土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)河北高校教學(xué)樓

年4月19日土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)河北高校教學(xué)樓文檔僅供參考目錄1引言……………12建筑設(shè)計(jì)概論……………………22.1設(shè)計(jì)依據(jù)…………22.2設(shè)計(jì)規(guī)?！?2.3各部分工程構(gòu)造……………………23結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案………………33.1設(shè)計(jì)資料…………33.2結(jié)構(gòu)方案……………………34荷載計(jì)算……………………44.1初估梁柱截面……………………44.2梁柱線剛度…………44.3荷載計(jì)算……………55框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析………………95.1計(jì)算方法和荷載傳遞路線………95.2豎向荷載計(jì)算……………………105.3框架計(jì)算簡(jiǎn)圖………………………105.4梁固端彎矩…………115.5框架彎矩圖…………115.6梁端剪力……………165.7柱軸力和剪力………………………196水平荷載作用下的框架內(nèi)力分析………………256.1框架柱側(cè)移剛度計(jì)算………………256.2水平地震作用分析…………………266.3驗(yàn)算框架層間彈性位移角…………276.4水平地震作用下框架柱剪力和彎矩計(jì)算…………306.5地震作用下框架梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值………317內(nèi)力組合和最不利內(nèi)力確定……………………347.1框架梁內(nèi)力組合……………………347.2框架柱內(nèi)力組合……………………348框架結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算………………358.1邊框架梁截面設(shè)計(jì)…………………358.2中框架梁設(shè)計(jì)………………………378.3框架柱配筋計(jì)算……………………409現(xiàn)澆板配筋計(jì)算……………………429.1邊跨房間……………429.2中跨房間……………4610板式樓梯計(jì)算………………………5310.1工程概況……………5310.2梯斜板………………5310.3平臺(tái)板計(jì)算…………5410.4平臺(tái)梁計(jì)算…………5511基礎(chǔ)配筋計(jì)算………………………5711.1選取內(nèi)力……………5711.2地基承載力驗(yàn)算……………………5811.3基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算……………………59結(jié)論…………………62致謝…………………63參考文獻(xiàn)………………64附表1-1………………65附表1-2………………66附表1-3………………67附表1-4………………68附表1-5………………69附表1-6………………70附表2-1………………71附表2-2………………72附表2-3………………73附表2-4………………74附表2-5………………75附表2-6……………761引言本設(shè)計(jì)是按照河北科技大學(xué)建筑工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)要求編寫(xiě)的畢業(yè)設(shè)計(jì)。題目為“河北某高校教學(xué)樓設(shè)計(jì)”。內(nèi)容包括建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩部份。教學(xué)樓是公共建筑，其規(guī)范要求比較嚴(yán)格，能體現(xiàn)處建筑和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的很多重要的方面，選擇教學(xué)樓建筑和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，從而掌握結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本原理，妥善解決其功能關(guān)系，滿足使用要求?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系的優(yōu)點(diǎn)是建筑平面布置靈活，能夠提供較大的內(nèi)部空間，建筑立面也容易處理，結(jié)構(gòu)自重較輕，構(gòu)件簡(jiǎn)單，施工方便，計(jì)算理論也比較成熟，在一定范圍內(nèi)的高度范圍內(nèi)造價(jià)較低，因而特別適用于教學(xué)樓，能滿足其較大的使用面積要求?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的研究，對(duì)于建筑的荷載情況，分析其受力，采用不同的方法分別計(jì)算出各種荷載作用下的彎矩、剪力、軸力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，挑選出最不利的內(nèi)力組合進(jìn)行截面的承載力計(jì)算，保證結(jié)構(gòu)有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。在對(duì)豎向荷載的計(jì)算種采用了彎矩分配法，對(duì)水平荷載采用了D值法，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件的受力性能，受彎構(gòu)件的正截面和斜截面計(jì)算都有應(yīng)用。本結(jié)構(gòu)計(jì)算選用一榀框架為計(jì)算單元，采用手算的簡(jiǎn)化計(jì)算方法，其中計(jì)算框架在豎向荷載下的內(nèi)力時(shí)使用的彎距二次分配法，不但使計(jì)算結(jié)果較為合理，而且計(jì)算量較小，是一種不錯(cuò)的手算方法。本設(shè)計(jì)主要經(jīng)過(guò)工程實(shí)例來(lái)強(qiáng)化大學(xué)期間所學(xué)的知識(shí)，建立一個(gè)完整的設(shè)計(jì)知識(shí)體系，了解設(shè)計(jì)總過(guò)程，經(jīng)過(guò)查閱大量的相關(guān)設(shè)計(jì)資料，提高自己的動(dòng)手能力。在設(shè)計(jì)過(guò)程中還充分利用了PKPM、CAD、結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器、理正結(jié)構(gòu)工具箱等結(jié)構(gòu)軟件使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)更加完善。這次設(shè)計(jì)是在郭亞然老師和岳宏亮老師的悉心指導(dǎo)下完成的，在此向您們表示衷心的感謝！鑒于水平有限，設(shè)計(jì)書(shū)中還存在不少缺點(diǎn)甚至錯(cuò)誤，敬請(qǐng)老師批評(píng)和指正。2建筑設(shè)計(jì)概述2.1設(shè)計(jì)依據(jù)：依據(jù)土木工程專業(yè)06屆畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》及有關(guān)授課教材、建筑設(shè)計(jì)資料集、建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造上資料集等相關(guān)資料。遵照國(guó)家規(guī)定的現(xiàn)行各種設(shè)計(jì)規(guī)范、有關(guān)授課教材、建筑設(shè)計(jì)資料集、建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造上資料集等相關(guān)資料。2.2設(shè)計(jì)規(guī)模：本次設(shè)計(jì)的題目為“河北某高校教學(xué)樓設(shè)計(jì)”建筑面積：9434m2，結(jié)構(gòu)共六層，首層層高3.9m,其它層層高3.6室內(nèi)外高差0.450m，室外地面標(biāo)高為2.3各部分工程構(gòu)造(1)屋面：防水層：SBS改性瀝青防水卷材找平層：1：3水泥沙漿25保溫層：1：10水泥珍珠巖砂漿120㎜厚找坡層：1：8水泥陶粒100mm結(jié)構(gòu)層：12板底抹灰：20mm厚板下混合砂漿抹灰(2)樓面:瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）

素水泥漿結(jié)合層一道1：3水泥砂漿找平18mm1220mm(3)廁所:20mm50mm厚防水砂漿180mm厚空心磚20mm厚水泥砂漿抹灰(4)墻體：外墻370mm厚水泥空心磚墻，內(nèi)墻為240mm厚水泥空心磚墻，樓梯間墻為370㎜厚水泥空心磚墻，廁所均為1(5)門(mén)窗：門(mén)廳處為鋁合金門(mén)，其它均為木門(mén)。雙推拉塑鋼窗，單層玻璃全封閉窗。(6)基礎(chǔ)：獨(dú)立基礎(chǔ)。3結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)3.1設(shè)計(jì)資料本工程抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)地分組為第一組自然條件：雪荷載0.3KN/M2，基本風(fēng)壓：0.35KN/M2.地質(zhì)條件：地質(zhì)勘探以±0.000為基準(zhǔn)面，地質(zhì)分布具體情況見(jiàn)表1，Ⅱ類場(chǎng)地，7度設(shè)防建筑地點(diǎn)冰凍深度-1.2m。注：①擬建場(chǎng)地地形平坦，地下穩(wěn)定水位距地表-6m。②建筑地點(diǎn)冰凍深度-1.2m。③建筑場(chǎng)地類別：Ⅱ類場(chǎng)地土。④地震設(shè)防基本烈度：7度。3.2結(jié)構(gòu)方案：本工程為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。樓板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。樓梯為現(xiàn)澆板式樓梯材料情況：非重承水泥空心磚；砂漿等級(jí)為M5；混凝土：C30（基礎(chǔ)、梁、板）、C30（柱）。縱向受力鋼筋：HRB335級(jí)（梁）；HRB335級(jí)（柱）；箍筋：HPB235級(jí)鋼筋，基礎(chǔ)：HPB235級(jí)鋼筋施工：梁、板、柱均現(xiàn)澆。4荷載計(jì)算4.1初估梁柱截面：（1）由軸壓比限值條件N/fcA≤0.9(（三級(jí)框架）（框架柱的負(fù)荷面積內(nèi)每平米按15kN/m2初估）N=1.2×（4.35×6.6×15×5）=2583.9kNA≥N/0.9fc=2583.9×1000/0.9/14.3=69.23mm2∵A=bh∴b=h=347.08mm初估：柱截面：b×h=600mm×600mm（2）梁截面主梁:h=(1/8─1/12)L=（675mm-1012mm）邊跨取h=7中跨取h=500mmb=(1/2─1/3)h且b不小于0.5倍柱寬且不小于250mm取b=300mm次梁:取h=700mm,b=300連系梁:h’=(1/8─1/12)L=900mm-1350mm,取h’=9b’=(1/2─1/3)h,取b’=350mm（3)樓板：取h=120mm4.2梁柱線剛度：在計(jì)算梁的線剛度時(shí)，考慮樓板對(duì)梁剛度有利影響,認(rèn)為翼緣參加工作,為簡(jiǎn)化計(jì)算，先按矩形截面計(jì)算慣性矩，然后乘以一個(gè)增大系數(shù)。現(xiàn)澆鋼筋砼梁：邊框架梁=1.5I0中框架梁=2I0柱采用Ｃ30混凝土梁采用Ｃ30混凝土，ＥC＝3.0×107kN/m2I0=1/12×bh3(m4)i單位：KNm框架梁線剛度計(jì)算部位截面（m2）長(zhǎng)度l（m）截面慣性矩I0(m4)邊框架中框架I=1.5I0(m4)i=EI/l(kn.m)I=2I0i=EI/l(kn.m)邊梁0.3×0.78.18.57×10-312.86×10-347629.61.71×10-263333中梁0.3×0.53.63.13×10-34.69×10-3390830.63×10-252500邊梁0.3×0.78.18.57×10-312.86×10-347629.61.71×10-263333柱線剛度計(jì)算層數(shù)砼強(qiáng)度截面寬度b/mm截面高度H/mm柱高L/mm砼彈性模量Ec/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度i/KNm1C306006003900300001.08×10100.83×1052-6C306006003600300001.08×10100.9×1054.3荷載計(jì)算層數(shù)劃分及計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖：荷載匯集1、恒載1）屋面荷載：（為不上人屋面）防水層：SBS改性瀝青防水卷材0.4kn/m2找平層：25mm1：3水泥沙漿25×0.02=0.5kn/m2保溫層：120mm厚水泥珍珠巖0.12×4=0.48找坡層：水泥陶粒100mm厚14×0.1=1.4結(jié)構(gòu)層：120mm厚鋼筋砼現(xiàn)澆板0.12×25=3.0010mm厚板底抹灰0.01×17=0.17Gk=Σgk=5.95kn/m22）樓面：瓷磚地面（包括粗砂打底）0.55kn/m2找平層：25mm1：3水泥沙漿25×0.02=0.5kn/m2120mm厚鋼筋砼現(xiàn)澆板0.15×10mm厚板底抹灰0.01×17=0.17kn/m2Gk=Σgk=5.02kn/m23）梁重：（考慮梁上抹灰，取梁自重26kN/m3）主梁：中跨26×0.7×0.3=5.46kN/m邊跨26×0.5×0.3=3.9kN/m次梁：26×0.7×0.3=5.46kN/m連系梁：26×0.35×0.9=8.19kN/m4）墻重：（砌體與抹灰之和）抹灰：外墻面外抹灰：20厚水泥砂漿0.4kN/m2外墻面及內(nèi)墻面抹灰：20厚石灰砂漿0.34kN/m2總墻重：外墻：底層：15×0.30+0.4+0.34=5.24kN/m2內(nèi)墻：底層：15×0.20+0.34×2=3.68kN/m25）柱：（考慮到柱子抹灰，取柱子自重26kN/m3）各層：26×0.6×0.6=9.36kN/m6）門(mén)、窗：門(mén)：0.2kN/m2窗：0.3kN/m22、活荷載：雪活載：0.5kN/m2廁所：2.0kN/m2教學(xué)樓：2.0kN/m2走廊、樓梯：2.5kN/m2不上人屋面：0.5kN/m23、各層樓層重量(各層重力荷載代表值計(jì)算如下)六層上半層女兒墻：0.24×0.9×[10.8×6+6.9×10+44×2]×10=479kN屋面：[(10.8×3+6.9×5)×(8.1×2+3.3)+10.8×(9.9×2+3.9)]×5=7802.55kN主梁：8.1×2×9×5.46+3.3×9×3.9+8.1×4×5.46+2.7×4×3.9=1130.9kN次梁:8.1×6×5.46=265.36kN連系梁：338.7×3.25=1100.78kN柱子：(9×4+4×3+2)×0.5×3.6×9.36=842.4kN內(nèi)墻：(66.9×2+23.7+8.1×14)×(0.5×3.6-0.7)×4.28=1275.40kN外墻窗：53×1.1×2.7×0.3=47.22kN內(nèi)墻窗：21×0.9×2.7×0.3=15.3kN∑=12958.91kN6=+0.5活=12958.91+0.5×0.5×1635=13367.66kN六層下半層和五層上半層柱子：50×3.6×9.36=1684.8kN屋面：[(10.8×3+6.9×5)×(8.1×2+3.3)+10.8×(9.9×2+3.9)]×5=7802.55kN主梁：8.1×2×9×5.46+3.3×9×3.9+8.1×4×5.46+2.7×4×3.9=1130.9kN次梁:8.1×6×5.46=265.36kN連系梁：338.7×3.25=1100.78kN外墻220.2×1.1×6.29=1523.56kN內(nèi)墻270.9×3.6×4.28=4174kN外墻窗53×1.8×2.7×0.3=38.64kN內(nèi)墻門(mén)2.1×1.1×26×0.2=12KN∑=17732.59kN=+0.5×2×活=17732.59+0.5×2×1635=19367.59kN====19367.59kN二層下半層和一層上半層樓面：[(10.8×3+6.9×5)×(8.1×2+3.3)+10.8×(9.9×2+3.9)]×5=7802.55kN主梁：8.1×2×9×5.46+3.3×9×3.9+8.1×4×5.46+2.7×4×3.9=1130.9kN次梁:8.1×6×5.46=265.36kN連系梁：338.7×3.25=1100.78kN柱子：50×（1.8+1.95）×9.36=1755kN外墻：220.2×1.1×6.29=1523.56kN外墻窗：53×1.25×2.7×0.3=53.66kN內(nèi)墻：270.9×3.6×4.28=4174kN內(nèi)墻門(mén)：2.1×1.1×26×0.2=12KN雨蓬：3×1.8×0.1×25+6×2.4×0.1×25=49.5kN∑=17867.31kN=+0.5活=17867.31+0.5×2×1635=19502.31kN∑G=110340.33kN∑A=1635×6=9810∑G/∑A=110340.33/9810=11.25kN/m25框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析5.1計(jì)算方法和荷載傳遞路線（1）計(jì)算方法框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用力矩分配法，因?yàn)榭蚣芙Y(jié)構(gòu)對(duì)稱，荷載對(duì)稱；又屬于奇數(shù)跨，故在對(duì)稱軸上梁的截面只有豎向位移（沿對(duì)稱軸方向）沒(méi)有轉(zhuǎn)角。對(duì)稱截面可取為滑動(dòng)端。彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，并以兩次分配為限。(取一榀橫向框架)（2）荷載傳遞路線對(duì)于邊跨板，為8.1m×6.9m,由于8.1/6.9<3.0對(duì)于中跨板，為6.9m×3.6m,5.2豎向荷載計(jì)算（1）A-B(C-D)軸間框架梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載。1）屋面板傳載恒載：5.0×6.9/2×(1-2×0.602+0.602)×2=22.08kN/m活載：0.5×6.9/2×(1-2×0.602+0.602)×2=22.08kN/m2）樓面板傳荷載恒載：3.99×6.9/2×(1-2×0.602+0.602)×2=17.62kN/m活載：2.5×6.9/2×(1-2×0.602+0.602)×2=11.04kN/m3）梁自重：5.46kN/mA-B(C-D)軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=5.46kN/m+22.08kN/m=27.54kN/m活載=板傳荷載=2.21kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=5.46kN/m+17.62kN/m=23.08kN/m活載=板傳荷載=11.04kN/m(2)B-C軸間框架梁1).屋面板傳載恒載：5.0×6.9/4×5/8×2=10.78kN/m活載：0.5×6.9/4×5/8×2=1.08kN/m2).樓面板傳荷載恒載：3.99×6.9/4×5/8×2=8.6kN/m活載：2.5×6.9/4×5/8×2=5.39kN/m3).梁自重：3.9kN/mB-C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.9kN/m+10.78kN/m=14.68kN/m活載=板傳荷載=1.08kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.9kN/m+8.6kN/m=12.5kN/m活載=板傳荷載=5.39kN/m5.3框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（見(jiàn)下頁(yè)）5.4梁固端彎矩梁端彎矩以繞桿端順時(shí)針為正，反之為負(fù)。固端彎矩=（均布荷載×跨度2）/12=ql2/12荷載部位邊跨中跨跨度均布荷載固端彎矩跨度均布荷載固端彎矩左右左右恒荷載頂層8.127.54-150.57150.573.614.68-15.85-15.85其它層8.123.08-126.19-126.193.612.5-13.5-13.5活荷載頂層8.12.21-12.08-12.083.61.08-1.17-1.17其它層8.111.04-60.36-60.363.65.39-5.82-5.82豎向荷載作用下框架梁的固端彎矩5.5框架彎矩圖框架彎矩圖由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器是由清華大學(xué)土木系結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器研制組研制，是一個(gè)方便好用的計(jì)算機(jī)輔助分析計(jì)算軟件，其求解內(nèi)容涵蓋了結(jié)構(gòu)力學(xué)的教材中所涉及的幾乎所有問(wèn)題，包括二維平面結(jié)構(gòu)的集合組成、靜定結(jié)構(gòu)、超靜定結(jié)構(gòu)、位移、內(nèi)力、影響線、自由振動(dòng)、彈性穩(wěn)定、極限荷載等。梁彎矩的調(diào)幅（由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，因此在重力荷載作用下對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅,調(diào)幅系數(shù)為0.8;對(duì)跨中彎矩進(jìn)行調(diào)幅,調(diào)幅系數(shù)1.2.）1、恒載作用下的彎距樓層AB跨左端中間右端MM’MM’MM’6-124.11-99.29109.75131.7-108.12-86.505-147.97-118.3775.0890.10-94.28-75.424-160.17-128.1471.9286.30-80.44-64.353-154.41-123.5370.9685.15-76.20-60.962-143.62-114.9071.4985.79-91.96-73.571-133.83-107.0672.0386.44-100.69-80.55注:1）M’為調(diào)幅后的彎距。2）彎矩符號(hào)逆時(shí)針為正樓層BC跨左端中間右端MM’MM’MM’6-69.90-55.92-20.36-24.43-44.14-35.3125-54.14-43.31-30.18-36.22-40.14-32.114-26.09-20.81-4.17-5.00-16.00-12.83-25.63-20.50-0.03-0.04-20.20-16.162-33.90-27.12-4.00-4.8-25.05-20.041-31.25-25-10.04-12.05-30.29-24.232活載作用下的彎距樓層AB跨左端中間右端MM’MM’MM’6-18.31-14.659.0110.81-1.77-1.4165-63.83-51.0636.2643.51-44.24-35.394-64.79-51.8334.0740.88-43.85-35.083-65.79-52.6334.1841.02-44.65-35.722-61.05-48.8434.8441.81-47.79-38.231-61.92-49.5434.4441.33-49.79-39.83樓層BC跨左端中間右端MM’MM’MM’6-4.14-3.31-4.12-4.94-4.14-3.315-12.16-9.73-3.43-4.12-12.16-9.734-10.07-8.06-1.94-2.33-10.07-8.063-10.87-8.70-2.14-2.57-10.87-8.702-11.75-9.4-3.01-3.61-11.75-9.41-14.09-11.275.366.43-14.09-11.27 注:1）M’為調(diào)幅后的彎距。2）彎矩符號(hào)逆時(shí)針為正5.6梁端剪力：均布荷載下:恒載作用下梁端剪力樓層q(kn/m)L(m)ql/2ΣM/LV左V右AB跨梁端剪力627.548.1111.541.97109.57113.51523.088.193.476.6386.84100.1423.088.193.479.8483.63103.31323.088.193.479.6683.81103.13223.088.193.476.3887.0999.85123.088.193.474.0989.3897.56BC跨梁端剪力614.683.626.420.0026.4226.42512.53.622.50.0022.522.5412.53.622.50.0022.522.5312.53.622.50.0022.522.5212.53.622.50.0022.522.5112.53.622.50.0022.522.5注：Ｍ就采用調(diào)幅前的值2、活載作用下梁端剪力層次Q(kn/m)L(m)Ql/2ΣM/LV左V右AB跨62.218.18.95052.046.9110.99511.048.144.7122.4242.2947.13411.048.144.7122.5942.1247.30311.048.144.7122.6142.1047.32211.048.144.7121.6443.0746.35111.048.144.712-1.5046.2146.21ＢＣ跨61.083.61.9440.0001.9441.94455.393.69.7020.0009.7029.70245.393.69.7020.0009.7029.70235.393.69.7020.0009.7029.70225.393.69.7020.0009.7029.70215.393.69.7020.0009.7029.702注：Ｍ就采用調(diào)幅前的值5.7柱軸力和剪力1.恒載作用下的柱軸力剪力邊柱層截面橫梁剪力（kN）縱向荷載（kN）柱重（kN）（kN）邊柱軸力（kN）邊柱剪力（kN）61—1109.57140.833.7250.37250.3747.992—2284.07284.0751—186.84206.2533.7293.09577.1649.042—233.7326.79610.8643—383.63206.2533.7289.88900.7445.174—4170.133.7323.58934.4435—583.81206.2533.7290.061224.541.626—6170.133.7323.761258.227—787.09206.2533.7293.341551.5437.298—8170.1327.041585.2419—989.38213.6136.5302.991888.2329.4710—10339.491924.73說(shuō)明：①假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。②為本層荷載產(chǎn)生的軸力。③柱重：首層：0.6×0.6×26×3.9=36.5kN頂層：0.6×0.6×26×3.6=33.70kN其它層：0.6×0.6×26×3.6=33.70kN④a頂層荷載：女兒墻：0.9×0.24×10×6.9=14.90kN連系梁：8.19×6.9=56.51kN屋面荷載：5.0×0.5×6.9×5/8×0.5×6.9×2=73.39kNΣ=140.8kNb標(biāo)準(zhǔn)層荷載樓面荷載：3.99×0.5×6.9×5/8×0.5×6.9×2=59.36kN連系梁：8.19×6.9=56.51kN墻重：6.29×3.6×（6.9-3）=88.31kN窗：3×0.3×2.3=2.07kNΣ=206.25kN(2)中柱：層截面橫梁剪力橫梁剪力縱向荷載柱重（kN）中柱軸力中柱剪力VH左（kN）VH右（kN）Fi（kN）（kN）（kN）（kN）61—1113.5126.42154.9633.7294.89294.8930.532—2328.59328.5951—1100.122.5198.1133.7320.71649.325.672—2354.4168343—3103.3122.5198.1133.7323.921006.9215.664—4357.621040.6235—5103.1322.5198.1133.7323.741364.3616.286—6357.441398.0627—799.8522.5198.1133.7320.461718.5220.298—8354.161752.2219—997.5622.5198.1136.5318.172070.3912.0510—10354.672106.89頂層荷載屋面荷載：α=1－2×(3.6/2/4)2+(3.6/2/4.5)3=0.7755.0×0.5×6.9×5/8×0.5×6.9×2+5.0×3.6/2×0.775×0.5×6.9×2=98.45kN連系梁：8.19×6.9=56.51kNΣ=154.96N標(biāo)準(zhǔn)層荷載樓面荷載3.99×0.5×6.9×5/8×0.5×6.9×2+3.99×7.7/2×0.775×0.5×6.9×2=141.5kN連系梁：8.19×6.9=56.51kNΣ=198.11kN活載作用下的柱軸力剪力邊柱中柱層截面VA(kN)A柱軸力(kN)A柱剪力(kN)（kN）B柱軸力（kN）B柱剪力(kN)61—110.9910.99-12.608.858.855.062—251—147.1358.12-18.805260.859.662—243—347.63105.75-19.5851.49112.349.314—435—547.57153.32-18.8151.56163.99.726—627—746.92200.24-17.1852.21216.1110.458—819—946.22246.46--13.6152.92269.036.1610—106水平荷載作用下的框架內(nèi)力分析6.1框架柱側(cè)移剛度計(jì)算(1)柱線剛度：柱采用C30混凝土，，首層高度3.9m,2-6層3.6m柱截面：各層600mm×600I0=1/12×bh3=10.8×10-3m4KC=EI/h2.柱的側(cè)移剛度D：一般層：=D=首層：=D=部位截面(m2)層高(m)慣性矩I(m4)Kc=EI/h(104)邊框架邊柱C1邊框架中柱C2Kα1Dc1Kα2Dc26層0.623.610.8×10-390.480.19158330.960.32266675層0.623.610.8×10-390.480.19158330.960.32266674層0.623.610.8×10-390.480.19158330.960.32266673層0.623.610.8×10-390.480.19158330.960.32266672層0.623.610.8×10-390.480.19158330.960.32266671層0.623.910.8×10-38.30760.570.42275281.040.5032772部位中框架邊柱C1中框架中柱C2各層各柱剛度層間剛度Kα3Dc3Kα4Dc4ΣDc1ΣDc2ΣDc3ΣDc46層0.70.26216661.290.393250015833×426666×421666×2832500×2815938255層0.70.26216661.580.393250015833×426666×421666×2832500×2815938254層0.70.26216661.580.393250015833×426666×421666×2832500×2815938253層0.70.26216661.290.393250015833×426666×421666×1832500×2815938252層0.70.26216661.290.393250015833×426666×421666×1832500×2815938251層10.46152011.390.563670427528×432772×430150×1836704×282113112層間側(cè)移剛度的驗(yàn)算∑D1/∑D2=2113112/1593852=1.3﹥0.7滿足要求6.2水平地震作用分析（底部剪力法）本框架結(jié)構(gòu)符合底部剪力法的適用范圍，故采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。(1)框架自振周期計(jì)算:用能量法計(jì)算。用能量法計(jì)算的數(shù)據(jù)過(guò)程及其結(jié)果見(jiàn)表表5用能量法計(jì)算的數(shù)據(jù)層次（KN）(KN)（KN/m）(m)613367.6613367.6615938520.0080.212807589.5519367.5932735.2515938520.020.2023912790.28419367.5952102.8415938520.030.1823524.9641.53319367.5971470.4315938520.0450.1522943.9447.47219367.5990838.0215938520.0570.1072072.33221.74119502.31110340.3321131120.050.0597848.91考慮七度設(shè)防：аmax=0.08考慮I組類別Ⅱ類場(chǎng)地土Tg=0.35S因?yàn)門(mén)1=0.58>1.4Tg=0.49S因此考慮頂部附加水平地震作用底部剪力為：а1=(Tg/T1)0.9×аmax=(0.35/0.50)0.9×0.08=0.056FEk=а1×Geq=0.056×0.85×63209.48=3008.77kN由公式Fi=(GiHi/ΣGjHj)×FEk×(1-δn)δn=0.08T1+0.07=0.1164橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算層數(shù)HiGiGiHiGiHi/ΣGjHjFiVi621.913367.66292751.750.21870.161416518.519367.59354426.900.261077.342293.35414.719367.59284703.570.21870.163363.5311.119367.59214980.250.16662.984026.4927.519367.59145256.930.11455.804482.2913.919502.3176059.010.06248.624730.9剪力分布圖見(jiàn)下圖。6.3驗(yàn)算框架層間彈性位移角1.層數(shù)層間剪力ＶI(kN)層間度Ｄi層間側(cè)移ui=Vi/Di層hi(m)Ui/hi[θe]6141615938520.888×10-321.90.406×10-4<1/550=0.001852293.3515938521.439×10-318.30.0786×10-443363.515938522.110×10-314.70.0001434026.4915938522.526×10-310.10.0002524482.2915938522.812×10-37.50.0003714730.921131122.239×10-33.90.00057對(duì)于鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)[Δθe]=1/550,Δθe<[Δθe]因此滿足規(guī)范規(guī)定的層間彈性位移的要求。2.樓層地震剪力的驗(yàn)算《抗震規(guī)范》要求：因基本周期小于3.5s，查《抗震規(guī)范》表得驗(yàn)算過(guò)程及其結(jié)果見(jiàn)表7.表7樓層地震剪力驗(yàn)算層次（KN）(KN)(KN)結(jié)論613367.6613367.660.016213.881416滿足519678.5932735.250.016523.762293.35滿足419367.5952102.840.016833.653363.5滿足319367.5971470.430.0161143.534026.49滿足219367.5990838.020.0161453.414482.29滿足119502.31110340.330.0161765.454730.9滿足6.4水平地震作用下框架柱剪力和彎矩計(jì)算（D值法：取橫向中框架計(jì)算）1.柱剪力Vik=D/ΣD×Vi， 柱彎矩M下=Vik×Yi×hi，M上=Vik×（1-Yi）×hi2.反彎點(diǎn)高度h’=(y0+y1+y2+y3)×hy=y0+y1+y2+y3h’——反彎點(diǎn)到柱下端質(zhì)點(diǎn)的距離，即反彎點(diǎn)高度y0——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y1——為上、下層梁線剛度比變化修正值y2——為上層層高變化修正值y3——為下層層高修正值根據(jù)框架總層數(shù)m,該柱所在層數(shù)n和梁柱線剛度比值K確定，并由內(nèi)插法根據(jù)K值確定。邊柱（中框）層h(m)y0y1y2y3Y63.60.70.30000.353.60.70.40000.443.60.70.450000.4533.60.70.450000.4523.60.70.50000.513.90.760.650000.65中柱（中框）層h(m)y0Y1y2Y3y63.61.290.3650000.36553.61.290.4150000.41543.61.290.4650000.46533.61.290.4650000.46523.61.290.50000.513.91.390.6650000.6652.邊柱彎矩計(jì)算層HΣDDD/ΣDViVikKYM下M上63.61593852216660.014141619.820.700.3021.4149.9653.61593852216660.0142293.3532.100.700.4046.2369.3543.61593852216660.0143363.547.10.700.4576.2893.2433.61593852216660.0144026.4956.370.700.4591.32111.6123.61593852216660.0144482.2962.750.700.50112.95112.9513.92113112301500.01434730.967.650.760.65171.5092.344.中柱彎矩計(jì)算：層HΣDDD/ΣDViVikkYM下M上63.61593852325000.020141628.321.300.3737.7264.2353.61593852325000.0202293.3545.871.300.4269.3595.7743.61593852325000.0203363.567.271.300.47113.82128.3533.61593852325000.0204026.4980.531.300.47136.26153.6523.61593852325000.0204482.2989.651.300.50161.36161.3613.92113112367040.0174730.980.431.400.67210.15103.51計(jì)算過(guò)程（1）（2）;（3）6.5地震作用下框架梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)植計(jì)算過(guò)程：根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡由柱端彎矩求得梁軸線處彎矩ΣMc=M右+M左=M上+M下；M右(左梁)=μ1McM左(右梁)=μ2Mc求得邊跨μ1=1μ2=1中跨μ1=0.549μ2=0.451樓層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力LM左M右VELM左M右VE邊柱中柱68.149.9635.3210.533.629.0129.0116.1210.5316.1258.191.7673.2920.383.633.0533.0518.3630.9134.4848.1139.47108.5430.623.648.9548.9527.1961.5361.6738.1187.89146.8441.323.666.2366.2336.79102.8598.46樓層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力LM左M右VELM左M右VE邊柱中柱28.1204.27163.3945.393.673.6973.6940.94148.24139.418.1205.29145.4143.303.665.5865.5836.43191.54175.837內(nèi)力組合和最不利內(nèi)力確定7.1框架梁內(nèi)力組合：1、基本組合公式：1）梁端負(fù)彎矩組合公式:①-1.0[1.2恒+1.4×0.9(活+風(fēng))]②-1.0[1.35恒+1.4×(0.7活+0.6風(fēng))]③-0.75[1.2(恒+0.5活)+1.3地]2）梁端正彎矩組合公式:④0.75[1.3地-1.0(恒+0.5活)]3）梁跨中正彎矩組合公式:⑤1.0(1.2恒+1.4×0.9活)⑥1.0(1.35恒+1.4×0.7活)⑦0.75[1.2(恒+0.5活)+1.3地]4)梁端剪力組合公式:⑧1.0(1.2恒+0.9×1.4活)⑨1.0(1.35恒+1.4×0.7活)⑩0.85[1.2(恒+0.5活)+1.3地]見(jiàn)附表1-1附表1-67.2框架柱內(nèi)力組合采取以下組合方式考慮地震作用時(shí)：①1.3×地+1.2×(恒+0.5×活)不考慮地震作用時(shí)：②γ0(1.35×恒+0.7×1.4×活)③γ0[1.2×恒+1.4×0.9（風(fēng)+活)]見(jiàn)附表2-1附表2-68框架結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算8.1框架梁截面設(shè)計(jì):1.邊框梁(1)已知條件：矩形梁b=300mm，h=700mm。砼C30，fc=14.30N/mm2，縱筋HRB400，fy=360N/mm2，箍筋HPB235，fy=210N/mm2。彎矩設(shè)計(jì)值M=337.00kN.m，剪力設(shè)計(jì)值V=378.57kN，扭矩設(shè)計(jì)值T=0.00kN.m。按非抗震計(jì)算。(2)計(jì)算要求：1.正截面受彎承載力計(jì)算2.斜截面受剪承載力計(jì)算3.裂縫寬度計(jì)算。2抗彎計(jì)算:(1)求相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξbεcu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5=0.0033-(30-50)×10-5=0.00350εcu>0.0033，取εcu=0.00330按規(guī)范公式(7.1.4-1)(2)雙筋計(jì)算基本公式，按規(guī)范公式(7.2.1-1)(3)求截面抵抗矩系數(shù)αsh0=h-as=700-35=665mm(4)求受拉鋼筋A(yù)s及受壓鋼筋A(yù)s'αs<αsmax=ξb(1-0.5ξb)=0.3837受壓鋼筋按構(gòu)造配筋A(yù)s'=ρsminbh=0.20%×300×700=420mm2Ms=As'fy(h0-as')=420×360.00×(665-35)=95256008As1=ξα1fcbh0/fy=0.137×1.00×14.30×300×665/360.00=1084mm2As2=As'fy'/fy=420×360.00/360.00=420mm2As=As1+As2=1084+420=1504mm2(5)配筋率驗(yàn)算受拉鋼筋配筋率ρ=As/(bh)=1504/(300×700)=0.72%>ρsmin=max{0.002,0.45ft/fy=0.45×3抗剪計(jì)算:(1)截面驗(yàn)算，按規(guī)范公式(7.5.1)Vmax=αβcfcbh0=0.25×1.000×14.30×300×665=713213N=713.21kN>V=379kN截面尺寸滿足要求。(2)配筋計(jì)算，按規(guī)范公式(7.5.4-2)V<0.7ftbh0+1.25fyv(Asv/s)h0Asv/s=(V-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)=(378.57×103-0.7×1.43×300×665)/(1.25×210×665)=1.02468mm2/mm=1024.68mm2/m4配置鋼筋：(1)上部縱筋：計(jì)算As=420mm2，實(shí)配4C12(452mm2ρ=0.22%)，配筋滿足(2)腰筋：計(jì)算構(gòu)造As=b×hw×0.2%=399mm2，實(shí)配6Φ10(471mm2ρ=0.22%)，配筋滿足(3)下部縱筋：計(jì)算As=1504mm2，實(shí)配6C18(1527mm2ρ(4)箍筋：計(jì)算Av/s=1025mm2/m，實(shí)配Φ8@190四肢(1058mm2/mρsv=0.35%)，配筋滿足5裂縫計(jì)算:(1)受拉鋼筋應(yīng)力計(jì)算,按規(guī)范公式(8.1.3-3)σsk=Mk/(0.87h0As)=42860000/(0.87×665×1527)=48.52N/mm2(2)按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率,按規(guī)范公式(8.1.2-4)ρte=As/Ate=As/(0.5bh)=1527/(0.5×300×700)=0.0145(3)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按規(guī)范公式(8.1.2-2)<0.2,取ψ=0.2(4)最大裂縫寬度計(jì)算,按規(guī)范公式(8.1.2-1)Wmax=0.015mm<Wlim=0.400mm,滿足。8.2中框梁1已知條件及計(jì)算要求：(1)b=200mm，h=700mm。砼C30，fc=14.30N/mm2，縱筋HRB400，fy=360N/mm2，箍筋HPB235，fy=210N/mm2。彎矩設(shè)計(jì)值M=20.30kN.m，剪力設(shè)計(jì)值V=261.00kN，扭矩設(shè)計(jì)值T=0.00kN.m?？拐鸬燃?jí)二級(jí)。荷載組合水平地震力。(2)計(jì)算要求：1.正截面受彎承載力計(jì)算2.斜截面受剪承載力計(jì)算3.裂縫寬度計(jì)算。2抗彎計(jì)算:(1)求相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξbεcu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5=0.0033-(30-50)×10-5=0.00350εcu>0.0033，取εcu=0.00330按規(guī)范公式(7.1.4-1)(2)雙筋計(jì)算基本公式，按規(guī)范公式(7.2.1-1)考慮地震作用組合，按規(guī)范表11.1.6，承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE=0.75以下計(jì)算中彎矩取值按M=M×γRE=20.30×0.75=15.23kN.m(3)求截面抵抗矩系數(shù)αsh0=h-as=700-35=665mm(4)求受拉鋼筋A(yù)s及受壓鋼筋A(yù)s'αs<αsmax=ξb(1-0.5ξb)=0.3837受壓鋼筋按構(gòu)造配筋A(yù)s'=ρsminbh=0.20%×200×700=280mm2Ms=As'fy(h0-as')=280×360.00×(665-35)=63504000αs<0,取αs=0As1=ξα1fcbh0/fy=0.000×1.00×14.30×200×665/360.00=0mm2As2=As'fy'/fy=280×360.00/360.00=280mm2As=As1+As2=0+280=280mm2(5)配筋率驗(yàn)算受拉鋼筋最小配筋率:ρsmin=max{0.0025,0.55ft/fy=0.55×As=280<ρsminbh=0.25%×200×700=350mm2，受拉鋼筋按構(gòu)造要求配筋A(yù)s=350mm23抗剪計(jì)算:(1)截面驗(yàn)算，按規(guī)范公式(11.3.3)，承載力抗震調(diào)整系數(shù)按規(guī)范表11.1.6，γRE=0.85Vmax=1/γRE(0.2βcfcbh0)=1/0.85×(0.2×1.000×14.30×200×665)=447.51kN>V=261kN截面尺寸滿足要求。(2)配筋計(jì)算，按規(guī)范公式(11.3.4-1)V<1/γRE(0.42ftbh0+1.25fyv(Asv/s)h0)Asv/s=(VγRE-0.42ftbh0)/(1.25fyvh0)=(261.00×103×0.85-0.42×1.43×200×665)/(1.25×210×665)=0.81329mm2/mm=813.29mm2/m4配置鋼筋：(1)上部縱筋：計(jì)算As=280mm2，實(shí)配2C14(308mm2ρ(2)腰筋：計(jì)算構(gòu)造As=b×hw×0.2%=266mm2，實(shí)配4Φ10(314mm2ρ=0.22%)，配筋滿足(3)下部縱筋：計(jì)算As=350mm2，實(shí)配2C16(402mm2ρ(4)箍筋：計(jì)算Av/s=813mm2/m，實(shí)配Φ8@100雙肢(1005mm2/mρsv=0.50%)，配筋滿足5裂縫計(jì)算:(1)受拉鋼筋應(yīng)力計(jì)算,按規(guī)范公式(8.1.3-3)σsk=Mk/(0.87h0As)=42860000/(0.87×665×402)=184.23N/mm2(2)按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率,按規(guī)范公式(8.1.2-4)ρte=As/Ate=As/(0.5bh)=402/(0.5×200×700)=0.0057<0.01,取ρte=0.01(3)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按規(guī)范公式(8.1.2-2)(4)最大裂縫寬度計(jì)算,按規(guī)范公式(8.1.2-1)Wmax=0.133mm<Wlim=0.400mm,滿足。8.3框架柱配筋計(jì)算1已知條件及計(jì)算要求：(1)已知條件：矩形柱b=600mm，h=600mm計(jì)算長(zhǎng)度L=3.90m砼強(qiáng)度等級(jí)C30，fc=14.30N/mm2縱筋級(jí)別HRB335，fy=300N/mm2箍筋級(jí)別HPB235，fy=210N/mm2軸力設(shè)計(jì)值N=2546.00kN彎矩設(shè)計(jì)值Mx=324.00kN.m，My=0.00kN.m剪力設(shè)計(jì)值Vy=0.00kN，Vx=114.41kN抗震等級(jí)二級(jí),荷載組合水平地震力(2)計(jì)算要求：1.正截面受壓承載力計(jì)算2.斜截面承載力計(jì)算2截面驗(yàn)算：(1)截面驗(yàn)算：λ=1.00,Vx=114.41kN<0.15βcfcbh0/γRE=855.48kN截面滿足3正截面受壓承載力計(jì)算：(1)計(jì)算類型：大偏心受壓，x=ξ×h0=237mm，ξ=0.420<ξb=0.550。(2)軸壓比驗(yàn)算：軸壓比=N/(A×fc)=0.49<軸壓比限值=0.75滿足。(3)上部縱筋：As=720mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%(4)下部縱筋：As=720mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%(5)左右縱筋：As=720mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%，構(gòu)造配筋。(6)上下縱筋總和：As=1440mm2ρ=0.40%<ρmax=5.00%。4斜截面承載力計(jì)算：(1)箍筋計(jì)算：Asvx/s=(V×γRE-(1.05/(λ+1)×ft×h×b0+0.056×N))/(fyv×b0)=-2054mm2/m，N>0.3×fc×A，取N=0.3×fc×A=1544kNX向箍筋按構(gòu)造配筋A(yù)svx/s=2863mm2/mY向箍筋按構(gòu)造配筋A(yù)svy=2863mm2/m5配置鋼筋：(1)上部縱筋:4B18(1018mm2ρ=0.28%)>As=720mm2，配筋滿足。(2)下部縱筋:4B18(1018mm2ρ=0.28%)>As=720mm2，配筋滿足。(3)左右縱筋:3B16(603mm2ρ=0.17%)分配As=858mm2>As=720mm2，配筋滿足。(4)豎向箍筋:Φ10@80四肢箍(3927mm2/mρsv=0.65%)>Asv/s=2863mm2/m，配筋滿足。(5)水平箍筋:Φ10@80三肢箍(2945mm2/mρsv=0.49%)>Asv/s=2863mm2/m，配筋滿足。6裂縫計(jì)算(上下側(cè))：(1)計(jì)算參數(shù)：Nk=150.00kN，Mkx=80.00kN.m，最大裂縫寬度限值0.400mm。(2)受拉鋼筋應(yīng)力：σsk=Nk(e-z)/(Asz)=109.74N/mm2<fyk=335N/mm2。(3)裂縫寬度：Wmax=0.044mm<Wlim=0.400mm,滿足。9現(xiàn)澆板配筋計(jì)算9.1邊跨房間9.1.1.基本資料：1、房間編號(hào)：282、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/鉸支/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝5.02kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00kN/M2計(jì)算跨度Lx=6900mm；計(jì)算跨度Ly=8100mm板厚H=150mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HPB2354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。9.1.2計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.02923+0.01553/5)×(1.20×5.0+1.40×1.0)×6.92=11.43kN·M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.05041+0.03484/5)×(1.4×1.0)×6.92=3.82kN·MMx=11.43+3.82=15.25kN·MAsx=554.71mm2，實(shí)配φ12@200(As＝565.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.377%My=(0.01553+0.02923/5)×(1.20×5.0+1.40×1.0)×6.92=7.56kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.03484+0.05041/5)×(1.4×1.0)×6.92=2.99kN·MMy=7.56+2.99=10.55kN·MAsy=460.57mm2，實(shí)配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.335%Mx'=0.06919×(1.20×5.0+1.40×2.0)×6.92=29.07kN·MAsx'=1089.74mm2，實(shí)配φ16@180(As＝1117.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.745%My'=0.05669×(1.20×5.0+1.40×2.0)×6.92=23.81kN·MAsy'=882.24mm2，實(shí)配φ12@125(As＝905.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.603%9.1.3跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.01553+0.02923/5)×(1.0×5.0+1.0×2.0)×6.92=7.14kN·MMq=(0.01553+0.02923/5)×(1.0×5.0+0.5×2.0)×6.92=6.13kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝7.14/(0.87×136.×503.)=120.12N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×150.=75000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝503./75000.=0.00670ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.00670×120.12)=-0.520當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049③受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝503./1000/136.=0.00370⑤鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es×As×h2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000×503×1362/[1.15×0.200+0.2+6×7.049×0.00370/(1+3.5×0.00)]=3329.92kN·M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq×(θ-1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2）B＝7.14/[6.13×(2-1)+7.14]×3329.92=1792.640kN·M(5)、撓度f(wàn)＝K×Qk×L4/Bf＝0.00196×7.0×6.94/1792.640=17.358mmf/L＝17.358/6900.=1/398.，滿足規(guī)范要求！9.1.4裂縫寬度驗(yàn)算：①X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝10.81×106/(0.87×134×565)=163.92N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×150.=75000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝565/75000=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×163.92)=0.305ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.305×163.9/210000×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01000)=0.087，滿足規(guī)范要求?、赮方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝7.14×106/(0.87×124×503)=131.74N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×150.=75000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝503./75000=0.007當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×131.74)=0.110當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×131.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.034，滿足規(guī)范要求！③、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝23.12×106/(0.87×132.×1117.)=180.27N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×150.=75000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝1117./75000.=0.015ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×180.27)=0.614ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.614×180.3/210000.×(1.9×20.+0.08×22.86/0.01489)=0.178，滿足規(guī)范要求?、?、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝18.95×106/(0.87×134×905)=179.61N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×150=75000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝905/75000.=0.012ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×179.61)=0.498ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.498×179.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01206)=0.136，滿足規(guī)范要求?、?、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝23.12×106/(0.8