主立井多繩摩擦提升計算

主立井多繩摩擦提升計算計算依據(jù)150噸260人3、礦車型號YFCO.75-6，自重G 750kg，容積0.75m3,最大載荷0=1875kg1800kg。4、提升容器承受3單層罐籠2200x135承人15人自重Q 4.2z=2.6噸。5550m一、終端載荷〔一)提升物料Q=Q+Q+G=1875+2600+1800=6275kg1 Z 0〔二〕70kg計算Q=Q+Q=1050+2600=3650kg2 r Z二、選擇鋼絲繩〔一〕選擇主鋼絲繩6275kgJKM-1.85×4(I)E型多繩纏繞式提D=1850mm。依據(jù)摩擦輪式提升機(jī)無導(dǎo)向輪時80倍且同時大于鋼絲繩最粗絲直徑1200倍的要求，鋼絲繩最大直徑為：d=1850/80=23mm。4根，其中半數(shù)左捻，半數(shù)右捻，選用6V×19〔a〕+Fc-φ18-1570型〔鍍鋅三角形股，直徑18m，單重P=1.21kg/最小破斷拉力Qs=168KN，鋼絲繩公稱抗拉強度=1570MPa?！捕尺x擇尾繩26×19+Fc-φ24-1570型一般圓股鋼絲繩，直徑24mmP=2.12kg/mQs=298KN，鋼絲繩公稱抗拉強度=1570MPa。同時用圓尾繩旋轉(zhuǎn)連接器做懸掛裝置，抑制圓股鋼絲繩在使用過程中旋轉(zhuǎn)的問題。三、選擇提升機(jī)〔一〕摩擦輪直徑D已預(yù)選，D=1850mm。〔二〕最大靜張力F計算j以重車、罐籠在井口位置計算F=Q+4pH+2q(H+H)j 1 j h=6275+4×1.21×20+2×2.12(550+20)=8788.6(kg)8788.6×9.8/1000=86kN式中:Fj最大靜張力Q16275kgp1.21kg/mq2.12kg/mHj井塔高度H 550m；H 20m；h依據(jù)摩擦輪式提升機(jī)無導(dǎo)向輪時主導(dǎo)輪直徑大于鋼絲繩直徑801200JKM-1.85×4〔I〕1.85m210KN，XP800，速比JS157-6。閱歷證，首繩升降人員時安全系數(shù)為9.02＞8，滿足安全規(guī)程的要求。由于設(shè)計提升承受加、減速度為0.75㎡/s，不大于1㎡/s，可1.81＞1.75，滿足安全要求。立井箕斗纏繞式提升計算一、原始數(shù)據(jù)〔一〕礦井年產(chǎn)量 A=15萬t/a〔二〕工作制度 年工作日b=300天 日提升時間14小時r〔三〕礦井最終水平深度 H=531m;s〔四〕卸載水平至井口高度 H=10m;x〔五〕裝載水平至井下運輸水平高度H=18m;z〔六〕礦山容重 r=2.8〔七〕6000v。二、提升容器的選擇〔一〕經(jīng)濟(jì)提升速度提上升度H=H+H+H=531+20+18=569ms x z經(jīng)濟(jì)提升速度v=0.4√H=0.4√569=9.54m/sj〔二〕經(jīng)濟(jì)循環(huán)提升時間0.75m/s爬行階段時間u10s休止時間θ8s經(jīng)濟(jì)的一次循環(huán)提升時間為：T=v/a+H/v+u+θJ j j=9.54/0.75+569/9.54+10+8=90.36s(三〕一次經(jīng)濟(jì)提升量不均衡系數(shù)C，取1.15；富有系數(shù)α 取1.2；f一次經(jīng)濟(jì)提升量為：Qj=cfATJ360014300〔四〕選擇箕斗

=1.151.2151000090.361.237t360014300選用小號翻轉(zhuǎn)式箕斗，型號:FJD1.2(2.5),其技術(shù)數(shù)據(jù)如下：2.5t；1.2m3;箕斗自重Q2.3kg;Z4.1m〔五〕一次實際提升量Q=vr=1.2×2.8=3.36t〔六〕所需一次提升時間T＇=3600BrtQCfA

3600300143.36245s1.141.21510000〔七〕所需一次提升速度v”=1/2{a[T”--(u+θ)]-√a2[T”--(u+θ)]2-4aH}=1/2{0.75×(245-18)-√0.752×(245-18)2-4×0.75×569}=2.76m/s三、提升鋼絲繩計算依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)〖重要用途鋼絲繩GB8918-2023的有關(guān)規(guī)定，鋼1570MPa，鋼絲繩公稱抗拉強度選用σ=1770MPa，b井架高度暫取H=25mj鋼絲繩最大懸垂長度H為：cH H H H=18+531+25=574mc= z+ s+ j鋼絲繩每米重量為：P=(Q+Q)/(1.1σ/m-H)Z b a c=(3360+2300)/(1.1×17000/6.5-574)=2.46kg/m選用鋼絲繩26-6x37s+Fc

--1770其參數(shù)為：26mm,395kg,2.51公斤安全系數(shù)校驗m=Q/Q+Q p×H=49395.54/7284.42=6.8q z+ cm=6.8≥6.5四、天輪選擇80倍。26×80=2080mm五、提升機(jī)選擇卷筒的選取2500mm②卷筒寬度確實定卷筒平均纏繞直徑Dp承受雙層纏繞D=2500+1/2√4×262-282=2522p多層纏繞B H＋Ls＋〔n＋4)D

ds＋〕 nDm i P式中：H—提上升度；L—30米；SN—3；D卷筒直徑m i＝1138mm選JK-2.5/20卷揚機(jī)，卷筒直徑2.5m，卷筒寬度2.0m，所選提升機(jī)寬度滿足要求。鋼絲繩最大靜張力和最大靜張力差鋼繩最大靜張力①鋼繩最大靜張力Fo＝〔Q＋Qr＋PsH〕g＝〔3360+2300+2.51×574〕9.81＝69658.26N②鋼絲繩最大靜張力差F＝〔Q-PsH-Q/2〕gj＝28615.8N③提升速度JK-2.5/205m/s750r/min5.2.6電動機(jī)預(yù)選電動機(jī)功率估算KFVN＝ j 1000a＝190kw

1.1528616510000.91.25

1.3190暫選用電機(jī)Y355L4—8 200kW 6000V力計算后確定轉(zhuǎn)動慣量

743r/min，待等效JJ＝550kg·m2質(zhì)量：1905kg選擇JK型單繩纏繞式礦井提升機(jī)型號：JK-2.5/20卷筒個數(shù)：個直徑：2.5m寬度：2.0m提升機(jī)最大靜張力:9000kg900kg鋼繩最大靜張力：7108kg∠9000kg適宜鋼繩最大靜張力差：2920∠9000kg適宜提升速度：5m/s速比：20電動機(jī)：200kW適宜743r/min5.2.7井架和提升機(jī)房配置旋轉(zhuǎn)局部變位質(zhì)量〔除電動機(jī)和天輪〕5.2.7井架和提升機(jī)房配置井架高度箕斗提升1 1H=h+h+h+h+ D=14.5+5.605+4+10+ ×3.5j x j ch gj 4 j 4＝34.98m取井架高度：40m2m。374374372卷筒中心至提升容器中心距離b ≥0.6H+3.5+D=0.6×40+3.5+3.5=31.0mmin j取b=34m鋼絲繩弦長bbD22t HC2jxi343.522 380.82=49.233m鋼絲繩偏角1884mm外偏角:Bse 1.71.8840.1 2 2 tg

0.0164117561 L 49.233xiα=56′25″1se 1.8840.1tg

2 2 0.0181179292 L 49.233xiα=1°2′17″2鋼絲繩仰角HC D tg1 j sin-1 t1 bR

Lxi38380.8343.52tg1sin-1

49.23353.15344831° 53°9′12″1HC tg1 j2 bR380.834380.8343.5249.07682234 49°4′37″25.2.8提升計算主井箕斗提升動力學(xué)計算箕斗提升運動學(xué)計算〔五階段提升〕序序號計算工程計算公式及結(jié)果123箕斗卸載過程斗框運行距離運行速度運行時間加速度速度減速度減速運行時間運行距離速度h=4m0V=1.5m0t 0V0241.55.33S4a0V0t01.50.281m/s5.33205V=0.5m/s46a4Vt40.50.03125m/s1627t 42hV44240.56S〕h=h4 084h 1Vt424410.5164m29a=0.6m/s21序號序號計算工程計算公式及結(jié)果運行時間

V Vt 最大 1 a1

7.731.50.6

箕斗在曲軌外加速

h

17.731.510.3847.904m運行距離

1 2

0 1 2箕斗在曲軌外減速度a3=0.6m/s2運行時間

V Vt 最大 43 a3

0.6

箕斗在曲軌外減速h

17.73112.0549.586m運行距離

3 2

4 3 2運行距離

h2=H-2h0

-h1

-h3

=551.5-2×4-47.904－49.58＝446.01m16 箕斗在曲軌外等速t h2 446.0157.699S運行時間

2 V 7.73最大一次提升時間

T1=t0+t1+t2+t3+t4=5.33+10.38+57.699+12.05+16=101.459〔S〕時間

θ=10〔S〕一次提升全時間

T

+θ=101.459+10=111.459〔S〕總1每小時提升次數(shù)

n3600

3600

35.48次/h每小時提升量每日提升量每年提升量

T 111.4595.304×35.48＝188.19t/h188.19×19.5=3670t/d 〔15h2823t/d〕3670×300=1101000〔t/a〕551.5m19.5h110.1t112023t礦石，為后期擴(kuò)大產(chǎn)量留有較大力氣。變位質(zhì)量計算變位質(zhì)量計算表序號序號計算工程計算公式及結(jié)果變位質(zhì)量總和MQ2Q2PL2mtmmjsjd1Q=5304kg22Qj＝2×5955＝11910kg2PL=2PHss0L 33.14D13.14D弦j2j3兩根鋼絲繩質(zhì)量kg26.2457250.83033.143.513.143.52=8627kg4兩個天輪變位質(zhì)t5提升機(jī)轉(zhuǎn)動局部m=26171kgj6電動機(jī)轉(zhuǎn)動局部mdGD2i25009.8111.52gD29.813.525398kg變位質(zhì)量總和：ΣM=5304+11910+8627+2205+26171+5398＝59615kgα—空箕斗在卸載曲軌上的質(zhì)量減輕系數(shù)，α=0.4c cβ—重箕斗在卸載曲軌上的質(zhì)量減輕系數(shù)，β=0.9K—井筒阻力系數(shù)，K=1.15提升動力學(xué)計算提升動力學(xué)計算表序 計算工程 計算公式及結(jié)果號F 9.810

KQa Qc

s

0t階段開頭0

=9.81×(1.15×5304+0.4×5955+6.24×551.5)+59615×0.281=133716(N)F”9.81KQPH2hMat階段終了0

s 0 0N NF9.81KQPH2h Mt階段開頭1

1 s 0 1NF”9.81QP2hat階段終了

1 s 0 1 1F2gPh1 1 s1123011NF 9.81KQP2

0

h12t階段開頭 FM21 187242N

t階段終了

2 sF2gPh

0 1 22 2

s232638Ns3F KQPs33t階段開頭 F－M3

0

hh1

32 33131N

2hh hat階段終了

3 s

0 1 2 3 33 3 s39202N

NF 9.81KQPH2hN

hh

Mat階段開頭4

424704 s

0 1 2 3 4F”

Q 9.81K4

Qa Qc

PHMs

ag 4t階段終了4

62244N等效功率計算F2F2tTxXF2tABCDEA F2A 0 0 2B F2B 1 1

13371621332262 5.339.49510100 212887621230112 10.3816.47310102 1 2CF2F‘2t 87242287242326388

57.6992 2 2 23 2 322.1641010F22

92023D3 3 t2 2

12.050.05710102F2Ｆ 247042622442E4 4 t’ 163.58810102 4 2Σ2t〔9.495+16.473+22.164+0.057+3.58〕110=51.777×1010等效時間計算x 2

tt1

tt4

13115.3310.3812.051657.6991102 3F2F2tTx51.777101082.91Fx

78089〔N〕Nx

10