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文檔簡介

氣體爆轟理論1第一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日本章主要內(nèi)容4.1氣體爆轟現(xiàn)象4.2爆炸濃度極限及其確定方法4.3氣體爆轟參數(shù)的計算4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)4.5影響氣體爆轟傳播的因素4.6云霧爆轟現(xiàn)象2第二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.1氣體爆轟現(xiàn)象3第三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.1氣體爆轟現(xiàn)象

凡是在常溫常壓下以氣態(tài)存在,經(jīng)撞擊、摩擦、熱源或火花等點火源的作用能發(fā)生燃燒爆炸的氣態(tài)物質(zhì),統(tǒng)稱為可燃性氣體??扇夹詺怏w可分為無機氣體和有機氣體。

4第四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.1氣體爆轟現(xiàn)象通常,可燃性氣體按使用形態(tài)可分為5類:可燃?xì)怏w:氫氣、煤氣、四個碳以下的有機氣體(如甲烷、乙烯、丙烷等)均屬此類。它們在常溫常壓下以氣態(tài)存在,和空氣形成的混合物容易發(fā)生燃燒或爆炸。可燃液化氣:如液化石油氣、液氨、液化丙烷等。這類氣體在加壓降溫的條件下即可變?yōu)橐后w,壓縮儲存在貯灌中。液化石油氣的主要成分是丙烷、丙稀、丁烷和丁烯等。常溫常壓下為氣體,0.8~1.5MPa壓力即可液化為液體。5第五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.1氣體爆轟現(xiàn)象可燃液體的蒸氣:如甲醇、乙醚、酒精、笨、汽油等的蒸氣,這些蒸氣在燃燒液體表面上有較高的濃度,當(dāng)它和空氣混合物的濃度達(dá)到一定程度時,容易發(fā)生燃燒或爆炸。助燃?xì)怏w:如氧、氯、氟、氧化亞氮、氧化氮、二氧化氮等。它們在化學(xué)反應(yīng)中能作為氧化劑,把它們和能作為還原劑的可燃性氣體混合,會形成爆炸性混合物。6第六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.1氣體爆轟現(xiàn)象分解爆炸性氣體:如乙烯、乙炔、環(huán)氧乙烷、炳二烯等。它們不需要與助燃?xì)怏w混合,本身就會發(fā)生爆炸??扇?xì)怏w是與外界的空氣或氧發(fā)生燃燒或爆炸而釋放能量的。這一點與炸藥不同。軍事上利用這些可燃?xì)怏w本身不攜帶氧,靠周圍環(huán)境中的氧釋放能量這一優(yōu)點,研究開發(fā)具有大面積殺傷破壞效應(yīng)的燃料空氣炸彈。7第七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2

爆炸濃度極限及其確定方法8第八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限9第九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2

爆炸濃度極限及其確定方法通常情況下,氣體混合物中可燃成分的濃度處于一定范圍內(nèi)時,才會發(fā)生爆炸現(xiàn)象,這個濃度范圍稱為爆炸濃度范圍。能夠發(fā)生爆炸的最低濃度叫爆炸濃度下限,而能夠發(fā)生爆炸的最高濃度叫做爆炸濃度上限。如表4-1所示。10第十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限

表4-1混合氣體的爆炸濃度范圍注意:表中的爆炸濃度極限(explosivelimit)和爆轟濃度極限的區(qū)別。工程上,爆炸濃度極限通常包括爆燃部分。

11第十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限當(dāng)可燃物含量很稀或很濃時,化學(xué)反應(yīng)進(jìn)行很慢,單位時間內(nèi)放出的總化學(xué)反應(yīng)能量較小,就不能支持前沿沖擊波去激發(fā)下層混合氣體的化學(xué)反應(yīng)。即使沒有任何能量耗散,也不能使爆轟波穩(wěn)定傳播。

12第十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限

在混合氣體的爆炸濃度范圍內(nèi),存在一個最佳濃度。這時,爆速最大、壓力和反應(yīng)放出熱也最大。從安全角度看,最佳濃度時的威力最大、破壞效應(yīng)也最嚴(yán)重,如圖4-1所示。

圖4-1濃度和爆速的關(guān)系(C2H2+O2)

13第十三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限爆炸濃度極限不是一個固定的物理常數(shù),它與點火能、初始溫度、壓力等因素有關(guān)。(1)點火能一般來說,點火能量越大,傳給周圍可燃混合物的能量越多,引起臨層爆炸的能力越強,火焰越易自行傳播,從而爆炸濃度范圍變寬。即[a,b]中的a變小,b變大。但當(dāng)點火能達(dá)到一定程度時,爆炸濃度范圍變化就不明顯了。14第十四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限表4-2為甲烷和空氣混合物在不同能量的點火條件下爆炸濃度極限的實驗結(jié)果。當(dāng)點火能達(dá)到一定程度時,對爆炸濃度極限的影響就不明顯了。

表4-2點火能對甲烷空氣混合氣體爆炸濃度極限的影響

15第十五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限(2)初始溫度初始溫度升高,會使化學(xué)反應(yīng)的速度加快。在相同的點火能下,可燃?xì)怏w混合物的初始溫度越高,燃燒反應(yīng)越快,于是單位時間放熱越多,火焰越易傳播,因而爆炸極限范圍變寬,如圖4-2所示。

16第十六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限圖4-2溫度對爆炸極限的影響(甲烷)

17第十七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限(3)壓力混合氣體壓力提高,爆炸濃度范圍擴大。處于高壓下的氣體,其分子比較密集,單位體積中所含混合氣分子較多,分子間傳熱和發(fā)生化學(xué)反應(yīng)比較容易,反應(yīng)速度加快,而散熱損失顯著減少,因此爆炸濃度范圍擴大。壓力對爆炸濃度上限的影響較大。表4-3壓力對甲烷空氣混合氣體爆炸極限的影響。

18第十八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限表4-3壓力對甲烷空氣混合氣體爆炸極限的影響。

19第十九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限在減壓的情況下,隨著壓力的降低,爆炸范圍不斷縮小。當(dāng)壓力降到某一數(shù)值時,則會出現(xiàn)上限濃度和下限濃度重合。如果壓力再繼續(xù)下降,則混合氣便不會爆炸了,這一壓力稱為爆炸極限的臨界壓力。20第二十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限(4)惰性氣體在可燃混合氣中添加惰性氣體,可使混合氣體爆炸范圍縮小。當(dāng)惰性氣體大于一定濃度時,混合氣體便不能發(fā)生燃燒、爆炸。如表4-4所示21第二十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.1氣體爆炸濃度極限表4-4CO2對汽油蒸氣爆炸濃度極限的影響22第二十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算23第二十三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算(1)按完全燃燒1摩爾可燃性氣體所需的氧摩爾數(shù)no估算式中——可燃混合氣體的爆炸下限

——可燃混合氣體的爆炸上限

24第二十四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算【例】C3H8+5O2——3CO2+4H2O

(實測值為2.1%)(實測值為9.5%)

25第二十五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算(2)按化學(xué)計量濃度估算可燃混合物中的可燃物與氧或空氣中的氧燃燒時到達(dá)完全氧化反應(yīng)的濃度稱為化學(xué)計量濃度。設(shè)可燃?xì)怏w的分子式為:

CaHbOc+n0O2——aCO2+b/2H2O則

n0=a+b/4-c/226第二十六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算如果把空氣中氧氣的濃度取為20.9%,則可燃?xì)怏w在完全燃燒的情況下,空氣中的化學(xué)計量濃度的計算式如下:在氧氣中,則為:于是,爆炸濃度極限可估算如下:該式可用來估算烷烴以及其它有機可燃?xì)怏w的爆炸濃度極限,但不適用于乙炔以及氫、硫、氯等無機氣體。27第二十七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算【例】C3H8+5O2——3CO2+4H2O

解:n0=5

在空氣中:

(實測值為2.1%)(實測值為9.5%)

28第二十八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算在氧氣中:29第二十九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算(3)北川法計算爆炸濃度上限此法是由日本北川徹三提出來的。他認(rèn)為,在各有機同系物中,可燃?xì)夥肿又械奶荚訑?shù)a與可燃?xì)膺_(dá)到爆炸上限所必需的氧摩爾數(shù)no之間存在著直線關(guān)系。如果是烷烴,其關(guān)系為:據(jù)此,爆炸濃度上限的計算公式為:30第三十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算

(4)多組分可燃?xì)怏w混合物的爆炸濃度極限如果多組分可燃?xì)怏w反應(yīng)特性接近或為同系物時,它們與空氣構(gòu)成的爆炸性混合物的爆炸濃度極限可根據(jù)理·查特里(Le·Chatelier)法則計算,即式中分別為第i種組分在可燃物中的濃度。分別為第i種組分的爆炸濃度極限(下限或上限)。31第三十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算上式需滿足以下條件:1、2、各組分間不發(fā)生化學(xué)反應(yīng)且爆炸時不發(fā)生催化作用;3、各組分的爆炸濃度極限已知。32第三十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算【例】某天然氣含甲烷80%,乙烷15%,丙烷4%,丁烷1%,求天然氣的爆炸濃度極限。設(shè)A、B、C、D分別表示甲烷、乙烷、丙烷、丁烷已知33第三十三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.2.2爆炸濃度極限的計算由上式可得:爆炸濃度下限:

爆炸濃度上限:以上公式均沒考慮溫度、壓力等因素的影響34第三十四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算35第三十五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算

本節(jié)主要介紹氣體爆轟參數(shù)的近似計算。假定:(1),即認(rèn)為與氣體溫度和組分無關(guān);(2)原始混合物的壓力與CJ壓力相比可以忽略。則爆轟波的Hugoniot方程變?yōu)椋?/p>

……(1)36第三十六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算由等熵方程可得:

……(2)由CJ條件知:

……(3)移項整理可得:忽略得:……(4)37第三十七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算將(4)式代入波速方程可得

……(5)將(4)、(5)式代入(1)式可得:

……(6)由和可得:

……(7)38第三十八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算把(4)式代入(7)式可得:

……(8)由CJ條件可得

……(9)39第三十九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算將(4)和(5)式代入狀態(tài)方程可得:

(10)因此,(4)~(10)式即為爆轟參數(shù)的近似公式。40第四十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算需要注意的是:(1)作為一種近似估算,可按近似的爆炸反應(yīng)式確定;(2)的單位是單位質(zhì)量(1kg)爆炸物的定容比熱;(3)為1kg爆炸物爆炸后形成氣體產(chǎn)物的摩爾數(shù)。41第四十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算【例】已知混合氣爆炸反應(yīng)式為:

CH4+2O2+8N2——CO2+2H2O+8N2+801.72KJ

試求該混合爆炸物的爆速D。(k=1.28)解:

42第四十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.3氣體爆轟參數(shù)的計算【作業(yè)】:根據(jù)上述例子,計算常溫常壓下CH4+2O2混合氣體發(fā)生爆炸時的爆速和CJ壓力。(k=1.28)43第四十三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)44第四十四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)目前為止,爆轟波結(jié)構(gòu)總是基于ZND模型中提出的一維的、光滑的穩(wěn)定爆轟波。但實際上,爆轟波陣面是三維的、不光滑的、不穩(wěn)定的。爆轟波在接近爆轟極限的氣體內(nèi),或者在化學(xué)反應(yīng)活化能比較高、較難起爆的氣體中傳播時,實驗發(fā)現(xiàn)了一種稱為“螺旋爆轟”現(xiàn)象。45第四十五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)1926年,Campbell和Woodhead在研究氣體混合物2CO+O2的爆轟時發(fā)現(xiàn)了這種現(xiàn)象。他們用高速照相機記錄了螺旋爆轟的傳播過程,得到了如圖所示的圖像。46第四十六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)由圖可見,爆轟波陣面的傳播速度是不均勻的,出現(xiàn)周期性的振動現(xiàn)象;爆轟波后產(chǎn)物區(qū),有規(guī)則的水平光亮條紋線,而且此光亮條紋線與波陣面的波紋狀跡線有關(guān)。波陣面跡線上的每一個突峰處,對應(yīng)于反應(yīng)產(chǎn)物區(qū)中的一條光亮條紋。如果螺旋爆轟波在涂有粉末的管子中傳播時,在管壁上會留下螺旋運動的跡線。47第四十七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)螺旋爆轟分為單頭的和多頭的。單頭一般出現(xiàn)在接近爆炸極限或很難起爆的混合氣體中;

多頭一般出現(xiàn)在混合氣體中含有加速反應(yīng)的物質(zhì),或者在位于爆轟極限范圍內(nèi),但遠(yuǎn)離爆轟極限的情況下。

48第四十八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)實驗證明,螺旋爆轟是個普遍存在的現(xiàn)象,它主要是由于爆轟波反應(yīng)區(qū)內(nèi)流動的非一維性造成的,即存在橫向波,使得反應(yīng)區(qū)成為多波系的非定常結(jié)構(gòu)。

螺旋爆轟是這種非定常多維結(jié)構(gòu)爆轟波的外在表現(xiàn),用高速紋影照相、閃光干涉儀及煙炱實驗技術(shù),已經(jīng)觀察到這種爆轟波的非定常結(jié)構(gòu)在時間和空間上有一定規(guī)律的胞格結(jié)構(gòu)(cell-structure)。

49第四十九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)圖4-4是在30%(2H2+O2)+70%Ar中的爆轟波通過后,在側(cè)壁上由煙炱實驗得到的胞格痕跡。這種胞格結(jié)構(gòu)是由反應(yīng)區(qū)內(nèi)大量橫波之間的相互作用形成的。

圖4-4胞格爆轟的煙炱圖

50第五十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)51第五十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)52第五十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)53第五十三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.4螺旋爆轟現(xiàn)象及胞格結(jié)構(gòu)爆轟的胞格結(jié)構(gòu)既存在于氣體爆轟中又存在于凝聚炸藥爆轟中??傊?,實際爆轟波都是非一維的不定常結(jié)構(gòu)。ZND模型是對它們的簡化,稱為光滑的理想爆轟波。

54第五十四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素55第五十五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素

影響氣體爆轟傳播的因素很多。氣體爆轟的傳播速度約在1000~3500m/s。

1、氣體爆轟波的傳播速度與盛氣體管子的放置方法(垂直或水平、或傾斜)、起爆源的種類、引爆端是閉口還是開口等無關(guān)。與管子的形狀有關(guān)。56第五十六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素

2、混合氣體的初始溫度對爆轟波速度影響很小,隨溫度升高,爆速稍微下降,這是因為溫度高使氣體密度減小所造成的。如爆鳴氣(2H2+O2)初始溫度為100C時,測出的爆速值為2821m/s,而1000C時為2790m/s。

3、混合氣體的爆速隨初始壓力的提高而提高。57第五十七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素根據(jù)Cook對初始壓力p0在5~10×104Pa范圍內(nèi)對H2-O2-N2,H2-O2-Ar,C2H2-O2等氣體混合物測定的爆速數(shù)據(jù),整理得到了如下的關(guān)系式:式中Dp和Dp0分別表示壓力為p和p0時的爆速,β為常數(shù)。一些氣體混合物的β值和Dp0值列于表4-5。

58第五十八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素表4-5一些氣體混合物的β值和Dp0值

59第五十九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素4、混合氣體的爆速隨初始密度的增大而增大。氣體混合物初始密度增大將引起爆速的提高。對遵守定余容Abel方程的氣體,推導(dǎo)得到如下的爆速計算式

比容變化公式為:

60第六十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素

圖4-5為爆鳴氣在α=0.75cm3/g時爆速D與ρ0之間的理論關(guān)系。

圖4-5爆鳴氣的爆速D與ρ0之間的關(guān)系(坐標(biāo)原點有誤)

61第六十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素5、加入惰性氣體,對于較輕的惰性氣體如He,爆速增加;對于較重的惰性氣體如Ar,爆速減小。這是因為輕氣體使得爆炸反應(yīng)產(chǎn)物的平均分子量減小,重氣體使得分子量增大。但惰性氣體的加入都使得爆溫下降,這是因為惰性氣體吸熱造成的。如表4-6所示。

62第六十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.5影響氣體爆轟傳播的因素表4-6添加不等量H2以及He、Ar對爆鳴氣爆速和爆溫的影響

63第六十三頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象64第六十四頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象所謂云霧爆轟系指液體燃料霧滴散布于氣體氧化劑或空氣當(dāng)中形成的液一氣兩相混合物的爆轟。近30年來的實驗研究表明,這種兩相體系,在適當(dāng)?shù)幕旌媳壤龡l件下可以利用藥柱爆炸或強沖擊波激起其爆轟的傳播。

65第六十五頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象云霧爆轟是一種不均勻爆轟。不均勻相爆轟的研究大致分為四種類型,即:(1)不揮發(fā)油滴懸浮于氧氣或空氣中所發(fā)生的不均勻爆轟;(2)充有氧氣的管子內(nèi)壁上涂以液態(tài)油膜所發(fā)生的不均勻爆轟;(3)充有氧氣的管子內(nèi)壁上涂以固態(tài)碳?xì)浠衔锘蚬虘B(tài)碳粉末所發(fā)生的不均勻爆轟;(4)金屬粉末或其他固體可燃物粉塵懸浮于氧氣中所產(chǎn)生的不均勻爆轟。

66第六十六頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象這類課題的研究之所以受到重視,一個原因是與采煤、采油等礦業(yè)生產(chǎn),以及石油、化工、糧食、紡織等工業(yè)生產(chǎn)的安全性緊密相關(guān),另一方面的原因則是與近30年來發(fā)展起來的所謂燃料空氣炸彈(FAE)這一武器技術(shù)的研究相關(guān)。

67第六十七頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象2007年11月24日,上海浦東一個加油站發(fā)生爆炸,4人死亡。68第六十八頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象69第六十九頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象經(jīng)過專家分析,認(rèn)為這起爆炸事故是在停業(yè)檢修過程中,現(xiàn)場施工人員違章作業(yè),在未對與管道相通的2號儲氣罐進(jìn)行有效安全隔離情況下,用壓縮空氣對管道實施氣密性試驗,導(dǎo)致該儲氣罐內(nèi)未經(jīng)清洗置換的液化石油氣與壓縮空氣混合,引起化學(xué)性爆炸。70第七十頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象20世紀(jì)60年代末和70年代初,美國在侵越戰(zhàn)爭中首先使用了燃料空氣炸彈,為其開辟直升飛機著陸場、破壞地面防護設(shè)施、雷達(dá)和各種機動車輛,以及利用它爆炸所形成的強烈沖擊波掃除地雷、殺傷有生力量等。近些年來,大力開展利用燃料一空氣炸彈對付各種儲罐、飛機、機庫、導(dǎo)彈發(fā)射場以及各種海上艦船等的新武器的研究工作已取得顯著進(jìn)展。71第七十一頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象正因為如此,兩相不均勻爆轟,特別是油滴一氧氣或空氣所構(gòu)成的所謂云霧爆轟的研究,已成為國內(nèi)外重要的研究課題。

美軍在越南戰(zhàn)爭中使用的CBU型燃料空氣炸彈是一種圓筒形容器,內(nèi)裝有約37kg的環(huán)氧乙烷(C2H4O)燃料。72第七十二頁,共七十九頁,編輯于2023年,星期日4.6云霧爆轟現(xiàn)象在距地面一定高度

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