腳手架搭設專項施工方案方案【實用文檔】doc

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腳手架搭設專項施工方案方案腳手架搭設專項施工方案方案【實用文檔】doc文檔可直接使用可編輯，歡迎下載0一、方案說明

（一)

工程概況

本工程位于廣安市城南西溪河旁.總建筑面積100500m2，建筑層數(shù)共18層，標準層層高3米，總高度57.3米。.

(二）

方案選擇

采用扣件式單排鋼管（Φ48×3.5)腳手架進行搭設,其鋼管立桿間距1.5m，排距1。05m，鋼管大橫桿步距1.8m,剪刀撐按45o~60o進行搭設.在腳手架外側(cè)面的大橫桿按60cm一道進行搭設。為保證架體的整體承載力和穩(wěn)定性，在各層結(jié)構(gòu)處按規(guī)定設置連墻桿，以保證架體的穩(wěn)定性.

主樓外架分段搭設,第一段1-6層為落地式，以上每六層為一搭設段，采用普通型鋼懸挑腳手架。

腳手架外立桿側(cè)滿掛密目安全網(wǎng)進行封閉,施工層腳手架內(nèi)立桿與建筑之間擬采用兜網(wǎng)進行封閉。

考慮材料運送，擬在每層樓層側(cè)設置卸料平臺，卸料平臺必須與建筑物拉結(jié)，不得與腳手架連結(jié)。

必須按規(guī)定設置連墻拉結(jié)點，豎向每3步,水平每3步必須設置一道牢固的連結(jié)點。擬在每層邊梁進行預埋鋼管，腳手架的水平桿與預埋鋼管扣件連接，水平桿與外架進行連接。

(三）

技術(shù)參數(shù)

雙排外架立桿縱向間距1.5m,排距1。05m，大橫桿步距1。8m;剪刀撐搭設角度45o~60o，立桿靠墻的一端離墻面≦20cm。剪刀撐斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點的距離不應大于15cm，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm，腳手架各桿件相交伸出的端頭均應大于10cm，以防桿件滑落。外側(cè)立桿頂端高出施工墻上皮1m進行搭設。

工字鋼一端懸挑，另一端固定在樓面結(jié)構(gòu)上（用ф16鋼筋)懸挑端用鋼絲繩懸掛在上一層的樓面結(jié)構(gòu)邊梁上。上一層的樓面結(jié)構(gòu)邊梁上予埋鋼筋拉環(huán)1ф20.鋼絲繩和鋼梁應基本在同一垂直平面內(nèi)。

工字鋼用ф16鋼筋固定在樓面結(jié)構(gòu);,其中一點固定在梁上。當固定在板上時，固定點板的上部增加配筋4ф10（板的跨度內(nèi)通長）。

工字鋼采用16號。鋼絲繩采用1ф14。

懸挑長度大于1。5米的工字鋼采用2ф14鋼絲繩

（四）

鋼管腳手架搭設的基本要求

1?？奂铰涞劁摴苣_手架的搭設順序為擺放掃地桿→逐根樹立立桿并隨即與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊→安第一步大橫桿與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→安第三、四步大橫桿和小橫桿→連墻桿→接立桿→加設剪刀撐→鋪腳手板。

2.懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿(連梁）→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。

（五)

技術(shù)要點

1。底皮：

外腳手架內(nèi)外立桿坐落于10cm素混凝土上。地下室頂板回填土夯實，回填土上采用素混凝土厚度不小于10cm進行施工。

2.施工要求

必須使用合格材料，對于有變形和不合格的扣件均不得使用。在外腳架搭設過程中,必須嚴格按規(guī)定的構(gòu)造方案和尺寸進行搭設，并及時與結(jié)構(gòu)拉結(jié)或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。

必須按規(guī)范規(guī)定設置連墻桿。應隨架體搭設進度，及時跟進做好安全網(wǎng)等安全防護措施的張掛.腳手架外側(cè)采用安全網(wǎng)全封閉；圍網(wǎng)設于靠外側(cè)立桿的內(nèi)側(cè)，與立桿、橫桿綁扎牢固，綁點間距30cm.

在外腳手架搭設過程中腳手架里、外兩排立桿均要豎直，尤其不得向外傾斜，搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差;避免累積偏差過大。搭設時必須在垂直方向，水平方向按50％錯開接頭,所有立桿必須落地,不得在水平桿上加懸空立桿。搭設第一節(jié)立桿時應選用長短不一的鋼管，確保錯開立桿接頭位置;小橫桿的搭設應與大橫桿垂直，小橫桿兩端應伸出大橫桿外10cm以上.連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內(nèi)側(cè)，螺栓向上,十字形扣件不得使開口朝下,螺栓擰緊扭力矩達65N?m，不得發(fā)生破壞。

2．1鋼管立拄施工要求

立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不能在同一步距內(nèi)，且相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不小于一個步距,各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。

立柱頂端應高出女兒墻上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。

腳手架底座上必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在靠縱向掃地桿下方的立桿上。

2．2鋼管水平桿施工要求

（1)橫向水平桿設于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿的內(nèi)側(cè),并采用直角扣件與立桿扣緊。

（2）縱向水平桿接長一般采用對接扣件連接，也可采用搭接。相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內(nèi),相鄰接頭水平距離不應小于500mm,并應等距設置不小于3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。

（3）縱向水平的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m.

每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿,并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm。

（4)連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內(nèi)側(cè),螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。

2．3連墻體施工要求

施工時按豎向間距不大于二步距，水平間距不大于三步距，必須設置一道牢固的連結(jié)點.擬在每層邊梁進行預埋鋼管，并通過水平桿與外架進行連接,將架體附著到主體框架梁上。

2．4剪刀撐的設置要求

(1）每道剪刀撐跨越立拄的根數(shù)宜在5~7根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角應在45o~60o之間。

（2）雙排腳手架應在外側(cè)立面整個長度和高度在連續(xù)設置剪支撐。

(3）剪立撐斜桿的接頭采用搭接方式接長時不應小于三個扣件連接固定搭接長度不應小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應大于150mm.

2．5架體上開洞的施工要求

（1）洞口處增設的斜桿應采用旋轉(zhuǎn)扣件優(yōu)先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線距中心節(jié)點距離不應大于150mm.

（2）洞口兩側(cè)增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部,增設的短斜桿端部應用雙扣件扣死。

（3)開洞施工完畢,須馬上還原支撐.

2．6腳手板設置要求

（1)腳手板應與橫桿綁扎牢固；

（2）在作業(yè)層外側(cè)立桿內(nèi)安裝踢腳板;

（3）施工作業(yè)層，拆模層均必須滿鋪腳手板，非操作層應間隔一層設置一層滿鋪腳手板；

(4）雨天后上架施工必須采取防滑措施.

2．7架上卸料平臺的搭設

為便于模板，木枋等周轉(zhuǎn)料具吊運到上面的施工層作周轉(zhuǎn)使用，擬每層搭設2個卸料平臺。卸料平臺必須掛設限定荷載標牌。

卸料平臺平面尺寸3000×4000，嚴格控制最大載重量不大于1t,并做好安全防護,使用完后應及時拆除并恢復架體的安全防護。

2．8安全通道

為保證施工人員進出施工現(xiàn)場時安全,防止高空墜物傷人，特在建筑物首層入口及井架出入口設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐，上部滿鋪竹桿及防護網(wǎng)以防止墜物。

其余臨時進作業(yè)面通道必須搭設防護棚。防護棚搭出約2m，其支撐是靠支在外架上的鋼管，在鋼管上鋪設七夾板和安全網(wǎng).

2．9張拉平臺

張拉平臺不得利用外架作為支撐，必須獨立設置。對于妨礙張拉作業(yè)的局部架體，在架體上作開洞處理。必須做好張拉平臺的臨邊防護工作，并保證張拉作業(yè)影響外腳手架的安全與穩(wěn)定。

3.施工安全問題

3．1安全保證措施

各級管理人員要對職工生命負責的態(tài)度去嚴格要求,嚴格管理，認真抓好安全工作，搞好安全設施。

3．1．1人員要求

（1）嚴格參照外架搭設要求進行施工。

（2）特殊工種必須持證上崗。具備一切高空作業(yè)的能力，40歲以下，無疾病。

（3）必須服從管理人員的安排.遵守項目各項安全管理規(guī)定和制度。進入施工現(xiàn)場的人員必須戴安全帽,系好安全帶，作好防護設施。不得穿拖鞋等,必須穿防滑鞋上班.嚴禁向下拋扔雜物,不得酒后作業(yè),嚴禁嬉鬧.

（4)積極配合外架搭設完畢后的工作.

(5）必須負責搭設前和搭設后的日常檢查和修養(yǎng)。

(6)聽從管理人員安排積極配合項目安全員日常檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時整改.

3．1．2搭設要點

（1）鋼管腳手架立桿應穩(wěn)放在混凝土墊層上，基礎夯實,澆搗不小于100mm的混凝土墊層；

（2）立桿間距、大橫桿間距、小橫桿間距符合方案要求；

(3）鋼管立桿大橫桿接頭應錯開，要用扣件連接擰緊螺栓，不準用鐵絲綁扎；

(4）腳手架負荷量每平方米不能超過150kg；

(5）腳手架兩端、轉(zhuǎn)角處連續(xù)設剪刀撐和力桿，剪刀撐和支桿與地面角度不應大于60度；

（6）架子的鋪設寬度不得小于1.0m，腳手板必須滿鋪；

（7）首層設置安全通道、防護棚，必須用雙層木板鋪釘；

（8）安全網(wǎng)掛設：安全網(wǎng)必須內(nèi)掛，并用專用尼龍繩或符合要求的其他材料綁扎嚴密、牢固;

（9)每隔四層，架體與建筑物間必須搭設安全防護、并滿鋪木板、并掛安全網(wǎng)加雙欄桿;

(10）搭設完畢后，必須經(jīng)專職安全員及相關(guān)部門驗收合格后，方可投入使用.

3．1．3、使用階段

（1）操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐，纜鋼絲、混凝土的輸送管道等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。外墻裝飾施工時應嚴格控制施工荷載不得超過150kg/m2，同時施工不得超過2層；

（2）結(jié)構(gòu)施工時嚴禁將外架做支模架,不得在外架上堆放鋼筋、木枋、電纜等材料；

(3)六級及六級以上大風和雨天應停止腳手架作業(yè),雨后上架操作應有防滑措施；

（4）應設專人負責對腳手架進行經(jīng)常檢查和保修,在六級大風與大雨后停用超過一個月后復工前必須經(jīng)檢查后方可上架操作；

（5）主節(jié)點處桿件的安裝，連墻體，支撐，門洞等的構(gòu)造是否符合施工組織設計要求,扣件螺栓是否松動，腳手架立拄的沉降與垂直度允許偏差是否符合規(guī)定要求；

（6）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除，其余桿件拆除時應爭得安全員同意,施工完后應立即恢復。

3．1．4拆除階段

（1）拆除腳手架，周圍應設圍欄或警戒標志，并設專人看管，嚴禁入內(nèi),拆除應按順序由上而下,一步一清，不準上下同時作業(yè);

（2）拆除腳手架大橫桿，剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣,由中間操作人往下順桿子;

（3）拆除的腳手桿，腳手板，鋼管，扣件,鋼絲繩等材料，應向下傳遞或用繩吊下，禁止往下拋、扔。

3．2安全防護措施

（1）嚴格按照施工組織設計和技術(shù)交底要求組織施工。

(2)重點加強料臺使用標準;

（3）重點加強滿堂架與外架間隔的封閉;

（4）重點加強施工作業(yè)人員安全勞動意識；

（5)安全網(wǎng)必須用符合安全部門規(guī)定的防火安全網(wǎng);

（6）外架上必須配備足夠的符合安全的滅火器材，成立義務消防隊.

3．3防雷雨臺內(nèi)措施

（1）外架用的預埋件必須用一根￠12鋼筋與墻體中的主鋼筋搭焊，以便于架體避雷。

(2)雷雨天氣和六級以上大風應停止架上作業(yè).

（3）大風過后要對架上的腳手板、安全網(wǎng)等認真檢查一次。

二、方案計算書

鋼管落地架計算書（高21m)

扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001）、《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2002）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)等編制。

一、參數(shù)信息：

1。腳手架參數(shù)

雙排腳手架搭設高度為21米，立桿采用單立管；

搭設尺寸為:立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8米；

內(nèi)排架距離墻長度為0。20米；

小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根;

采用的鋼管類型為Φ48×3.5;

橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；

連墻件采用三步三跨，豎向間距5.4米，水平間距4.5米，采用扣件連接；

連墻件連接方式為單扣件；

2.活荷載參數(shù)

施工均布活荷載標準值:2。000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；

同時施工層數(shù):2層;

3。風荷載參數(shù)

本工程地處福建省廈門市,基本風壓為0.39kN/m2；

風荷載高度變化系數(shù)μz為1.25，風荷載體型系數(shù)μs為0.12;

腳手架計算中考慮風荷載作用

4.靜荷載參數(shù)

每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m2）：0。1248；

腳手板自重標準值（kN/m2)：0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0。110；

安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0。005；腳手板鋪設層數(shù):10；

腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；

每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2）：0。038；

5。地基參數(shù)

地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kpa）:135.00;

立桿基礎底面面積(m2)：0。25;地基承載力調(diào)整系數(shù)：1.00.

二、小橫桿的計算：

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。

按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.

1.均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值:P1=0。038kN/m;

腳手板的荷載標準值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷載標準值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷載的計算值:q=1。2×0。038+1。2×0.15+1.4×1=1.626kN/m;

小橫桿計算簡圖

2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，

計算公式如下：

最大彎矩Mqmax=1.626×1。052/8=0.224kN。m;

最大應力計算值σ=Mqmax/W=44.113N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力σ=44。113N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!

3。撓度計算:

最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度

荷載標準值q=0.038+0。15+1=1.188kN/m；

最大撓度V=5。0×1.188×10504/（384×2.06×105×121900)=0。749mm;

小橫桿的最大撓度0。749mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求!

三、大橫桿的計算：

大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

1.荷載值計算

小橫桿的自重標準值：P1=0.038×1.05=0。04kN；

腳手板的荷載標準值：P2=0。3×1.05×1。5/3=0。158kN；

活荷載標準值：Q=2×1.05×1。5/3=1。05kN;

荷載的設計值：P=(1.2×0。04+1.2×0.158+1.4×1.05）/2=0.854kN；

大橫桿計算簡圖

2。強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和.

均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.08×0。038×1.5×1。5=0。007kN.m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下：

集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.854×1。5=0.342kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.342=0。349kN。m

最大應力計算值σ=0。349×106/5080=68。664N/mm2；

大橫桿的最大應力計算值σ=68.664N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2,滿足要求！

3。撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm

均布荷載最大撓度計算公式如下：

大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:

Vmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0。052mm；

集中荷載最大撓度計算公式如下：

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：

小橫桿傳遞荷載P=(0.04+0.158+1。05）/2=0.624kN

V=1.883×0.624×15003/（100×2.06×105×121900)=1.579mm；

最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.579=1.631mm;

大橫桿的最大撓度1。631mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算:

按規(guī)范表5。1。7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5）：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取6.40kN；

R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.05×2/2=0。04kN；

大橫桿的自重標準值：P2=0.038×1.5=0.058kN；

腳手板的自重標準值:P3=0.3×1。05×1。5/2=0.236kN；

活荷載標準值：Q=2×1.05×1。5/2=1。575kN;

荷載的設計值:R=1。2×(0。04+0。058+0.236）+1。4×1。575=2。606kN；

R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

五、腳手架立桿荷載計算：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容:

（1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值（kN)，為0。1248

NG1=[0。1248+(1.05×2/2)×0.038/1。80]×21.00=3.091；

(2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0。3

NG2=0.3×10×1。5×（1。05+0.2)/2=2.812kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11

NG3=0。11×10×1.5/2=0。825kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0。005

NG4=0。005×1。5×21=0。158kN；

經(jīng)計算得到,靜荷載標準值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6。886kN；

活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值.

經(jīng)計算得到，活荷載標準值

NQ=2×1。05×1。5×2/2=3.15kN;

風荷載標準值按照以下公式計算

其中

Wo--基本風壓（kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）的規(guī)定采用:

Wo=0.39kN/m2;

Uz—-風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)的規(guī)定采用：

Uz=1.25；

Us--風荷載體型系數(shù)：取值為0.116;

經(jīng)計算得到，風荷載標準值

Wk=0.7×0.39×1.25×0。116=0。04kN/m2;

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.886+1.4×3.15=12.673kN；

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N=1.2NG+0。85×1.4NQ=1。2×6.886+0。85×1。4×3。15=12.012kN；

風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為

Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0。850×1。4×0。04×1。5×

1。82/10

=0.023kN.m；

六、立桿的穩(wěn)定性計算:

不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：

立桿的軸向壓力設計值：N=12.673kN；

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1。58cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得：k=1。155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得：μ=1.7；

計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.534m；

長細比Lo/i=224；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0。145；

立桿凈截面面積:A=4.89cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩）:W=5.08cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：[f］=205N/mm2；

σ=12673/（0。145×489）=178。738N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算σ=178。738N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值:N=12。012kN;

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1。58cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得：k=1.155;

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得:μ=1.7；

計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=3.534m；

長細比：L0/i=224；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0。145

立桿凈截面面積:A=4。89cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩）：W=5。08cm3;

鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2;

σ=12021.94/（0.145×489)+22893.589/5080=173。916N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算σ=173。916N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2，滿足要求!

七、最大搭設高度的計算：

按《規(guī)范》5。3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN）計算公式為：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3。795kN;

活荷載標準值:NQ=3.15kN；

每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk=0。125kN/m；

Hs=［0。145×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.795

+1.4×3.15)]/（1。2×0。125）=37.203m;

按《規(guī)范》5。3。6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米:

［H]=37。203/（1+0.001×37。203）=35.869m；

[H］=35.869和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=35。869m。

腳手架單立桿搭設高度為21m,小于［H],滿足要求！

按《規(guī)范》5。3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K（kN）計算公式為：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.795kN；

活荷載標準值：NQ=3.15kN;

每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk=0。125kN/m；

計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1。4×0.85)=0。023/(1.4×0。85）=0.019kN.m;

Hs=（0.145×4.89×10—4×205×103—（1。2×3.795+0。85×1.4×（3.15+0.145×4。89×100×0.019/5。08）））/（1.2×0.125）=39。486m;

按《規(guī)范》5。3。6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米:

［H］=39。486/（1+0.001×39。486）=37.986m；

[H］=37.986和50比較取較小值。經(jīng)計算得到,腳手架搭設高度限值[H］=37.986m。

腳手架單立桿搭設高度為21m，小于[H]，滿足要求！

八、連墻件的計算:

連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：

Nl=Nlw+N0

風荷載標準值Wk=0。04kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=24。3m2；

按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5。000kN；

風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1。347kN;

連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6.347kN；

連墻件承載力設計值按下式計算：

Nf=φ?A?［f］

其中φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；

由長細比l0/i=200/15。8的結(jié)果查表得到φ=0。966，l為內(nèi)排架距離墻的長度；

又：

A=4。89cm2；[f］=205N/mm2;

連墻件軸向承載力設計值為Nf=0。966×4。89×10-4×205×103=96.837kN；

Nl=6.347〈Nf=96.837,連墻件的設計計算滿足要求！

連墻件采用單扣件與墻體連接.

由以上計算得到Nl=6。347小于單扣件的抗滑力6.4kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

九、立桿的地基承載力計算:

立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求

p≤fg

地基承載力設計值：

fg=fgk×kc=135kpa；

其中，地基承載力標準值：fgk=135kpa；

腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù):kc=1;

立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=48.048kpa；

其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=12。012kN；

基礎底面面積：A=0。25m2。

p=48。048≤fg=135kpa。地基承載力滿足要求！

普通型鋼懸挑架計算書（高20m）

懸挑1。5m腳手架

型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、

《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017—2003）等規(guī)范編制。

一、參數(shù)信息：

1。腳手架參數(shù)

雙排腳手架搭設高度為20米，立桿采用單立桿；

搭設尺寸為：立桿的縱距為1。5米,立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1。8米；

內(nèi)排架距離墻長度為0。20米；

小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根;

腳手架沿墻縱向長度為150米;

采用的鋼管類型為Φ48×3.5；

橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；

連墻件布置取三步三跨，豎向間距5。4米，水平間距4.5米，采用扣件連接;

連墻件連接方式為雙扣件連接；

2.活荷載參數(shù)

施工均布荷載（kN/m2):2.000；腳手架用途：裝修腳手架；

同時施工層數(shù):2層；

3。風荷載參數(shù)

本工程地處福建省廈門市，查荷載規(guī)范基本風壓為0。390，風荷載高度變化系數(shù)μz為1。250，風荷載體型系數(shù)μs為0.116；

計算中考慮風荷載作用；

4.靜荷載參數(shù)

每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值（kN/m2）:0.1248；

腳手板自重標準值(kN/m2）：0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110；

安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2)：0。005；腳手板鋪設層數(shù):10層;

腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板;

5。水平懸挑支撐梁

懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米,建筑物內(nèi)錨固段長度3米。

與樓板連接的螺栓直徑(mm):16。00;

樓板混凝土標號:C30；

6。拉繩與支桿參數(shù)

支撐數(shù)量為:1;

鋼絲繩安全系數(shù)為：6。000;

鋼絲繩與墻距離為（m):3。200；

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié),最里面面鋼絲繩距離建筑物1。25m。

二、小橫桿的計算:

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.

按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1。均布荷載值計算

小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；

腳手板的荷載標準值：P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷載標準值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷載的計算值:q=1.2×0。038+1.2×0。15+1.4×1=1.626kN/m；

小橫桿計算簡圖

2.強度計算

最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，

計算公式如下：

最大彎矩Mqmax=1。626×1.052/8=0.224kN.m；

最大應力計算值σ=Mqmax/W=44.113N/mm2；

小橫桿的最大彎曲應力σ=44。113N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！

3.撓度計算：

最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度

荷載標準值q=0.038+0。15+1=1.188kN/m;

最大撓度V=5.0×1。188×10504/(384×2.06×105×121900）=0.749mm;

小橫桿的最大撓度0。749mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！

三、大橫桿的計算：

大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。

1。荷載值計算

小橫桿的自重標準值:P1=0。038×1。05=0。04kN;

腳手板的荷載標準值：P2=0.3×1。05×1。5/3=0.158kN；

活荷載標準值：Q=2×1。05×1.5/3=1。05kN；

荷載的設計值：P=(1。2×0.04+1.2×0。158+1.4×1.05）/2=0。854kN;

大橫桿計算簡圖

2。強度驗算

最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和.

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0。038×1。5×1.5=0。007kN.m；

集中荷載最大彎矩計算公式如下：

集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.854×1.5=0。342kN。m；

M=M1max+M2max=0.007+0。342=0。349kN。m

最大應力計算值σ=0。349×106/5080=68。664N/mm2；

大橫桿的最大應力計算值σ=68。664N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!

3.撓度驗算

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位：mm

均布荷載最大撓度計算公式如下:

大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：

Vmax=0。677×0.038×15004/(100×2。06×105×121900）=0.052mm;

集中荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：

小橫桿傳遞荷載P=（0。04+0。158+1。05）/2=0。624kN

V=1。883×0。624×15003/(100×2.06×105×121900）=1.579mm；

最大撓度和:V=Vmax+Vpmax=0.052+1。579=1。631mm；

大橫桿的最大撓度1。631mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算：

按規(guī)范表5。1.7，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2.5）：

R≤Rc

其中Rc-—扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；

R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

小橫桿的自重標準值:P1=0。038×1.05×2/2=0.04kN;

大橫桿的自重標準值：P2=0。038×1。5=0。058kN；

腳手板的自重標準值:P3=0。3×1。05×1.5/2=0。236kN；

活荷載標準值:Q=2×1。05×1。5/2=1。575kN；

荷載的設計值:R=1。2×（0。04+0。058+0。236)+1。4×1。575=2.606kN;

R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

五、腳手架立桿荷載的計算：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：

(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值（kN），為0.1248

NG1=［0.1248+(1.05×2/2)×0。038/1.80]×20。00=2.944；

(2)腳手板的自重標準值（kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板,標準值為0。3

NG2=0。3×10×1。5×(1.05+0。2)/2=2。812kN；

(3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11

NG3=0.11×10×1。5/2=0。825kN；

(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(wǎng)(kN/m2）;0.005

NG4=0。005×1.5×20=0.15kN;

經(jīng)計算得到,靜荷載標準值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.732kN；

活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。

經(jīng)計算得到，活荷載標準值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3。15kN;

風荷載標準值按照以下公式計算

其中

Wo—-基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001）的規(guī)定采用：

Wo=0.39kN/m2；

Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001)的規(guī)定采用：

Uz=1。25；

Us--風荷載體型系數(shù):取值為0。116;

經(jīng)計算得到，風荷載標準值

Wk=0。7×0.39×1.25×0.116=0。04kN/m2；

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1。2NG+1。4NQ=1。2×6.732+1。4×3。15=12。488kN；

考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1.2×6。732+0.85×1。4×3.15=11。826kN；

風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為

Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0.850×1。4×0。04×1.5×

1。82/10

=0。023kN。m;

六、立桿的穩(wěn)定性計算：

不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：

立桿的軸向壓力設計值：N=12。488kN;

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1。58cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3得:k=1.155;當驗算桿件長細比時，取塊1.0；

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3。3得：μ=1.7；

計算長度，由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.534m;

長細比Lo/i=224；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0。145；

立桿凈截面面積：A=4。89cm2；

立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：［f］=205N/mm2；

σ=12488/（0。145×489)=176.12N/mm2;

立桿穩(wěn)定性計算σ=176.12N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2，滿足要求！

考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值:N=11.826kN；

計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；

計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5。3。3得：k=1。155;

計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.7；

計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=3.534m；

長細比:L0/i=224;

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表得到:φ=0。145

立桿凈截面面積：A=4。89cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩）：W=5。08cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：［f］=205N/mm2；

σ=11826.3/（0.145×489）+22893。589/5080=171.297N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算σ=171.297N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！

七、連墻件的計算:

連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：

Nl=Nlw+N0

風荷載標準值Wk=0.04kN/m2;

每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=24.3m2;

按《規(guī)范》5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN），N0=5。000kN;

風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算：

Nlw=1。4×Wk×Aw=1。347kN；

連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6。347kN；

連墻件承載力設計值按下式計算:

Nf=φ?A?[f］

其中φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；

由長細比l0/i=200/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.966，l為內(nèi)排架距離墻的長度；

又:

A=4。89cm2；[f］=205N/mm2;

連墻件軸向承載力設計值為Nf=0。966×4。89×10—4×205×103=96。837kN；

Nl=6。347<Nf=96.837,連墻件的設計計算滿足要求！

連墻件采用雙扣件與墻體連接.

由以上計算得到Nl=6.347小于雙扣件的抗滑力12。8kN，滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

八、懸挑梁的受力計算：

懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。

懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1250mm，

水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2.

受腳手架集中荷載N=1.2×6。732+1。4×3.15=12.488kN;

水平鋼梁自重荷載q=1.2×26。1×0.0001×78.5=0。246kN/m；

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖

經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到

懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m）

各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為

R[1］=14。086kN;

R［2］=11.885kN；

R［3］=0.11kN。

最大彎矩Mmax=1。471kN。m；

最大應力

σ=M/1.05W+N/A=1。471×106/(1.05×141000)+

0×103/2610=9。934N/mm2；

水平支撐梁的最大應力計算值9.934N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2，滿足要求！

九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:

水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下

其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算:

φb=570×9。9×88×235

下面為附送畢業(yè)論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝!畢業(yè)論文致謝詞我的畢業(yè)論文是在韋xx老師的精心指導和大力支持下完成的,他淵博的知識開闊的視野給了我深深的啟迪,論文凝聚著他的血汗，他以嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度和敬業(yè)精神深深的感染了我對我的工作學習產(chǎn)生了深淵的影響，在此我向他表示衷心的謝意這三年來感謝廣西工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院汽車工程系的老師對我專業(yè)思維及專業(yè)技能的培養(yǎng),他們在學業(yè)上的心細指導為我工作和繼續(xù)學習打下了良好的基礎，在這里我要像諸位老師深深的鞠上一躬！特別是我的班主任吳廷川老師,雖然他不是我的專業(yè)老師，但是在這三年來，在思想以及生活上給予我鼓舞與關(guān)懷讓我走出了很多失落的時候，“明師之恩,誠為過于天地，重于父母”，對吳老師的感激之情我無法用語言來表達，在此向吳老師致以最崇高的敬意和最真誠的謝意!感謝這三年來我的朋友以及汽修0932班的四十多位同學對我的學習，生活和工作的支持和關(guān)心。三年來我們真心相待，和睦共處，不是兄弟勝是兄弟!正是一路上有你們我的求學生涯才不會感到孤獨，馬上就要各奔前程了，希望（，請保留此標記。)你們有好的前途,失敗不要灰心，你的背后還有汽修0932班這個大家庭!最后我要感謝我的父母，你們生我養(yǎng)我，縱有三世也無法回報你們，要離開你們出去工作了,我在心里默默的祝福你們平安健康，我不會讓你們失望的，會好好工作回報社會的。致謝詞2在本次論文設計過程中，感謝我的學校，給了我學習的機會，在學習中，老師從選題指導、論文框架到細節(jié)修改，都給予了細致的指導，提出了很多寶貴的意見與建議，老師以其嚴謹求實的治學態(tài)度、高度的敬業(yè)精神、兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風和大膽創(chuàng)新的進取精神對我產(chǎn)生重要影響.他淵博的知識、開闊的視野和敏銳的思維給了我深深的啟迪。這篇論文是在老師的精心指導和大力支持下才完成的感謝所有授我以業(yè)的老師，沒有這些年知識的積淀，我沒有這么大的動力和信心完成這篇論文。感恩之余，誠懇地請各位老師對我的論文多加批評指正，使我及時完善論文的不足之處。謹以此致謝最后,我要向百忙之中抽時間對本文進行審閱的各位老師表示衷心的感謝。開學自我介紹范文：首先，我想說“榮幸”，因為茫茫人海由不相識到相識實在是人生一大幸事,更希望能在三年的學習生活中能夠與大家成為好同學，好朋友。其次我要說“幸運”,因為在短暫的私下接觸我感覺我們班的同學都很優(yōu)秀，值得我學習的地方很多，我相信我們班一定將是團結(jié)、向上、努力請保留此標記。）的班集體。最后我要說“加油"衷心地祝愿我們班的同學也包括我在內(nèi)通過三年的努力學習最后都能夠考入我們自己理想中的大學，為老師爭光、為家長爭光，更是為了我們自己未來美好生活和個人價值，加油。哦，對了，我的名字叫“＊＊*"，希望大家能記住我，因為被別人記住是一件幸福的事！！)查看更多與本文《高中生開學自我介紹》相關(guān)的文章。PAGEPAGE1金龍國際商貿(mào)港D區(qū)1＃停車樓腳手架搭設專項施工方案審核:江蘇華宏建設年月日施工方案報審表工程名稱：金龍國際商貿(mào)港D區(qū)1＃停車樓致:利辛龍騰置業(yè)(建設單位）上海同建工程建設監(jiān)理咨詢有限責任公司（監(jiān)理單位)我單位已完成腳手架搭設專項施工方案的編制,并經(jīng)我單位上級技術(shù)負責人審查批準，請予以審查。施工單位（章）:項目經(jīng)理：日期:年月日審查意見:建設單位（章）：項目負責人：日期:年月日審查意見：監(jiān)理單位（章)：監(jiān)理工程師：日期：年月日工程概況：此工程位于利辛縣人民路與永興路交匯處，為地上三層;施工程序扣件式雙排普通鋼管腳手架的搭設順序為:地基夯實澆砼墊層鋪設木墊板擺放掃地桿逐根樹立立桿并隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿與立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板。技術(shù)參數(shù)雙排外架立桿縱向間距1.8m，橫向間距0.8m，大橫桿步距第一步1.8m，以上為1。8m，腳手架在外則立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪力撐，每道剪力撐跨立桿寬度不應小于4跨且不應小于6米，搭設角度45—-60度,扣件應扣在立柱上，小橫桿靠墻的一端離墻面15cm。剪力撐斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點的距離不應大于20cm。最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm，腳手架各桿件相交伸出的端頭應大于10cm以防桿件滑落。四、技術(shù)要點:連接大橫桿的對接扣件,開口應朝架子內(nèi)側(cè),螺栓向上，避免開口朝上,以防雨水進入，螺栓應適度擰緊。必須設置連墻桿,每兩步三跨設置一個，使腳手架與墻體保持垂直；可采用埋件連接或內(nèi)撐拉桿連接方式,盡量連接在橫桿層，接點處設兩根水平斜桿層，開口朝墻外側(cè)。腳手架外側(cè)采用安全網(wǎng)封閉，圍網(wǎng)設于靠外側(cè)立桿的內(nèi)側(cè)，與立桿、橫桿綁扎牢固，綁點間距30cm；安全兜網(wǎng)兩層設置一道，綁扎牢固，不得漏設。在鋪設腳手板的操作層上必須設防護欄桿和踢腳板。欄桿高度1。2m.在外腳手架搭設過程中，必須嚴格按規(guī)定的構(gòu)造方案和尺寸進行搭設,并及時與結(jié)構(gòu)拉結(jié)或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。對于有變形和不合格的扣件桿件不得使用。搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差，避免偏差過大。五、安全通道為保證施工人員進出施工現(xiàn)場時安全，防止高空墜物傷人,特在建筑物首層入口及井架出入口設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐,上部鋪雙層住夾板及防護網(wǎng)以防止墜物.安全通道如圖。其余臨時進作業(yè)面通道必須搭設防護棚，防護棚搭出約2m,其支撐是靠支在外架上的鋼管，在鋼管上鋪設七夾板和安全網(wǎng)。其搭設示意如圖。六、構(gòu)造措施立桿要注意桿件的長短搭配使用，立桿接頭必須采用對接桿和對接扣件連接。立桿的接頭與相近大橫桿的距離不應小于步高的三分之一，相鄰兩立桿的接頭應相互錯開,不應在同一步高和同一間距內(nèi).相鄰接頭的高度差應＞500mm.大橫桿的長度不宜小于6m。立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏.上下相鄰的大橫桿應錯開布置在立桿的里側(cè)和外側(cè),以減少立桿的偏心受荷情況。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/300。同一水平內(nèi)的內(nèi)外大橫桿的接頭和上下相距的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，錯開距離大于500mm.小橫桿應搭于大橫桿與立桿交叉上，分別兩種扣件扣緊，在搭設和使用過程中不得拆除貼近立桿的小橫桿。搭設作業(yè)應注意事項嚴禁ф48mm和ф51mm鋼管及其它相應扣件混用。連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步架。桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于100mm。在頂排連墻件之上的架高不得多于兩步.剪刀撐的斜桿與基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件之間至少有3道連接，其中斜桿的搭接接頭部位至少有一道連接。嚴格控制作業(yè)面上的施工荷載。同時限制作業(yè)和鋪板的層數(shù)，以免荷載過大，或產(chǎn)生較大的偏心。必須有良好的防電、避雷裝置。加強對施工人員及施工管理人員的技術(shù)安全培訓，實現(xiàn)持證上崗,以保證質(zhì)量、安全措施要求得以切實實施。堅持做到分層驗收交付使用,驗收簽證必須存檔備查.七、腳手架拆缷措施拆除順序為：安全網(wǎng)擋腳板護身欄腳手板小橫桿大橫桿立桿連墻桿、縱向支撐、剪刀撐。拆除時應特別注意以下幾點：連墻桿應待其上部桿件拆除完畢才能拆去，嚴禁出現(xiàn)拆除了多步連墻件后再拆除構(gòu)架桿件的違章危險作業(yè)。松開扣件，平桿件等應隨即撤下，不得松掛在架上.拆除長桿件時應有兩人同時作業(yè)，以避免單人作業(yè)時的閃失事故。拆下的桿配件應吊運至地面，不得向下拋擲。應設專人警戒監(jiān)護.必須安排泥工班配合隨拆除過程及時補做外墻面和補洞口工作。八、安全防護措施：安全施工在施工方案中已多處提及，對于腳手架有牢固的骨架,可靠的連接,穩(wěn)妥的基底.并需按正確的順序架設和拆缷。這此均是保證安全的重要環(huán)節(jié)。除此之外，尚需重視在使用過程中出現(xiàn)的安全防護問題。①避免高處墜落物品砸傷地面活動人群，它的主要措施是設置安全的人行通道或運輸通道。通道的頂蓋應滿輔腳手板或其他能可靠承接落物的材料。篷頂外側(cè)尚應設高于篷頂不小于0。8m的擋墻，以免落物又反彈出去。②在腳手架邊有可能出現(xiàn)人員墜落的地方,設能承接墜落人和物的安全平網(wǎng)。③根據(jù)氣象預報，在臺風到來前,應停止腳手架的搭設作業(yè),進行檢查加牢，臺風過后要對腳手架全面檢查加固。在施工期間應派人專定期和不定期檢查腳手架的安全情況,做到無事故隱患，發(fā)現(xiàn)有隱患及時處理。在安裝作業(yè)時應做好安全防護，作業(yè)人員必須戴安全帽,系安全帶和工具袋等。在首層各通道出入口必須搭設雙層防護棚，并掛上安全標志。九、施工進度控制外腳手架的施工待主體工程上施工至±0.0以上開始進行。腳手架材料和構(gòu)件的采購工作可分段分期采購.腳手架的搭設要在每層主體施工前完成該層的搭設工作，腳手架的高度必須始終保持高于作業(yè)層1。2m。直到頂層高出1。2m。連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步.十、文明施工：①施工現(xiàn)場按平面圖堆放材料及半成品，材料要編碼，堆放整齊.②施工現(xiàn)場要經(jīng)常保持整潔衛(wèi)生，搭設后應當班把余下來的材料堆放整齊、雜物清理動走。③安全立網(wǎng)掛設要整齊、美觀。④在每層施工完成后要檢查場地的雜亂情況，如有不符合安全文明施工要求的要馬上整改。十一、腳手架的計算。計算的腳手架為雙排腳手架,立桿采用單立管。搭設尺寸為:立桿的縱距1。8米，立桿的橫距0.8米，立桿的步距1。80米采用的鋼管類型為φ48×3.5，連墻件采用2步3跨,豎向間距3。60米，水平間距5。4米。施工均布荷載為3kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設2層.鋼材的強度設計值f=205N/mm2,彈性模量E=2。06X105慣性矩I=12.19X104一、大橫桿的計算:1。均布荷載值計算P1=0.038kN/mP2=0。35×0。8/2＝0。140kN/mQ=3×0。8/2＝1.200kN/mq1=1。2×（0。038＋0。140）＝0。214kN/mq2=1.4×1.200＝1。680kN/m`大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。強度計算跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=（0。08×0.214+0.1×1。680)×1.8×1。8＝0.600kN。m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=－（0.1×0.214+0.117×1。680)×1。8×1。8＝—0。706kN.m=0.706×1000000/5080＝138。976N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！3。撓度計算計算公式如下：q1=p1+p2=0.038＋0.140＝0.178kN/mq2=1。200kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.677×0。178＋0。990×1.200）×1800。0×1800。0×1800.0×1800.0/（100×206000×121900。0)＝5.470mm大橫桿的最大撓度小于1。8×1000/150，并且小于10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算：1.荷載值計算P1=0.038×1。8＝0.068kNP2=0.35×0。8×1.8/2＝0.252kNQ=23×0。8×1.8/3＝1.440kNP=1.2×0。068＋1.2×0.252＋1.40×1。440＝2.400kN小橫桿計算簡圖2。強度計算均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=1.2×0。038×0。8×0。8/8＋2.400×0.8/3＝0.644kN.m=0.644×1000000/5080＝126。772N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3。撓度計算均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5×0。038×800.0×800。0×800。0×800.0/(384*206000**121900)＝0。008mm集中荷載標準值P=0。068＋0.252＋1。440＝1。760kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1000×1。760×800.0×(3×800。0×800.0－4×800。0×800.0/9）/(72×206000×121900）＝1。274mm最大撓度和V=V1+V2=1。282mm小橫桿的最大撓度小于0.8×1000/150,并且小于10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2。5)：R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN；R──縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。038×0。8＝0。030kN腳手板的荷載標準值P2=0.35×1.8×0。8/2＝0.252kN活荷載標準值Q=3×1.8×0.8/2＝2.160kN荷載的計算值R=1。2×0。030＋1。2×0.252＋1.4×2.160＝3.362＜RC＝8.0kN滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達40——65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN;四、腳手架荷載標準值:(1）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m）：取0。1259;NG1=0.1259×22。80＝2.87kN（2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；標準值為0.35NG2=0。35×2×（1。8＋0.3）/2＝0.693kN(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；標準值為0。14NG3=0。14×1。8×2/2＝0.252kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=0.005×1.8×22.80＝0.205kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=2。87＋0。693＋0。252＋0.205＝4。02kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQK=3×2×1.8×0。8/2＝4。320kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0──基本風壓(kN/m2），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）的規(guī)定采用：W0=0.5Uz──風荷載高度變化系數(shù),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001)的規(guī)定采用:Uz=0.74Us──風荷載體型系數(shù)：Us=1。3經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.5×0。74×1。3＝0。337kN/m2。（注意:若不能同時滿足三個條件：1、基本風壓不大于0.35KN/m2,2、僅有欄桿和擋腳板,3、不是敞開式腳手架，則不用計算“立桿的軸向壓力設計值”)組合風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2(NG1k+NG2K）+0.85×1。4ΣNQK=1。2×（0＋0.693＋0.252＋0.205）＋1.4×4。320＝7。428KN其中NG1k——腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力;NG2k——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力;ΣNG2k——施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿可按一縱距（跨）內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+1.4NQ_=1.2×4。02＋1.4×4。32=10.87MW=0。85×1.4Wklah2/10=0。85×1.4×0。337×1.8×1.80×1。80/10＝0。234kN/m2其中Wk──風荷載基本風壓值(kN/m2）；la──立桿的縱距（m）;h──立桿的步距（m）。五、立桿的穩(wěn)定性計算：不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N=7428.000N；φ──根據(jù)長細比λ=197查表取值:0.186；λ──長細比，λ=lo/iλ=3119。000/15。8＝197l0──計算長度（m),由公式l0=kuh確定，l0=k×u×h=1.155×1。5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；i──立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=15.8；k──取1.155;u──查表確定，u=1.50;A──,A=489mm2f──鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2;不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算值7428.000/（0。186×489)＝81。67<f,滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N──N=6521.000N;φ──軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比λ=197，查表取值：0。186;λ──長細比,λ=lo/iλ=3119。000/15.8＝197l0──計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=kuh=1。155×1.5×1.80＝3。119m＝3119。000mm；i──立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=15。8mm；k──計算長度附加系數(shù),取1.155（固定參數(shù)）；u──計算長度系數(shù)，查表確定，u=1.50;A──立桿凈截面面積，A=489mm2；W──立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5080mm3MW──計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=234。000N.m；f──鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算6521.000/（0。186×489）234000.000/5080＝117。76〈f,滿足要求！六、連墻件的計算：Nl=Nlw+No式中Nl──連墻件軸向力計算值(kN)；Nlw──風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算:Nlw=1.4×Wk×Aw=1。4×0.337×19.440＝9.172wk=0。337kN/m2;Aw=3。60×5。4＝19.440m2；No=5；（單排取3,雙排取5)經(jīng)計算得到Nlw=9。172kN,連墻件軸向力計算值Nl=Nlw+No=14。172kN連墻件軸向力設計值Nf=A［f］其中──軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=300.0/15。8＝18。99，查表得到=0。949；A=489mm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=95.13kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求！經(jīng)過計算,連墻件普通螺栓的抗撥強度度必須大于連墻件的軸向力計算值N1=14.172KN七、立桿的地基承載力計算：不組合風荷載時，立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p──立桿基礎底面的平均壓力（N/mm2)，p=N/A=7。428/0。15=49.5N/mm2；N──上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN);N=7.428A──基礎底面面積（m2）;A=0。15fg──地基承載力設計值（N/mm2)；fg=kc×fgk=0.5×115＝57.5N/mm2其中kc──腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=0.5fgk──地基承載力標準值;fgk=115立桿基礎底面的平均壓力必須滿足下式的要求p≤fg經(jīng)計算，P=49.5<57.5地基承載力的計算滿足要求！組合風荷載時，立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p──立桿基礎底面的平均壓力(N/mm2），p=N/A=6.521/0。15=43.5N/mm2；N──上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN);N=6.521A──基礎底面面積(m2）;A=0。15fg──地基承載力設計值（N/mm2);fg=kc×fgk