發(fā)電部培訓(xùn)(鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)、汽溫控制、燃燒調(diào)整及主要設(shè)備)

鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)、汽溫控制、燃燒調(diào)整及主要設(shè)備（包括典型案例介紹）風(fēng)煙系統(tǒng)圖1600MW機組風(fēng)煙系統(tǒng)圖21000MW機組風(fēng)煙系統(tǒng)每臺鍋爐都配置了兩臺由豪頓華公司生產(chǎn)的一次風(fēng)機、送風(fēng)機和兩臺由成都電力機械廠生產(chǎn)的引風(fēng)機，一次風(fēng)機和送風(fēng)機采用動葉可調(diào)軸流風(fēng)機，引風(fēng)機采用進口靜葉可調(diào)式軸流風(fēng)機每臺鍋爐配有兩臺由豪頓華空預(yù)器公司提供的三分倉回轉(zhuǎn)式空預(yù)器。預(yù)熱器型號為33.5-VNT-2100（200），轉(zhuǎn)子直徑為φ17900mm，傳熱元件總高度為2100mm。由燃燒所產(chǎn)生的高溫?zé)煔馔ㄟ^輻射換熱減一部分熱量傳遞給水冷壁后，依次流經(jīng)上爐膛的分隔屏過熱器、屏式過熱器、末級過熱器、末級再熱器和尾部轉(zhuǎn)向室，再進入用分隔墻分成的前、后二個尾部煙道豎井，在前豎井中煙氣流經(jīng)低溫再熱器和前級省煤器，另一部分煙氣則流經(jīng)低溫過熱器和后級省煤器，在前、后二個分豎井出口布置了煙氣分配擋板以調(diào)節(jié)流經(jīng)前、后分豎井的煙氣量，從而達到調(diào)節(jié)再熱器汽溫的目的。煙氣流經(jīng)分配擋板后通過連接煙道和回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器排往電除塵和引風(fēng)機，再經(jīng)過引風(fēng)機升壓后排到煙氣脫硫系統(tǒng)或煙囪。當鍋爐裝有爐外脫硝裝置時，則流經(jīng)省煤器出口煙氣分配擋板的煙氣由連接煙道送往布置于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上方的脫硝反應(yīng)器后再送往回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。為了在低負荷時保持脫硝裝置一定的煙氣溫度，需從低溫過熱器中部引出一部分旁路煙氣送往脫硝裝置前的入口煙道以提高進入脫硝裝置前的煙溫，此旁路煙道上裝有煙氣調(diào)節(jié)擋板，以調(diào)節(jié)旁通煙氣量。從一次風(fēng)機來的空氣分成兩路，一路經(jīng)空預(yù)器的一次風(fēng)倉加熱成一次熱風(fēng)，另一路是不經(jīng)過加熱的冷一次風(fēng)，作為磨煤機的調(diào)溫風(fēng)。兩路風(fēng)經(jīng)過各自的調(diào)節(jié)擋板后混合成一定溫度的一次風(fēng)后，分別進入六臺磨煤機，用來干燥煤粉并把煤粉從磨煤機輸送到燃燒器。從送風(fēng)機來的二次風(fēng)經(jīng)空預(yù)器的二次風(fēng)倉加熱成二次熱風(fēng)，二次熱風(fēng)經(jīng)燃燒器的各風(fēng)門后進入爐膛，與煤粉/一次風(fēng)混合物進一步混合，在爐膛內(nèi)燃燒。由于燃燒所產(chǎn)生的煙氣中含有硫等酸性成分，為了防止空預(yù)器冷端的腐蝕，在空預(yù)器出口和送風(fēng)機進口之間裝有熱風(fēng)再循環(huán)風(fēng)道，以提高進入空預(yù)器的空氣溫度，從而提高空預(yù)器的冷端溫度，給水主控切手動時，注意控制應(yīng)蒸汽流量為準，兼顧水煤比與兩臺小機給水指令、轉(zhuǎn)速等；注意開汽機調(diào)門降低汽壓時，因蒸汽流量突增，會對過熱汽溫產(chǎn)生大的擾動（快降）。5.44月7日一次風(fēng)機1B失速5.4.1過程簡述00：36：15#1機組負荷400MW，B、C、E磨煤機運行，AGC指令降至350MW，總煤量152t/h，熱一次風(fēng)母管壓力至8.22kpa，冷一次風(fēng)母管壓力至8.1kpa，A一次風(fēng)機出口壓力至8.7kpa，動葉開度：49.5%，電流：113A，B一次風(fēng)機出口壓力至8.8kpa，動葉開度：51.8%，電流：116A。00：36：29發(fā)現(xiàn)B一次風(fēng)機失速報警，00：36:58B一次風(fēng)機電流110A，動葉開度48.3%，流量0t/h；A一次風(fēng)機電流217A，動葉開度DCS畫面顯示48%，出口壓力10.2Kpa，流量285t/h，判斷報警正確。00：36:59立即解除A、B一次風(fēng)機動葉自動，逐漸關(guān)小B一次風(fēng)機動葉至11%，并降低A一次風(fēng)機動葉指令至44%，發(fā)現(xiàn)A一次風(fēng)機動葉反饋在48%不動，判斷為A一次風(fēng)機動葉卡澀，立即派人到就地觀察A一次風(fēng)機動葉情況，期間試開大B一次風(fēng)機動葉至30%，發(fā)現(xiàn)B一次風(fēng)機流量沒有上漲，并列不成功，再次關(guān)小B一次風(fēng)機動葉至0，再開大至32%，發(fā)現(xiàn)B一次風(fēng)機流量仍沒有上漲，并列不成功,再次關(guān)小B一次風(fēng)機動葉至11%，就地人員回話說A一次風(fēng)機動葉就地開度在+3,結(jié)合電流218A判斷動葉實際開度已接近全開，判斷A一次風(fēng)機動葉執(zhí)行器故障，就地手動關(guān)小風(fēng)機動葉，同時開大B一次風(fēng)機動葉，A一次風(fēng)機電流降至130A，B一次風(fēng)機動葉再開大至45%，流量上漲，00：50：06風(fēng)機并列成功。1：00聯(lián)系熱控人員檢查一次風(fēng)機A入口動葉執(zhí)行器。1：50熱控人員處理A一次風(fēng)機動葉執(zhí)行器故障時，將動葉執(zhí)行器切回自動，A一次風(fēng)機動葉突然關(guān)小接近于0（DCS畫面反饋在48%不動），電流由111A降至87A，熱一次風(fēng)母管壓力最低降至4.0KPa，立即開大B一次風(fēng)機動葉，并派人到就地搖開A一次風(fēng)機動葉，并關(guān)小B動葉后正常。10：30停運A一次風(fēng)機，發(fā)工作票：處理#1爐一次風(fēng)機A執(zhí)行機構(gòu)故障。12：10A一次風(fēng)機電動頭定位器更換完畢，經(jīng)熱工調(diào)試后遠方及就地均可正常操作，遠方指令與反饋及就地實際開度相一致，其中：遠方指令與反饋100%時就地機械指示全開對應(yīng)為23°，遠方指令與反饋0%時就地機械指示全關(guān)對應(yīng)為-30°。12：15啟A一次風(fēng)機，并列后A、B一次風(fēng)機投入自動。5.4.2過程分析一次風(fēng)機A入口動葉執(zhí)行器故障，造成一次風(fēng)機A入口動葉全開并搶風(fēng)，是一次風(fēng)機B失速的主要原因；一次風(fēng)機A電流已達218A，說明風(fēng)機出力已接近最大，在一次風(fēng)機A無法操作的情形下，不應(yīng)當盲目開大一次風(fēng)機B入口動葉試圖并列，對風(fēng)機易造成損害；在熱控人員將就地執(zhí)行器切回遠方時，應(yīng)做好其誤動的事故預(yù)想，在切換前做好充分評估。5.54月26日一次風(fēng)機1B失速5.5.1過程簡述14：08#1機組負荷400MW，總煤量145t/h，B、C、E磨運行，AGC指令450MW，由于煤質(zhì)較好，準備不啟動備用磨。14：15負荷升至450MW，此時熱一次風(fēng)母管壓力8.8KPa，冷一次風(fēng)母管壓力9.0KPa，B一次風(fēng)機失速報警，迅速解除A、B一次風(fēng)機自動并關(guān)小兩臺一次風(fēng)機動葉進行并列，同時開啟備用磨A磨及D磨通風(fēng)。14：18一次風(fēng)機并列成功。5.5.2過程分析與風(fēng)險防范失速時，處理很果斷、很迅速，值得肯定，關(guān)鍵點仍是未失速風(fēng)機入口動葉應(yīng)大膽關(guān)??；400MW負荷時，煤量145t/h，熱一次風(fēng)母管壓力8.3KPa偏大（措施中規(guī)定應(yīng)為8.0KPa左右，一次風(fēng)壓控制應(yīng)參照煤量），升負荷時增加一次風(fēng)壓前未將備用磨開大通風(fēng)暖磨，現(xiàn)在初步分析一次風(fēng)機B本體或出口管路仍存在缺陷，在問題未解決之前，認真執(zhí)行發(fā)電部下發(fā)相關(guān)措施；升負荷時，煤量有一個過調(diào)量，若各臺磨都已達最大出力（60t/h以上），若不能及時啟備用磨，應(yīng)開大備用磨冷熱風(fēng)擋板，再提高一次風(fēng)母管壓力，目的是使風(fēng)機管道阻力變小，不致使風(fēng)機進入失速區(qū)；就地觀察風(fēng)機B液壓缸漏油量偏大，不能排除在風(fēng)機自動調(diào)節(jié)時，B一次風(fēng)機調(diào)節(jié)滯后，造成被“搶風(fēng)”而失速，正常運行中，可維持風(fēng)機B出力稍大，但電流不應(yīng)超過A風(fēng)機5A；本次風(fēng)機失速發(fā)生在升負荷過程中，煤量過調(diào)使磨出力達最大，此時可通過增加一次風(fēng)壓來緩解磨煤出力緊張，但注意備用磨應(yīng)及時通風(fēng)，也可設(shè)汽壓負偏置使煤量過調(diào)減弱，但注意穩(wěn)定后及時將一次風(fēng)壓偏置及汽壓偏置設(shè)回，同時緩慢將備用磨通風(fēng)關(guān)閉，注意此前一次風(fēng)壓應(yīng)降低至措施要求值。失速現(xiàn)象：失速前，兩臺一次風(fēng)機并列運行時電流、出口風(fēng)壓、流量偏差較大，接近失速的風(fēng)機出力偏小，但其入口動葉開度并不小，出口風(fēng)壓接近母管壓力，出現(xiàn)所謂“大開度，小流量”現(xiàn)象。失速后，一次風(fēng)母管壓力下降，兩臺一次風(fēng)機入口動葉自動開大，失速一次風(fēng)機電流下降、出口風(fēng)量下降（甚至為0）、出口風(fēng)壓下降（接近母管壓力），未失速一次風(fēng)機電流、風(fēng)壓、流量均上升。從這兩次失速前現(xiàn)象來看，3月17日的失速前，一次風(fēng)機B出口流量偏小A側(cè)約40t/h，但電流基本一致，出口風(fēng)壓偏高，但并未至臨界點；4月1日的失速前，兩臺風(fēng)機出力基本一致（電流、風(fēng)壓、風(fēng)量）。唯一值得注意的是：失速前，兩側(cè)空預(yù)器一次風(fēng)差壓偏差變大，達0.2～0.3KPa，失速一次風(fēng)機出口風(fēng)壓與冷一次風(fēng)母管壓力偏差近0.2～0.3KPa，但是否出現(xiàn)搶風(fēng)，值得商榷，不能排除其中一臺風(fēng)機動葉突然動作的可能性。3．處理：立即切兩臺一次風(fēng)機手動，打開一臺備用磨的冷風(fēng)通道，迅速關(guān)小失速一次風(fēng)機動葉，同時關(guān)小另一臺一次風(fēng)機入口動葉，注意因失速后兩臺一次風(fēng)機動葉皆自動開大，處理過程一定要迅速果斷，處理的關(guān)鍵是一定要大膽關(guān)小未失速一次風(fēng)機入口動葉。風(fēng)機脫離失速應(yīng)以風(fēng)機電流上升、風(fēng)機出口壓力、風(fēng)量上升為準，此時不應(yīng)急于加大未失速一次風(fēng)機動葉開度，應(yīng)繼續(xù)關(guān)小未失速一次風(fēng)機入口動葉，相應(yīng)開大失速一次風(fēng)機入口動葉，緩慢提升一次風(fēng)母管壓力。處理的關(guān)鍵點：降低失速一次風(fēng)機的動葉開度，使其盡快脫離失速區(qū)，避免風(fēng)機長時間在失速狀態(tài)下運行；盡快關(guān)小未失速一次風(fēng)機的動葉開度，避免其出力過大，一次風(fēng)機無法正常并列。4．預(yù)防措施：在一次風(fēng)機B失速原因未查明之前，為避免一次風(fēng)機B小流量、高風(fēng)壓現(xiàn)象出現(xiàn)，制定如下措施：1．盡量降低一次風(fēng)壓運行，#1、#2爐熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓按下表參考運行：負荷（MW）300350400450500550600參考煤量（t/h）120140165180200220240制粉臺數(shù)（臺）3334445一次風(fēng)壓（MPa）7.4～7.57.8～7.98.2～8.38.1～8.28.4～8.68.7～8.98.4～8.7降一次風(fēng)壓運行中，注意磨煤機電流、風(fēng)量及磨后溫度在正常范圍，必要時調(diào)節(jié)各臺磨煤量，冷、熱風(fēng)門盡量保持一個開大至全開，但要防止堵磨，防止石子煤增多，防止一次風(fēng)速過低，燃燒器噴口結(jié)焦。2．在目前沒有改變制粉臺數(shù)的運行規(guī)定時，降負荷時，停磨應(yīng)緩慢操作，停磨過程中，隨著其它磨出力的增加，應(yīng)首先開大其冷、熱風(fēng)擋板，升負荷時，由于煤量過調(diào)不應(yīng)盲目增加一次風(fēng)壓來維持燃燒率，必要時犧牲磨后溫度加大冷風(fēng)量或啟動備用制粉系統(tǒng)。3．停磨過程中，關(guān)冷熱風(fēng)調(diào)整門時應(yīng)緩慢，注意一次風(fēng)壓不應(yīng)大幅上升，熱風(fēng)調(diào)整門關(guān)至0后停磨，冷風(fēng)調(diào)整門關(guān)至0后，再關(guān)閉冷風(fēng)隔絕門。4．兩臺一次風(fēng)機出力應(yīng)盡可能保持一致（以電流一致為原則）燃燒調(diào)整第四節(jié)二次風(fēng)箱二次風(fēng)箱是整個燃燒器的主體，整個二次風(fēng)箱殼體有三層：內(nèi)壁鋼板，保溫層，外層護板。為了對燃燒器檢修的方便，在風(fēng)箱上開設(shè)人孔門。二次風(fēng)箱內(nèi)部焊結(jié)拉筋，以承受一定的風(fēng)壓。為了防止通過二次風(fēng)箱的二次風(fēng)產(chǎn)生過大的渦流，減少阻力損失，在燃燒器各風(fēng)室內(nèi)設(shè)有導(dǎo)流板。我廠#3、4爐的二次風(fēng)箱在爐膛的前后墻各設(shè)有四個風(fēng)箱和四個附加風(fēng)箱（AA），加熱后的二次風(fēng)，經(jīng)熱二次風(fēng)總管分配到爐膛的爐膛四角的燃燒器風(fēng)箱后，被分成多股空氣流，分別經(jīng)過濃煤粉風(fēng)室（6×8個）、淡煤粉風(fēng)室（6×8個）、油風(fēng)室（6×8個）、A層輔助風(fēng)AUX－3（1×8個）、油槍下輔助風(fēng)室AUX1－2（3×8個）、油槍上輔助風(fēng)室AUX1－1（3×8個）、燃燒器頂部OFA燃燼風(fēng)室（1×8個）和燃燒器上方的附加風(fēng)室（4×8個）進入鍋爐爐膛。風(fēng)箱的布置和結(jié)構(gòu)如下圖所示：SHAPE圖4－48燃燒器風(fēng)箱圖圖4－49燃燒器二次風(fēng)擋板圖二次風(fēng)箱的總風(fēng)量通過調(diào)節(jié)送風(fēng)機的動葉控制。風(fēng)量的分配則通過調(diào)節(jié)風(fēng)箱各風(fēng)室的擋板進行。風(fēng)箱的運行，應(yīng)根據(jù)鍋爐各種運行工況并注意總風(fēng)量的控制及各分量間的合理分配，風(fēng)門檔板控制一般原則：1煤燃燒器（包括CONC和WEAK）正常運行時程序控制與煤粉量成正比；停用時為保護燃燒器噴口不被燒壞，最小保持10%的開度。鍋爐MFT時，為進行爐膛的吹掃，該擋板全開。如果在相鄰油槍投入的情況下，根據(jù)燃油母管壓力進行調(diào)節(jié)。淡相和濃相煤粉燃燒器的小風(fēng)門的控制曲線如圖4－50：圖4－50淡相和濃相煤粉燃燒器的小風(fēng)門的控制曲線2油槍（LIGHTOIL）正常運行時程序控制與油壓成正比；停用時為保護燃燒器噴口不被燒壞，最小保持10%的開度。如果相鄰的上下層煤燃燒器在運行，擋板開度與上下層的煤燃燒器平均煤粉量成正比；如果上下層煤燃燒器任一在運行，擋板開度與運行煤燃燒器煤粉量成正比。鍋爐MFT時，為進行爐膛的吹掃，該擋板全開。控制曲線如圖5－32所示：圖4－51油槍層小風(fēng)門的控制曲線3AUX-1（AB/CD/EF/-AUX-U/L）正常運行程序控制時與油壓成正比；如果上下煤燃燒器在運行，擋板開度與上下煤燃燒器平均煤粉量成正比；如果上下煤燃燒器任一在運行，擋板開度與運行煤燃燒器煤粉量成正比。鍋爐MFT時，為進行爐膛的吹掃，該擋板全開?？刂魄€如圖5－33所示：圖4－52AUX-1（AB/CD/EF/-AUX-U/L）控制曲線AUX-2（BC/DE/F-AUX）如果上下煤燃燒器在運行，擋板開度與上下煤燃燒器平均煤粉量成正比；如果上下煤燃燒器任一在運行，擋板開度與運行煤燃燒器煤粉量成正比。鍋爐MFT時，為進行爐膛的吹掃，該擋板全開。控制曲線如圖5－34所示：圖4－53AUX-2（BC/DE/F-AUX）控制曲線AUX-3（A-AUX）檔板開度與最下層煤燃燒器（即A給煤機給煤量）煤粉量成正比。鍋爐MFT時，為進行爐膛的吹掃，該擋板全開?？刂魄€如下圖所示：圖4－54AUX-3（A-AUX）控制曲線當無任何相鄰燃燒器運行時，如果負荷＜30%BMCR，通過控制爐膛與大風(fēng)箱的壓差來控制開度；當負荷＞30%BMCR時，為保護燃燒器噴口不被燒壞，最小保持10%的開度。OFAOFA閥門的開度與鍋爐負荷成正比，控制曲線如圖5－36所示：圖4－55OFA控制曲線U/L-AA附加風(fēng)風(fēng)門的開度與鍋爐負荷加上鍋爐輸入比率成正比，控制曲線如圖5－37所示：圖4－56U/L-AA控制曲線4二次風(fēng)箱入口擋板鍋爐二次風(fēng)箱進口擋板的開度與鍋爐負荷成正比，控制曲線如圖4－57所示：圖4－57二次風(fēng)箱入口擋板控制曲3.3鍋爐燃燒設(shè)備鍋爐的制粉系統(tǒng)為中速磨正壓直吹系統(tǒng)，磨煤機共6臺，采用北京電力設(shè)備總廠ZGM133G中速磨煤機。BMCR時5臺投運，一臺備用。磨煤機出口煤粉細度為R90=20%。每臺磨帶一層燃燒器，每根一次風(fēng)管道均裝有一分為二的煤粉分配器，供至兩只燃燒器。燃燒器采用無分隔墻的八角雙火球切圓燃燒方式，全擺動燃燒器。共設(shè)六層一次風(fēng)口，三層油風(fēng)室，十層輔助風(fēng)室。整個燃燒器與水冷壁固定連接，并隨水冷壁一起向下膨脹，燃燒器共48只，布置于前后墻上，形成二個反向雙切園，以獲得沿爐膛水平斷面較為均勻的空氣動力場。燃燒器共6層煤粉噴口，每層與1臺磨煤機相配，主燃燒器采用低NOX的煤粉燃燒器，每只煤粉噴嘴中間設(shè)有隔板，以增強煤粉射流剛性，在主燃燃燒器的上方為OFA噴嘴，在距上層煤粉噴嘴上方7.2m處布置有四層附加燃盡風(fēng)噴嘴，它的作用是補充燃料后期燃燒所需要的空氣，同時實現(xiàn)分級燃燒達到降低爐內(nèi)溫度水平，抑制NOX的生成，此燃盡風(fēng)與OFA風(fēng)一起構(gòu)成低NOX燃燒系統(tǒng)。每只燃燒器各裝有三只機械霧化式油槍，全爐共24只油槍，其總?cè)萘繛?5%BMCR，用于鍋爐點火穩(wěn)燃和低負荷穩(wěn)燃，每只油槍均配有高能點火裝置。每臺鍋爐配置了兩臺密封風(fēng)機，密封風(fēng)機將一次風(fēng)機出口的冷一次風(fēng)增壓后，作為磨煤機的密封風(fēng)，用來密封磨煤機和磨煤機的出口快關(guān)門。汽溫控制3.4鍋爐的減溫水系統(tǒng)過熱蒸汽采用煤/水比作為主要汽溫調(diào)節(jié)手段，并配合三級噴水減溫作為主汽溫度的細調(diào)節(jié)，噴水減溫每級左右二點布置以消除各級過熱器的左右吸熱和汽溫偏差。在任何工況下（包括高加全切和B-MCR工況），過熱器噴水的總流量約為7%過熱蒸汽流量，管道及閥門的選擇按設(shè)計值的250%考慮，再熱器調(diào)溫以煙氣擋板調(diào)溫為主，燃燒器擺動調(diào)溫為輔，同時在一、二級再熱器之間的連接管上裝有事故噴水裝置。BMCR工況，再熱器噴水量為0。最大噴水能力再熱器噴水減溫器噴水總流量約為3%再熱蒸汽流量(B-MCR工況下)，管道及閥門的選擇按設(shè)計值的150%考慮。#1爐4月12日升負荷過程中超壓5.1.1超壓過程簡述07：44，#1機組實際負荷350MW，AGC投入，B、C、E磨運行，A磨暖磨通風(fēng)，機組總煤量135t/h，機前壓力正常15.33MPa，一次風(fēng)壓設(shè)定7.9KPa，壓力變化率0.25MPa/min，AGC負荷指令450MW，啟動A磨煤機。07：51，負荷升至410MW時，AGC負荷指令550MW，暖D磨；07：54負荷升至446MW時，AGC負荷指令又降至450MW；08：06實際負荷450MW，AGC負荷指令又升至550MW；08：17負荷漲到550MW，機前壓力20.68MPa，實際設(shè)定主汽壓力21.47MPa，滑壓設(shè)定值24.20MPa，，煤量230t/h，綜合閥位91%08：29機前壓力漲0到24.20MPa，綜合閥位減小至81.4%，煤量仍維持231t/h；08：35機前壓力漲到26.24MPa，機組協(xié)調(diào)自動解除，綜合閥位已關(guān)至77.3%，煤量回落至200t/h，運行人員手動開啟調(diào)門到77.9%，主汽壓力回落，負荷升至574MW，在此過程中，機側(cè)主汽壓力最高26.45MPa，過熱汽壓最高點26.85MPa（PCV1動作定值27MPa）。5.1.2超壓原因分析調(diào)節(jié)系統(tǒng)自身參數(shù)設(shè)置不當，是此次超壓的主要原因；8：06，機組升負荷前，主汽壓力18.3MPa，定值19.5MPa，壓力虧欠1.2MPa，是升負荷后壓力偏差增大，煤量過調(diào)的客觀原因之一；8：23～8：30，在汽壓快速上升接近設(shè)定值24.2MPa過程中，煤量因積分作用未能及時回調(diào)，維持在230～235t/h之間，后期鍋爐能量釋放過大，是此次超壓的另一個原因；#1爐一次風(fēng)壓調(diào)節(jié)指令跟蹤實際負荷指令，如下表：負荷指令（MW）0300450600661662一次風(fēng)壓（KPa）889.010.510.510.5450MW時，一次風(fēng)壓8.4KPa，定值負偏置-1.1KPa，升至550MW時，壓力設(shè)定值8.9KPa，在汽壓高時，采取降低一次風(fēng)壓措施，非常正確，但因現(xiàn)在一次風(fēng)壓定值低，#1爐每臺磨熱風(fēng)擋板基本全開，升負荷時，每臺磨調(diào)節(jié)裕量小，在升負荷過程中，若汽壓滯漲時，應(yīng)適當提高一次風(fēng)壓，使實際壓力定值與實際汽壓偏差不超過1MPa。#2爐一次風(fēng)壓調(diào)節(jié)指令跟蹤鍋爐指令，如下表：鍋爐指令（t/h）0100120180216240300一次風(fēng)壓（KPa）88