現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板設(shè)計概述

現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板設(shè)計概述第一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三一、模板設(shè)計的內(nèi)容

5.1.3模板設(shè)計應(yīng)包括下列內(nèi)容：1.根據(jù)混凝土的施工工藝和季節(jié)性施工措施，確定其構(gòu)造和所承受的荷載；

2.繪制配板設(shè)計圖、支撐設(shè)計布置圖、細部構(gòu)造和異型模板大樣圖；3.按模板承受荷載的最不利組合對模板進行驗算；4.制定模板安裝及拆除的程序和方法；5.編制模板及配件的規(guī)格、數(shù)量匯總表和周轉(zhuǎn)使用計劃；6.編制模板施工安全、防火技術(shù)措施及設(shè)計、施工說明書。第二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三二、模板設(shè)計相關(guān)規(guī)范5.1.4模板中的鋼構(gòu)件設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017）和《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（GB50018）的規(guī)定，其截面塑性發(fā)展系數(shù)應(yīng)取1.0。組合鋼模板、大模板、滑升模板等的設(shè)計尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》（GB50214）、《大模板多層住宅結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》（JGJ20）和《液壓滑動模板施工技術(shù)規(guī)范》（GBJ113）的相應(yīng)規(guī)定。5.1.5模板中的木構(gòu)件設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005）的規(guī)定，其中受壓立桿應(yīng)滿足計算要求，且其梢徑不得小于80mm。第三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三

按模板承受荷載的最不利組合對模板進行驗算；1、強度驗算2、變形驗算3、穩(wěn)定性驗算想驗算首先我們要清除有哪些荷載作用在模板上，荷載是怎么組合的。三、模板進行驗算的內(nèi)容法利得建筑模板第四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三Ⅰ.荷載及荷載組合1.荷載

計算模板及其支架的荷載，分為荷載標準值和3荷載設(shè)計值，后者以荷載標準值乘以相應(yīng)的荷載分項系數(shù)。(1)荷載標準值1恒荷載標準值

2活荷載標準值第五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三1)模板及支架自重標準值（G1K）

─應(yīng)根據(jù)設(shè)計圖紙確定。對肋形樓板及無梁樓板模板的自重標準值，見表4.1.1。

表4.1.1樓板模板自重標準值（kN/m2）注：除鋼、木外，其它材質(zhì)模板重量見附錄A中的附表A2)新澆混凝土自重標準值（G2K）

─對普通混凝土，可采用24kN/m3；對其他混凝土，根據(jù)實際重力密度確定。3)鋼筋自重標準值（G3K）

─按設(shè)計圖紙計算確定。一般可按每立方米混凝土含量計算：

梁

1.5kN/m3

樓板

1.1kN/m3第六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三

4)當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標準值（G4K），可按下列公式計算，并取其中的較小值：法利得建筑模板第七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三

F──新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓(kN/m2)；

γc──混凝土的重力密度(kN/m3)；

t

0──新澆筑混凝土的初凝時間(h)，可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用t

0=200/(T+15)計算(T為混凝土的溫度℃)；

V──混凝土的澆筑速度(m/h)；

β1──外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；

β2──混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，取0.85；坍落度50～90mm時，取1.0；坍落度110～150mm時，取1.15。

H──混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度(m)；第八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖4.1.1所示，

圖中h=F/γc，h為有效壓頭高度。

圖4.1.1混凝土側(cè)壓力計算分布圖形第九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三式一是根據(jù)砼澆筑高度有效壓頭進行計算，即任意高度模板側(cè)壓力的最大值。澆筑速度較慢，將造成下部砼已經(jīng)初凝，初凝部分對模板的側(cè)壓可以不作為考慮，故在有效壓頭以外，不進行考慮。計算式中根據(jù)澆筑速度及初凝時間考慮未初凝部分的混凝土側(cè)壓力，也就是說，在此澆筑速度、砼初凝時間及容重等的相同參數(shù)下，澆筑任意高度模板側(cè)壓力的最大值（可以認為剛好自初凝面至當前澆筑高度液體砼對模板的側(cè)壓力），但一般澆筑高度較小，直至澆筑完畢，第一層砼仍然未初凝，甚至距離初凝時間還較長。那么該值與現(xiàn)場實際情況偏差就較大。遠遠大于實際情況。第十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三式二是按照實際全澆筑高度全部液態(tài)砼計算，那么可能會出現(xiàn)澆筑速度較慢，初凝快，沒有澆筑完畢下部砼已經(jīng)初凝，該部分砼對模板已經(jīng)沒有側(cè)壓力。計算結(jié)果也遠大于實際值。比如在效壓頭為4米，按計算式一計算結(jié)果就為適用于4米以上的模板側(cè)壓力，式二就適用于4米以下的模板側(cè)壓力。大于4米時，當前澆筑高度4米以下可以認為當前條件下無側(cè)壓。小于4米時，可以認為全部模板承壓。故按照兩式取小值。但在代入?yún)?shù)時要考慮最不利狀況，即初凝時間最長、澆筑速度最快代入計算。第十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三其中：h有效壓頭高度h=F/γc（m）泵送混凝土條件下側(cè)壓力由兩個因素決定——混凝土初凝時間和混凝土澆筑速度，所以，混凝土初凝時間和混凝土澆筑速度成為確定混凝土對模板的側(cè)壓力大小的關(guān)鍵。由于這兩個參數(shù)波動特別大，混凝土初凝時間根據(jù)溫度波動，混凝土澆筑速度可在0.1m/h～40m/h波動，如此大的差距，對模板的設(shè)計至關(guān)重要，這也正是高支模易發(fā)生垮塌的重要原因。第十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三活荷載1.施工人員及設(shè)備荷載標準值（Q1K），當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取1.5kN/m2；當計算支架立柱及其它支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載標準值可取1.0kN/m2。注：①對大型澆筑設(shè)備，如上料平臺、混凝土輸送泵等按實際情況計算；若采用布料機上料進行澆筑混凝土時，活荷載標準值取4kN/m2。②混凝土堆積高度超過100mm以上者按實際高度計算；③模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的兩塊板面上。

第十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三2.振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（Q2K），對水平面模板可采用2kN/m2，對垂直面模板可采用4kN/m2（作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi)）。3.傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值（Q3K）可按表4.1.2采用。

表4.1.2傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載標準值（kN/m2）第十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三荷載設(shè)計值1計算模板及支架結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性和連接強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）。2計算正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標準值。第十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三荷載分項系數(shù)應(yīng)按表4.2.3采用。計算模板及其支架的荷載設(shè)計值，應(yīng)為荷載標準值乘以相應(yīng)的荷載分項系數(shù)。表4.2.3

荷載分項系數(shù)表

第十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三3荷載折減(調(diào)整)系數(shù)

鋼面板及支架作用荷載設(shè)計值可乘以系數(shù)0.95進行折減。當采用冷彎薄壁型鋼時，其荷載設(shè)計值不應(yīng)折減。

第十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三4.3.2參與計算模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載的標準值組合應(yīng)符合表4.3.2的規(guī)定。

注：驗算撓度應(yīng)采用荷載標準值；計算承載能力應(yīng)采用荷載設(shè)計值。第十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三Ⅱ變形值規(guī)定

4.4.1當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：1.對結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/400；2.對結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/250；3.支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000。第十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三注：L為計算跨度，B為柱寬4.4.2組合鋼模板結(jié)構(gòu)或其構(gòu)配件的最大變形值不得超過表4.4.2的規(guī)定。

表4.4.2組合鋼模板及構(gòu)配件的容許變形值第二十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三四、模板設(shè)計其它一般規(guī)定

1、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的長細比應(yīng)符合下列規(guī)定：1）受壓構(gòu)件長細比：支架立柱及桁架不應(yīng)大于150；拉條、綴條、斜撐等聯(lián)系構(gòu)件不應(yīng)大于200；2）受拉構(gòu)件長細比：鋼桿件不應(yīng)大于350：木桿件不應(yīng)大于250。2、用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應(yīng)符合下列規(guī)定：1）連接扣件和鋼管立桿底座應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定；2）承重的支架柱，其荷載應(yīng)直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，并應(yīng)按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應(yīng)按實際檢查結(jié)果計算；3）當露天支架立柱為群柱架時，高寬比不應(yīng)大于5；當高寬比大于5時，必須加設(shè)拋撐或纜風繩，保證寬度方向的穩(wěn)定。第二十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三五、模板計算（一）面板可按簡支跨計算，應(yīng)驗算跨中和懸臂端的最不利抗彎強度和撓度，并應(yīng)符合下列規(guī)定：

1、抗彎強度計算

Mmax

───最不利彎矩設(shè)計值，取均布荷載與集中荷載分別作用時計算結(jié)果的大值；

Wn

───凈截面抵抗矩;W=bh2/6f───材料抗彎強度設(shè)計值，應(yīng)按本規(guī)范附錄B的規(guī)定采用。

第二十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三2、撓度應(yīng)按下列公式進行驗算：

或第二十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三3、支承楞梁計算時，次楞一般為兩跨以上連續(xù)楞梁，可按本規(guī)范附錄C計算，當跨度不等時，應(yīng)按不等跨連續(xù)楞梁或懸臂楞梁設(shè)計；主楞可根據(jù)實際情況按連續(xù)梁、簡支梁或懸臂梁設(shè)計；同時次、主楞梁均應(yīng)進行最不利抗彎強度與撓度計算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：

4、主次楞撓度計算1）簡支楞梁應(yīng)按本規(guī)范公式5.2.1—4或5.2.1—5驗算。2）連續(xù)楞梁應(yīng)按本規(guī)范附錄C中的表驗算。第二十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三例

模板體系如下：梁、樓板、柱、墻采用1830mm×915mm×20mm的木膠合板制作而成，其容許應(yīng)力［f］=9.68MPa，彈性模量E=4680MPa。內(nèi)楞采用60mm×90mm×2000mm方木，其容許應(yīng)力［f］=15MPa，彈性模量E=10000MPa。外楞、支撐體系、柱箍選用Φ48mm×3.5mm鋼管及配套扣件,鋼管的容許應(yīng)力［f］=215MPa，彈性模量E=2.1×105MPa，慣性矩I=1.22*105mm4，截面積A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3。穿墻螺桿用Φ12圓鋼做成，其容許拉力［N］＝12.9kN配套3形扣件型號為12，其容許荷載12kN。第二十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三1.墻體模板計算

本工程剪力墻墻高有4.68m、3.85m、5m、4.5m、3m五種。

第二十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三

F=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.2×21/2=53.75kN/m2按5m墻高計算：F=24×5=120kN/m2取小值得混凝土側(cè)壓力為53.75kN/m2強度驗算時的荷載設(shè)計值：(1.2×53.75+2×1.4)×0.9=60.57kN/m2撓度驗算時的荷載設(shè)計值：53.75×0.9=48.37kN/m2法利得建筑模板第二十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三墻體支模見圖5-19。

圖5-19

剪力墻模板施工示意圖

第二十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三(1)模板面板驗算(按五等跨連續(xù)梁計算)

取1000mm寬的板帶作為驗算對象，則線性荷載q＝60.57kN/m。

1）抗彎強度驗算：

小于9.68MPa，滿足要求。

2）撓度驗算：

小于L/250＝225/250＝0.9mm，滿足要求。(2).內(nèi)楞方木驗算(按四跨等跨連續(xù)梁計算)

1）抗彎強度驗算：第二十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于15MPa，滿足要求。

2）撓度驗算：小于L/250＝450/250＝1.8mm，滿足要求。(3)外楞鋼管驗算(按四等跨連續(xù)梁計算)

1）抗彎強度驗算：

作用在鋼管上的集中荷載為

F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×51.93=5.26kN第三十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三

小于215MPa，滿足要求。

2）撓度驗算：

作用在鋼管上的集中荷載為

F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×49.4=5.00kN

小于L/250=450/250=1.8mm，滿足要求。(4)穿墻螺桿及3形扣件驗算

N=FL2=51.93×0.45×0.45=10.52kN

小于螺桿［N］=12.9kN，小于3形扣件容許荷載12kN，滿足要求。第三十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三2．梁模板計算

根據(jù)主要梁的截面尺寸，分兩種類型：一、(梁寬≤300mm)×(梁高≤1050mm)的，選擇±0.000以下300mm×1050mm截面作為計算對象，梁底距地面2.8m；選擇±0.000以上240mm×900mm截面作為計算對象，梁底距地面2.1m。二、(300mm≤梁寬≤600mm)×(梁高≥1050mm)的。選擇±0.000以上550mm×1600mm截面作為計算對象。梁截面為550mm×1600mm，取梁底模小楞、側(cè)模豎楞間距為200mm；300mm×1050mm,取梁底模小楞、側(cè)模豎楞間距為300mm；梁截面為240mm×900mm，取梁底模小楞、側(cè)模豎楞間距為350mm。支承梁模架采用雙排鋼管腳手架，立桿間距梁高≤700mm為1000mm，梁高>700mm為600mm?？v橫水平桿步距為1500mm。第三十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三(1)底模計算(按四跨等跨連續(xù)計算)

1)荷載計算

第三十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三2)抗彎強度驗算：A．240mm×900mm梁：

小于9.68MPa，滿足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于9.68MPa，滿足要求。

C．300mm×1050mm梁：第三十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于9.68MPa，滿足要求。3)撓度驗算:A．240mm×900mm梁：小于L/250＝350/250＝1.4mm，滿足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于L/250＝300/250＝1.2mm，滿足要求。

C．300mm×1050mm梁：

第三十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/250＝300/250＝1.2mm，滿足要求。

(2)小楞驗算(按簡支梁計算)

1)荷載2)抗彎強度驗算

A．240mm×900mm梁：

第三十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于15MPa，滿足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于15MPa，滿足要求。

C．300mm×1050mm梁：

小于15MPa，滿足要求。3)撓度驗算A．240mm×900mm梁：第三十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。

C．300mm×1050mm梁：小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求.(3)鋼管大楞驗算(按四等跨連續(xù)梁計算)鋼管大楞跨度取600mm計(梁高小于700mm方為1000mm)，方木小楞間距分別為350mm、300mm、200mm，作用在鋼管上的集中荷載間距均按330mm作近似簡化計算。第三十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三1)荷載

2)抗彎強度驗算

A．240mm×900mm梁：

第三十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于215MPa，滿足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于215MPa，滿足要求。

C．300mm×1050mm梁：

小于215MPa，滿足要求。

3)撓度驗算

A．240mm×900mm梁：

第四十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。

B．550mm×1600mm梁：

小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。

C．300mm×1050mm梁：

小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。

第四十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三(4)鋼管立柱驗算

按兩端鉸接受壓構(gòu)件計算，以連接方式為扣件搭接驗算鋼管立柱穩(wěn)定性。水平桿步距為1500mm，鋼管(Φ48mm×3.5mm)立柱連接方式為扣件搭接時，立柱允許荷載［N］=12.4kN；單個扣件抗滑力NV=8kN。取截面為550mm×1600mm梁進行計算，由鋼管大楞傳給每根立柱的力N=2808×2=5616N=5.616kN＜［N］=12.4kN，滿足要求?？紤]扣件抗滑力NV=8kN＞N=5.616kN，滿足要求。立桿穩(wěn)定性計算：

水平桿步距為1500mm，則計算長度為l0=1500mm，鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為i=15.8mm,則λ=l0/i=1500/15.8=94.9，經(jīng)查表得Ψ=0.676，按軸心受壓簡化計算，則б=N/ΨA=5.616×103/(0.676×489)=16.99N/mm2＜205N/mm2,滿足。

第四十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三5)側(cè)模驗算

梁側(cè)模立檔采用60mm×90mm方木條立放，間距與小楞相同。即：240×900梁：350mm；550×900梁：200mm；300×1050梁：300mm。1)荷載計算砼側(cè)壓力

F1=0.22γCtoβ1β2V1/2

F2=γcH第四十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三經(jīng)計算且取較小值后得240mm×900mm梁的側(cè)模荷載為19.2kN/m2；550mm×1600mm梁的側(cè)模荷載為32.4kN/m2；300mm×1050mm梁的側(cè)模荷載為19.2kN/m2。

振搗時產(chǎn)生的荷載：4kN/m2，則：

強度驗算荷載設(shè)計值：

撓度驗算荷載設(shè)計值：第四十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三2)側(cè)模面板驗算(按四等連續(xù)跨計算)A．抗彎強度驗算

取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載：a.240mm×900mm梁：

小于9.68MPa，滿足要求。

b.550mm×1600mm梁：第四十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于9.68MPa，滿足要求。

c.300mm×1050mm梁：小于9.68MPa，滿足要求。

B.撓度驗算

取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載：

第四十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三a.240mm×900mm梁：

小于L/250＝350/250＝1.4mm，滿足要求。

b.550mm×1600mm梁：

小于L/250＝200/250＝0.8mm，滿足要求。

c.300mm×1050mm梁：

第四十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/250＝300/250＝1.2mm，滿足要求。

3)立檔驗算(240×900梁按簡支梁計算，550×1600及300×1050梁按三跨連續(xù)梁計算)

A.抗彎強度驗算

取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載：a.240mm×900mm梁：

法利得建筑模板第四十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于15MPa，滿足要求。

b.550mm×1600mm梁：小于15MPa，滿足要求。

c.300mm×1050mm梁：

小于15MPa，滿足要求。

B.撓度驗算

取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載：

第四十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三a.240mm×900mm梁：

小于L/250＝780/250＝3.1mm，滿足要求。

b.550mm×1600mm梁：

小于L/250＝450/250＝1.8mm，滿足要求。

c.300mm×1050mm梁：

第五十頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/250＝800/250＝3.2mm，滿足要求。4)外楞鋼管驗算(按四等連續(xù)跨計算)

240mm×900mm的梁無外楞，直接用壓腳方木和斜撐支撐，這里僅計算300mm×1050mm、550mm×1600mm梁的外楞。

A.抗彎強度驗算

作用在鋼管上的集中荷載為：

300mm×1050mm梁:

=0.3×0.45×F=0.3×0.45×28.64=3.87kN,

550mm×1600mm梁

=0.2×0.45×F=0.2×0.45×44.48=4kN,

計算外楞鋼管的內(nèi)力

300mm×1050mm梁:

第五十一頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于215MPa，滿足要求。

550mm×1600mm梁小于215MPa，滿足要求。

B.撓度驗算

作用在鋼管上的集中荷載為：

300mm×1050mm梁:

=0.3×0.45×F=0.3×0.45×23.04=3.11kN,撓度為

小于L/400＝450/400＝1.1mm，滿足要求。

550mm×1600mm梁

=0.3×0.45×F=0.3×0.45×38.88=5.25kN,撓度為

第五十二頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/400＝450/400＝1.1mm，滿足要求。

5)對拉螺桿及3形扣件驗算(只計算300×1050梁及550mm×1600mm梁)

300mm×1050mm梁:

N=Fab=28.64×0.45×0.45=5.8kN

550mm×1600mm梁:

N=Fab=44.48×0.45×0.45=9kN

小于螺桿［N］=12.9KN，小于3形扣件容許荷載12kN，滿足要求。

梁支模見圖5-20。圖5-20

梁板支模施工示意圖

第五十三頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三3.樓板模板計算

樓板±0.000以下厚度有250mm，±0.000以上厚度有100mm、120mm兩種，滿堂架用Φ48×3.5鋼管搭設(shè)，立桿間距1000mm，楞木間距：250厚為300mm，其余為400mm。取120mm、250mm厚樓板進行計算。地下室部分及C、D棟1層樓板的支架，兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設(shè)一道水平剪刀撐。滿堂架四邊與中間每隔4排支架立桿設(shè)一道縱向剪刀撐。樓板支模見圖5-19。第五十四頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三(1)荷載計算

1)驗算強度荷載設(shè)計值：

250厚樓板：［（0.18+6+0.275）×1.2+2.5×1.4］×0.9=10.12kN/m2120厚樓板：［（0.18+2.88+0.132）×1.2+2.5×1.4］×0.9=6.6kN/m2第五十五頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三2)驗算撓度荷載設(shè)計值：250厚樓板：［（0.18+6+0.275）×1.2］×0.9=6.97kN/m2120厚樓板：［（0.18+2.88+0.132）×1.2］×0.9=3.44kN/m(2)模板驗算

取1000mm寬板帶進行計算，則線性荷載：250厚樓板：q1=11.24×0.9=10.12kN/m

q2=7.74×0.9=6.97kN/m

120厚樓板：q1=7.3×0.9=6.6kN/m

q2=3.82×0.9=3.44kN/m1)抗彎強度驗算

250厚樓板：

第五十六頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三120厚樓板：

均小于9.68，滿足要求。2)撓度驗算

250厚樓板：小于L/250＝300/250＝1.2mm，滿足要求。

120厚樓板：

第五十七頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三小于L/250＝400/250＝1.6mm，滿足要求。(3)楞木驗算1)荷載2)抗彎強度驗算

250厚樓板第五十八頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三120厚樓板

均小于15MPa，滿足要求3)撓度驗算

250厚樓板：120厚樓板：

第五十九頁，共六十七頁，編輯于2023年，星期三均小于L/250＝1000/250＝4mm，滿足要求。(4)驗算滿堂架橫桿（按四等跨連續(xù)梁計算）1