單層廠房課程設計-金屬結構車間雙跨等高廠房

混凝土及砌體結構課程設計學生姓名：喬俏學號：20074023251指導教師：解國梁所在學院：工程學院專業(yè)：土木工程中國·大慶2021年10月單層廠房結構設計任務書一、設計題目：金屬結構車間雙跨等高廠房。(每人一題，按學號分配)二、設計內容：1．計算排架所受的各項荷載；2．計算各種荷載作用下的排架內力(對于吊車荷載不考慮廠房的空間作用)；3．柱及牛腿設計，柱下單獨根底設計；4．繪施工圖：柱模板圖和配筋圖；根底模板和配筋圖。三、設計資料1．金屬結構車間為兩跨廠房，平安等級為一級，廠房總長54m，柱距為6m，廠房剖面如圖1、2、3所示；2．廠房每跨內設兩臺吊車，吊車均為軟鉤吊車；3．建設地點為東北某城市(根本雪壓0.40KN／m，根本風壓0.50KN／m2，凍結深度2.0m)；4．地基為均勻粘性土，地基承載力特征值190Kpa；5．廠房標準構件選用及載荷標準值：(1)屋架采用梯形鋼屋架，屋架自重標準值：18m跨81.50KN／每榀，21m跨95KN／每榀，24m跨109KN／每榀，27m跨122KN／每榀，30m跨136KN／每榀(均包括支撐自重)(2)吊車梁選用預應力混凝土吊車梁，參數見表3。軌道及零件自重0.8KN／m，軌道及墊層構造高度200mm；(3)天窗采用矩形縱向天窗，每榀天窗架重：18m跨25.5KN／每榀，21m跨30KN／每榀，24m跨34KN／每榀，27m跨38.3KN／每榀，30m跨42.5KN／每榀(包括自重，側板、窗扇支撐等自重)；(4)天溝板自重標準值為2.02KN／m；(5)圍護墻采用240mm雙面粉刷墻，自重5.24KN/m2。塑鋼窗：自重0.45KN／m2，窗寬4.2m，窗高見圖1。(6)根底梁截面為250mmX600mm；根底梁自重4.2KN／m；6．材料：混凝土強度等級為C30，柱的受力鋼筋采用HRB335級或HRB400級，箍筋采用HPB235級；7．屋面卷材防水做法及荷載標準值如下：防水層：0.4KN／m2；25mm厚水泥沙漿找平層：0.5KN／m2；100mm厚珍珠巖制品保溫層：0.4KN／m2；隔汽層：0.05KN／m2；25mm厚水泥砂漿找平層：0.5KN／m2；預應力大型屋面板：1.4KN／m2。8．屋面均布活荷載為0.5KN／m2。圖1圖2圖3表1各學號所對應的橋式吊車和牛腿標高跨度左跨吊車序號右跨吊車序號C1C2C3C4C1C2C3C4C1C2C3C418123456789101112C118131415161718192021222324C218252627282930313233343536C321373839404142434445464748C121495051525354555657585960C221616263646566676869707172C324737475767778798081828384C424858687888990919293949596C124979899100101102103104105106107108C227109110111112113114115116117118119120C327121122123124125126127128129130131132C427133134135136137138139140141142143144C130145146147148149150151152153154155156C230157158159160161162163164165166167168C330169170171172173174175176177178179180C4軌頂標高(m)7.88.18.48.79.09.39.69.910.210.510.811.1表2吊車數據〔工作級別A5〕吊車序號起重量(kn)橋跨LQ(m)小車重g(kn)最大輪壓Pmax(kn)大車輪距BQ(m)軌道中心之端部距離b(mm)軌頂以上高度H(mm)大車寬B(m)吊車總重G(kn)C1160/3216.563.261634.0023020975.95523019.563.261854.1026020976.05527022.563.261934.1026021876.05530025.563.262055.0026021856.39034028.563.262145.0026021856.390380C2200/5016.569.771854.0023020995.95524019.569.772074.1026020996.05529022.569.772164.1026021896.05532025.569.772305.0026021896.39037028.569.772395.0026021896.390400C3320/5016.51092784.6526023416.64033019.51093014.7030024716.69038022.51093134.7030024716.69041025.51093315.0030024716.99046028.51093445.0030024716.990500C4500/10016.51554204.8030027346.77544019.51554304.8030027346.77549022.51554564.8030027346.77553025.51554745.0030027346.97558028.51554875.0030027346.975620表3吊車梁數據〔工作級別A5〕梁型號起重量(kn)跨度(m)梁高(mm)梁重(kn)YDL1160120041.3YDL2200120041.5YDL3320120046.0YDL4500150060.3注：1、土木07專升本選1-55號方案2、土木07〔2〕選60-114號方案3、土木07〔1〕選120-165號方案目錄1設計資料 -1-2柱截面尺寸確定 -1-2.1確定柱高度 -1-2.2確定柱截面尺寸 -1-2.3確定柱截面慣性距 -1-3荷載計算 -4-3.1恒荷載 -4-3.1.1屋蓋恒載 -4-3.1.2吊車梁及軌道重力荷載設計值 -4-3.1.3柱自重重力荷載設計值 -4-3.2屋面活荷載 -5-3.3風荷載 -5-3.4吊車荷載 -7-3.4.1吊車豎向荷載 -7-3.4.2吊車橫向水平荷載 -8-4內力分析 -8-4.1恒載作用下排架內力分析 -8-4.2屋面活荷載作用下排架內力分析 -11-4.2.1AB跨作用屋面活荷載 -11-4.2.2BC跨作用屋面活荷載 -12-4.3風荷載作用下排架內力分析 -13-4.3.1左吹風時 -13-4.3.2右吹風時 -14-4.4吊車荷載作用下排架內力分析 -16-4.4.1作用于A柱 -16-4.4.2作用于B柱左 -17-4.4.3作用于B柱右 -18-4.4.4作用于C柱 -19-4.4.5作用于AB跨柱 -20-4.4.6作用于BC跨柱 -22-5內力組合 -23-6柱截面設計 -29-6.1上柱配筋計算 -29-6.2下柱配筋計算 -30-6.3柱的裂縫寬度驗算 -32-6.4柱箍筋配置 -32-6.5牛腿設計 -32-6.5.1牛腿截面高度驗算 -33-6.5.2牛腿配筋計算 -33-6.6柱的吊裝驗算 -33-7根底設計 -35-7.1作用于根底頂面上的荷載計算 -35-7.2 基底尺寸及埋置深度 -36-7.2.1按構造要求擬定高度 -36-擬定根底底面尺寸 -37-計算基底壓力及驗算地基承載力 -37-7.3根底高度驗算 -38-7.4根底底板配筋計算 -39-7.4.1柱邊及變階處基底反力計算 -39-7.4.2柱邊及變階處彎矩計算 -40-7.4.3配筋計算 -41-單層廠房結構設計計算書1.設計資料本設計方案為107號，左跨吊車C3，右跨吊車C2，軌頂標高10.8，跨度24，柱距6。2.柱截面尺寸確定2.1確定柱高度估計根底埋深2.2，根底高1.5，室外地坪標高-0.15。A柱頂標高10.8+2.471+0.1=13.37C柱頂標高10.8+2.189+0.1=13.09上柱高=13.37-10.8+1.2+0.2=3.97中柱總高H=13.37+0.70=14.07下柱高H=14.07-3.97=10.102.2確定柱截面尺寸根據柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，由混凝土設計標準，6m柱距單層廠房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并參考廠房柱截面形式和尺寸參考表確定柱截面尺寸，見表12.3確定柱截面慣性距排架平面內慣性矩A柱上柱：下柱：B柱上柱：下柱：C柱上柱：下柱：表1柱截面計算參數計算參數柱號截面尺寸/面積/慣性矩/自重/〔〕A上柱矩下柱B上柱矩下柱C上柱矩下柱本案僅取一榀排架進行計算，計算單元和計算簡圖如圖1所示。圖1計算單元和計算簡圖3.荷載計算3.1恒荷載3.1.1屋蓋恒載防水層厚水泥砂漿找平層厚珍珠巖制品保溫層隔氣層厚水泥砂漿找平層預應力大型屋面板天溝板天窗屋架自重那么作用于柱頂的屋蓋結構重力荷載設計值為：3.1.2吊車梁及軌道重力荷載設計值3.1.3柱自重重力荷載設計值A柱上柱下柱B柱上柱下柱C柱上柱下柱各項恒載作用位置如圖2所示圖2恒荷載作用位置圖〔單位：〕3.2屋面活荷載屋面活荷載標準值為，雪荷載標準值為，后者小于前者，故僅按前者計算。作用于柱頂的屋面活荷載設計值為：的作用位置與作用位置相同，如圖2所示。3.3風荷載風荷載標準值可按式計算，其中，根據廠房各局部標高及B類地面粗糙度由查表確定如下：柱頂〔標高13.37〕檐口〔標高15.07〕屋頂〔標高16.07〕如圖3a所示，由式可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為：當時，取當時，取圖3風荷載體型系數及排架計算簡圖那么作用于排架計算簡圖〔圖3b〕上的風荷載設計值為：3.4吊車荷載320/50吊車參數：；200/50吊車參數：；根據B及K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應點的豎向坐標值。如圖4所示。3.4.1吊車豎向荷載A柱C柱圖4吊車荷載作用下支座反力影響線3.4.2吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設計值4.內力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內力分析。其中柱的剪力分配系數結果如表2。表2柱剪力分配系數柱別A柱B柱C柱4.1恒載作用下排架內力分析 恒載作用下排架的計算簡圖如圖5a所示。圖中的重力荷載及力矩M是根據圖2確定的，即A柱;;C柱;;B柱由于圖5a所示排架為對稱結構且作用對稱荷載，排架結構無側移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內力。柱頂不動鉸支座反力可根據教材表2.5.2所列的相應公式計算。對于A柱，；對于C柱，，那么A柱，C柱，本例中。求得后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結構的彎矩圖和軸力圖分別見圖5b，c。圖5d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負號規(guī)定。圖5恒載作用下排架內力圖4.2屋面活荷載作用下排架內力分析4.2.1AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖6a所示。其中，它在柱頂及變階處引起的力矩為；；對于A柱，，，那么對于B柱，，，那么那么排架柱頂不動鉸支座總反力為：將反向作用于排架柱頂，用式計算相應的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖6b，c所示。圖6AB跨作用屋面活荷載時排架內力圖4.2.2BC跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖7a所示。其中，它在柱頂及變階處引起的力矩為；；對于C柱，，，那么對于B柱,,那么排架柱頂不動鉸支座總反力為：將反向作用于排架柱頂，用式計算相應的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于BC跨時的柱頂剪力，即排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖7b，c所示。圖7BC跨作用屋面活荷載時排架內力圖4.3風荷載作用下排架內力分析4.3.1左吹風時計算簡圖如圖8a所示。對于A柱，，，對于C柱，，，由表2.5.2得:A柱C柱各柱頂剪力分別為：排架內力圖如圖8b所示?！瞐〕圖8左吹風時排架內力圖4.3.2右吹風時計算簡圖如圖9a所示。對于A柱，，，對于C柱，，，由表2.5.2得:A柱C柱各柱頂剪力分別為：排架內力圖如圖9b所示?！瞐〕圖9右吹風時排架內力圖4.4吊車荷載作用下排架內力分析4.4.1作用于A柱計算簡圖如圖10a所示。其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為：對于A柱，，那么對于B柱，，，由表2.5.2得：排架各柱頂剪力分別為:排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖10b、c所示。圖10作用在A柱時排架內力圖4.4.2作用于B柱左計算簡圖如圖11a所示，計算如下：柱頂不動鉸支座反力，及總反力R分別為：各柱頂剪力分別為：排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖11b、c所示。圖11作用在B柱左時排架內力圖4.4.3作用于B柱右計算簡圖如圖12a所示，計算如下：柱頂不動鉸支座反力及總反力R分別為：各柱頂剪力分別為：排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖12b、c所示。圖12作用在B柱右時排架內力圖4.4.4作用于C柱計算簡圖如圖13a所示，計算如下：柱頂不動鉸支座反力及總反力R分別為：各柱頂剪力分別為：排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖13b、c所示。圖13作用在C柱時排架內力圖4.4.5作用于AB跨柱當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖14a所示。對于A柱，；對于B柱，，那么A柱B柱排架柱頂總反力R為：各柱頂剪力為：排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖14b所示。圖14作用于AB跨時排架內力圖4.4.6作用于BC跨柱當BC跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖15a所示。對于B柱，；對于C柱，，那么B柱C柱排架柱頂總反力R為：各柱頂剪力為：排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖15b所示。圖15作用于BC跨時排架內力圖5.內力組合控制截面分別取上柱底部截面I-I，牛腿頂截面II-II和下柱底截面III-III，荷載效應的根本組合分別按式有；；進行。見表4、5、6。在每種荷載效應組合中，對矩形和工字型截面柱均應考慮以下四種不利內力組合：〔1〕+及相應的N，V；〔2〕-及相應的N，V；〔3〕及相應的M，V；〔4〕及相應的M，V；對柱進行裂縫寬度驗算時，內力采用標準值，同時只需對的柱進行驗算。表3A柱內力標準值匯總表柱號及正向內力荷載類別恒載屋面活荷載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在B柱左作用在B柱右作用在C柱作用在AB跨作用在BC跨左風右風序號①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩?Ⅰ-Ⅰ11.480.732.32-40.40-29.563.21-7.58±2.09±18.6018.21-33.94342.4338.77Ⅱ-Ⅱ-63.54-8.962.32108.76-21.923.21-7.58±2.09±18.6018.21-33.94384.7738.77596.63203.01Ⅲ-Ⅲ46.46-2.428.225.97-24.5511.36-26.84±151.49±65.92268.96-222.48391.3638.77596.63203.0110.890.790.58-10.18-5.340.81-1.91±14.79±4.6839.35-21.61表4A柱內力組合表內力組合截面及相應的,及相應的,及相應的,及相應的,Ⅰ-Ⅰ1.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-87.521.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]64.38459.77410.92459.77410.92①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[0.8(④+⑦)+0.9⑨+?]-76.59①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]17.49377.32342.43377.32342.43Ⅱ-Ⅱ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]83.581.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-181.131.2①+1.40.9[②+0.9(④+⑨)+⑩]79.831.2①+1.40.9[0.9(⑦+⑨)+?]-148.701063.13715.211187.15461.72①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]50.62①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-138.46①+0.9[②+0.9(④+⑨)+⑩]47.95①+0.9[③+0.9(⑦+⑨)+?]-113.20814.34565.83902.93384.77Ⅲ-Ⅲ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]594.261.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-354.181.2①+1.40.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]580.511.2①+1.40.9[②+0.9(⑤+⑧)+?]-427.251071.04723.121195.06748.7070.71-25.7869.60-35.99①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]431.11①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-246.35①+0.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]421.29①+0.9[②+0.9(⑤+⑧)+?]-298.54820.93572.42909.52590.6952.06-16.8651.27-24.15表5A柱內力組合表內力組合截面及相應的,及相應的,及相應的,及相應的,Ⅰ-Ⅰ1.2①+1.40.9⑥17.421.2①+1.40.9⑤-19.751.2①+1.4×0.9×②14.801.2①+1.40.9⑥37.42410.92410.92410.92410.92①+0.9⑥14.08①+0.9⑤-12.46①+0.9×②12.21①+0.9⑥14.08342.43342.43381.20342.43Ⅱ-Ⅱ1.2①+1.40.9④47.091.2①+1.40.9?-119.011.2①+1.40.9×⑥-72.611.2①+1.40.9?-119.011138.30461.72461.72461.72①+0.9④24.56①+0.9?-94.09①+0.9⑥-60.94①+0.9?-94.09867.90384.77384.77384.77Ⅲ-Ⅲ1.2①+1.40.9⑩394.641.2①+1.40.9?-224.571.2①+1.40.9×④62.521.2①+1.40.9×?-224.57469.63469.631146.21469.6362.65-14.161.52-14.16①+0.9⑩288.52①+0.9?-153.77①+0.9④51.30①+0.9?-153.77391.36391.36874.63391.3646.31-8.562.64-8.56表6A柱內力組合表內力組合截面及相應的,及相應的,及相應的,及相應的,Ⅰ-Ⅰ1.35①+1.40.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]55.571.35①+1.40.7[0.8〔④+⑦〕+0.9×⑨+?]-71.781.35①+1.40.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]55.571.35×①+1.4×0.7×[③+0.9×⑥+0.9×⑨+⑩]22.04500.28462.28500.28462.28①+0.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]40.10①+0.7[0.8〔④+⑦〕+0.9×⑨+?]-50.86①+0.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]40.10①+0.7[③+0.9⑥+0.9×⑨+⑩]16.16369.57342.43369.57342.43Ⅱ-Ⅱ1.35①+1.40.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑨+⑩]38.531.35①+1.40.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+?]-167.351.35①+1.40.7[②+0.9④+0.9×⑨+?]-15.491.35①+1.40.7×[0.9⑦+0.9×⑨+?]-142.13987.20716.591083.66519.44①+0.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑨+⑩]25.25①+0.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+?]-121.81①+0.7[②+③+0.9④+0.9×⑨+?]-11.71①+0.7×[0.9⑦+0.9×⑨+?]-103.79718.88525.59787.79384.77Ⅲ-Ⅲ1.35①+1.40.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑧+⑩]481.481.35①+1.40.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+?]-256.091.35①+1.40.7[②+③+0.9④+0.9×⑧+⑩]424.411.35×①+1.40.7×[0.9⑤+0.9×⑧+?]-310.58996.09725.491092.56707.3959.53-15.5158.67-24.23①+0.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑧+⑩]345.63①+0.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+?]-181.28①+0.7[②+③+0.9④+0.9×⑧+⑩]337.99①+0.7[0.9×⑤+0.9×⑧+?]-220.18725.47532.18794.38519.2642.91-10.6942.30-16.92表7A柱內力組合總表內力組合截面及相應的,及相應的,及相應的,及相應的,Ⅰ-Ⅰ1.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-87.521.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]64.38459.77410.92459.77410.92①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[0.8(④+⑦)+0.9⑨+?]-76.59①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]17.49377.32342.43377.32342.43Ⅱ-Ⅱ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]83.581.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-181.131.35①+1.40.7[②+0.9④+0.9×⑨+?]-15.491.2①+1.40.9?-119.011063.13715.211083.66461.72①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]50.62①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-138.46①+0.7[②+③+0.9④+0.9×⑨+?]-39.20①+0.9?-94.09814.34565.83645.69384.77Ⅲ-Ⅲ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]594.261.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-354.181.2①+1.40.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]580.511.35×①+1.40.7×[0.9⑤+0.9×⑧+?]-310.581071.04723.121195.06707.3970.71-25.7869.60-24.23①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]431.11①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+?]-246.35①+0.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]421.29①+0.7[0.9×⑤+0.9×⑧+?]-220.18820.93572.42909.52519.2652.06-16.8651.27-24.156.柱截面設計混凝土等級強度為C30，，；采用HRB400級鋼筋，。上下柱均采用對稱配筋。6.1上柱配筋計算由表7可見，上柱截面共有4組內力。取。軸力較小的一組，即由標準查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度。附加偏心距取20〔大于400/30〕。由故應考慮偏心距增大系數。取。取進行計算。選318〔〕，那么，滿足要求。由標準得垂直于排架方向柱的計算長度那么。滿足彎矩作用平面外的承載力要求。6.2下柱配筋計算取。與上柱分析方法類似，在表7的8組內力中，選取以下兩組不利內力：〔1〕按計算下柱計算長度取。附加偏心距〔大于20〕。。由，故應考慮偏心距增大系數，且取。取。故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內，那么〔2〕按計算下柱計算長度取。附加偏心距〔大于20〕。。由，故應考慮偏心距增大系數，且取。取。故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內，那么綜合上述計算結果，下柱截面選用4Φ18〔〕。按此配筋，經驗算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿足要求。6.3柱的裂縫寬度驗算?標準?規(guī)定，對的柱進行裂縫寬度驗算，本設計中下柱出現的內力，故應進行裂縫寬度驗算。驗算過程見表8，其中下柱；；構件受力特征系數；混凝土保護層厚度C取25。表8柱的裂縫寬度驗算表柱截面下柱內力標準值434.11820.93528＞0.550.01571.0〔〕10150.833819.1113.20.360.06＜0.3〔滿足要求〕6.4柱箍筋配置箍筋數量由構造要求控制。根據構造要求，上、下柱均選用箍筋。6.5牛腿設計根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖16所示。其中牛腿截面寬度，牛腿截面高度。6.5.1牛腿截面高度驗算〔牛腿頂面無水平荷載〕，取a=0，按下式確定：故牛腿截面高度滿足要求。圖16牛腿尺寸簡圖6.5.2牛腿配筋計算由于，因而該牛腿按構造要求配筋，根據構造要求，。實際選用。水平箍筋選用。6.6柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土到達設計強度后起吊，柱插入杯口深度為,取,那么柱的吊裝時總長度為。計算簡圖如圖17所示。圖17柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載〔應考慮動力系數〕，即在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：由得；令，得,那么下柱最大彎矩為：柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表9。表9柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱99.77〔73.90〕134.93〔99.95〕115.37>0.9×99.77=89.79337.16>0.9×134.93=121.44242.02117.560.130.360.08<0.2(滿足要求)0.04<0.2(滿足要求)7.根底設計GB50007-2002?建筑地基根底設計標準?規(guī)定，對于柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值、吊車起重量200~300、廠房跨