連續(xù)梁施工的關鍵技術控制論文

（建筑工程管理）連續(xù)梁施

工的關鍵技^控制（論文）20XX年XX月多年的企業(yè)咨詢顧問經驗，經過實戰(zhàn)驗證可以落地執(zhí)行的卓越管理方案，值得您下載擁有砼連續(xù)梁施工的關鍵技術控制04年秋季班張遼摘要：砼連續(xù)梁壹般用于跨徑較大的橋梁，多采用現澆及預制安裝方法施工，其中預制安裝法需大型起重及運輸設備，對預制場地和運輸線路也有較高要求，而高速公路建設所經之處多為交通不便地區(qū)，受場地影響不宜使用預制安裝法施工，而多采用現澆法?，F澆法目前使用較多的是支架現澆和懸臂現澆，支架現澆需大量的鋼或木支架和模板，設備壹次性投入大，適合地型好的中小跨徑橋梁。懸臂現澆雖然施工工藝復雜，但因其壹次性設備投入少，不受場地限制，特別適合地型差、跨徑大的橋梁。本文從懸臂施工中的關鍵工序著手，結合實際，對施工過程中如何消除支架、掛籃的變形、梁體標高控制、掛籃受力分析及如何解決預應力孔道壓漿不飽滿問題、體系轉換過程中梁體錯臺的解決方案等展開論述，為今后類似橋梁的施工提供壹點借鑒。關鍵詞：連續(xù)梁施工關鍵技術控制青弋江特大橋為馬蕪高速公路上雙幅三跨三向預應力連續(xù)箱梁，單箱單室結構，其主跨為：70m+120m+70m,其中邊跨有9m的現澆段；主墩懸澆分為18個節(jié)段，其中0#為5m；5X2.5m；5X3m；4X3.5m；4X3.75m；9m現澆分為3個節(jié)段，另有19#塊長2m作為現澆接縫段；箱梁頂板寬13.5m,底板寬7m；梁高：于主墩處為6.5m,過渡段為2.6m,且按二次拋物線變化；頂面單幅設有2%的單向橫坡的不等高腹板，砼為C50,最大節(jié)段重114噸；翼板懸臂長3.75m；主縱束為19孔、橫向束為扁4孔的@15.24高強低松馳鋼鉸線，豎向預應力為①25精軋螺紋鋼。該橋施工難度大，為保證其順利施工，嚴格其施工的關鍵技術，特編寫“連續(xù)梁施工的關鍵技術控制”。壹.臨時支座制安懸澆是從0#塊往倆邊對稱澆注，施工荷載大體相當，于0#塊上又采用了26根①32精軋螺紋鋼作為臨時固結將箱梁和墩身錨固于壹起,防止施工中因倆端意外失衡而發(fā)生傾覆。但為了更好的保證施工安全,仍需于墩身上設置臨時支座加以支撐。設計中是用硫磺砂漿作為臨時支座,但按以往施工經驗,硫磺砂漿不易調配,電阻絲通電后極易燒斷,使硫磺無法溶解,有時甚至因受熱不均導致硫磺發(fā)生爆炸,給支座的拆除帶來很大的麻煩,所以本橋改用竹膠板替代硫磺砂漿。竹膠板出廠前已經過高壓處理,其耐壓性于廣泛應用中得到了驗證。為安全起見,于加工臨時支座前仍應對選用的竹膠板進行取樣試驗，以驗證其可靠性。方法是隨機截取2塊150X150X12mm的竹膠板，疊加于壹起對其施加1.2倍的設計硫磺砂漿抗壓強度，量測其壓縮值（本橋試驗測得不足1mm）,經計算壓縮值于不影響施工安全的前提下方可使用。為便于今后拆除，臨時支座宜做成1m左右寬，竹膠板安于臨時支座的中部，上下采用砼塊，接觸面用塑料薄膜隔開。拆除時只需用火將竹膠板燒毀即可,因上下均有砼塊將箱梁和墩身隔開,所以不必擔心高溫對橋體產生不利影響。竹膠板較之硫磺砂漿,材料便宜,施工簡單,大大降低了施工成本。二.消除支架、掛籃的彈、塑性變形支架主要承受1#塊重量,而最大的應力處為腹板,此處只計算腹板處工字鋼的受力情況。1#塊腹板處砼方量約為13.2m3（按平均80cm厚度計算），則鋼筋砼自重為2.7T/m3X13.2m3=35.6T,模板三角支架約10T,人員、機械按1.5T考慮。所以1#塊施工總重量為35.6+10+1.5=47.1T。而支架于腹板處有4根橫梁，按平均荷載分布，每根橫梁承受的重量為11.8T。則橫梁的受力情況如下圖（壹）所示（按最不利情況）：支反力RA=RB=1/2P=11.8T/2=58.9KN則危險截面跨中的最大彎矩Mmax=1/4PL=58.9X3.3/4=48.6KN.m

橫梁（25b工字鋼）橫截面：截面系數Wx=422.717cm3慣性矩Ix=5283.965cm4最大應力。max=Mmax/Wx=48.6/422.717=118Mpa工字鋼交界點距中性軸的距離為yc=（250-26）/2=112mm該處的正應力。c=Mmaxyc/Ix=118X0.112/5.284X10-4=250.11Mpa而工字鋼的容許應力為170Mpa,所以必須對支架進行加固處理。我部于腹板位置用也48mm鋼管搭設滿堂式支架，間距40X40cm,則腹板處的鋼管數量為18根，其有效截面積為8.2X10-3m2,主要承受軸向壓縮力，則其容許承受壓力為8.2X10-3m2X170Mpa=1394KN而腹板處對其最大壓力為471KN,遠小于鋼管的容許壓力，支架設計為鋼管和工字鋼共同受力，所以支架強度足夠。掛籃施工時存于幾種荷載，如圖（七）掛籃所受荷載為：掛籃自重P掛、模板重P模、預澆節(jié)段砼重P砼：掛籃自重：根據本橋掛籃設計圖計算，單頭掛籃重25T；模板自重：由于主橋最長的節(jié)段為3.75m,因此最大模板為4m長，含有內、外、底模及支架，共重18.9T；設備荷載：設備主要有張拉主索的450T油頂、油泵，必要的施工操作人員及設備，電焊機，手動葫蘆及臨時荷載等共5T；所澆注節(jié)段的鋼筋砼的自重：取最重的6#塊113.6T。有較大自重和承重能力的掛籃,壹定要有較粗大的型鋼,掛籃主支架全部采用［30型槽鋼,加強鋼板均為3=10mm,如圖（二），取掛籃中受力最大的CD桿進行分析，由該桿件的截面,可求得該截面的最大容許拉、壓力,計算如下：2根［30槽鋼截面為：43.90cm2X2=87.8cm24塊鋼板的截面為：33X2X1+28X2X1=122cm2S=209.8cm2取普鋼的［QU］=1.7T/cm2貝UFmax=209.8X1.7=356.66T,為該桿系的拉、壓力。由此可知單個掛籃倆根CD桿2Fmax=713T,和其所受最大荷載P=162.5T的比值為4.4,大于1.5的安全系數。支架、掛籃的容許承載力,遠大于其需要支承的荷載重量,本不應有太大的彈、塑性變形,但支架及掛籃于安裝時,由于結構本身存于著間隙,如螺桿受力的情況下,螺孔存于間隙,承重下移,產生塑性變化等結構物縫隙。所以為了更好的控制梁體高程,滿足施工精度,于砼施工前必須對支架和掛籃進行加載,以消除其彈塑性變形。.消除支架彈性變形9m現澆段支架基礎支撐于處理后的地基上，為確保其不下沉，地基必須碾壓密實且進行硬化，具體方案如下：先將表土清除30cm且整平、壓實，然后平鋪30?50cm厚片石，寬度按橋面寬度倆側各加1m，且用砂礫混合料填隙，20T的壓路機來回壓直至其密實不再下沉，然后于上面澆注壹層10cmC20砼，寬度按橋面寬度倆側各加0.5m。為了保證萬無壹失，仍必須對此地基及支架進行荷載試驗,消除非彈性變形。方法如下：待支架、底模搭設安裝完成后,于底模范圍內進行加載靜壓,配重時盡量分布均勻,重量為箱梁底、腹、頂板（不包括翼板）重量的1.2倍。靜載試驗關鍵是要做好觀測記錄,記錄必須詳細,能真實有效的反應地基及支架下沉及變形情況。首先，于壓重前于支架頂端及砼地面每隔1m,左中右各分布1個觀測點,且測出其點高程,配重完成后立刻測出各高程,且計算出沉降量，然后每天對各點進行觀測且計算出每天的沉降量，當連續(xù)三天平均沉降值小于1mm時，即可進行卸載，卸載完畢再次測出各觀測點的高程，且算出回彈值，然后調整底模標高，高程應為設計高程+回彈值，翼板部分因砼方量少，重量輕，可參考底板部分的沉降情況少留或不留預拱值。采用堆載壓重的辦法消除支架彈、塑性變形，其缺點是配重所用材料多，費工費時。0#、1#塊的支架基礎直接支撐于砼承臺上，不會存于基礎下沉現象，其彈、塑性變形主要考慮為鋼管、底模及縱、橫梁的鋼結構變形。因此本工地采用P錨固定下端，用張拉方式來消除，如圖（三）示。0#、1#支架共有①240型16根鋼管，采用16根鋼絞線來張拉。張拉力的大小為：0#和1#塊砼重量及平臺、模板重量之和來平均分配。根據現場施工的具體情況，確定每股束張拉力為11T。全部張拉完成后，再持荷4小時。于拆除前稍進行超張拉，且注意相鄰錨的松動情況。施工時應注意安全，避免產生飛錨現象。.消除掛籃的彈、塑性變形采用懸掛水箱的方法來消除，如圖（四）所示。具體操作是：砼澆注前往水箱加水加載，其水箱水的重量等于連續(xù)梁節(jié)段減負后，需進行砼處理的重量，且且于砼澆注的過程中，對應澆注速度，慢慢放水，使得砼的重量等同放水產生的重量，平衡其澆注時的撓度變化。當水箱于位置①時可消除彈、塑性變形，壹般加載持荷4小時。當水箱于位置②時可消除砼的下撓變化。從位置①到②的變化能減少水箱內水的體積，卻能達到增加荷載的作用。于岸邊施工的連續(xù)梁，將水箱低至地面附近約50cm,但于河中的連續(xù)梁施工應高懸，以免影響通航和安全。為減小水箱的體積,計算出底板砼的重量,只預留底板砼重產生的下撓高度,而頂、腹板砼的重量作為減負后需處理的重量,這樣大大縮小了水箱的體積,方便施工。水箱上設刻度標志,當砼澆注完成底板后,澆注腹、頂板時,每澆注壹車砼,即放相當的水量,使得撓度不產生變化。對于主孔和邊孔18#塊的預壓施工需作調整。由于是對稱施工,17#塊和邊孔現澆段已完成施工，造成預壓處理L的長度不夠，水箱位置要作調整，即水箱只能于①的位置澆注砼。而調整后的位置不能滿足配水壓重,因此需增水箱,而解決此問題。另壹種澆注砼的消除掛籃變形的措施,即抬高掛籃的后支點法：澆注砼前將模板前端設計標高抬高acm,預留第壹次澆筑底板砼的下沉量。用螺旋式千斤頂頂起掛籃后支點，使之高于鋼軌頂面。于第壹次澆注底板砼時,千斤頂不動,澆筑砼的重力使掛籃的下沉量和模板抬高量acm相抵消。于緊接著第二次砼澆注即腹、頂板時，將千斤頂分次下降，且隨即收緊后錨的螺栓，使掛籃后支點逐步貼近鋼軌面bcm。隨著后支點的下降，以前支點為軸的掛籃前端必然上升壹數值。因此數值正好和第二次砼重力產生的掛籃撓度相抵消,保證了箱梁掛籃不發(fā)生下沉變形。施工時應嚴格控制測量數值，且根據實測值來確定b值。a值通過懸掛水箱時實際測出。三.連續(xù)梁標高控制連續(xù)梁要進行體系轉換,整個連續(xù)梁將有壹個向下移動的標高,因此宜用不可移動的穩(wěn)定標高基準點,如設于主墩墩身的防滑塊上。觀測點布置于0#塊上,墩頂中心的腹板部位設左、右水準點,要確保水準點穩(wěn)固,避免和掛籃于施工時相碰撞，且編好序號，以便進行系統(tǒng)測量；壹般采用磨圓的①12鋼筋頭，外露2cm,且用紅漆作記號。于距節(jié)段梁腹板外邊20cm處布點，見圖（五），以測出該節(jié)段梁于各種荷載作用時最大變位值。成立主墩施工測量隊,每澆注壹節(jié)段進行幾次全面的測量,且通過計算,驗證其精確性,為下壹段澆筑提供標高控制數據。對掛籃受力情況的觀測：點位設置見圖（四）中“”標記，依據不同加載的順序，對掛籃實施監(jiān)測，根據實測數據得出掛籃的變形值，以便指導施工。

1）荷載撓度分析：砼自重下撓值：指砼于懸澆過程中其自重及前節(jié)段徐變和溫度對其影響的下撓度值。掛籃自重下撓值：掛籃自重較大，單頭掛籃重25T,對懸臂下撓有較大的影響。由于掛籃于行走時產生壹定的震動下撓，有彈、塑性變形。模板及鋼筋等荷載對其節(jié)段有下撓影響：單邊模板重18.9T，鋼筋重按施工圖紙來確定。張拉產生上撓：尤其是1#到10#節(jié)段有較大的上撓影響。于靠1#，2#，3#等剛開始節(jié)段梁剛性比較大，故上撓數較小；于8#，9#，10#有較大的集中預應力，跨徑又相當增加，故上撓較大；于10#以后的1#~18#塊上撓值又比較小，張拉束基本為直束。2）如何減少撓度影響各種荷載根據自重，由設計院計算提供預留模板標高值，能準確地預測預留標高是指導施工的關鍵，也是最終解決撓度值的快捷方式。合攏前砼的撓度值（為體系轉換前的），根據設計院提供的數據及工地實際施工，其高程是能控制住的綜合值。合攏時19#塊澆注及張拉產生的最終結束值是整個連續(xù)梁控制的最終結束值，也是最終衡量連續(xù)控制成敗的結果值。對于各種荷載產生的撓度，可用水箱壓重處理，能消除掛籃的彈、塑性變形，于澆注中使掛籃荷載值及已施工過的砼節(jié)段，趨于壹個穩(wěn)定值，再通過緩慢放水，不產生較大的臨時澆注砼的下撓值，減少砼澆注時產生的下撓。對于超過負載撓度時，要有以下幾點措施：1、認真分析，找出具體原因，如：張拉力的大小控制及砼是否均質和夠強度；2、緊密和設計院聯系，及時上報測量數據，便于設計院計算分析；3、嚴格按作業(yè)指導書、照規(guī)范施工；4、加強砼的養(yǎng)生工作，力求試塊和箱梁砼強度壹致，不至于試塊強度高而實際箱梁砼強度低，導致張拉時出現大的偏差；5、按規(guī)定時間、張拉次數，標定張拉機具，力求不出現撓度異常現象。四.掛籃施工驗算于掛籃施工過程中，應注意掛籃各支點的位置，作為結構物的內力承受點，壹定要支于抗壓最大的腹板頂部位置，以免因應力過大而破壞頂板，導致質量及安全事故的發(fā)生。于掛籃空載行走時，壹般用壹根未張拉的精軋螺紋鋼，作為掛籃后錨力。于掛籃承受砼最大承載力時，壹般用三根未張拉的精軋螺紋鋼作為掛籃后錨力（后錨力是于已澆節(jié)段砼上，將設計的精軋螺紋鋼的力傳遞到走軌上，再通過反扣板傳遞給掛籃）。作為已完節(jié)段上的承重下后錨（如圖七），其錨力大于掛籃后錨力，為確保底板不錯臺，其力的大小大于1/2待澆砼節(jié)段重力。懸澆要確保后錨固力的穩(wěn)固形成，必須經嚴格的力學分析計算，且有設計容許的安全系數，于空載行走狀態(tài)及澆筑砼時的傾覆驗算穩(wěn)定系數不少于1.5。本橋所用掛籃單個自重約50T（包括模板、起吊設備等），采用雙輕型鋼軌作為軌道，液壓千斤頂 , 7m 5m一頂推滑行。為了將重心盡量后移，鋼軌配重P2P1掛籃行走圖（六）防止掛籃傾覆，采用掛籃和模板分開前移，且于后底橫梁上配重（如圖六），重量為3T。如圖則有[P1X7]=[P2X5],而掛籃前端只有吊桿重量，不超過0.5T,所以P1產生的力矩遠大于P2產生的力矩，確保其于行走過程中的穩(wěn)定。掛籃移到位后，立即將其錨固，然后再

鋼軌配重P2P1掛籃行走圖（六）將模板移到位。下面就掛籃錨后的穩(wěn)定性進行計算：1）掛籃空載錨固計算（以單頭掛籃為例計算）掛籃自重：圖）模板自重：張拉油頂、掛籃水平底：469+458=927cm（取自掛籃詳細設計圖數據）掛籃自重：圖）模板自重：張拉油頂、25T（含AB、BD、BC、CD桿及節(jié)點板、走軌等全部自重）（取自掛籃詳細設計18.9T,取20T,長4m（含外模、底模、內模，取自模板圖）人群、小油頂、電焊機、手動葫蘆、臨時堆放的其它材料、用具等：5T（取自現掛籃后錨AT458D5.402.5C469P模Fmax5.726掛籃后錨AT458D5.402.5C469P模Fmax5.726P掛1接待澆砼節(jié)段由上而知結構自重為：設備重：25+5=30T模板重：20T掛籃空載前移時,掛籃受力情況：掛籃移至如圖七位置時后錨產生最大力矩Fmax,止匕時P砼=0占1?長度單位：米全更P模=20：4=5T占1?長度單位：米全更P掛=30/2=15T（掛籃的壹半為懸臂結構，另壹半落于已澆節(jié)段上）P掛1=P掛2=15/2=7.5T（于實際施工中P掛2略大于P掛1,但取倆者相等，對施掛籃受力圖（七）有利）掛籃受力圖（七）結構穩(wěn)定的基本條件：￡Mc=0FmaxX4.69+P掛2X4.69/2=P掛1X4.58/2+P模X4.58FmaxX4.69=7.5X4.58/2+5X4.58-7.5X4.69/2=22.4875Fmax=4.79T取壹根@25的精軋螺紋鋼為后錨力，精軋螺紋鋼的容許拉應力F=33T>掛籃錨固力FmaxX1.5=7.185T（規(guī)范規(guī)定：1.5為安全系數）結論：掛籃于空載時用壹根精軋螺紋鋼作為后錨的實際安全系數為6,是非常安全的。2）當掛籃澆注砼后錨固的穩(wěn)定性計算（以單頭掛籃為例計算）取2#-18#節(jié)段最重的壹節(jié)：06#塊件砼的方量為43.69m3,取鋼筋砼的比重2.6T/m3,則U06#另壹半重量由倆個塊件重：113.60T,則P砼=28.40T（重量的壹半已由已完的砼節(jié)段承受，掛籃大梁承受）另壹半重量由倆個穩(wěn)定結構的基本條件：￡Mc=0FmaxX4.69+P掛2X4.69/2=P掛1X4.58/2+（P模+P砼）X4.58FmaxX4.69=7.5X4.58/2+（5+28.4）X4.58-7.5X4.69/2Fmax=32.53T承重下后錨位置形象圖（八）單位：cm取三根@25承重下后錨位置形象圖（八）單位：cmF=3X33=99>FmaxX1.5=48.795T（規(guī)范規(guī)定：1.5為安全系數）結論：當澆注砼時,用三根精軋螺紋鋼作為后錨的實際安全系數為3,該掛籃是十分安全的。3）底板承重下后錨力計算分析取最薄的底板17#節(jié)段，底板為30.3cm來計算（如圖八）。18#節(jié)段砼重35.92m3X2.6T/m3=93.392T=94T掛籃模板及其它荷載50T,則底板承受的重力為144T。于17#段共有四個支承點，即二個前吊點及二個后支點，則每個支承點力為：36T。C50砼的抗折剪為6.5Mpa,而底板承重下后錨力最小截面積為：（20+5）X2X30.3=1515cm2產生的最小抗剪力為：1515X65=98.475T>>36T,安全系數約為2.7,不破壞砼結構，故非常安全。于進行具體施工時,用油壓千斤頂將底模和底模砼頂緊,密切不留縫隙,以免產生線型上的錯臺現象。五.預應力孔道張拉、壓漿預留孔道是后張構件制作的特殊工序,孔道尺寸、形狀、質量對后張構件的質量有直接影響。懸澆采用金屬波紋管，于需要接長時，倆段管間旋入壹段長約40mm的連接管作為搭接頭，接縫處纏繞膠帶密封,以防漏漿。預留孔道截面面積不小于預應力筋束面積的2.5倍,對于單根預應力筋，其孔道直徑應比預應力筋外徑大10mm?15mm。預應力筋張拉要待砼強度達到設計的90%之上才能張拉,且實行雙控,因為目前尚無直接于施工中量測真正施加于砼上的應力值的方法,且預應力筋可能存于材質不穩(wěn)定,截面積不均勻,彈性模量值的變化等,實際工程中存于的某些因素也會導致部分張拉力損失,從而使預應力不到位或發(fā)生變化,所以必須于采用應力控制張拉時,以伸長值進行校核。為使鋼鉸線于波紋管或抽拔管內彎曲，先進行10%3K張拉，后進行10%?100%3K張拉，且測出10%~100%的伸長量L實，計算出10%3K的理論伸長量L理，以確定伸長量L=L實+L理為張拉控制應力3K的伸長量作為雙控之壹的控制值。實際伸長值和理論伸長值的差值應符合設計要求,設計無規(guī)定時應控制于+6%以內,否則應暫停張拉,待查明原因且采取措施予以調整后方可繼續(xù)張拉。張拉時要嚴格控制預應力筋的斷絲、滑絲、回縮現象。后張法梁的預應力筋張拉程序,依力筋種類和錨具類型不同而異：1、精軋螺紋鋼0初應力1.053K持荷5min0.93K3K（錨固）2、低輕弛力鋼鉸線有自錨能力的夾片式錨具0初應力3K（持荷2min錨固）其他錨具0初應力1.053K持荷5min0.93K3K（錨而張拉時應盡量減少力筋和孔道摩擦，以免造成過大的應力損失或使構件出現裂縫、翹曲變形。力筋的張拉順序應按設計規(guī)定進行,若無規(guī)定時應綜合以下倆方面因素核算確定：其壹避免張拉時構件截面呈無過大的偏心受力狀態(tài),應使已張拉的合力線處于受壓區(qū)內,邊緣不產生拉應力；其二應計算分批張拉的預應力損失值,分別加到先張拉的力筋控制應力值3K內，但3K不能超過有關規(guī)定，否則應于全部張拉后進行第二次張拉，補足預應力損失。溫度對預應力筋的抗拉強度、應力松弛、彈性模量影響較大,因此宜采用砂輪鋸、切斷機,不得采用電弧切割。當使用氣割時，必須離開錨具以外30mm?50mm。張拉完14小時內應對孔道進行壓漿處理,以免預應力筋松馳,造成預應力損失。壓漿用水泥宜采用硅酸鹽或普通水泥，標號不低于52.5等級，水泥漿強度不低于40Mpa。外加劑采用具有低含水量、流動性好,最小滲出及膨脹性等特征的外加劑。水灰比控制于0.4~0.45,泌水率不超過3%,24小時內泌水全部被漿收回，水泥漿的稠度控制于14?18s間。壓漿須使用活塞式壓漿泵,灌漿應緩慢、均勻進行,不得中斷?？椎拦酀{后應密實無空隙,防止?jié){體硬化收縮和孔道分離,造成預應力筋的腐蝕,影響預應力構件的安全性能和耐久性。為保證預應力孔道壓漿飽滿,須增加以下幾種措施：.杜絕傳統(tǒng)壓漿,即用木塞封端做法。現用閘伐確保孔內水泥漿壓力；.于孔道平順處增加出氣孔,保持出氣孔有壹定的高度,也安裝閘伐,以便保持孔內壓力。水泥漿于凝干收縮時,掌握好時間,先打開出氣孔閘伐,使部分水泥漿回灌,如圖（九）示。.必要時進行二次壓漿，或二端壓漿。 壓漿時接長管特別注意掌握水泥漿初凝時間I1水泥漿壹完成初凝，迅速拆除進||出漿口閘伐和接長管且及出m Um 預埋出氣孔閘伐二二 閘伐進漿口壓漿圖（九）時沖洗，以便重復使用。為便于沖洗，其管徑可適當大些。于水泥漿干凝時，為使有足夠數量的水泥回流，可將出氣孔用短管接長，而短管更便于沖洗。進漿口六.C50砼澆注C50高強度砼易選用不低于52.5等級硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥、和早強硅酸鹽水泥；碎石強度高于砼強度的50%，最大粒徑控制于20~25mm以下；砂的細度模數不小于2.6,含泥量不超過2%；另外加高效減水劑及礦物活性材料（如粉煤灰等），使拌合具有良好工作度，且于硬化后具有高強度性能。砼的拌制采用強制式攪拌機，于砼充分拌合后再加入高效減水劑，減水劑不能和干水泥直接接觸。因高強度砼坍落度損失快，所以應分階段投入減水劑，盡量縮短運輸時間。水化熱引起的高溫對早期強度有利，但后期強度會降低，因此水泥用量盡量降至450Kg以下，夏季施工要對粗骨料降溫。砼拌和物的入倉澆筑應按照事先設計好的程序，分區(qū)、分段、分層水平澆筑，每層厚度壹般為30cm，澆注的表面越平整，振動的效果越好，每層或每層的壹段澆筑平整后再行振動，振區(qū)以梅花型布暑，盡量做到不漏振也不重振。每次的振動操作過程中，應以砼頂面松散狀拌合物剛剛塌落，且有微量漿液上浮時為止。如再繼續(xù)振動，表面將會出現較多的漿液，甚至泌水。此時砼已離晰，內于質量已遭受破壞。每次振動時振動棒應插入下層5cm，做到每次振動時水平區(qū)域能夠相互摻和上下層得以銜接，使砼均勻地融合為壹體，應切實糾正無順序的隨意入倉，不分層和不求平整以及無規(guī)律的振搗和采用振動棒驅使砼拌和物于倉內流動等錯誤方法。腹板砼的最高高度0#，1#節(jié)段有4.93m，且鋼筋密集，為澆好腹板砼必須有下列措施：砼的落差不大于2m，因此用砼輸送管直接輸送到砼面0.50m?2.00m