紡紗學(xué)第五章并條

紡紗學(xué)第五章并條1第一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五第一節(jié)概述一、生條直接紡紗帶來的問題1.生條的重量不勻率大（4％）→成紗的重量偏差及重量不勻率難以控制。2.生條中纖維伸直平行度差→成紗的條干不勻率及強(qiáng)力差。3.生條中有少量的棉束→造成很多的粗節(jié)與細(xì)節(jié)

2第二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五二、并條工序的任務(wù)

1.改善條子的重量不勻（并合）

2.提高纖維的伸直、分離度（牽伸）

3.充分混合纖維（混合）

4.定量控制

5.圈條成形3第三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五三、并條機(jī)的發(fā)展國內(nèi)第一代，“１”系列，出條速度為40~60m/min，如1242、1243、1241。第二代，“Ａ”系列，出條速度為180~250m/min，如A272A、B、C型，A272F。第三代，F(xiàn)A系列，出條速度為150～600m／min，如FA302、FA303、FA305、FA306、FA311、FA322。國外SH800型和DX7A型，出條速度均在400~800m/min，最高達(dá)1000m/min。4第四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五國內(nèi)外主要并條機(jī)生產(chǎn)廠商及最新產(chǎn)品德國特呂茨勒：HSR-1000；瑞士立達(dá)：RSB-D30；日本豐田：DX7A馬佐里（東臺(tái)）：UNIMAXR、DUOMAXR、DUOMAX寶成紡機(jī)：FA382、FA311、FA320FA322；上海紡機(jī)總廠：CB100河北太行：FA398；沈陽宏大：FA327、FA326、FA319；湖北天門：FA381、FA317；杭州東夏：DV2-AL石家莊飛機(jī)：FA312寶雞：FA311；江蘇海安、青島即墨等5第五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五四、主要機(jī)構(gòu)和工藝過程（一）機(jī)構(gòu)

1.喂入部分：棉條筒、導(dǎo)條輥、給棉羅拉。

2.牽伸部分：牽伸羅拉、牽伸皮輥、加壓機(jī)構(gòu)等。

3.成條部分：集束器、圈條器等。（二）工藝過程見下圖牽伸皮輥6第六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五ＦA311型并條機(jī)工藝流程圖１－喂入棉條筒２－導(dǎo)條羅拉３－給棉羅拉４－牽伸羅拉５－弧形導(dǎo)管６－緊壓羅拉７－圈條器８－棉條筒弧形導(dǎo)管7第七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五HQ306導(dǎo)管8第八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（三）有關(guān)并條的術(shù)語眼：具有一個(gè)完整的工藝過程臺(tái)：具有一套獨(dú)立的傳動(dòng)系統(tǒng)道：前后經(jīng)過的工藝道數(shù)套：制品在并條工序所經(jīng)過的一個(gè)完整的工藝過程所用的第一、第二道甚至第三道統(tǒng)稱為一套。9第九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五德國特呂茨勒10第十頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五德國特呂茨勒11第十一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五第二節(jié)并合原理一、并合的均勻作用

1.并合的均勻作用并合可能出現(xiàn)的三種情況（兩根并合為例）：（1）粗節(jié)與細(xì)節(jié)并合，并合后均勻度大大提高。（2）隨機(jī)并合（粗節(jié)或細(xì)節(jié)和適中片段并合），不勻率降低。（3）粗節(jié)與粗節(jié)、細(xì)節(jié)與細(xì)節(jié)并合，不勻率沒有改善，但也沒有惡化。（幾率最少）因此，條子并合后均勻度可得到改善。

12第十二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五棉條的并合

+1%0+3%-6%+9%+6%13第十三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五

2.并合前后條子不勻率間的關(guān)系

n根定量相同、不勻率C0相同的纖維條并合后的不勻率，式中，C0—并合前條子的不勻率（%）C—并合后條子的不勻率（%）

14第十四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五可見：（1）并合數(shù)越多，并合后須條不勻率越低。（2）并合數(shù)較小時(shí)，增加根數(shù)，不勻率降低顯著；并合數(shù)較大時(shí)，不勻率降低不顯著。（3）一般取6-8根并合。n123456781012C/C010.710.560.50.450.410.380.350.320.29對上式列表計(jì)算如下：

第十五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五3.并合道數(shù)與總并合數(shù)滌/棉(精)

棉：開→梳→精滌：開→梳→預(yù)并滌/棉(普梳)

棉：開→梳→預(yù)并滌：開→梳→預(yù)并純棉精梳：開→梳→精→并一普梳：開→梳→頭并→二并總并合數(shù)＝分并1×分并2

如，頭并6根，二并8根，則總并合數(shù)＝6×8＝48頭并→二并→三并頭并→二并→三并16第十六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五二、改善棉條不勻率的途徑（一）棉條不勻率的種類及相互關(guān)系

1.不勻率種類根據(jù)取樣方法劃分：（1）內(nèi)不勻CN：同一眼或同一卷裝內(nèi)的不勻（2）外不勻CW：不同卷裝間的不勻（3）總不勻CZ：內(nèi)不勻及外不勻的綜合反應(yīng)

2.不勻間的關(guān)系

CZ2=CW2+CN217第十七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（二）降低棉條不勻率的途徑

1.輕重條搭配：不同梳棉機(jī)生成的條子（輕條、重條、輕重適中的棉條）搭配喂入并條機(jī)的每個(gè)眼。

2.積極式喂入：減少消極拖動(dòng)棉條喂入產(chǎn)生的意外伸長。

3.斷頭自停：保證正確的喂入根數(shù)。18第十八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五第三節(jié)羅拉牽伸的基本原理一、牽伸概述（一）牽伸牽伸：將須條抽長拉細(xì)，使須條截面減細(xì)變薄羅拉牽伸：利用不同轉(zhuǎn)速的羅拉來實(shí)現(xiàn)牽伸。（二）實(shí)現(xiàn)羅拉牽伸的條件和牽伸類型

1.牽伸的條件（1）握持力：鉗口對須條要有足夠的握持力（2）速度差：V輸出>V輸入（3）隔距：握持距>纖維品質(zhì)長度三個(gè)條件缺一不可！19第十九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五

2.牽伸類型（1）張力牽伸（第一類牽伸）：速度差小，纖維間未發(fā)生軸向的相對位移，須條發(fā)生彈性變形。防止須條松墜。（2）位移牽伸（第二類牽伸）：速度差大，纖維間產(chǎn)生相對運(yùn)動(dòng)，須條被抽長拉細(xì)，屬永久變形。20第二十頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（三）牽伸倍數(shù)EE表示牽伸的程度。

1.機(jī)械牽伸（計(jì)算牽伸）

Em=

V1/V2

式中：V1

、V2—前后羅拉表面速度

2.實(shí)際牽伸式中：Ｌ2、Ｌ1—牽伸前后須條的長度G2、G1—輸入、輸出須條單位長度重量Ｔt2、Ｔt1—輸入、輸出須條特?cái)?shù)21第二十一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五

3.牽伸效率η：實(shí)際牽伸倍數(shù)與機(jī)械牽伸倍數(shù)之比

式中：

Ep－－實(shí)際牽伸倍數(shù)；

Em－－機(jī)械牽伸倍數(shù)；牽伸效率的倒數(shù)1/η，稱為牽伸配合率，其值由統(tǒng)計(jì)資料取得，實(shí)際生產(chǎn)中根據(jù)1/，算出Em，然后確定牽伸變換齒輪的齒數(shù)。22第二十二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（四）總牽伸與部分牽伸

1.總牽伸倍數(shù)E：最前羅拉線速度與最后羅拉線速度之比。

2.部分牽伸倍數(shù)e：相鄰兩對羅拉線速度之比。例：V1>V2

>V3

>V4e1=V1/V2；e2=V2/V3；e3=V3/V4；則總牽伸倍數(shù)等于各部分牽伸倍數(shù)之積。23第二十三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五3.牽伸分配工藝上一般根據(jù)總牽伸倍數(shù)大小來分配各牽伸區(qū)的部分牽伸倍數(shù)稱為牽伸分配；一般前區(qū)牽伸大，后區(qū)牽伸小。當(dāng)纖維條經(jīng)若干機(jī)臺(tái)牽伸后，其總牽伸倍數(shù)等于各機(jī)臺(tái)總牽伸倍數(shù)的乘積。24第二十四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五二、牽伸過程中纖維的運(yùn)動(dòng)及其控制（一）纖維運(yùn)動(dòng)的類型（二）纖維變速點(diǎn)分布與紗條不勻（三）牽伸區(qū)內(nèi)纖維的數(shù)量分布（四）牽伸區(qū)須條內(nèi)摩擦力界（五）纖維運(yùn)動(dòng)的控制25第二十五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（一）纖維運(yùn)動(dòng)的類型

1.按控制情況分受控纖維：受羅拉握持，并以該羅拉表面速度運(yùn)動(dòng)的纖維，包括前纖維（被前羅拉握持）和后纖維（被后羅拉握持）。浮游纖維：未被羅拉握持的纖維。

2.按速度分慢速纖維：以后羅拉速度運(yùn)動(dòng)的纖維，包括后纖維和未變速的浮游纖維。快速纖維：以前羅拉表面速度運(yùn)動(dòng)的纖維，包括前纖維和已變?yōu)榍傲_拉速度的浮游纖維。

前纖維一定是快速纖維，但快速纖維不一定是前纖維。26第二十六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（二）纖維變速點(diǎn)分布與紗條不勻牽伸區(qū)中各浮游纖維由慢速運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變到快速運(yùn)動(dòng)的位置不同，在牽伸區(qū)形成一種分布。

1.理想牽伸（正常移距）假設(shè)：（1）纖維等長、伸直平行；（2）纖維頭端在前羅拉鉗口時(shí)變速，即變速點(diǎn)（牽伸區(qū)中纖維頭端的變速位置）在前羅拉鉗口。27第二十七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五設(shè)頭端相距a0，隨V2運(yùn)動(dòng)，當(dāng)A纖維到達(dá)前羅拉鉗口時(shí)，以V1運(yùn)動(dòng)，t時(shí)間后B纖維也以V1運(yùn)動(dòng)(t=a0/V2)。則兩纖維頭端距：a1=V1×t=V1×a0/V2=E×a0（正常移距）纖維頭端在前鉗口變速時(shí)的移距V2V128第二十八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五由上可看出：紗條內(nèi)任兩根纖維頭距比原來增大E倍；紗條按E被均勻地抽長拉細(xì)了，但條干均勻度沒有惡化。纖維頭端在前鉗口變速時(shí)的移距a1=V1×t=V1×a0/V2=E×a029第二十九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五2.實(shí)際牽伸（實(shí)際移距a1）

A開始變速到B開始變速（運(yùn)動(dòng)到X2-X2）的時(shí)間tt=(a0+△X)/V2t時(shí)間內(nèi)B的位移S

S=V1*t=V1·(a0+△X)/V2=(a0+△X)·Ea1=S-△X=(a0+△X)·E-△X即a1=a0·E+(E-1)·△X當(dāng)A在X2-X2變速，B在X1-X1時(shí)等式右邊第二項(xiàng)取“－”30第三十頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五牽伸后纖維頭端距離a1為：

a1=a0·E±x(E-1)式中：a0·E為正常移距；

±X(E-1)即為移距偏差。移距偏差：在牽伸過程中，由于纖維不在同一位置變速，則牽伸后纖維的頭端距離與正常移距產(chǎn)生的偏差稱為移距偏差。

“＋”形成細(xì)節(jié)；“－”形成粗節(jié)。

因此，實(shí)際牽伸過程中紗條的不勻是纖維在不同截面上變速產(chǎn)生移距偏差而引起的。31第三十一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五3.牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)的分布纖維變速點(diǎn)分布：牽區(qū)伸內(nèi)，纖維頭端的變速位置有大有?。ㄗ兯冱c(diǎn)至前鉗口距離），各個(gè)變速面上變速纖維的數(shù)量也不相等，因而形成一種分布（如下圖中的曲線所示）。簡單羅拉牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布32第三十二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五曲線表明：纖維變速點(diǎn)的位置有大有小長纖維變速點(diǎn)較集中且向前鉗口靠近（曲線２）；短纖維變速點(diǎn)較分散且距前鉗口較遠(yuǎn)（曲線３）。牽伸形式不同：變速點(diǎn)分布不同，兩對羅拉牽伸的變速點(diǎn)分布最分散，輸出紗條的條干均勻度最差。

33第三十三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五實(shí)驗(yàn)結(jié)果和公式“a1=a0·E±x(E-1)”說明，為獲得均勻的產(chǎn)品，應(yīng)盡量使x(E-1)減小，這就需減小x（減小羅拉隔距是一措施），即要求纖維變速的位置向前鉗口集中。

34第三十四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五怎樣使變速點(diǎn)位置向前鉗口集中？→研究纖維如何變速（后纖維、前纖維、浮游纖維）？→受力分析：前纖維引導(dǎo)浮游纖維加速（引導(dǎo)力），后纖維控制浮游纖維加速（控制力），引導(dǎo)力和控制力之差決定浮游纖維能否變速→分析引導(dǎo)力、控制力的大小→分析快、慢速纖維的數(shù)量以及纖維間的壓力大小→分析牽伸區(qū)內(nèi)纖維數(shù)量分布以及摩擦力界分布35第三十五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五

1.牽伸區(qū)內(nèi)纖維的數(shù)量分布N(x)－－切斷稱重法；

2.前纖維的數(shù)量分布N1(x)，后纖維的數(shù)量分布N2(x)－－夾持梳理法；

3.浮游纖維分布－－微分法。牽伸區(qū)中部浮游纖維最多，要控制牽伸區(qū)中纖維數(shù)量分布（三）牽伸區(qū)內(nèi)纖維的數(shù)量分布36第三十六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（四）牽伸區(qū)須條內(nèi)摩擦力界及分布摩擦力←壓力

1.摩擦力界：摩擦力的作用空間（摩擦力場）。摩擦力場強(qiáng)度的分布稱摩擦力界分布，其能夠反映牽伸裝置對浮游纖維運(yùn)動(dòng)的控制本領(lǐng)。

縱向分布：沿須條方向橫向分布：垂直于須條方向37第三十七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五2.影響摩擦力界的因素縱向摩擦力界：羅拉加壓P：P，強(qiáng)度，范圍（m2）羅拉直徑d：d

，強(qiáng)度，范圍（m3）須條定量G：G，強(qiáng)度，范圍橫向摩擦力界：

皮輥彈性好，力分布較均勻；彈性差，邊緣纖維不易控制。38第三十八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五

3.簡單牽伸區(qū)內(nèi)的摩擦力界分布

由兩對羅拉各自形成的摩擦力界連貫起來組成，如作圖。中部摩擦力界的強(qiáng)度弱，僅有纖維間的抱合力，故控制纖維的能力差，使浮游纖維變速點(diǎn)不穩(wěn)定。怎樣加強(qiáng)中部摩擦力界，更好的控制纖維的運(yùn)動(dòng)？

簡單羅拉牽伸區(qū)摩擦力界分布39第三十九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五合理的摩擦力界：后鉗口的摩擦力界向前擴(kuò)展，并逐漸減弱。前鉗口的摩擦力界應(yīng)高而狹。（五）纖維運(yùn)動(dòng)的控制1.摩擦力界布置使纖維變速點(diǎn)向前鉗口集中實(shí)線－－理論要求的摩擦力界分布虛線－－實(shí)際摩擦力界分布40第四十頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五2.附加摩擦力界的應(yīng)用除羅拉加壓所產(chǎn)生的摩擦力界外，牽伸區(qū)依靠其他機(jī)件所形成的摩擦力界，稱～。作用：加強(qiáng)中后部摩擦力界，控制浮游纖維運(yùn)動(dòng)，但又不阻礙快速纖維的運(yùn)動(dòng)，使變速點(diǎn)分布前移。

型式：曲線牽伸、壓力棒、皮圈并條機(jī)：曲線牽伸、壓力棒細(xì)紗機(jī)、粗紗機(jī)：曲線牽伸、皮圈牽伸

41第四十一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五例：（2）壓力棒（圖中1）（1）曲線牽伸42第四十二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（3）雙皮圈牽伸各工序的牽伸形式并條機(jī)：曲線牽伸、壓力棒細(xì)紗機(jī)、粗紗機(jī)：曲線牽伸、皮圈牽伸43第四十三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（六）牽伸區(qū)內(nèi)纖維的受力分析

1.控制力與引導(dǎo)力

1）引導(dǎo)力與控制力—對一根纖維而言引導(dǎo)力：以前羅拉速度運(yùn)動(dòng)的快速纖維作用于牽伸區(qū)中某根浮游纖維整個(gè)長度上的力。促進(jìn)纖維加速控制力：以后羅拉速度運(yùn)動(dòng)的慢速纖維作用于牽伸區(qū)中某根浮游纖維整個(gè)長度上的力。阻止纖維變速

浮游纖維的加速條件：引導(dǎo)力>控制力影響引導(dǎo)力和控制力的因素：牽伸區(qū)內(nèi)摩擦力界分布、浮游纖維的長度、纖維的表面性能及各類纖維的分布。44第四十四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五

2）牽伸力與握持力—對須條而言牽伸力：牽伸區(qū)中將以前羅拉速度運(yùn)動(dòng)的所有快速纖維從周圍慢速纖維中抽拔出來而受到的阻力總和。

思考：牽伸力、引導(dǎo)力、控制力的區(qū)別？K－快；k－慢；N－總；lm－纖維長度45第四十五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五影響牽伸力的因素：

①牽伸倍數(shù)

a.E=1,Fd=0b.E<1.2，須條張緊，E↑，F(xiàn)d迅速↑

c.E=1.2-1.8，位移牽伸和張力牽伸的轉(zhuǎn)變過程，纖維間開始滑動(dòng)，F(xiàn)d最大，Ec為臨界牽伸倍數(shù)。

d.E>1.8位移牽伸，前鉗口下的纖維少，E↑，F(xiàn)d↓

46第四十六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五e(cuò).輸出須條定量不變而改變喂入須條的定量，牽伸力與牽伸倍數(shù)的關(guān)系如下圖。

4-947第四十七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五②

摩擦力界a.羅拉隔距RR↑，F(xiàn)d↓；R↓，F(xiàn)d↑；R↓↓，F(xiàn)d↑↑。b.皮輥加壓后皮輥壓力↑，F(xiàn)d↑c(diǎn).附加摩擦力界附加摩擦力界的作用↑，F(xiàn)d↑d.喂入棉條厚度厚度↑，摩擦力界長度擴(kuò)展，F(xiàn)d↑。如，兩根棉條并列喂入，其牽伸力為單根棉條的兩倍；兩根棉條上下重疊喂入，牽伸力為單根棉條的３.2倍。

48第四十八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五③纖維性質(zhì)長、細(xì)，牽伸力↑。④溫濕度溫度高，牽伸力↓。濕度大，纖維摩擦系數(shù)增加，但３４％～７６％，濕度增加，牽伸力反而降低。牽伸力是波動(dòng)的，一般來說，牽伸力不勻越高，紗條不勻率也愈高，所以，應(yīng)設(shè)法使?fàn)可炝Ρ３址€(wěn)定。49第四十九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五握持力：羅拉鉗口對須條的摩擦力（靜摩擦力）。對前羅拉，握持力太小會(huì)使膠輥打滑；對后羅拉，握持力太小，纖維可能從后鉗口抽出而提前變速，或膠輥打滑。影響握持力的因素：（1）皮輥加壓壓力大，握持力大。（2）皮輥硬度軟，握持力大。（3）羅拉表面形態(tài)（溝槽的形態(tài)及槽數(shù)）（4）其它：羅拉、皮輥磨損，皮輥芯子缺油等正常牽伸的條件：握持力>牽伸力（２～３倍）50第五十頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五三、牽伸過程中纖維的伸直作用

（一）纖維伸直的概念須條中纖維的形態(tài)（運(yùn)動(dòng)方向←）：

彎鉤纖維的構(gòu)成主體彎鉤彎曲點(diǎn)無彎鉤的卷曲纖維前彎鉤纖維后彎鉤纖維51第五十一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五彎鉤的伸直是主體與彎鉤產(chǎn)生相對運(yùn)動(dòng)的過程前彎鉤纖維的伸直：彎鉤快速、主體慢速的結(jié)果后彎鉤纖維的伸直：主體快速、彎鉤慢速的結(jié)果

纖維伸直必須具備的三個(gè)條件速度差（相對運(yùn)動(dòng)）延續(xù)時(shí)間（速度差維持一定時(shí)間）作用力（控制力和引導(dǎo)力相適應(yīng)）彎鉤伸直的過程（后彎鉤為例）：←←←←52第五十二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（二）纖維伸直的力學(xué)條件1.同一瞬時(shí)，作用在彎鉤和主體部分的引導(dǎo)力和控制力，應(yīng)能同時(shí)滿足變速與不變速。2.作用在彎鉤或主體上的引導(dǎo)力和控制力的差值必須能克服彎鉤屈曲處的抗彎力。53第五十三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五令作用的纖維各部分的力為：∑FAi

為作用在彎鉤部分的引導(dǎo)力；∑FRi作用在彎鉤部分的控制力；∑F’Ai作用在主體部分的引導(dǎo)力；∑F’Ri作用在主體部分的控制力；B為彎鉤處的抗彎力；54第五十四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（1）前彎鉤纖維伸直的條件彎鉤變速：∑FAi－∑FRi＞B，B可忽略，∑FAi＞∑FRi主體不變速：∑F’Ri>∑F’Ai

主體接觸的慢速纖維多，保持不變速較容易，故伸直的關(guān)鍵在于彎鉤能否變速。

55第五十五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（2）后彎鉤纖維伸直的條件主體變速：∑F’Ai>∑F’Ri彎鉤不變速：∑FRi

＞∑FAi

主體頭端很快進(jìn)入前鉗口，變速較容易，故伸直的關(guān)鍵在于彎鉤能否保持不變速。增加后部摩擦力界有利于伸直：對前彎鉤纖維有利于使主體保持慢速，對后彎鉤纖維有利于彎鉤不變速，56第五十六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五快速纖維從慢速纖維中抽出，后端受慢速纖維的摩擦而伸直；慢速纖維前端受快速纖維的摩擦也有伸直機(jī)會(huì)，但慢速纖維的數(shù)量比快速纖維多，所以牽伸時(shí)后彎鉤易于消除，且E越大，后彎鉤的伸直越好，但前彎鉤的伸直越差。57第五十七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（三）纖維伸直過程的延續(xù)時(shí)間

變速點(diǎn)或然率最大位置R’：纖維變速的最大可能位置。變速開始：主體（彎鉤）的中點(diǎn)到達(dá)R’時(shí)，主體（彎鉤）開始變速；變速結(jié)束：彎鉤（主體）的中點(diǎn)到達(dá)R’時(shí)。58第五十八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（1）理論開始伸直：主體的中點(diǎn)越過了R’。（2）實(shí)際開始伸直：主體的中點(diǎn)還未到達(dá)R’時(shí)，纖維的頭端已進(jìn)入前鉗口，使主體提前變速，延長了伸直延續(xù)時(shí)間，提高了伸直效果。1.后彎鉤纖維的伸直59第五十九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（1）理論伸直結(jié)束：主體的中點(diǎn)越過R’點(diǎn)（2）實(shí)際伸直結(jié)束：伸直作用發(fā)生后，彎曲點(diǎn)很快進(jìn)入前鉗口，整根纖維以快速運(yùn)動(dòng)，伸直過程提前結(jié)束，即縮短了延續(xù)時(shí)間。2.前彎鉤纖維的伸直60第六十頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五3.總結(jié)前鉗口的強(qiáng)制握持作用，對后彎鉤纖維的伸直有利，對前彎鉤纖維的伸直不利。61第六十一頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（四）彎鉤纖維的伸直效果

用伸直系數(shù)表示：伸直系數(shù)＝主體部分的長度／纖維的實(shí)際長度牽伸前后的纖維伸直系數(shù)：η、η’

62第六十二頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五①E較小時(shí)，E增大，伸直效果稍有提高；②E較大時(shí)，E增大，伸直效果有明顯提高；③E更大時(shí)，E增大，伸直效果提高的幅度比2緩慢。后彎鉤伸直效果函數(shù)圖

后彎鉤纖維在牽伸過程中較易被伸直，其伸直效果始終隨牽伸倍數(shù)的增大而提高。1.后彎鉤纖維的伸直效果63第六十三頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五①E較小時(shí)，對前彎鉤有一定的伸直作用，伸直效果隨E增大而相應(yīng)增大；②E繼續(xù)增大，伸直效果先增后減；③E更大時(shí)，前彎鉤沒有伸直效果。前彎鉤伸直效果函數(shù)圖前彎鉤纖維在牽伸過程中不容易伸直，且與牽伸倍數(shù)的關(guān)系較為復(fù)雜。2.前彎鉤纖維的伸直效果64第六十四頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（3）彎鉤伸直作用分析對實(shí)際工作的指導(dǎo)意義

頭道并條：前彎鉤纖維較多，后區(qū)配置較小的牽伸（后，1.06-2.0；前，3）；二道并條：后彎鉤纖維多，前區(qū)配置較大的牽伸。65第六十五頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五從梳棉到細(xì)紗工序彎鉤方向的變化梳棉頭并二并粗紗細(xì)紗中間有三道工序66第六十六頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五奇數(shù)法則：在梳棉機(jī)輸送到條筒的生條中，纖維以后彎鉤為主。條子從條筒中引出，每喂入一道工序時(shí)，纖維必然發(fā)生一次倒向。由于細(xì)紗機(jī)是伸直纖維的最后一道工序，而且牽伸倍數(shù)最高，有利于消除后彎鉤。為了使喂入細(xì)紗機(jī)的粗紗中以后彎鉤纖維為主，在普梳工藝系統(tǒng)中，梳棉與細(xì)紗之間的工序道數(shù)按奇數(shù)配置。這樣有利于彎鉤纖維的伸直，這個(gè)工藝原則就是奇數(shù)法則。偶數(shù)法則：見精梳章節(jié)的內(nèi)容67第六十七頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五第四節(jié)并條機(jī)的牽伸型式及工藝配置

一、并條機(jī)的牽伸型式（一）直線牽伸四上四下簡單羅拉牽伸。1.連續(xù)牽伸（漸增牽伸）E1>E2>E3；第II和第III皮輥的位置既是后區(qū)的引導(dǎo)皮輥又是前區(qū)的握持皮輥，皮輥打滑率高；牽伸區(qū)中部摩擦力界較弱。IIIIIIIV68第六十八頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五2.雙區(qū)牽伸E2≈1；前區(qū)和后區(qū)組成了兩個(gè)獨(dú)立的牽伸區(qū)，減輕了中間皮輥的負(fù)擔(dān)，降低了皮輥打滑率；中部摩擦力界較弱。69第六十九頁，共八十頁，編輯于2023年，星期五（二）曲線牽伸須條在牽伸區(qū)中的通道成為曲線。

1.羅拉鉗