厭氧水解池計算書

東臺污水處理工程厭氧水解池計算書本工程安全等級二級，抗震烈度7,抗震設(shè)防類別丙級，抗震等級按三級。正負零相當于絕對高程4.800m(現(xiàn)有場地高程4.300m)。最高地下水位相對高程-1.00m。(即現(xiàn)有場地地面以下0.5m)池體結(jié)構(gòu)布置：中間為矩形(長x寬=40mx24m),兩端與半圓連接(直徑24m),深度約7米，底板頂高程-3.5米，池壁頂高程3.5米。底板厚度500mm,池壁厚400mm。池體在地下水位以下，需進行抗浮驗算。地下水浮力：F=(40x24+3.14x122)x(3.5+0.5-1.0)x10=42364kN底板自重：G1=(40x24+3.14x122)x0.5x25=17652kN池壁自重：G2=40x0.4x7x25x2=5600kNG3=3.14x24x0.4x7x25=5275kNG4=40x0.4x7x25=2800kNG5=3.14x24x0.20x7x25=2637kN外挑底板，覆土重量，走道板、梁、柱重等不計入?？傊谿=33964kN<F=42364kN(1)如考慮底板增加0.5m至1m總厚度以抵消浮力抗浮設(shè)計采用抗拔樁兩種方案比較，方案2比較經(jīng)濟?？垢犊垢〕休d力特征值>350kN(根據(jù)勘查報告提供的數(shù)據(jù))，

擬按間距4mx4m布置，樁數(shù)約80根，樁底標高-15.0m。每根樁承受的上拔力標準值R=（F-G1）/80=（42364-17652）/80=250kN池壁1：（壁柱間池壁）跨度約8m，深度約7m1）邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/自由計算成果表砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m計算配筋面積As實際配筋面積As配筋率彎矩標準值mkkN-m最大裂縫寬度3max1MxC25HRB335bxh=1000x400mm63600□12@130As=870490.145mm2M0x55526□12@130As=870430.104mm3My50491□12@130As=870390.094mm4Mx'-1491454□16@100As=2011-1170.178mm5Mxz'-34328□12@130As=870-270.034mm6My'-1831817□18@100As=2545-1440.194mm雙向板計算1.1基本資料1.1.1工程名稱:1.1.2邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固端/固端/固端/自由1.1.3荷載標準值1.1.3.1永久荷載標準值三角形荷載：gk1=70kN/m對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)YG=1.27對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)YG1=1.27可變荷載標準值1.1.4計算跨度Lx=8000mm 計算跨度Ly=7000mm板厚h=400mm(h=Ly/18)板底、板面縱筋合力點至近邊距離：as=40mm、as'=40mm1.1.5混凝土強度等級：C25fc=11.94N/mmft=1.27N/mmftk=1.78N/mmEc=27871N/mm1.1.6鋼筋抗拉強度設(shè)計值fy=300N/mmEs=210000N/mm1.2彎矩計算結(jié)果1.2.1平行于Lx方向的跨中彎矩MxMx=Max{Mx(L),Mx(D)}=Max{63.44,63.44}=63.44kN?mMxk=49.95kN?mMxq=49.95kN?mAsx=600mmp=0.17% pmin=0.20% Asx*=800mm①12@130 (As=870) 3max=0.145mm平行于Lx方向自由邊的中點彎矩M0xM0x=Max{M0x(L),M0x(D)}=Max{55.76,55.76}=55.76kN?mM0xk=43.90kN?mM0xq=43.90kN?mAs0x=526mmp=0.15%pmin=0.20%As0x*=800mm①12@130 (As=870) 3max=0.104mm平行于Ly方向的跨中彎矩MyMy=Max{My(L),My(D)}=Max{50.64,50.64}=50.64kN?mMyk=39.87kN?mMyq=39.87kN?mAsy=491mmp=0.14% pmin=0.20% Asy*=800mm①12@130 (As=870) 3max=0.094mm1.2.4沿Lx方向的支座彎矩Mx'Mx'=Max{Mx'(L),Mx'(D)}=Max{-149.07,-149.07}=-149.07kN?mMx'k=-117.38kN?mMx'q=-117.38kN?mAsx'=1454mmp=0.40% ①16@100 (As=2011)3max=0.178mm1.2.5平行于Lx方向自由邊上固定端的支座彎矩Mxz'Mxz'=Max{Mxz'(L),Mxz'(D)}=Max{-34.99,-34.99}=-34.99kN?mMxz'k=-27.55kN?mMxz'q=-27.55kN?mAsxz'=328mmp=0.09%pmin=0.20%Asxz'*=800mm①12@130 (As=870) 3max=0.034mm1.2.6沿Ly方向的支座彎矩My'My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-183.77,-183.77}=-183.77kN?mMy'k=-144.70kN?mMy'q=-144.70kN?mAsy'=1817mmp=0.50% ①18@100 (As=2545)1.3跨中撓度驗算撓度f=14.5mmf/Ly=1/4831.4X方向自由邊撓度驗算撓度fOx=11.3mmfOx/Lx=1/705[MorGain結(jié)構(gòu)快速設(shè)計程序V2004.15.1162.0】Date：2008-12-2214:54:02 http://www.MorG 池壁2（壁柱間池壁且與圓形池壁連接）跨度約8m,深度約7m1）邊界條件（左端/下端/右端/上端）：簡支/固端/簡支/自由計算成果表砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m計算配筋面積As實際配筋面積As配筋率彎矩標準值mkkN-m最大裂縫寬度3max1MxC25HRB335bxh=1000x400mm91869□12@100As=1131710.180mm2M0x1251216□16@120As=1676990.182mm3My69680□12@110As=1028540.146mm4Mx'-33443□12@110As=1028-260.143mm5Mxz'28367□12220.086mm@175As=646“y.-297309125@110As=4462-2340.198mm雙向板計算1.1基本資料1.1.1工程名稱：1.1.2邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固端/鉸支/自由1.1.3荷載標準值永久荷載標準值三角形荷載：gk1=70kN/m對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)YG=1.27對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)YG1=1.271.1.3.2可變荷載標準值1.1.4計算跨度Lx=8000mm 計算跨度Ly=7000mm板厚h=400mm(h=Ly/18)板底、板面縱筋合力點至近邊距離：as=40mm、as'=40mm1.1.5混凝土強度等級：C25fc=11.94N/mmft=1.27N/mmftk=1.78N/mmEc=27871N/mm1.1.6鋼筋抗拉強度設(shè)計值fy=300N/mmEs=210000N/mm1.2彎矩計算結(jié)果1.2.1平行于Lx方向的跨中彎矩MxMx=Max{Mx(L),Mx(D)}=Max{91.03,91.03}=91.03kN?mMxk=71.68kN?mMxq=71.68kN?mAsx=869mmp=0.24% ①12@100 (As=1131)3max=0.180mm1.2.2平行于Lx方向自由邊的中點彎矩M0xM0x=Max{M0x(L),M0x(D)}=Max{125.74,125.74}=125.74kN-mM0xk=99.01kN?mM0xq=99.01kN?mAs0x=1216mmp=0.34% ①16@120 (As=1676)3max=0.182mm平行于Ly方向的跨中彎矩MyMy=Max{My(L),My(D)}=Max{69.7,69.7}=69.70kN?mMyk=54.88kN?mMyq=54.88kN?mAsy=680mmp=0.19%pmin=0.20%Asy*=800mm①12@110 (As=1028) 3max=0.146mm1.2.4沿Ly方向的支座彎矩My'My'=Max{My'(L),My'(D)}=Max{-297.85,-297.85}=-297.85kN?mMy'k=-234.53kN?mMy'q=-234.53kN?mAsy'=3091mmp=0.86% ①25@110 (As=4462)1.3跨中撓度驗算撓度f=29.2mmf/Ly=1/2391.4X方向自由邊撓度驗算撓度fOx=30.4mmfOx/Lx=1/263[MorGain結(jié)構(gòu)快速設(shè)計程序V2004.15.1162.0】Date：2008-12-2215:08:12 http://www.MorG 池壁3為水池內(nèi)隔墻，相互之間水位差小，按構(gòu)造配筋口14@200半圓形導流墻為水池內(nèi)隔墻，相互之間水位差小，按構(gòu)造配筋口12@200半圓形池壁（1）池內(nèi)滿水時內(nèi)力計算計算條件:底部固端，頂部自由；t=0.4m,H=7m，R=12m，q=70kN/m2豎向彎矩Mx=KMxqH2環(huán)向彎矩M0=MX/6環(huán)向拉力N0=KNQqR彎矩計算成果表H2/(dt)72/(24x0.4)=5.10.3H0.4H0.5H0.6H0.7H0.8H0.9H1H Kmx 0.00160.00290.00460.00590.00590.0028-0.0057-0.0222 Mx 76M01.27Mv X 拉力計算成果表H2/(dt)72/(24x0.4)=5.10.3H0.4H0.5H0.6H0.7H0.8H0.9H1H Kn^ 0.3460.4280.4760.4710.3980.2590.0930N0(kN/m)4001.27N0溫差內(nèi)力：內(nèi)外溫差取10度，溫差豎向彎矩Mt=0.07xEcxH2xaxt=0.07x(3x104x103)x0.42x10-5x10=33.6kN-m,溫差環(huán)向彎矩=Mt溫差環(huán)向拉力(0.5H處)N0=KNQM/t=0.580x33.6/0.4=48kN/m豎向配筋計算：豎向配筋計算成果表砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m計算配筋面積As實際配筋面積As配筋率彎矩標準值mkKkN-m最大裂縫寬度3max1.27MyX+0.98MtC25HRB335bxh=1000x400mm-130125916@100As=2011-1090.160mm豎向彎矩按強度求配筋1.1基本資料1.1.1工程名稱：1.1.2混凝土強度等級：C25fc=11.94N/mmft=1.27N/mm1.1.3鋼筋強度設(shè)計值fy=300N/mmEs=200000N/mm1.1.4由彎矩設(shè)計值M求配筋面積As,彎矩M=130kN-m1.1.5截面尺寸bXh=1000*400mmho=h-as=400-40=360mm1.2計算結(jié)果：1.2.1相對界限受壓區(qū)高度Sbsb=P1/[1+fy/(Es*￡cu)]=0.8/[1+300/(200000*0.0033)]=0.5501.2.2受壓區(qū)高度x=ho-[ho"2-2*M/(a1*fc*b)]"0.5=360-[360"2-2*130000000/(1*11.94*1000)]"0.5=32mm1.2.3相對受壓區(qū)高度S=x/ho=32/360=0.088WSb=0.5501.2.4縱向受拉鋼筋A(yù)s=a1*fc*b*x/fy=1*11.94*1000*32/300=1259mm1.2.5配筋率p=As/(b*ho)=1259/(1000*360)=0.35%最小配筋率pmin=Max{0.20%,0.45ft/fy}=Max{0.20%,0.19%}=0.20%豎向彎矩引起的裂縫寬度驗算1.1基本資料1.1.1工程名稱：1.1.2矩形截面受彎構(gòu)件 構(gòu)件受力特征系數(shù)acr=2.1截面尺寸bXh=1000X400mm1.1.3縱筋根數(shù)、直徑：第1種：10016受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq=E(ni*di"2)/E(ni*u*di)=16mm帶肋鋼筋的相對粘結(jié)特性系數(shù)u=11.1.4受拉縱筋面積As=2011mm 鋼筋彈性模量Es=200000N/mm1.1.5最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離c=35mm縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as=43mm ho=357mm1.1.6混凝土抗拉強度標準值ftk=1.78N/mm1.1.7按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎距值Mk=110kN?m1.1.8設(shè)計時執(zhí)行的規(guī)范：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)，以下簡稱混凝土規(guī)范1.2最大裂縫寬度驗算1.2.1按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率pte,按下式計算：pte=As/Ate(混凝土規(guī)范8.1.2-4)對矩形截面的受彎構(gòu)件：Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000mmpte=As/Ate=2011/200000=0.010051.2.2按荷載效應(yīng)的標準組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力osk,按下列公式計算：受彎：osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范8.1.3-3)osk=110000000/(0.87*357*2011)=176N/mm1.2.3裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)甲，按混凝土規(guī)范式8.1.2-2計算：W=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)=1.1-0.65*1.78/(0.01005*176)=0.4471.2.4最大裂縫寬度3max,按混凝土規(guī)范式8.1.2-1計算：3max=acr*^*osk*(1.9*c+0.08*deq/pte)/Es=2.1*0.447*176*(1.9*35+0.08*16/0.0101)/200000=0.160mm1.2.5受彎構(gòu)件表面處的最大裂縫寬度3s,max,可近似按下列公式計算：3s,max=(h-x)/(ho-x)*3max當z=0.87*ho時，x=0.26*ho3s,max=(h-x)/(ho-x)*3max=(400-93)/(357-93)*0.16=0.186mm環(huán)向配筋計算：池壁為小偏心受拉構(gòu)件，應(yīng)進行抗裂驗算環(huán)向彎矩較小時，按軸心受拉驗算Nk/(An+aEAS)=(400+48)乂103/(1000乂400)=1.12N/mm2<0.87^=0.87乂2.01=1.74N/mm2溫度荷載同時作用時，按小偏心受拉驗算Nk(1/A0+e0/1.75W0)=1.12+33乂106/(1.75乂1000乂4002/6)=1.12+0.72=1.84>0.87fk=1.74N/mm2環(huán)向配筋計算成果表（按小偏拉構(gòu)造配筋）計算位置砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m拉力設(shè)計值NkN計算配筋面積As實際配筋面積As配筋率最大裂縫寬度3max0.5HC30HRB335bxh=1000x400mm33.6400+48□12@150As=678無裂縫底板計算條件：柱下平板筏形基礎(chǔ)1） 板厚驗算：抗浮時，抗拔樁沖切計算（沖切力標準值250kN）Tmax=Fi/umh0=1.2x250x103/（3.14乂800乂400）=0.30N/mm2<0.7ft=0.7x1.6=1.12N/mm22） 配筋計算：按無梁倒置樓蓋計算縱橫配筋采用經(jīng)驗系數(shù)法計算，Mx=1/8xqxlyx（lx）2=0.125x17.5x4x42=140kN-m,無梁雙向板的彎矩計算系數(shù)截面跨中支座柱上板帶0.22-0.50跨中板帶0.18-0.17內(nèi)力標準值計算結(jié)果截面跨中支座柱上板帶31-70跨中板帶25-25

按構(gòu)造配筋。3） 與池壁交接處彎矩平衡（參考池壁底部負筋）4） 半圓形底板配筋率同矩形段底板，按徑向與環(huán)向排列壁柱計算條件：上下端鉸支，荷載根據(jù)下列計算取RH0=156kN/m，按T形梁，對稱配筋（1）荷載：壁柱所受荷載與兩側(cè)雙向板邊緣反力等值，下面計算邊緣反力計算成果表RHm=2YHmqLB計算成果表L/BYHmq(kN/m2)Lb(m)RHm(kN/m)8/7=1.150.2202708246.6RH0=2YH0qLBL/BY1H0q(kN/m2)Lb(m)RH0(kN/m)8/7=1.150.1395708156（2）壁柱內(nèi)力及配筋內(nèi)力及配筋計算成果表計算位置砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m計算配筋面積As實際配筋面積As剪力設(shè)計值NkN計算配筋面積As實際配筋面積As0H（柱頂）C25HRB335bxh=500x1000mm7372494肢口12@200As=4520.6H（柱中）1289480617D20As=52871H

（柱底）|計算過程1連續(xù)梁：1.1基本資料1.1.1工程名稱：1.1.21.1.31.1.4可變荷載的分項系數(shù)YQ=1.4

可變荷載的準永久值系數(shù)1連續(xù)梁：1.1基本資料1.1.1工程名稱：1.1.21.1.31.1.4可變荷載的分項系數(shù)YQ=1.4

可變荷載的準永久值系數(shù)wq=0.41.1.5C25混凝土強度：fc=11.9N/mmftk=1.78N/mmEc=27871N/mm1.1.6鋼筋強度設(shè)計值：fy=300N/mmEs=200000N/mm1.1.7縱筋合力點至近邊距離as=45mm1.2幾何信息最左端支座：鉸支 i 跨號可變荷載的組合值系數(shù)Wc=0.7ft=1.27N/mmfyv=210N/mm受拉鋼筋最小配筋率pmin=0.20%Li 第i跨跨度（mm）b 截面寬度（mm） h 截面高度（mm）bf' 上翼緣高度（mm） hf' 上翼緣高度（mm）bf 下翼緣高度（mm） hf 下翼緣高度（mm）Li截面 bhbf'hf'bfhf 右節(jié)點17000 T形50010001000400-鉸支1.3荷載信息-i、.j 跨號、節(jié)點號P、P1——一單位:kN/m、kNM-單位：kN?MX、X1 -單位：mm1.3.1跨中荷載恒、活荷 荷載類型P或MP1 X-X11恒荷 均布荷載156.00-1.4計算結(jié)果1.4.1梁內(nèi)力設(shè)計值及配筋V——剪力（kN），以繞截面順時針為正；M——彎矩（kN?M），以下側(cè)受拉為正;As 縱筋面積（mm）；Asv 箍筋面積（mm）

iI246J 1M一0.00.00.00.0 0.0As面筋00000As/bho0.00%0.00%0.00%0.00%0.00%x/ho0.0000.0940.0940.0940.000裂縫寬度0.0000.0000.0000.0000.000實配面筋00000M+0.0967.41289.9967.40.0As底筋03544480635440As/bho0.00%0.74%1.01%0.74%0.00%x/ho0.0940.0940.1260.0940.094裂縫寬度0.0000.3000.2760.3000.000實配底筋03898528738980V737.1368.60.0-368.6-737.1Asv249252525249構(gòu)造配筋A(yù)s,min=1000Asv,min=145Dmin=@8Smax=400撓度驗算截面4:f=-13.8f/Li:=1/505[MorGain結(jié)構(gòu)快速設(shè)計程序V2004.15.1162.0】Date：2008-12-239:46:05 http://www.MorG 拉梁計算條件：兩端鉸支，驗算受彎與拉彎兩種工況（1）自重下受彎（考慮活荷載2kN/m）:內(nèi)力及配筋計算成果表計算位置砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m計算配筋面積As實際配筋面積As剪力設(shè)計值NkN計算配筋面積As實際配筋面積As0H（梁端）C25HRB335bxh=400x800mm76162肢口12@200As=2260.6H（梁中）22910614D20As=1167

計算過程1連續(xù)梁：1.1基本資料1.1.1工程名稱：考慮活荷不利組合箍筋間距Sv=200mm可變荷載的組合值系數(shù)考慮活荷不利組合箍筋間距Sv=200mm可變荷載的組合值系數(shù)Wc=0.7ft=1.27N/mmfyv=210N/mm受拉鋼筋最小配筋率pmin=0.20%1.1.3混凝土容重Yc=25kN/m1.1.4可變荷載的分項系數(shù)YQ=1.4可變荷載的準永久值系數(shù)wq=0.41.1.5C25混凝土強度：fc=11.9N/mmftk=1.78N/mmEc=27871N/mm1.1.6鋼筋強度設(shè)計值：fy=300N/mmEs=200000N/mm1.1.7縱筋合力點至近邊距離as=45mm1.2幾何信息Li 第i跨跨度Li 第i跨跨度（mm）截面高度（mm）上翼緣高度（mm）下翼緣高度（mm）b 截面寬度（mm）h一bf' 上翼緣高度（mm） hf'bf 下翼緣高度（mm） hfLi截面bhbf'hf'bfhf右節(jié)點112000矩形400800-鉸支荷載信息i、j 跨號、節(jié)點號P、P1 單位：kN/m、kNM 單位：kN?MX、X1 單位：mm1.3.1跨中荷載恒、活荷荷載類型P或MP1XX11梁自重1活荷恒荷均布荷載均布荷載2.008.00--1.4計算結(jié)果1.4.1梁內(nèi)力設(shè)計值及配筋V——剪力（kN），以繞截面順時針為正；M——彎矩（kN?M），以下側(cè)受拉為正;As 縱筋面積（mm）；Asv 箍筋面積（mm）

iI246J 1M一0.00.00.00.0 0.0As面筋00000As/bho0.00%0.00%0.00%0.00%0.00%x/ho0.0000.0000.0000.0000.000裂縫寬度0.0000.0000.0000.0000.000實配面筋00000M+0.0172.3229.7172.30.0As底筋078610617860As/bho0.00%0.26%0.35%0.26%0.00%x/ho0.0000.0650.0880.0650.000裂縫寬度0.0000.3470.3390.3470.000實配底筋086511678650V76.638.30.0-38.3-76.6Asv1616161616構(gòu)造配筋A(yù)s,min=640Asv,min=16Dmin=96Smax=350撓度驗算截面4：f=-40.6f/Li=1/295[MorGain結(jié)構(gòu)快速設(shè)計程序V2004.15.1162.0】Date：2008-12-2310:23:16 http://www.MorG （2）拉彎配筋計算，且按對稱配筋彎矩設(shè)計值229kN-m,拉力設(shè)計值按壁柱頂端剪力737kN內(nèi)力及配筋計算成果表計算位置砼鋼筋截面尺寸彎矩設(shè)計值MkN-m計算配筋面積