帶式運(yùn)輸?shù)膫鲃?dòng)裝置設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

⑶計(jì)算齒面接觸應(yīng)力查圖4.14，查表4-6，==94mm取m=4則7.4核校齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度查表4.18得，查表4.16得，因得大小輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求7.5確定齒輪主要尺寸7.6計(jì)算齒輪傳動(dòng)的其他尺寸齒頂高=m=1×4=4mm齒根高==（1+0.25）4=5mm全齒高h(yuǎn)=+=4+5mm=9mm頂隙=m=0.25×4=1mm齒頂圓直徑=+2=120+8mm=128mm=+=395+8mm=403mm齒根圓直徑=－2=120-10=110mm=－=395－10=385mm7.7齒輪作用力的計(jì)算⑴高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力已知高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩=126130Nmm轉(zhuǎn)速=343r/min螺旋角=12.84小齒輪左旋，大齒輪右旋，小齒輪直徑=80mm①齒輪1的作用力圓周力==N=3153.25N徑向力為=3153.25×軸向力=3153.25×=718.72N②齒輪2的作用力從動(dòng)齒輪2各個(gè)力與主動(dòng)齒輪1上相應(yīng)的力大小相等，作用力方向相反。⑵低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力已知條件低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩=545180N·mm轉(zhuǎn)速=76.2r/min小齒輪右旋，大齒輪左旋，小齒輪分度圓直徑為=120mm①齒輪3的作用力圓周力=308.80N徑向力②齒輪4的作用力從動(dòng)齒輪4各個(gè)力與主動(dòng)齒輪3上相應(yīng)的力大小相等，作用力方向相反。8中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算8.1已知條件中間軸傳遞的功率=4.35kW，轉(zhuǎn)速，齒輪2分度圓直徑=360mm，齒輪寬度=80mm，=125mm8.2選擇軸的材料因傳遞的功率不大，并對(duì)重量及結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，故由表8-26選常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理8.3初算軸徑查表6-3得C=103~126，現(xiàn)取C=110，8.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖⑴軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定方式。然后，按軸上零件的安裝順序，從處開(kāi)始設(shè)計(jì)⑵軸承的選擇與軸段①及軸段⑤的設(shè)計(jì)該段軸段上安裝軸承，其設(shè)計(jì)應(yīng)與軸承的選擇同步進(jìn)行，選擇深溝球軸承。軸段①、⑤上安裝軸承，其直徑既應(yīng)便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)經(jīng)系列。暫取軸承為6209，由表11-1得，軸承內(nèi)徑d=45mm，外徑D=85mm，寬度B=19mm，定位軸肩直徑=52mm，外徑定位直徑=78mm，對(duì)軸的力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離=9.5mm通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，則=45mm⑶軸段②和軸段④的設(shè)計(jì)軸段②上安裝齒輪3，軸段④上安裝齒輪2，為便于齒輪的安裝，和應(yīng)分別略大于和，可初定==50mm齒輪2輪轂寬度范圍為（1.2~1.5）=57.6~75mm，取其輪轂寬度與齒輪寬度=70mm相等，左端采用軸肩定位，右端次用套筒固定。由于齒輪3的直徑比較小，采用實(shí)心式，取其輪轂寬度與齒輪寬度=125mm相等，其右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定。為使套筒端面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段②和軸段④的長(zhǎng)度應(yīng)比相應(yīng)齒輪的輪轂略短，故取=123mm，=68mm⑷軸段③該段為中間軸上的兩個(gè)齒輪提供定位，其軸肩高度范圍為（0.07~0.1）=3.5~5mm，取其高度為h=4mm，故=58mm?、奢S段①及軸段⑤的長(zhǎng)度軸承內(nèi)端面距箱體內(nèi)壁的距離取為=12mm齒輪2與箱體內(nèi)壁的距離取為齒輪3與箱體的內(nèi)壁的距離取為中間軸上兩個(gè)齒輪的固定均由擋油環(huán)完成，則軸段①的長(zhǎng)度為軸段⑤的長(zhǎng)度為⑹軸上力作用點(diǎn)的間距8.5鍵連接齒輪與軸間采用A型普通平鍵連接，查表得鍵的型號(hào)分別為鍵14×100GB/T1096—2003和鍵14×60GB/T1096—20038.6軸的受力分析畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖軸的受力簡(jiǎn)圖如圖所示計(jì)算軸承支承反力在水平面上為N式中的負(fù)號(hào)表示與圖中所畫(huà)力的方向相反在垂直平面上為軸承1的總支承反力為軸承2的總支承反力為（3）畫(huà)彎矩圖在水平面上，a-a剖面右側(cè)b-b剖面為在垂直平面上為合成彎矩，a-a剖面左側(cè)b-b剖面左側(cè)為b-b剖面右側(cè)為（4）畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖，8.7校核軸的強(qiáng)度a-a剖面彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，其軸頸較小，故a-a剖面為危險(xiǎn)截面求當(dāng)量彎矩：一般認(rèn)為低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩是按脈動(dòng)循環(huán)變化的?，F(xiàn)選用軸的材料為45鋼，并經(jīng)過(guò)調(diào)制處理。由表6-4中查出與其對(duì)應(yīng)的，取=0.6根據(jù)a-a剖面的當(dāng)量彎矩求直徑在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中該處的直徑，故強(qiáng)度足夠。8.8校核鍵連接的強(qiáng)度齒輪2處鍵連接的擠壓應(yīng)力為查表6-7得=125~150MPa，，強(qiáng)度足夠齒輪3處的鍵長(zhǎng)于齒輪2處的鍵，故其強(qiáng)度也足夠8.9校核軸承壽命計(jì)算軸承的軸向力由表11-1查的深溝球軸承6209軸承得=31500N，=20500N，=718.72N，=1177.12N。=3307.14N，=0N因?yàn)閺较蛄Ψ较蛳喾矗瑒t選最大的徑向力計(jì)算壽命。利用插值法，計(jì)算徑向動(dòng)載荷系數(shù)X=1，軸向動(dòng)載荷系數(shù)Y=0.查表7.10查表7-8該軸承的預(yù)期壽命故軸承壽命足夠9.高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算9.1已知條件高速軸傳遞的功率=4.53kw，轉(zhuǎn)速=343.3r/min，小齒輪分度圓直徑=80mm,齒輪寬度=86mm9.2選擇軸的材料因傳遞的功率不大，并對(duì)重量及結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，故由[3]表8-26選用常用的材料45鋼，調(diào)制處理9.3初算最小軸徑查表6-3得C=103~126，考慮軸端既承受轉(zhuǎn)矩，又承受彎矩，故取中間值C=110，則=C=26mm軸與帶輪連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%~5%，所以取=38mm9.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖所示（1）軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為方便軸承部件的裝拆，減速器的機(jī)體采用剖分式結(jié)構(gòu)，該減速器發(fā)熱小、軸不長(zhǎng)，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從軸的最細(xì)處開(kāi)始設(shè)計(jì)（2）軸段①軸段①上安裝帶輪，此段軸的設(shè)計(jì)應(yīng)與帶輪輪轂軸空設(shè)計(jì)同步進(jìn)行。根據(jù)第三步初算的結(jié)果，考慮到如該段軸徑取得太小，軸承的壽命可能滿足不了減速器預(yù)期壽命的要求，初定軸段①的軸徑=30mm,帶輪輪轂的寬度為（1.5~2.0）=45~60mm,取帶輪輪轂的寬度=60mm,軸段①的長(zhǎng)度略小于轂孔寬度，取=58mm（3）密封圈與軸段②在確定軸段②的軸徑時(shí)，應(yīng)考慮帶輪的軸向固定及密封圈的尺寸。帶輪用軸肩定位，軸肩高度h=(0.07~0.1)=2.45~3.5mm。軸段②的軸徑=+2*（2.45~3.5）mm=34.9~37mm,其最終由密封圈確定。該處軸的圓周素的小于3m/s,查表7-13用氈圈油封,查表13-5選氈圈35FZ/T92010—1991，則=35mm（4）軸承與軸段③及軸段⑦考慮齒輪有軸向力存在，選用角接觸球軸承。軸段③上安裝軸承，其直徑應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列?，F(xiàn)暫取軸承7208C，由表11-9得軸承內(nèi)徑d=35mm,外徑D=80mm,寬度B=18mm，內(nèi)圈定位軸肩直徑=47mm,外圈定位內(nèi)徑=73mm,在軸上力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離=17mm,故取軸段③的直徑=40mm。=33mm通常一根軸上的兩個(gè)軸承應(yīng)取相同的型號(hào)，則=40mm,=29mm鍵選用14×70GB/T1908-2003(5)齒輪的軸段⑤該段上安裝齒輪，為便于齒輪的安裝，應(yīng)略大于，可初定=48mm，=84mm(6)軸段④該軸段直徑可取略大于軸承定位軸肩的直徑，則=48mm,軸段④的長(zhǎng)度為=116mm(7)軸段②的長(zhǎng)度該軸段的長(zhǎng)度除與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承座寬度及軸承端蓋等零件有關(guān)。軸承座的寬度為，由表4-1可知，下箱座壁厚=(0.025~0.03)+3mm=9.45~10.74>8mm,取=10mm,=478<4600mm,取軸承旁連接螺栓為M16，則=22mm,=20mm，箱體軸承座寬度L=【10+18+16+（5~8）】mm=49~52mm,取L=50；可取箱體凸緣連接螺栓為M12，地腳螺栓為=M20，得軸承端蓋凸緣厚度取為=10mm;取端蓋與軸承座間的調(diào)整墊片厚度為=2mm；端蓋連接螺釘查[3]表8-29采用螺釘GB/T5781M8*25;為方便不拆卸帶輪的條件下，可以裝拆軸承端蓋連接螺釘，取帶輪凸緣端面距軸承端蓋表面距離K=28mm,帶輪采用腹板式，螺釘?shù)牟鹧b空間足夠。則（8）軸上力作用點(diǎn)的間距軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離=17mm，則由[3]圖11-9可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離為mm9.5軸的受力分析畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖軸的受力簡(jiǎn)圖如圖所示計(jì)算軸承支承反力在水平面上為N=-794.4N式中的負(fù)號(hào)表示與圖中所畫(huà)力的方向相反在垂直平面上為軸承1的總支承反力為軸承2的總支承反力為（3）畫(huà)彎矩圖彎矩圖如圖所示在水平面上，a-a剖面右側(cè)N*mma-a剖面左側(cè)=-66173.52N*mm-258.5*N*mm=-69404.77N*mmb-b剖面為在垂直平面上為合成彎矩，a-a剖面左側(cè)a-a剖面右側(cè)為b-b剖面為（4）畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩圖如圖所示，9.7校核軸的強(qiáng)度b-b剖面彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，其軸頸較小，故b-b剖面為危險(xiǎn)截面求當(dāng)量彎矩：一般認(rèn)為低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩是按脈動(dòng)循環(huán)變化的?，F(xiàn)選用軸的材料為45鋼，并經(jīng)過(guò)調(diào)制處理。由[1]表10-1查出其強(qiáng)度極限，并由[1]表10-3中查出與其對(duì)應(yīng)的，取=0.58根據(jù)b-b剖面的當(dāng)量彎矩求直徑在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中該處的直徑，故強(qiáng)度足夠。9.8校核鍵連接的強(qiáng)度帶輪處鍵連接的擠壓應(yīng)力為取鍵、軸及帶輪的材料都為鋼，由表8-33查得=125~150MPa，，強(qiáng)度足夠9.9校核軸承壽命（1）計(jì)算軸承軸向力由[3]表11-9查7207C軸承得C=3050N，=20000N。由表9-10查得7207C軸承內(nèi)部軸向力計(jì)算公式，則軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為=0.4=0.4×1136.8N=454.72N=0.4=0.4×1419.8N=567.92N外部軸向力A=469.2N，各軸向力分別為=+A=826.42N==567.92N(2)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷由/=826.42/20000=0.041,查[3]表11-9得e=0.42，因/=826.42/1316.8=0.73＞e,故X=0.44，Y=1.36，則軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷為=X+Y=0.44×1136.8N+1.36×826.472N=1624N由/=567.92/20000=0.028，查[3]表11-9得e=0.40，因/=826.42/1419.8=0.58>e,故X=0.44，Y=1.40，則軸承2的當(dāng)量動(dòng)載荷為=X+Y=0.44×1419.8N+1.4×567.92N=1419.8N(3)校核軸承壽命因＞,故只需要校核軸承1的壽命，P=。軸承在100℃以下工作，查表8-34得=1,。查表8-35得載荷系數(shù)=1.5軸承1的壽命為=56671.8h＞，故軸承壽命足夠10.低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算10.1已知條件低速軸傳遞的功率=4.18kW，轉(zhuǎn)速，齒輪4分度元圓直徑=396mm，齒輪寬度=120mm10.2選擇軸的材料因傳遞功率不大，并對(duì)重量及結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，選用常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理。10.3初算軸徑查[3]表6-3得C=103~126，考慮軸端只承受轉(zhuǎn)矩，故取小值C=105則=C=59.38mm軸與聯(lián)軸器連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%~5%，軸端最細(xì)處直徑D=60mm10.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖所示軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)該減速器發(fā)熱小，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從最小軸徑處開(kāi)始設(shè)計(jì)聯(lián)軸器及軸段①軸段①上安裝聯(lián)軸器，此段設(shè)計(jì)應(yīng)與聯(lián)軸器的選擇同步進(jìn)行為了補(bǔ)償聯(lián)軸器所連接兩軸的安裝誤差、隔離震動(dòng)，選用彈性柱銷聯(lián)軸器。查[3]表8-37，取=1.5，則計(jì)算轉(zhuǎn)距==2992150N·mm由表12-1查得GB/T5014-2003中的LX5型聯(lián)軸器符合要求：公稱轉(zhuǎn)矩為3150000N·mm，許用轉(zhuǎn)速4750r/min，取聯(lián)軸器轂孔直徑為60mm，軸孔長(zhǎng)度84mm，J型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器主動(dòng)端代號(hào)為L(zhǎng)X560×107GB/T5014-2003,相應(yīng)的軸段①的直徑=60mm，其長(zhǎng)度略小于轂孔寬度，取=105mm密封圈與軸段②在確定軸段②的軸徑時(shí)，應(yīng)考慮聯(lián)軸器的軸向固定及軸承密封圈的尺寸。聯(lián)軸器用周肩定位，軸肩高度h=（0.07~0.1）=（0.07~0.1）×60mm=4.2~6mm。軸段②的軸徑=70mm，最終由密封圈確定。軸承與軸段③及軸段⑥的設(shè)計(jì)軸段③和⑥上安裝軸承，其直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列。考慮齒輪無(wú)軸向力存在，選用深溝球軸承?，F(xiàn)暫取軸承為6215,由[3]表11-9得軸承內(nèi)徑d=75mm，外徑D=130mm，寬度B=25mm，內(nèi)圈定位軸肩直徑=75mm,對(duì)軸的力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離=29.5mm，故=55mm。故=49.5mm通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，故=55mm齒輪與軸段⑤該段上安裝齒輪4，為了便于齒輪的安裝，應(yīng)略大于，可初定=78mm，齒輪4輪轂的寬度范圍為（1.2～1.5）x=93.6~117mm，小于齒輪寬度=100mm，取其輪轂寬度等于齒輪寬度，其右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定。為使套筒端面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段⑤的長(zhǎng)度應(yīng)比輪轂略短，故取=98mm。軸段④該軸段為齒輪提供定位和固定作用，定位軸肩的高度為h=（0.07～0.01）=5.46~7.8mm，取h=6mm，則=90mm，該軸段④的長(zhǎng)度=99.5mm軸段②與軸段⑥的長(zhǎng)度軸段②的長(zhǎng)度除與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承座寬度及軸承端蓋等零件有關(guān)。軸承端蓋連接螺栓GB/T5781M8×25,其安裝圓周大于聯(lián)軸器輪轂端面與端蓋外端面的距離為=10mm。則有=41mm則軸段⑥的長(zhǎng)度=49.5mm(8)軸上力作用點(diǎn)的間距軸承反力的作用點(diǎn)與軸承外圈大端面的距離=27.5mm，則由圖11-12可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)的距離為=++－=63mm=++—=128mm=++=116.5mm9.5軸的受力分析⑴畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖⑵計(jì)算支承反力在水平面上為在垂直平面上為軸承1的總支承反力為軸承2的總支承反力為⑶畫(huà)彎矩圖在水平面上，a-a剖面的彎矩為在垂直面上，a-a剖面的彎矩為a-a剖面上的合成彎矩為⑷畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖10.7校核軸的強(qiáng)度a-a剖面為危險(xiǎn)截面求當(dāng)量彎矩：一般可認(rèn)為高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩是按脈動(dòng)循環(huán)變化的?，F(xiàn)選用軸的材料為45鋼，并經(jīng)過(guò)調(diào)制處理。由教材表10-1查出其強(qiáng)度極限，并由表10-3中查出與其對(duì)應(yīng)的，取=0.58根據(jù)a-a剖面的當(dāng)量彎矩求直徑在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中該處的直徑，故強(qiáng)度足夠。10.8校核鍵連接的強(qiáng)度聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為齒輪4處鍵連接的擠壓應(yīng)力為取鍵、軸及齒輪的材料都為鋼，由[3]表8-33查得=125~150MPa，，強(qiáng)度足夠10.9校核軸承壽命計(jì)算軸承的軸向力由表11-9查的6211軸承得=43200N=29200N，=2202.26N。因?yàn)橹挥袕较蛄](méi)有軸向力，則當(dāng)量動(dòng)載荷P=2202.26N，由[1]公式=1792051h<,故軸承壽命足夠結(jié)果F=7000Nv=0.55m/s=3.85KW=0.816=4.72KW=5.5KW=23.3=960=41.2=3i=14.71=4.5=3.3=4.53kw=4.35kw=4.18kw=46.76=126.13=545.18=1728.1=1695.02選擇A型普通V帶表2-10機(jī)械設(shè)計(jì)=6.05kw=140mm=390mm帶速符合要求=450mm=1800mma=466.39mm=>合格z=4根=163.22N=1460.47N小齒輪40調(diào)質(zhì)硬度260HBW大齒輪45鋼調(diào)質(zhì)硬度=230HBW[]=658.5MPa[]=561.5MPa[]=473.76MPa[]=327.2MPaT=126130Nmm b=80mm44.66mmh=6.75c=0.75小齒輪40調(diào)質(zhì)硬度260HBW大齒輪45鋼調(diào)質(zhì)硬度=230HBW[]=687.4MPa[]=1031.87MPa[]=436.32MPa[]=327.96MPab=100mmm=4=4mm=5mmh=9mm=1mm=128mm=403mm=110mm=385mm由表11-1（課程設(shè)計(jì)）d=45mm寬度B=19=125mm=123mm=68mm45鋼，調(diào)質(zhì)處理11.箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)名稱符號(hào)齒輪減速器箱體薦用尺寸箱座壁厚(0.025~0.03)a+3≥8=10箱蓋壁厚(0.8~0.85)≥8=8箱蓋凸緣厚度1.5=12箱座凸緣厚度1.5=15箱底座凸緣厚度2.5=25地腳螺釘直徑=24，取=M24地腳螺釘數(shù)目na≤600時(shí)，n=6n=6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑0.75=M16蓋與座聯(lián)接螺栓直徑（0.5~0.6）=M12軸承端蓋螺釘直徑（0.4~0.5）=M12視孔蓋螺釘直徑（0.3~0.4）=M12、至凸緣邊緣距離C凸臺(tái)高度=++（5~10）50mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離>1.2=12齒輪端面與內(nèi)箱壁距離>=1012、設(shè)計(jì)小結(jié)兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但齒輪相對(duì)軸承的位置不對(duì)稱，因此軸應(yīng)設(shè)計(jì)得具有較大的剛度。高速級(jí)齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩的輸入端，這樣軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形，將能減弱軸在彎矩作用下產(chǎn)生彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均勻的現(xiàn)象，用于載荷比較平穩(wěn)的場(chǎng)合?？紤]到以上因素我們的設(shè)計(jì)想法為：輸入端，應(yīng)用所學(xué)知識(shí)，采用帶輪傳動(dòng)，使電動(dòng)機(jī)的位置調(diào)節(jié)方便，減少了軸向尺寸，提供易于調(diào)節(jié)的傳動(dòng)比，使設(shè)計(jì)的減速器內(nèi)傳動(dòng)的傳動(dòng)比選用更靈活，有更加緊湊的結(jié)構(gòu)，由于高速級(jí)轉(zhuǎn)速較高，采用斜齒輪傳動(dòng)，其傳動(dòng)平穩(wěn)，沖擊和噪聲小，而且通過(guò)調(diào)節(jié)螺旋角的大小可以得到精確的整數(shù)中心距。為了應(yīng)對(duì)斜齒輪帶來(lái)的軸向力，高速級(jí)采用角接觸球軸承，使其可以承受較大的軸向力。中速軸和低速軸軸向力較小，因此采用常用的深溝球軸承。對(duì)于齒根圓較小的一號(hào)齒輪，設(shè)計(jì)成齒輪軸以提高其強(qiáng)度。優(yōu)先確定與外界沒(méi)有聯(lián)系，構(gòu)造簡(jiǎn)單的中間軸，并以此為軸向基準(zhǔn)，展開(kāi)高速軸和低速軸的設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)軸過(guò)程中，先選擇軸的材料并確定最小軸徑，再根據(jù)軸上零件的定位和裝拆要求，設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)，選擇零件型號(hào)，最后校正軸的強(qiáng)度剛度。心得體會(huì)：通過(guò)本次課程設(shè)計(jì)，我們深刻的了解到了實(shí)際設(shè)計(jì)中所遇到的各種問(wèn)題，分析問(wèn)題解決問(wèn)題的過(guò)程中，不僅是對(duì)以往所學(xué)知識(shí)的檢驗(yàn)和補(bǔ)充，更是對(duì)能力的考驗(yàn)及提高。也深刻認(rèn)識(shí)到了學(xué)知識(shí)的目的，學(xué)以致用，原來(lái)總以為在課本上學(xué)到了很多知識(shí)，可是當(dāng)用在實(shí)際場(chǎng)合的時(shí)候卻總會(huì)不知所措。同時(shí)也使我們深刻意識(shí)到嚴(yán)謹(jǐn)認(rèn)真這個(gè)詞的含義，只有做好每一件小事才能成就大事。成就一件大事不是靠哪一個(gè)隊(duì)員的能力，而是需要一個(gè)團(tuán)隊(duì)的默契配合。最后我們想用一句話總結(jié)我們這三周的成果：我們做的不僅僅是課設(shè)，學(xué)的不僅僅是知識(shí)，懂得不僅僅是道理，我們是在認(rèn)識(shí)生活，體會(huì)人生??！參考文獻(xiàn)[1]王慧呂宏《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》北京大學(xué)出版社[2]王慧呂宏《機(jī)械設(shè)計(jì)》北京大學(xué)出版社基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)在擠壓機(jī)上的應(yīng)用MSP430單片機(jī)在智能水表系統(tǒng)上的研究與應(yīng)用基于單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)與應(yīng)用單片機(jī)在高樓恒壓供水系統(tǒng)中的應(yīng)用基于ATmega16單片機(jī)的流量控制器的開(kāi)發(fā)基于MSP430單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)及智能網(wǎng)絡(luò)水表的設(shè)計(jì)