流體流動例題課件(模板)

解：（1）判斷題給兩關(guān)系是否成立∵A，A’在靜止的連通著的同一種液體的同一水平面上

因B，B’雖在同一水平面上，但不是連通著的同一種液體，即截面B-B’不是等壓面，故（2）計算水在玻璃管內(nèi)的高度hPA和PA’又分別可用流體靜力學(xué)方程表示設(shè)大氣壓為Pa

1）用普通壓差計，以苯為指示液，其讀數(shù)R為多少？例：用三種壓差計測量氣體的微小壓差2）用傾斜U型管壓差計，θ=30°，指示液為苯，其讀數(shù)R’為多少？3）若用微差壓差計，加入苯和水兩種指示液，此時讀數(shù)R〃為多少？R〃為R的多少倍？已知：苯密度水密度

計算時可忽略氣體密度的影響。2）傾斜U型管壓差計

3）微差壓差計故：解：1）普通管U型管壓差計例1：如圖所示，某廠為了控制乙炔發(fā)生爐內(nèi)的壓強不超過10.7×103Pa（表壓），需在爐外裝有安全液封，其作用是當(dāng)爐內(nèi)壓強超過規(guī)定，氣體就從液封管口排出，試求此爐的安全液封管應(yīng)插入槽內(nèi)水面下的深度h。解：過液封管口作基準(zhǔn)水平面o-o’，在其上取1，2兩點。

例2：真空蒸發(fā)器操作中產(chǎn)生的水蒸氣，往往送入本題附圖所示的混合冷凝器中與冷水直接接觸而冷凝。為了維持操作的真空度，冷凝器的上方與真空泵相通，不時將器內(nèi)的不凝氣體（空氣）抽走。同時為了防止外界空氣由氣壓管漏入，致使設(shè)備內(nèi)真空度降低，因此，氣壓管必須插入液封槽中，水即在管內(nèi)上升一定高度h，這種措施稱為液封。若真空表讀數(shù)為80×104Pa，試求氣壓管內(nèi)水上升的高度h。

解：設(shè)氣壓管內(nèi)水面上方的絕對壓強為P，作用于液封槽內(nèi)水面的壓強為大氣壓強Pa，根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程式知：從計算結(jié)果可見：P2>P3>P4，而P4<P5<P6，這是由于流體在管內(nèi)流動時，位能和靜壓能相互轉(zhuǎn)換的結(jié)果。o-o’，在其上取1，2兩點。出口阻力系數(shù)ξ=1機械能衡算式可寫為：假設(shè)λ=0.管件、閥門的當(dāng)量長度分別為：計算時可忽略氣體密度的影響。能量損失可忽略不計ΣWf=0。例：如圖所示，用泵將河水打入洗滌塔中，噴淋下來后流入下水道，已知管道內(nèi)徑為0.解：1）用SI制計算：從附錄五查得20oC時，P1=3335Pa（表壓），P2=-4905Pa（表壓）o-o’，在其上取1，2兩點。1）用普通壓差計，以苯為指示液，其讀數(shù)R為多少？d=?Re=?λ=?例：20oC的水在內(nèi)徑為50mm的管內(nèi)流動，流速為2m/s，貯槽C內(nèi)液面維持恒定，液面上方的表壓強為49×103Pa。設(shè)一個λ值,然后代入上式進行計算得d值.例：用泵把20℃的苯從地下儲罐送到高位槽，流量為300l/min。已知水的密度為1000kg/m3，粘度為1.試分別用SI制和物理制計算Re數(shù)的數(shù)值。123b3aφ60mmφ100mmφ50mmφ50mm體積流量:2.55×10－3m3/s求水在各段管內(nèi)的速度(1)確定流體的流量

例：20℃的空氣在直徑為800mm的水平管流過，現(xiàn)于管路中接一文丘里管，如本題附圖所示，文丘里管的上游接一水銀U管壓差計，在直徑為20mm的喉徑處接一細管，其下部插入水槽中。空氣流過文丘里管的能量損失可忽略不計，當(dāng)U管壓差計讀數(shù)R=25mm，h=0.5m時，試求此時空氣的流量為多少m3/h?當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33×103Pa。分析：求流量Vh已知d求u直管任取一截面機械能衡算氣體判斷能否應(yīng)用？解：取測壓處及喉頸分別為截面1-1’和截面2-2’截面

1-1’處壓強：

截面2-2’處壓強為：流經(jīng)截面1-1’與2-2’的壓強變化為：

在截面1-1’和2-2’之間列機械能衡算式。以管道中心線作基準(zhǔn)水平面。由于兩截面無外功加入，We=0。能量損失可忽略不計ΣWf=0。機械能衡算式可寫為：

式中：Z1=Z2=0

P1=3335Pa（表壓），P2=-4905Pa（表壓）化簡得：由連續(xù)性方程有：聯(lián)立(a)、(b)兩式

(2)確定容器間的相對位置例：如本題附圖所示，密度為850kg/m3的料液從高位槽送入塔中，高位槽中的液面維持恒定，塔內(nèi)表壓強為9.81×103Pa，進料量為5m3/h，連接管直徑為φ38×2.5mm，料液在連接管內(nèi)流動時的能量損失為30J/kg(不包括出口的能量損失)，試求高位槽內(nèi)液面應(yīng)比塔內(nèi)的進料口高出多少？分析：

解：取高位槽液面為截面1-1’，連接管出口內(nèi)側(cè)為截面2-2’,并以截面2-2’的中心線為基準(zhǔn)水平面，在兩截面間列機械能衡算式液面、出口兩截面u、p已知求△Z機械能衡算式式中：Z2=0；Z1=?P1=0(表壓)；P2=9.81×103Pa(表壓）由連續(xù)性方程∵A1>>A2,We=0，∴u1<<u2,可忽略，u1≈0。將上列數(shù)值代入機械能衡算式，并整理得：

(3)確定輸送設(shè)備的有效功率

例：如圖所示，用泵將河水打入洗滌塔中，噴淋下來后流入下水道，已知管道內(nèi)徑為0.1m，流量為84.82m3/h，水在塔前管路中流動的總摩擦損失(從管子口至噴頭的阻力忽略不計)為10J/kg，噴頭處的壓強較塔內(nèi)壓強高0.02MPa，水從塔中流到下水道的阻力損失可忽略不計，泵效率為65%，求泵所需功率。則無需試差，可直接解析求解。由截面2-2’至3-3’（管出口內(nèi)側(cè))為60J/kg；損失可忽略不計，泵效率為以管道中心線作基準(zhǔn)水平面。2）傾斜U型管壓差計讀數(shù)R=25mm，h=0.并以截面1-1為基準(zhǔn)水平面。能量損失可忽略不計ΣWf=0。81×103Pa(表壓）試求此時空氣的流量為多少保證油品自截面2-2’送到截面4-4’，分支處所需的總機械能為1）用普通壓差計，以苯為指示液，其讀數(shù)R為多少？81×103Pa，進料量為5m3/h，連接管直徑為式中：Z1=Z2=0泵1kg油品應(yīng)提供的有效能量為：流動為層流,摩擦系數(shù)可從Moody磨擦系數(shù)圖查取,也可以用下式計算:機械能衡算式可寫為：82m3/h，水在塔前管路中流動的總摩擦30J/kg(不包括出口的能量標(biāo)準(zhǔn)彎頭2.P1=3335Pa（表壓），P2=-4905Pa（表壓）分析：求NeNe=WeWs/η求We機械能衡算式P2=?塔內(nèi)壓強整體流動非連續(xù)截面的選??？解：取塔內(nèi)水面為3-3’截面，下水道截面為4-4’截面，取地面為基準(zhǔn)水平面，在3-3’和4-4’間列機械能衡算式：將已知數(shù)據(jù)代入柏努利方程式得：計算塔前管路，取河水表面為1-1’截面，噴頭內(nèi)側(cè)為2-2’截面，在1-1’和2-2’截面間列機械能衡算式。式中：將已知數(shù)據(jù)代入機械能衡算式泵的功率：例：水在本題附圖所示的虹吸管內(nèi)作定態(tài)流動，管路直徑恒定，水流經(jīng)管路的能量損失可以忽略不計，計算管內(nèi)截面2-2’

,3-3’,4-4’和5-5’處的壓力，大氣壓強為760mmHg，圖中所標(biāo)注的尺寸均以mm計。分析：求P求u機械能衡算式某截面的總機械能求各截面P理想流體(4)確定管道內(nèi)流體壓力解：在水槽水面1－1’及管出口內(nèi)側(cè)截面6－6’間列機械能衡算式，并以6－6’截面為基準(zhǔn)水平面式中：P1=P6=0（表壓）

u1≈0

代入機械能衡算式u6=4.43m/su2=u3=……=u6=4.43m/s取截面2-2’為基準(zhǔn)水平面,z1=3m，P1=101300Pa對于各截面壓力的計算，仍以2-2’為基準(zhǔn)水平面，Z2=0，Z3=3m，Z4=3.5m，Z5=3m各截面機械能總和為：（1）截面2-2’壓強（2）截面3-3’壓強（3）截面4-4’壓強（4）截面5-5’

壓強從計算結(jié)果可見：P2>P3>P4

，而P4<P5<P6，這是由于流體在管內(nèi)流動時，位能和靜壓能相互轉(zhuǎn)換的結(jié)果。(5)流向的判斷

在φ45×3mm的管路上裝一文丘里管，文丘里管上游接一壓強表，其讀數(shù)為137.5kPa，管內(nèi)水的流速u1=1.3m/s，文丘里管的喉徑為10mm，文丘里管喉部一內(nèi)徑為15mm的玻璃管，玻璃管下端插入水池中，池內(nèi)水面到管中心線的垂直距離為3m，若將水視為理想流體，試判斷池中水能否被吸入管中？若能吸入，再求每小時吸入的水量為多少m3/h？要使Vs=4m3/h,試求此時空氣的流量為多少管內(nèi)流動時的能量損失為P1=0(表壓)；可見，管路中任一處的變化，必將帶來總體的變化，因此必須將管路系統(tǒng)當(dāng)作整體考慮。查得2英寸和3英寸鋼管的內(nèi)徑分別為0.設(shè)一個λ值,然后代入上式進行計算得d值.代入機械能衡算式貯槽C內(nèi)液面維持恒定，液面上方的表壓強為49×103Pa。1-1’處壓強：解：設(shè)氣壓管內(nèi)水面上方的絕對壓強為P，作用于液封對于各截面壓力的計算，仍以2-2’為基準(zhǔn)水平面，Z2=0，Z3=3m，Z4=3.3）O點處靜壓強的上升使另一支管流速u3出現(xiàn)上升趨勢o-o’，在其上取1，2兩點。2-2面取管出口內(nèi)側(cè):2）傾斜U型管壓差計P1=3335Pa（表壓），P2=-4905Pa（表壓）將以上數(shù)值代入柏努利方程式，并簡化得：d=?Re=?λ=?要使Vs=4m3/h,P1=P6=0（表壓）標(biāo)準(zhǔn)彎頭2.試求此時空氣的流量為多少損失)，試求高位槽內(nèi)液面(4)確定管道內(nèi)流體壓力>4000,湍流,查ε/d管件、閥門的當(dāng)量長度為：則無需試差，可直接解析求解。查得2英寸和3英寸鋼管的內(nèi)徑分別為0.流動為層流,摩擦系數(shù)可從Moody磨擦系數(shù)圖查取,也可以用下式計算:ρ=1040kg/m382m3/h，水在塔前管路中流動的總摩擦解：在水槽水面1－1’及管出口內(nèi)側(cè)截面6－6’間列機械能衡算式，并以6－6’截面為基準(zhǔn)水平面1）用普通壓差計，以苯為指示液，其讀數(shù)R為多少？四個彎頭:4×ζ1=4×0.（3）在B-2之間，由于流速u↓→Wf,B-2↓→pB↓。液體沿等徑管輸送至某一車間。恒定，水流經(jīng)管路的能量損失出口動能為零.（4）截面5-5’壓強解：1）普通管U型管壓差計以測壓孔所在的截面與管出口(外側(cè))之間列機械能衡算分析：判斷流向比較總機械能求P？機械能衡算式

解：在管路上選1-1’和2-2’截面，并取3-3’截面為基準(zhǔn)水平面設(shè)支管中水為靜止?fàn)顟B(tài)。在1-1’截面和2-2’截面間列機械能衡算式：式中：∴2-2’截面的總機械能為（注意無動能）

3-3’截面的總機械能為∴3-3’截面的總勢能大于2-2’截面的總機械能，水能被吸入管路中。

求每小時從池中吸入的水量求管中流速u機械能衡算式在池面與玻璃管出口內(nèi)側(cè)間列柏努利方程式：式中：代入機械能衡算式中：例：20oC的水在內(nèi)徑為50mm的管內(nèi)流動，流速為2m/s，試分別用SI制和物理制計算Re數(shù)的數(shù)值。解：1）用SI制計算：從附錄五查得20oC時，

ρ=998.2kg/m3，，管徑d=0.05m，流速u=2m/s，2）用物理單位制計算：例：分別計算下列情況下，流體流過φ76×3mm、長10m的水平鋼管的能量損失、壓頭損失及壓力損失。（1）密度為910kg/m3、粘度為72cP的油品，流速為1.1m/s；（2）20℃的水，流速為2.2m/s。解:(1)油品：流動為層流,摩擦系數(shù)可從Moody磨擦系數(shù)圖查取,也可以用下式計算:

（2）20℃水的物性：Pa·s流動為湍流,求摩擦系數(shù)尚需知道相對粗糙度ε/d,查表1-1，取鋼管的絕對粗糙度為0.2mm，根據(jù)Re=1.53×105及ε/d＝0.00286查圖1-25，得λ＝0.027900彎頭標(biāo)準(zhǔn)閥(全開)要使Vs=4m3/h,Z=?<2000,層流,λ=64/Re>4000,湍流,查ε/dMoody圖λ沿程阻力:局部阻力:查各管件的ζ值,即可求得.取內(nèi)側(cè):局部阻力有突外縮小,900彎頭,閥門，出口截面有動能；取外側(cè):局部阻力有突外縮小,900彎頭,閥門,忽然擴大，出口動能為零.2-2面取管出口外側(cè):2-2面取管出口內(nèi)側(cè):所以兩種取法的結(jié)果相同例：用泵把20℃的苯從地下儲罐送到高位槽，流量為300l/min。高位槽液面比儲罐液面高10m。泵吸入管路用φ89×4mm的無縫鋼管，直管長為15m，管路上裝有一個底閥（可粗略的按旋啟式止回閥全開時計）、一個標(biāo)準(zhǔn)彎頭；泵排出管用φ57×3.5mm的無縫鋼管，直管長度為50m，管路上裝有一個全開的閘閥、一個全開的截止閥和三個標(biāo)準(zhǔn)彎頭。儲罐及高位槽液面上方均為大氣壓。設(shè)儲罐液面維持恒定。試求泵的軸功率。設(shè)泵的效率為70%。50m,1個閘閥,1個標(biāo)準(zhǔn)閥,3個90O彎頭15m,1個底閥，1個90O彎頭分析：求泵的軸功率機械能衡算式△Z、△u、△P已知求∑hf管徑不同吸入管路排出管路范寧公式l、d已知求λ求Re、ε/d摩擦因數(shù)圖當(dāng)量長度阻力系數(shù)查圖解：取儲罐液面為上游截面1-1，高位槽液面為下游截面2-2，并以截面1-1為基準(zhǔn)水平面。在兩截面間列柏努利方程式。式中：保證油品自截面2-2’送到截面4-4’，分支處所需的總機械能為四個彎頭:4×ζ1=4×0.某一支路閥門由全開轉(zhuǎn)為半開，試討論各流動參數(shù)的變化（1）吸入管路上的能量損失現(xiàn)已估算出當(dāng)管路上閥門全開，且流量達到規(guī)定的最大值時，油品流經(jīng)各段管路的能量損失是：由截面1-1’至2-2’(三通上游）為20J/kg；(4)確定管道內(nèi)流體壓力設(shè)一個λ值,然后代入上式進行計算得d值.7×103Pa（表壓），需在爐外裝有安全液封，其作用是u、d、λ均未知，用試差法，λ值的變化范圍較小，以λ為試差變量m3/h?當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.同時為了防止外界空氣由氣壓管漏入，試求此時空氣的流量為多少P1=3335Pa（表壓），P2=-4905Pa（表壓）代入機械能衡算式數(shù)R〃為多少？R〃為R的多少倍？例：一管路總長為70m，要求輸水量30m3/h，輸送過程的允許壓頭損失為4.P1=P6=0（表壓）例：一管路總長為70m，要求輸水量30m3/h，輸送過程的允許壓頭損失為4.2-2面取管出口內(nèi)側(cè):解：設(shè)氣壓管內(nèi)水面上方的絕對壓強為P，作用于液封例:如圖所示液面恒定的高位槽內(nèi)式中管件、閥門的當(dāng)量長度為：底閥(按旋轉(zhuǎn)式止回閥全開時計）6.3m標(biāo)準(zhǔn)彎頭2.7m進口阻力系數(shù)ξ=0.5（1）吸入管路上的能量損失苯的密度為880kg/m3，粘度為6.5×10-4Pa·s取管壁的絕對粗糙度ε=0.3mm，ε/d=0.3/81=0.0037，查得λ=0.029（2）排出管路上的能量損失∑wf,b式中:管件、閥門的當(dāng)量長度分別為：全開的閘閥0.33m全開的截止閥17m

三個標(biāo)準(zhǔn)彎頭1.6×3=4.8m出口阻力系數(shù)ξ=1仍取管壁的絕對粗糙度ε=0.3mm，ε/d=0.3/50=0.006，查得λ=0.0313（3）管路系統(tǒng)的總能量損失:苯的質(zhì)量流量為：泵的有效功率為：泵的軸功率為：例：一管路總長為70m，要求輸水量30m3/h，輸送過程的允許壓頭損失為4.5m水柱，求管徑。已知水的密度為1000kg/m3，粘度為1.0×10-3Pa·s，鋼管的絕對粗糙度為0.2mm。分析：求d求u試差法u、d、λ未知設(shè)初值λ求出d、u比較λ計與初值λ是否接近是否修正λ注意：若已知流動處于阻力平方區(qū)或?qū)恿?，則無需試差，可直接解析求解。解：根據(jù)已知條件u、d、λ均未知，用試差法，λ值的變化范圍較小，以λ為試差變量假設(shè)λ=0.025解得：d=0.074m，u=1.933m/s查圖得：與初設(shè)值不同，用此λ值重新計算解得：查圖得：與初設(shè)值相同。計算結(jié)果為：按管道產(chǎn)品的規(guī)格，可以選用3英寸管，尺寸為φ88.5×4mm內(nèi)徑為80.5mm。此管可滿足要求，且壓頭損失不會超過4.5mH2O。例：估計空氣體積流量?以測壓孔所在的截面與管出口(外側(cè))之間列機械能衡算按不可壓縮流體處理相等u1=up已知,ρ由理想氣體狀態(tài)方程求u2=0d,l已知四個彎頭:4×ζ1=4×0.75,ζ2=1(突然擴大)未知數(shù):u,λ?迭代法:udi＝500mm（表）25℃u=u11600mρ=1040kg/m3至少要用多粗的管子才能保證排放量為6m3.s-1?ε=2mm,管路上安裝閘閥取水池液面和以管口外側(cè)為1-1、2-2截面，海平面為基準(zhǔn):管入口(突然縮小):ζ1

=0.5閘閥(全開):ζ2=0.17管出口(突然擴大):ζ3=1.0d=?Re=?λ=?設(shè)一個λ值,然后代入上式進行計算得d值.5m00-30m0ρgz2ζ1+ζ2+ζ31600迭代法d值計算值與設(shè)定值比較相差較小所求設(shè)定λ值相差較大例：如本題附圖所示的并聯(lián)管路中，支管1是直徑2”的普通鋼管，長度為30m，支管2是直徑為3”的普通鋼管，長度為50m，總管路中水的流量為60m3/h，試求水在兩支管中的流量，各支管的長度均包括局部阻力的當(dāng)量長度，且取兩支管的λ相等。查得2英寸和3英寸鋼管的內(nèi)徑分別為0.053m及0.0805m

例：如本題附圖所示，用泵輸送密度為710kg/m3的油品，從貯槽輸送到泵出口以后，分成兩支：一支送到A塔頂部，最大流量為10800kg/h，塔內(nèi)表壓強為98.07×104Pa，另一支送到B塔中部，最大流量為6400kg/h，塔內(nèi)表壓強為118×104Pa。貯槽C內(nèi)液面維持恒定，液面上方的表壓強為49×103Pa?，F(xiàn)已估算出當(dāng)管路上閥門全開，且流量達到規(guī)定的最大值時，油品流經(jīng)各段管路的能量損失是：由截面1-1’至2-2’(三通上游）為20J/kg；由截面2-2’至3-3’（管出口內(nèi)側(cè))為60J/kg；由截面2-2’至4-4’（管出口內(nèi)側(cè)）為50J/kg。油品在管內(nèi)流動時的動能很小，可以忽略。各截面離地面的垂直距離見本題附圖。已知泵的效率為60%，求新情況下泵的軸功率。

分析：求軸功率柏努利方程1-1’至2-2’2-2’的總機械能E2?分支管路的計算解：在截面1-1’與2-2’間列柏努利方程，并以地面為基準(zhǔn)水平面式中：設(shè)E為任一截面三項機械能之和，即總機械能，則2-2’截面的總機械能為：將以上數(shù)值代入柏努利方程式，并簡化得：泵1kg油品應(yīng)提供的有效能量為：(a)求We已知E22-2’到3-3’2-2’到4-4’選Max仍以地面為基準(zhǔn)水平面，各截面的壓強均以表壓計，且忽略動能，則截面3-3’的總機械能為：截面4-4’的總機械能為：保證油品自截面2-2’送到截面3-3’，分支處所需的總機械能為保證油品自截面2-2’送到截面4-4’，分支處所需的總機械能為當(dāng)時，才能保證兩支管中的輸送任務(wù)。將E2值代入式(a)通過泵的質(zhì)量流量為：（1）截面2-2’壓強四個彎頭:4×ζ1=4×0.u、d、λ均未知，用試差法，λ值的變化范圍較小，以λ為試差變量有動能；現(xiàn)已估算出當(dāng)管路上閥門全開，且流量達到規(guī)定的最大值時，油品流經(jīng)各段管路的能量損失是：由截面1-1’至2-2’(三通上游）為20J/kg；四個彎頭:4×ζ1=4×0.以測壓孔所在的截面與管出口(外側(cè))之間列機械能衡算計算時可忽略氣體密度的影響。ε=2mm,管路上安裝閘閥以測壓孔所在的截面與管出口(外側(cè))之間列機械能衡算泵吸入管路用φ89×4mm的無縫鋼管，直管長為15m，管路上裝有一個底閥（可粗略的按旋啟式止回閥全開時計）、一個標(biāo)準(zhǔn)彎頭；o-o’，在其上取1，2兩點。讀數(shù)R=25mm，h=0.查得2英寸和3英寸鋼管的內(nèi)徑分別為0.(4)確定管道內(nèi)流體壓力7×103Pa（表壓），需在爐外裝有安全液封，其作用是u2=u3=……=u6=4.出口動能為零.ρ=1040kg/m3的真空度，冷凝器的上方與真空泵相通，不時將器內(nèi)的不凝將以上數(shù)值代入柏努利方程式，并簡化得：泵的有效功率為：泵的軸功率為：當(dāng)輸送設(shè)備運轉(zhuǎn)正常時，油品從截面2-2’到4-4’的流量正好達到6400kg/h的要求，但是油品從截面2-2’到3-3’的流量在閥門全開時便大于10800kg/h的要求。所以，操作時可把左側(cè)支管的調(diào)節(jié)閥關(guān)小到某一程度，以提高這一支管的能量損失，到使流量降到所要求的數(shù)值。pApBpaF1122AB

閥門F開度減小閥門局部阻力系數(shù)↑Wf,A-B↑流量↓流速u↓（2）在1-A之間，由于流速u↓→Wf,1-A

↓

→pA↑

；

（3）在B-2之間，由于流速u↓→Wf,B-2

↓

→pB↓

。

(1)例:如圖所示液面恒定的高位槽內(nèi)液體沿等徑管輸送至某一車間?，F(xiàn)將閥門開度減小，試分析以下各流動參數(shù)的變化：Vs、PA、PB結(jié)論：（1）當(dāng)閥門關(guān)小時，其局部阻力增大，將使管路中流量下降；（2）下游阻力的增大使上游壓力上升；（3）上游阻力的增大使下游壓力下降。

可見，管路中任一處的變化，必將帶來總體的變化，因此必須將管路系統(tǒng)當(dāng)作整體考慮。例：將支路①上的閥門關(guān)小，考察各參數(shù)將如何變化？（1）總管和各支管的流量分析k1關(guān)小支路①及wfAB增大支路①的流量減小總阻力損失wf12一定wf1A,wfB2減小總管流量VS減小EtA=Et1-wf1A增大EtB=Et2+wfB2減小EtA-EtB增大VS2，VS3增大（2）壓力表讀數(shù)的變化分析EtA增大位能不變動能減小壓力能增大，PA增大wfB2減小B與2-2間機械能衡算PB減小結(jié)論：并聯(lián)管中任一支管阻力系數(shù)變大，支管和總管的流量減小，該支管上游壓