2019-電站軸流式風(fēng)機(jī)的失速喘振與防治-課件

電站軸流風(fēng)機(jī)的失速喘振與防治西安熱工研究院劉家鈺2019年7月電站軸流風(fēng)機(jī)的失速喘振與防治西安熱工研究院11軸流風(fēng)機(jī)的失速與喘振現(xiàn)象軸流式風(fēng)機(jī)當(dāng)調(diào)節(jié)葉片(動(dòng)葉調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉片，靜葉調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)為入口調(diào)節(jié)葉片)角度固定在某一位置時(shí)，在正常工作區(qū)域內(nèi)，風(fēng)機(jī)的壓力隨風(fēng)機(jī)流量的減小而增加，當(dāng)流量減小到某一值時(shí)壓力達(dá)到最大、當(dāng)流量進(jìn)一步減小時(shí)，風(fēng)機(jī)壓力和運(yùn)行電流突然降低，振動(dòng)和噪音增大這一現(xiàn)象被稱為風(fēng)機(jī)失速。風(fēng)機(jī)失速后有兩種不同表現(xiàn)，一是風(fēng)機(jī)仍能穩(wěn)定運(yùn)行，即壓力、風(fēng)量、電流保持相對(duì)穩(wěn)定，但噪音增加；風(fēng)機(jī)及其進(jìn)、出口氣流壓力承周期性脈動(dòng)；風(fēng)機(jī)振動(dòng)常常比正常運(yùn)行高。這種現(xiàn)象稱之為旋轉(zhuǎn)失速。另一是風(fēng)機(jī)即壓力、風(fēng)量、電流大幅度波動(dòng)，噪音異常之大，風(fēng)機(jī)不能穩(wěn)定運(yùn)行，風(fēng)機(jī)可能很快遭受滅性損壞，這種現(xiàn)象稱之為喘振。1軸流風(fēng)機(jī)的失速與喘振現(xiàn)象軸流式風(fēng)機(jī)當(dāng)調(diào)節(jié)葉片(動(dòng)葉調(diào)節(jié)風(fēng)22失速喘振機(jī)理軸流風(fēng)機(jī)是據(jù)機(jī)翼理論進(jìn)行氣動(dòng)設(shè)計(jì)的，葉型上的壓升取決于翼型的升力，而翼型的升力除與翼型的形狀有關(guān)外，主要取決于沖角α，當(dāng)葉型確定后，翼型的升力隨著沖角的增加開始成正比的增長(zhǎng)，直到臨界沖角值αk時(shí)壓力達(dá)到最大值。若沖角繼續(xù)增大，升力會(huì)突然下降。這是由于氣流氣流突然脫離葉型的凸面(吸力面)，產(chǎn)生很大旋渦所致。見圖1。2失速喘振機(jī)理軸流風(fēng)機(jī)是據(jù)機(jī)翼理論進(jìn)行氣動(dòng)設(shè)計(jì)的，葉型上3圖1機(jī)翼失速原理圖圖1機(jī)翼失速原理圖43軸流風(fēng)機(jī)壓力特性曲線的由來(lái)軸流風(fēng)機(jī)壓力特性為馬鞍形狀。這是因?yàn)檩S流風(fēng)機(jī)的壓力遵循機(jī)翼升力理論的緣故。如圖2所示。軸流式風(fēng)機(jī)動(dòng)葉片的沖角隨流量的減小而增大。圖2軸流風(fēng)機(jī)壓力特性形成機(jī)理3軸流風(fēng)機(jī)壓力特性曲線的由來(lái)軸流風(fēng)機(jī)壓力特性為馬鞍形狀。54軸流風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)失速

由于軸流風(fēng)機(jī)葉柵中各葉片的形線總是有些差異，安裝角度也不可能完全一致。因此，一般不是所有葉片都同時(shí)失速，而是一個(gè)或多個(gè)葉片組成的一個(gè)或多個(gè)失速區(qū)先失速。且失速區(qū)不是靜止不動(dòng)的，而是沿著葉片移動(dòng)，如圖3所示。4軸流風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)失速6圖3軸流風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)失速原理圖3軸流風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)失速原理7如圖3所示，若葉片2、3或4失速，則在這些葉片間的空氣流動(dòng)減少或完全停止。隨之造成在這些區(qū)域里沒(méi)有壓升，這會(huì)造成向風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口測(cè)的逆向流。從而在這些葉片的周圍形成一個(gè)氣流變化很大的區(qū)域。這個(gè)區(qū)域就是圖上的陰影區(qū)。葉片5在進(jìn)入這區(qū)域后沖角α將增加，隨之葉片失速。相反葉片2的α角將減少，這樣會(huì)造成這個(gè)葉片脫離失速。這種現(xiàn)象稱之為旋轉(zhuǎn)失速。由于失速區(qū)在葉輪內(nèi)環(huán)繞移動(dòng)的速度總是小于葉片的移動(dòng)速度，因而相對(duì)于定子來(lái)說(shuō)，失速區(qū)的移動(dòng)方向與風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)方向相同。如圖3所示，若葉片2、3或4失速，則在這些葉片間的空氣流動(dòng)減8由于失速區(qū)的不穩(wěn)定，風(fēng)機(jī)的運(yùn)行點(diǎn)也不穩(wěn)定，可能在圖1中的c和c，間移動(dòng)。如果流量繼續(xù)減小，則失速區(qū)將增加，直到所有葉片頂部都失速，風(fēng)機(jī)運(yùn)行在圖1中的D點(diǎn)。如果流量再繼續(xù)減少，那么失速區(qū)的徑向范圍將增加(即失速區(qū)從葉片頂部向根部發(fā)展)，直到全部葉片都失速時(shí)，風(fēng)機(jī)運(yùn)行在0流量的E點(diǎn)。由于失速區(qū)的不穩(wěn)定，風(fēng)機(jī)的運(yùn)行點(diǎn)也不穩(wěn)定，可能在圖1中的c和95失速的危害1)失速可導(dǎo)至風(fēng)機(jī)損壞由上可知軸流風(fēng)機(jī)失速后，通常表現(xiàn)為旋轉(zhuǎn)失速。由于旋轉(zhuǎn)失速使風(fēng)機(jī)各葉片受到周期性力的作用，若風(fēng)機(jī)在失速區(qū)內(nèi)運(yùn)行相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間(或失速頻率與葉片自振頻率相當(dāng)時(shí)的短時(shí)間內(nèi))，會(huì)造成葉片斷裂，葉輪的其元機(jī)械會(huì)損害。5失速的危害1)失速可導(dǎo)至風(fēng)機(jī)損壞102)失速可能導(dǎo)至喘振若管道系統(tǒng)的容積與阻力適當(dāng)，在風(fēng)機(jī)發(fā)生失速壓力降低時(shí)，出口管道內(nèi)的壓力會(huì)高于風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的壓力而使氣流發(fā)生倒流，同時(shí)管道內(nèi)壓力迅速降低，風(fēng)機(jī)又向管道輸送氣體，但因流量小風(fēng)機(jī)又失速，氣流又倒流。這種現(xiàn)象循環(huán)發(fā)生，稱為喘振。伴隨喘振的發(fā)生，風(fēng)機(jī)電流也大幅度波動(dòng)，噪聲驚人。風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的破壞性很大，可在很短時(shí)間內(nèi)損壞風(fēng)機(jī)，必須立即停止風(fēng)機(jī)運(yùn)行。2)失速可能導(dǎo)至喘振11

可見，失速與喘振是兩個(gè)不同概念。失速是喘振的必要條件，但不是充分條件。3)失速可能造成并列運(yùn)行風(fēng)機(jī)間相互“搶風(fēng)”，給發(fā)電機(jī)組安全運(yùn)行帶來(lái)威脅。兩臺(tái)并列運(yùn)行的風(fēng)機(jī)中的一臺(tái)發(fā)生失速后，兩臺(tái)風(fēng)機(jī)間可能出現(xiàn)相互“搶風(fēng)”現(xiàn)象而無(wú)法并列運(yùn)行；或雖兩臺(tái)風(fēng)機(jī)能并列運(yùn)行，但兩臺(tái)風(fēng)機(jī)的總出力可能達(dá)不到需要值而影響其帶負(fù)荷能力?？梢姡倥c喘振是兩個(gè)不同概126軸流風(fēng)機(jī)的失速報(bào)警裝置由于軸流風(fēng)機(jī)的失速區(qū)域大，當(dāng)風(fēng)機(jī)選型不當(dāng)，或所在風(fēng)(煙)系統(tǒng)阻力增加較多和漏風(fēng)變化較大時(shí)，很可能落入風(fēng)機(jī)失速區(qū)運(yùn)行。為保護(hù)風(fēng)機(jī)自身安全，目前電站軸流式風(fēng)機(jī)的制造廠都配有失速報(bào)警保護(hù)裝置。當(dāng)風(fēng)機(jī)發(fā)生失速時(shí)，讓遠(yuǎn)行人員及時(shí)知曉，并立即進(jìn)行調(diào)整，避免長(zhǎng)期在失速狀態(tài)下運(yùn)行。6軸流風(fēng)機(jī)的失速報(bào)警裝置由于軸流風(fēng)機(jī)的失速區(qū)域大，當(dāng)風(fēng)機(jī)13圖4NOVENCO失速報(bào)警裝置圖4NOVENCO失速報(bào)警裝置14圖5失速探針壓力的變化圖5失速探針壓力的變化15圖6TLT失速報(bào)警裝置圖6TLT失速報(bào)警裝置167運(yùn)行中如何判斷風(fēng)機(jī)失速安裝有失速報(bào)警保護(hù)裝置的風(fēng)機(jī)，應(yīng)課持其管路暢通，裝置動(dòng)作準(zhǔn)確。若該裝置失靈，戓未裝失速報(bào)警裝置，則2)在運(yùn)行調(diào)整過(guò)程中，若發(fā)現(xiàn)一臺(tái)風(fēng)機(jī)的電流、壓力有突然大輻度的變化，則該風(fēng)機(jī)失速；7運(yùn)行中如何判斷風(fēng)機(jī)失速安裝有失速報(bào)警保護(hù)裝置的風(fēng)機(jī)，應(yīng)課173)兩臺(tái)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時(shí)，并未進(jìn)行調(diào)節(jié)而一臺(tái)風(fēng)機(jī)的電流等參數(shù)突然大幅度降低，則該風(fēng)機(jī)失速。4)兩臺(tái)風(fēng)機(jī)并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，兩臺(tái)風(fēng)機(jī)的開度和電流應(yīng)基本相同，若未進(jìn)行調(diào)整操作，而兩臺(tái)風(fēng)機(jī)的電流卻相差較大，且調(diào)整電流小的風(fēng)機(jī)出力不起作用，則該風(fēng)機(jī)失速。3)兩臺(tái)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時(shí)，并未進(jìn)行調(diào)節(jié)而一臺(tái)風(fēng)機(jī)的電流等參188如何防止軸流風(fēng)機(jī)的失速風(fēng)機(jī)選型設(shè)計(jì)時(shí)留足失速裕量；按電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T468-2019《電站鍋爐風(fēng)機(jī)選型和使用導(dǎo)則》規(guī)定，軸流風(fēng)機(jī)的失速安全系數(shù)k>1.3。

K=pk/p(q/qk)2式中：p、q為設(shè)計(jì)工況點(diǎn)的壓力和流量。pk、qk為對(duì)應(yīng)致計(jì)點(diǎn)風(fēng)機(jī)開度下的失速界線點(diǎn)壓力和流量。8如何防止軸流風(fēng)機(jī)的失速風(fēng)機(jī)選型設(shè)計(jì)時(shí)留足失速裕量；192)在軸流風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口之間加旁路再循環(huán)風(fēng)(煙)道；當(dāng)風(fēng)機(jī)失速時(shí)，打開旁路風(fēng)道門，使一部分風(fēng)(煙)量從風(fēng)機(jī)出口流向風(fēng)機(jī)入口，即使一部分風(fēng)(煙)量在風(fēng)機(jī)內(nèi)循環(huán)，以增加風(fēng)機(jī)的風(fēng)(煙)量，使風(fēng)機(jī)脫離失速區(qū)運(yùn)行。但這增加了風(fēng)機(jī)的耗功，是很不經(jīng)濟(jì)的。2)在軸流風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口之間加旁路再循環(huán)風(fēng)(煙)道；當(dāng)風(fēng)機(jī)20加裝防失速裝置為消除軸流風(fēng)機(jī)的失速，多年來(lái)學(xué)者們進(jìn)行了大量的研究和實(shí)驗(yàn)工作，并提出了一些能把失速區(qū)向小風(fēng)量方向推移，戓者把壓力曲線上的波谷減弱直到完全消除的辦法。但戓因結(jié)構(gòu)復(fù)雜，戓因?qū)︼L(fēng)機(jī)效率影響大，或噪音問(wèn)題而未能得到廣泛應(yīng)用。直到1974年原蘇聯(lián)伊萬(wàn)諾夫提出了一種簡(jiǎn)單有效的裝置--空氣分流器來(lái)消除旋轉(zhuǎn)失速，并在礦井局扇上獲得廣泛應(yīng)用。取得了美、英、法、原西德、印度、丹麥等多國(guó)專利后，在軸流風(fēng)機(jī)上加裝防失速裝置才在靜調(diào)軸流風(fēng)機(jī)上得到較廣泛使用。如德國(guó)kkk公司的KSE、我國(guó)淮南煤碳學(xué)院和西安熱工院均成功地設(shè)計(jì)出了類似的防丟速裝置并分別應(yīng)用到礦井和電站軸流風(fēng)機(jī)上。下面以西安熱工院開發(fā)的該型防失速裝置為例進(jìn)行介紹加裝防失速裝置21

當(dāng)葉片表面發(fā)生進(jìn)界層分離阻塞流道時(shí)，葉輪葉片進(jìn)口處壓力升高，其擾動(dòng)氣流將進(jìn)入裝置的環(huán)形通道，并在環(huán)形通道內(nèi)導(dǎo)葉的作用下消除旋轉(zhuǎn)，再無(wú)干擾的引回葉輪前的的主氣流中。從而防止失速擴(kuò)展，還到大大縮小軸風(fēng)機(jī)失速區(qū)域的目的

圖7加裝防失速裝置的軸流風(fēng)機(jī)示意圖當(dāng)葉片表面發(fā)生進(jìn)界層分離阻塞流道時(shí)，葉輪葉片22圖8軸流風(fēng)機(jī)防失速裝置圖8軸流風(fēng)機(jī)防失速裝置23圖9軸流風(fēng)機(jī)有無(wú)防失速裝置性能曲線比較圖9軸流風(fēng)機(jī)有無(wú)防失速裝置性能曲線比較249防止運(yùn)行中軸流風(fēng)機(jī)失速措施1)運(yùn)行人員應(yīng)了解風(fēng)機(jī)所在系統(tǒng)的阻力構(gòu)成，特別是那些阻力較大又易于堵塞的設(shè)備（如預(yù)熱器、暖風(fēng)器、消聲器等）的正常阻力范圍。2)在實(shí)際運(yùn)行中若這些設(shè)備阻力超出了范圍可能導(dǎo)致風(fēng)機(jī)失速時(shí)，應(yīng)控制該風(fēng)機(jī)的出力，并及時(shí)采取措施消除堵塞。

9防止運(yùn)行中軸流風(fēng)機(jī)失速措施1)運(yùn)行人員應(yīng)了解風(fēng)機(jī)所在253)運(yùn)行人員應(yīng)了觧當(dāng)風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)裝置固定在某一位置時(shí)，風(fēng)機(jī)流量的變化范圍，即從正常運(yùn)行流量到該角度(動(dòng)葉角度或調(diào)節(jié)靜葉的角度)下的失速流量之間允許的流量變化。在操作風(fēng)機(jī)所在系統(tǒng)的其它設(shè)備時(shí)(如一次風(fēng)機(jī)所在系統(tǒng)的磨煤機(jī)時(shí))，避免瞬時(shí)流量減小過(guò)大，引起風(fēng)機(jī)失速。4)加裝風(fēng)機(jī)運(yùn)行點(diǎn)監(jiān)視裝置，使運(yùn)行人員能看見風(fēng)機(jī)運(yùn)行在性能曲線上的位置。3)運(yùn)行人員應(yīng)了觧當(dāng)風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)裝置固定在某一位置時(shí)，風(fēng)機(jī)流量的26圖10電站風(fēng)機(jī)的并列運(yùn)行圖10電站風(fēng)機(jī)的并列運(yùn)行272019-電站軸流式風(fēng)機(jī)的失速喘振與防治-課件28圖1送風(fēng)機(jī)特性曲線圖1送風(fēng)機(jī)特性曲線29二欽州電廠一次風(fēng)機(jī)失速原因分析二欽州電廠一次風(fēng)機(jī)失速原因分析301試驗(yàn)結(jié)果1試驗(yàn)結(jié)果31Χ630MW工況（5臺(tái)磨）△500MW工況（5臺(tái)磨）○489MW工況（4臺(tái)磨）□400MW工況（4臺(tái)磨）＋300MW工況（3臺(tái)磨）

Χ630MW工況（5臺(tái)磨）32風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)的匹配情況在滿負(fù)荷條件下(鍋爐蒸發(fā)量臺(tái)1842.6t/h)，一次風(fēng)機(jī)的風(fēng)量和風(fēng)壓均略小于BMCR工況設(shè)計(jì)值，說(shuō)明BMCR工況設(shè)計(jì)值較準(zhǔn)確；但由于TB工況點(diǎn)的裕量選擇過(guò)高，造成所選一次風(fēng)機(jī)出力偏大較多，與管網(wǎng)系統(tǒng)的匹配較差，風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率偏低。風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)的匹配情況在滿負(fù)荷條件下(鍋爐蒸發(fā)量臺(tái)1842.633風(fēng)機(jī)安全性能計(jì)算結(jié)果名稱單位2019-2-282019-3-32019-2-292019-3-22019-3-4機(jī)組發(fā)電負(fù)荷MW(1)625.4(2)496.2(3)488.8(4)401.00(5)302.80投磨情況臺(tái)5臺(tái)磨5臺(tái)磨4臺(tái)磨4臺(tái)磨3臺(tái)磨引風(fēng)機(jī)編號(hào)ABABABABAB風(fēng)機(jī)表盤開度%38.7737.1134.0030.0036.0032.0031.0027.0026.0022.00風(fēng)機(jī)就地開度033.0026.0036.0023.0035.0024.0037.0022.0040.0020.00性能曲線開度026.4327.5727.027.225.8626.4325.325.622.522.8風(fēng)機(jī)秒流量m3/s48.7853.6648.0650.0648.6251.1446.7447.7837.3639.44風(fēng)機(jī)全壓Pa9906977493879262985596989039889288828742失速流量m3/s36.0040.0036.8936.8934.6736.0032.8932.8924.8924.89失速全壓Pa14600149001470014700144001450014200142001360013600失速裕度2.72.742.662.922.873.023.173.373.453.90風(fēng)機(jī)安全性能計(jì)算結(jié)果名稱單位2019-2-282019-34小結(jié)通過(guò)本次熱態(tài)試驗(yàn)及前面的計(jì)算分析可以發(fā)現(xiàn)：目前一次風(fēng)機(jī)在滿負(fù)荷條件下，風(fēng)量和風(fēng)壓都略小于BMCR工況設(shè)計(jì)流量和設(shè)計(jì)風(fēng)壓，能夠保證鍋爐不同負(fù)荷的運(yùn)行要求。但風(fēng)機(jī)的風(fēng)量裕度和風(fēng)壓裕度選取過(guò)大，導(dǎo)致一次風(fēng)機(jī)在低效區(qū)運(yùn)行，風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)匹配性較差。從本次試驗(yàn)來(lái)看，從300MW-625MW各工況一次工作點(diǎn)均遠(yuǎn)離理論失速線，風(fēng)機(jī)能夠安全穩(wěn)定運(yùn)行。小結(jié)通過(guò)本次熱態(tài)試驗(yàn)及前面的計(jì)算分析可以發(fā)現(xiàn)：目前一次風(fēng)機(jī)352兩次失速過(guò)程2.1在2019年11月25日01-02時(shí)，發(fā)電負(fù)荷為365MW-340MW，當(dāng)運(yùn)行人員將原有的四臺(tái)磨運(yùn)行調(diào)整為三臺(tái)磨運(yùn)行時(shí)，一次風(fēng)機(jī)發(fā)生了失速，表13記錄了風(fēng)機(jī)失速前后一定時(shí)間段內(nèi)一次風(fēng)機(jī)及制粉系統(tǒng)的有關(guān)參數(shù)。2兩次失速過(guò)程2.1在2019年11月25日01-0236007年11月25日2#爐一次風(fēng)機(jī)失速狀態(tài)集控室表盤參數(shù)

時(shí)間單位01.25.0701.43.1801.43.2201.43.3101.43.3601.43.4501.44.0301.49.30發(fā)電負(fù)荷MW364.57368.43368.86369.88369.37370.10369.66376.66總給煤量t/h144.9144.9144.9144.9144.9144.9144.9/A一次風(fēng)機(jī)開度%34.9632.0831.4531.4531.4532.8435.49～29.2B一次風(fēng)機(jī)開度%32.9530.2029.5830.1930.1930.9733.69～22.9A一次風(fēng)機(jī)電流A85.0785.0774.0982.4773.2883.6673.92～80.3B一次風(fēng)機(jī)電流A82.2782.2182.2182.2182.2182.2182.21～79.9A一次風(fēng)機(jī)出口壓力kPa10.1510.318.1310.177.9710.307.73～9.7B一次風(fēng)機(jī)出口壓力kPa10.0610.208.3310.178.1210.127.93～9.6007年11月25日2#爐一次風(fēng)機(jī)失速狀態(tài)集控室表盤參數(shù)時(shí)37失速過(guò)程從表盤記錄的參數(shù)：運(yùn)行人員在1點(diǎn)37分開始逐漸關(guān)閉B磨的負(fù)荷風(fēng)門，而在此之前B磨的冷風(fēng)門已經(jīng)全開，熱風(fēng)門全關(guān)；39分關(guān)閉B磨電機(jī)，B磨停運(yùn)。約在1點(diǎn)42分兩負(fù)風(fēng)門關(guān)閉。在此過(guò)程中運(yùn)行人員未對(duì)一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行操作，一次風(fēng)機(jī)各參數(shù)基本不變。從1點(diǎn)43分10秒開始關(guān)閉B磨一次風(fēng)隔離門，當(dāng)該操作還在進(jìn)行時(shí)，A一次風(fēng)機(jī)于43分18秒發(fā)生失速(A風(fēng)機(jī)電流驟降且波動(dòng)，因兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)出口有聯(lián)絡(luò)風(fēng)道，故兩臺(tái)風(fēng)機(jī)出口壓力也同時(shí)驟降且大愊波動(dòng))。失速過(guò)程從表盤記錄的參數(shù)：運(yùn)行人員在1點(diǎn)37分開始逐漸關(guān)閉B38這一過(guò)程持續(xù)到約49分30秒，兩一次風(fēng)機(jī)電流調(diào)平，出口壓力穩(wěn)定，進(jìn)入安全穩(wěn)定運(yùn)行。此時(shí)兩風(fēng)機(jī)的開度分別約為29.2%和22.9%，電流約為80A；出口壓力約為9.66kPa，兩風(fēng)機(jī)達(dá)到安全穩(wěn)定并聯(lián)運(yùn)行。

這一過(guò)程持續(xù)到約49分30秒，兩一次風(fēng)機(jī)電流調(diào)平，出口壓力穩(wěn)392019年11月17日2#爐一次風(fēng)機(jī)失速狀態(tài)集控室表盤參數(shù)時(shí)間單位05.52.0505.54.1505.54.3005.54.3705.54.5505.55.5505.56.3506.03.02發(fā)電負(fù)荷MW356.5360.65361.45361.88360.79345.23345.62349.72總給煤量t/h150.84148.31148.31148.31120.61112.8388.79/A一次風(fēng)機(jī)開度%38.0834.6833.2032.6537.1337.6937.6929.61B一次風(fēng)機(jī)開度%38.4834.0433.4432.7638.0448.7553.4723.42A一次風(fēng)機(jī)電流A90.0784.3984.3973.6773.6773.6773.6783.81B一次風(fēng)機(jī)電流A88.2888.2888.2885.4285.4294.39100.4183.81A一次風(fēng)機(jī)出口壓力kPa9.909.7410.297.817.818.358.459.397B一次風(fēng)機(jī)出口壓力kPa9.809.6910.217.887.998.708.929.2932019年11月17日2#爐一次風(fēng)機(jī)失速狀態(tài)集控室表盤參數(shù)40從表盤記錄的參數(shù)可以看出：運(yùn)行控制人員于11月17日05時(shí)46分開始將原來(lái)的A、C、D、E4臺(tái)磨運(yùn)行，調(diào)為三臺(tái)磨運(yùn)行。05時(shí)46分29秒切斷了D磨的電源停運(yùn)D磨。從54分07秒開始，運(yùn)行人員開始關(guān)閉D磨冷風(fēng)門，兩風(fēng)機(jī)出口壓力同時(shí)(兩臺(tái)風(fēng)機(jī)出口有聯(lián)絡(luò)風(fēng)道所致)先升高(這是由于一次風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)門未動(dòng)，流量減小風(fēng)機(jī)產(chǎn)生壓力會(huì)再升高所致)后(這一操作進(jìn)行到54分30秒左右)驟降。同時(shí)，A一次風(fēng)機(jī)電流驟降，A一次風(fēng)機(jī)失速?gòu)谋肀P記錄的參數(shù)可以看出：運(yùn)行控制人員于11月17日05時(shí)441失速后運(yùn)行人員干預(yù)，將兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)入口調(diào)節(jié)門關(guān)小(先關(guān)A風(fēng)機(jī)后關(guān)B風(fēng)機(jī))，直至A側(cè)風(fēng)機(jī)恢復(fù)正常運(yùn)行，并將兩風(fēng)機(jī)電流調(diào)平。到6點(diǎn)3分左右，兩一次風(fēng)機(jī)的開度分別為29.61%和23.42%，電流均為83.81A，出口壓力分別為9.397kPa和9.293kPa，兩風(fēng)機(jī)達(dá)到安全穩(wěn)定并聯(lián)運(yùn)行。失速后運(yùn)行人員干預(yù)，將兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)入口調(diào)節(jié)門關(guān)小(先關(guān)A風(fēng)機(jī)422失速原因分析從兩次A側(cè)一次風(fēng)機(jī)失速情況看，失速均是在由4臺(tái)磨運(yùn)行調(diào)整到3臺(tái)磨運(yùn)行(即停一臺(tái)磨)的操作過(guò)程中發(fā)生，且在停磨前、后一次風(fēng)機(jī)均能滿足機(jī)組帶指定負(fù)荷運(yùn)行的要求，并且兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)能穩(wěn)定運(yùn)行不失速。這說(shuō)明一次風(fēng)機(jī)的失速不是風(fēng)機(jī)與一次風(fēng)系統(tǒng)不匹配，失速裕度不夠造成，而主要是運(yùn)行操作不當(dāng)引起的。2失速原因分析從兩次A側(cè)一次風(fēng)機(jī)失速情況看，失速均是在由43本廠一次風(fēng)機(jī)為雙級(jí)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流風(fēng)機(jī)，在動(dòng)葉角度不變時(shí)，其壓力與流量的關(guān)系曲線很陡，即壓力梯度很大，流量變化范圍很小。也就是說(shuō)，該類風(fēng)機(jī)在動(dòng)葉角度不變時(shí)，穩(wěn)定運(yùn)行區(qū)的流量范圍很小，在系統(tǒng)流量減小時(shí)易進(jìn)入不穩(wěn)定的失速區(qū)運(yùn)行。本廠4臺(tái)磨運(yùn)行時(shí)，一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行風(fēng)量離該角度下的失速流量?jī)H9.75m3/s。本廠一次風(fēng)機(jī)為雙級(jí)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流風(fēng)機(jī)，在動(dòng)葉角度不變時(shí)，其壓力44從兩次風(fēng)機(jī)失速時(shí)的開度均大于停磨后兩風(fēng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)的開度(參見下表)說(shuō)明：風(fēng)機(jī)失速主要原因是在停磨過(guò)程中，在減小磨煤機(jī)通風(fēng)量的同時(shí)，未能及時(shí)將一次風(fēng)機(jī)的出力降到應(yīng)有值，即一次風(fēng)機(jī)入口門調(diào)節(jié)不到位，造成總一次風(fēng)量低于兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)當(dāng)時(shí)開度下的失速流量，從而導(dǎo)致一臺(tái)風(fēng)機(jī)失速。從兩次風(fēng)機(jī)失速時(shí)的開度均大于停磨后兩風(fēng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)的開度(參45停磨過(guò)程中一次風(fēng)機(jī)失速時(shí)與停磨后穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)風(fēng)機(jī)有關(guān)參數(shù)比較項(xiàng)目名稱風(fēng)機(jī)開度風(fēng)機(jī)電流風(fēng)機(jī)出口壓力單位%AkPa工況失速時(shí)停磨穩(wěn)定后失速時(shí)停磨穩(wěn)定后失速時(shí)停磨穩(wěn)定后0701