天然氣體積換算和能量計算實例、發(fā)熱量賦值、輸送條件計算平均發(fā)熱量、站點能量測定實施流程確定、氣體質(zhì)量跟蹤

附錄A（資料性）體積換算和體積換算成質(zhì)量常見的流量標(biāo)準(zhǔn)（GB/T18604、GB/T21391、GB/T21446、SY/T6658、SY/T6659和SY/T6660）提供的流量通常以質(zhì)量/秒或體積/秒（工況下）為單位，體積/秒須將體積換算為參比條件下的體積。根據(jù)質(zhì)量守恒和GB/T18603，推導(dǎo)出下列體積換算公式和工況體積和密度計算質(zhì)量的公式。式（A.1）和式（A.2）用于計算在標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的體積（Vn，以立方米表示）；式（A.3）是用于計算質(zhì)量（Mm，以千克表示）。式（A.1）至式（A.3）可應(yīng)用于本文件相關(guān)的計算： …………（A.1）…………………（A.2）………………（A.3）式中：p－工況下的壓力，以千帕斯卡（kPa）表示； pn－標(biāo)準(zhǔn)參比條件壓力，以千帕斯卡（kPa）表示；T－操作溫度，以開爾文（K）表示； Tn－標(biāo)準(zhǔn)參比溫度，以開爾文（K）表示；V－工況下的體積，以立方米（m3）表示；Vn－標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的體積，以立方米（m3）表示； Z－工況下的壓縮因子；Zn－標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的壓縮因子；Mm－氣體質(zhì)量，以千克（kg）表示；R－通用氣體常數(shù)，等于 8.314510J/(mol×K)； ρ－工況下的密度，以每立方米千克（kg/m3)表示； ρn－標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的密度，以每立方米千克（kg/m3)表示。

附錄B（資料性）體積換算和能量計算實例B.1使用GB/T17747.3計算B.1.1通用公式用式（B.1）從工況下體積（V）計算以立方米表示的標(biāo)準(zhǔn)參比條件下體積（Vn）： ……（B.1） 式中：V－工況下體積，以立方米表示；z－轉(zhuǎn)換因子。z由式(B.2)計算： ………（B.2）式中：Tn－標(biāo)準(zhǔn)參比溫度，以開爾文（K）表示；T－操作溫度，以開爾文（K）表示；pamb－在計量儀表處的平均大氣壓力，以千帕斯卡（kPa）表示；pg－操作壓力（表壓），以千帕斯卡（kPa）表示；pH2O－天然氣中水的分壓，以千帕斯卡（kPa）表示；pn－操作壓力，以千帕斯卡（kPa）表示；Z－工況下的壓縮因子；Zn－標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的壓縮因子。Zn/Z可由Hs、n和CO2、N2及H2濃度計量，例如使用GB/T17747.3（S-GERG88）進(jìn)行計算。B.1.2計算實例體積換算(Vn)示例以GB/T17747.3（S-GERG88）要求，用如下參數(shù)演示：在計量儀表處的平均大氣壓力，pamb為99.66kPa；操作壓力（表壓），pg為700kPa；操作溫度，T為288.15K；高位發(fā)熱量，Hs為11.901kWh/m3；密度，nc為0.8227kg/m3；CO2濃度，CCO2為1.12mol%；N2濃度，CN2為0.8mol%；H2濃度，CH2為0mol%；天然氣中水的分壓，pH2O為＜0.1kPa；注1：可由（氣體的相對濕度）和（飽和氣體中蒸汽的分壓）的乘積來表示；干天然氣中的通常等于0.1kPa。因此對干天然氣而言，表達(dá)式（=*）通常被設(shè)定為0。Zn/Z為1.01752。(Zn要改為20℃的壓縮因子）注2：使用前8個參數(shù)，用GB/T17747.3（S-GERG88）計算。將測定值代入式（B.2），計算：在計量站，已測定了氣體量Q(V=1000m3，T=288.15K，=700kPa，=99.66kPa)。用式（B.1）進(jìn)行體積換算，得到：根據(jù)式（10）計算能量如下：B.2使用GB/T17747-2計算B.2.1通用公式除Zn/Z可由氣體分析數(shù)據(jù)用GB/T17747.2計算外，其余相同的通用公式和原理在B.1.1中給出。B.2.2計算實例能量，E，計算的演示是使用在某一界面測定的如下參數(shù)完成的：在計量儀表處的平均大氣壓力，pamb為99.66kPa；操作壓力（表壓），pg為5000kPa；操作溫度，T為283.15K；CO2濃度，CCO2為2.22mol%；N2濃度，CN2為0.77mol%；O2濃度，CO2為0.01mol%；CH4濃度，CCH4為87.62mol%；C2H6濃度，CC2H6為8.75mol%；C3H8濃度，CC3H8為0.53mol%；i-C4H10濃度，Ci-C4H10為0.03mol%；n-C4H10濃度，Cni-C4H10為0.04mol%；i-C5H12濃度，Ci-C5H12為0.01mol%；n-C5H12濃度，Cn-C5H12為0.01mol%；C6H14+濃度，C-C6H14+為0.01mol%；高位發(fā)熱量，Hs為11.581kWh/m3；密度，n為0.8133kg/m3；天然氣中水的分壓，pH2O為＜0.1kPa；注1：可由（氣體的相對濕度）和（飽和氣體中蒸汽的分壓）的乘積來表示；干天然氣中的通常等于0.1kPa。因此對干天然氣而言，表達(dá)式（=）通常被設(shè)定為0。Zn/Z為1.1520737。(Zn要改為20℃的壓縮因子）注2：使用CO2至C6H14+濃度，用GB/T17747.2[AGA8-92DC式(8)]}計算。將測定值代入式（B.2），計算：在計量站，已測定了氣體量Q(V=10000m3，T=283.15K，=5000kPa，=99.66kPa）。用式（B.1）換算成標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的體積（Vn）：根據(jù)式（10）計算能量如下：

附錄C（規(guī)范性）發(fā)熱量的賦值C.1固定賦值如發(fā)熱量和體積測量/測定點之間的氣體流動方向不變，且氣質(zhì)變化以及發(fā)熱量和體積測定/測量點的輸送時間變化均甚小，并滿足用第10章所述準(zhǔn)確度檢驗要求，通?？刹捎霉潭ㄙx值。C.1.1測定發(fā)熱量在發(fā)熱量測量站測定發(fā)熱量，且所測數(shù)據(jù)表明氣質(zhì)變化非常小。因而上游所測發(fā)熱量的平均值可給選定的所有后續(xù)站點賦值。圖C.1舉例說明了單一氣源向某管道的眾多站點供氣，在管道入口點測定氣體發(fā)熱量Hs。并將其賦值給所有站點的發(fā)熱量，需依據(jù)氣體輸至不同站點所用的時間進(jìn)行修正。1，4至7－站點；8－能量測定管網(wǎng)。圖C.1固定賦值應(yīng)用于一種氣質(zhì)—一個氣體流動方向示例兩個或多個發(fā)熱量測定站的賦值混合后下游站點發(fā)熱量的方法如下。圖C.2舉例說明了兩股不同的氣體輸入管道的系統(tǒng)時，在上游點分別測定每股氣體的發(fā)熱量Hs1和Hs2，并記錄下不同質(zhì)量的氣體的供氣周期，可將發(fā)熱量Hs1或Hs2用于相應(yīng)的同一供氣周期段的后續(xù)站點。1，4至7－站點；8－閥1；9－閥2；10－能量測定管網(wǎng)。圖C.2固定賦值應(yīng)用于兩種經(jīng)測量的氣質(zhì)—一個氣體流動方向示例C.1.2公告發(fā)熱量假定發(fā)熱量在整個能量測定周期中是合理的恒定值。在發(fā)熱量測定站測定的發(fā)熱量僅用于核查，證實氣質(zhì)變化很小?？晒嬖摪l(fā)熱量并將其值賦給所有后續(xù)站點。示例：本地分銷商有一輸氣管網(wǎng)，為居民、商業(yè)和小型工業(yè)用戶供氣。該輸氣管網(wǎng)有兩個入口點，由單條管道來的氣體在該處進(jìn)入系統(tǒng)。除去在冬季用氣高峰時段外，通過管道的氣體發(fā)熱量僅有很小的波動(最高為1％)。本地分銷商如對輸氣管網(wǎng)上的所有站點使用固定賦值的公告發(fā)熱量；應(yīng)考慮以下列條件為后進(jìn)行公告：向用戶所供氣體的平均發(fā)熱量等于或高于公告發(fā)熱量（約0.1MJ/m3）；用公告期間每天氣體的最低發(fā)熱量的平均值來計算向用戶所供氣體的平均發(fā)熱量；每天測定進(jìn)入管網(wǎng)的所有氣體的發(fā)熱量；如果測定的任何時間段的發(fā)熱量低于公告數(shù)據(jù)，本地分銷商宜在后續(xù)時間段修訂公告值，以使測定值等于或高于這兩個時間段的平均發(fā)熱量公告值。C.2可變賦值開放的輸氣管網(wǎng)中，站點處的氣質(zhì)可能會有顯著改變；不宜固定賦值，宜使用可變賦值，并根據(jù)輸入站氣體量的變化以及后續(xù)站點處外輸結(jié)構(gòu)的變化來進(jìn)行計算。因此，宜采用編制的發(fā)熱量可變賦值程序。C.2.1和C.2.2分別描述了兩種不同的情況。C.2.1在具有零位浮點的兩個或多個不同的輸氣站輸入示例：如圖C.3所示，在一個能量測定周期（見圖C.3）內(nèi)，有不同數(shù)量和質(zhì)量的氣體通過站點1和2（輸入站）。定義的零位浮點可位于兩站點之間（例如兩相鄰站點之間或一個輸入站及其相鄰站點之間）。根據(jù)站點4至7的外輸結(jié)構(gòu)，發(fā)熱量為HS1的氣體可能供給站點4和5，而發(fā)熱量為HS2的氣體可能供給站點7。從站點1和2來的混合氣可能通過站點6。因此，發(fā)熱量HS1可賦值給站點4和5，發(fā)熱量HS2可賦值給站點7。對于站點6，有代表性的發(fā)熱量或者在該站點測定，或者通過考慮來自站點1的Q1和站點2的Q2的部分氣體和可利用的發(fā)熱量HS1和HS2，用流量或算術(shù)加權(quán)平均方法確定。主管道中的零流量可位于站點4至7或在這些站點之間。 在此周期內(nèi)，定義的零位浮點在管網(wǎng)中有固定的位置，發(fā)熱量可根據(jù)氣體流過輸入站到各有關(guān)站點的情況來進(jìn)行賦值。C.2.2在氣體混合流動的兩個或多個不同的輸氣站輸入示例：如圖C.4所示，在整個能量測定周期中都要測量/測定在站點1的氣體量Q1的發(fā)熱量HS1和在站點2的氣體量Q2的發(fā)熱量HS2。兩個發(fā)熱量總是彼此不同，且在整個能量測定周期中還有可能改變。根據(jù)該已知條件，在將發(fā)熱量賦值給站點4至7的應(yīng)用中，會在站點4處形成較大變化。1，4至7－站點；8－能量測定管網(wǎng)。圖C.3可變賦值應(yīng)用于兩種經(jīng)測量的氣質(zhì)—兩個氣體流動方向示例1，4至7－站點；8－閥1；9－閥2；10－能量測定管網(wǎng)。圖C.4可變賦值應(yīng)用于兩種經(jīng)測量的氣質(zhì)—一個氣體流動方向示例在能量測定周期中，對于氣體量Q4至Q7而言，應(yīng)在閥1和閥2后面的混合點計算加權(quán)平均發(fā)熱量，并結(jié)合考慮發(fā)熱量為HS1和HS2的氣體從測量站至混合點的輸送時間。C.3發(fā)熱量賦值方法C.3.1封閉式輸氣管網(wǎng)在封閉輸氣管網(wǎng)，不同發(fā)熱量的氣體不會混合，界面3獲取的發(fā)熱量可作為界面4能量測定的基礎(chǔ)，具體描述如下?？筛鶕?jù)9.2所述方法，以算術(shù)或加權(quán)法來計算平均發(fā)熱量。計算界面3能量時，先用式（6）求一小時內(nèi)單個發(fā)熱量的平均值；再用式（6）或式（8）（加權(quán)平均法），用以小時為基礎(chǔ)的平均發(fā)熱量計算每天的平均發(fā)熱量；再將每天的平均發(fā)熱量乘以同一天內(nèi)通過界面3的氣體體積/質(zhì)量計算界面3的能量。然后，能量測定周期結(jié)束后，將所有周期的能量相加，除以所有周期的全部氣體體積/質(zhì)量的和[見式(8)]。最終所得的平均發(fā)熱量可用來計算管網(wǎng)中剩余界面4的能量，實用示例見附錄F。C.3.2開放式輸氣管網(wǎng)如果界面4處的終端用戶由幾個界面3供氣，需同時考慮幾個界面3獲得的發(fā)熱量影響。如這些界面3的發(fā)熱量隨時在改變，且各界面4無法進(jìn)行發(fā)熱量測定來賦值，在輸氣管網(wǎng)中，則界面4的發(fā)熱量可通過算術(shù)平均發(fā)熱量的計算或下面的步驟計算。首先，對每個界面3，按C.3.1中描述的方法計算能量測定周期的能量。然后，把所有界面3的能量加和，再除以該周期通過所有界面3的所有氣體體積或質(zhì)量之和，得出該周期的管網(wǎng)加權(quán)平均。如果所有界面3的加權(quán)平均發(fā)熱量與管網(wǎng)加權(quán)平均發(fā)熱量的偏差都不偏離允許的極限值，則加權(quán)平均管網(wǎng)發(fā)熱量可用來計算此管網(wǎng)內(nèi)各界面4的能量。圖C.5給出一個實用示例。1-計費區(qū)域，3，4，5和6為交接界面。圖C.5加權(quán)平均發(fā)熱量的測定示例示例：一個即將進(jìn)行能量測定的計費區(qū)由入口點界面3供氣，所供的三股氣體的氣體量分別為Q1、Q2和Q3，其相應(yīng)發(fā)熱量為Hs1、Hs2和Hs3。發(fā)熱量可在入口點測定，亦或在上游的界面1或2處確定，再賦值給這些界面3。然后，按C.3.1中描述的方法計算計費區(qū)內(nèi)的平均發(fā)熱量H。界面5和界面6的能量測定可使用該平均發(fā)熱量，亦或重新單獨測定發(fā)熱量。如重新測量，計費區(qū)域內(nèi)所有其他界面的能量測定應(yīng)考慮利用在界面5和（或）界面6處能量測定結(jié)果反算影響。如果偏差超過允許的極限值，應(yīng)告知相關(guān)各方有關(guān)偏差的測定和處理程序。少數(shù)極端情況的短期（最多一周）偏差，則無需告知。如果能量測定程序可保證其準(zhǔn)確性（見8.1），可考慮使用發(fā)熱量的算術(shù)平均值。如果界面3氣質(zhì)變化很大導(dǎo)致加權(quán)平均發(fā)熱量超過允許的極限值，可在計費區(qū)域內(nèi)采取補充手段，優(yōu)化發(fā)熱量結(jié)果在單段管道系統(tǒng)內(nèi)代表性；例如，應(yīng)用加權(quán)平均發(fā)熱量，在界面4至6再次進(jìn)行發(fā)熱量測定等，所用發(fā)熱量數(shù)據(jù)更有代表性。C.4確定代表性發(fā)熱量確定的代表性發(fā)熱量的準(zhǔn)確度取決于數(shù)據(jù)的完整性和準(zhǔn)確度以及輸氣管網(wǎng)的布局。為了確定混合點的代表性發(fā)熱量，可用氣體量及其質(zhì)量參數(shù)計算。還應(yīng)考慮氣體從輸入站到混合點及后續(xù)界面的輸送時間。C.4.1算術(shù)平均發(fā)熱量見9.2.1。C.4.2氣量加權(quán)平均發(fā)熱量見9.2.2。C.4.3質(zhì)量跟蹤如果不同發(fā)熱量的氣體進(jìn)入管網(wǎng)，將形成混合和過渡區(qū)，其特征是在氣體輸送和氣體分配過程中，氣體質(zhì)量經(jīng)常發(fā)生變化。根據(jù)平均發(fā)熱量計費的，可能會導(dǎo)致不可接受的不確定性。在所有界面（交接點）未完全使用儀器測定管網(wǎng)中的發(fā)熱量時，可應(yīng)用氣體質(zhì)量跟蹤系統(tǒng)確定界面上的發(fā)熱量數(shù)值。C.4.3.1方法概述以完整的拓樸學(xué)為基礎(chǔ)，在一個真實的管道或管網(wǎng)中進(jìn)行狀態(tài)重構(gòu)，用合適的動態(tài)數(shù)學(xué)模型，在管道各點上對所有進(jìn)、出氣處經(jīng)核查的流量測量值、全部相關(guān)的溫度與壓力，以及可能的附加流量測量后進(jìn)行離線計算。未獲得管道或管網(wǎng)有關(guān)真實流動狀態(tài)的準(zhǔn)確信息進(jìn)行狀態(tài)重構(gòu)。宜在管道上的合適地點應(yīng)有附加的質(zhì)量參比測量設(shè)備監(jiān)控氣質(zhì)跟蹤系統(tǒng)的運轉(zhuǎn)。圖C.6是涉及多個進(jìn)行發(fā)熱量測定接收站（界面5和6是兩個示例）的輸氣管網(wǎng)示意圖。HS1至HS3是來自不同氣源（Q1至Q3）的測定發(fā)熱量，Hs5和Hs6是氣體量Q5和Q6計算的發(fā)熱量。1，2，3，5和6－界面；7－能量測定管網(wǎng)。圖C.6—以氣質(zhì)跟蹤方案為基礎(chǔ)的重構(gòu)示意圖C.4.3.2驗證驗證的目的是驗證所用方法是否符合熱值和其他氣體質(zhì)量特性（如適用）。氣體質(zhì)量跟蹤系統(tǒng)的精度在很大程度上取決于輸入屬性。特別是氣體體積數(shù)據(jù)對計算結(jié)果有重要影響。應(yīng)用于所有接口（入口和出口點）的氣體質(zhì)量跟蹤系統(tǒng)，儀表應(yīng)校準(zhǔn)以達(dá)到較高的精度，應(yīng)使用驗證程序以評估系統(tǒng)的不確定性和正確性。C.4.3.3運行過程中的主要驗證在氣體質(zhì)量跟蹤系統(tǒng)應(yīng)在實施前進(jìn)行驗證。驗證可通過不確定度計算與合適的氣體質(zhì)量測量儀器進(jìn)行比較實施，實例見附錄K。不確定度評估程序見K.4?？墒褂每梢苿踊蚬潭▋x器通過比較驗證測量不確定度，也可使用取樣分析作為替代方法。取樣位置根據(jù)流動狀態(tài)確定，盡可能在出口以更能反映氣質(zhì)差異。測量偏差與測量不確定度在可接受偏差內(nèi)有效。不能進(jìn)行不確定度計算時，應(yīng)另行確定驗證程序。C.4.3.4運行過程中的日常校準(zhǔn)測量不確定度也應(yīng)在運行期間定期進(jìn)行驗證。10.3中描述的不確定度計算應(yīng)盡量頻繁，在網(wǎng)格拓?fù)淠M和操作變化時，更宜頻繁，可按月進(jìn)行。應(yīng)定期用儀器進(jìn)行比較測量，宜根據(jù)管網(wǎng)復(fù)雜度和測量不確定度確定頻率。調(diào)試中，宜每年進(jìn)行測量。有足夠經(jīng)驗支持后，可延長測量間隔。C.4.3.5軟件和數(shù)據(jù)處理用于氣體質(zhì)量跟蹤的軟件應(yīng)盡量避免對結(jié)果的影響。例如，通過計算總和和再現(xiàn)性等來保證計算流程準(zhǔn)確。氣體質(zhì)量跟蹤軟件應(yīng)滿足以下要求：-所使用的軟件版本（計算內(nèi)核）中，可能更改的參數(shù)均應(yīng)通過校驗和明確標(biāo)識。-制造商/運營商執(zhí)行批準(zhǔn)程序后，不得更改計算內(nèi)核。所有變更均須經(jīng)批準(zhǔn)。-在屏幕上的數(shù)據(jù)輸出和結(jié)果報告中，應(yīng)明確標(biāo)識與計費相關(guān)的數(shù)據(jù)。-軟件應(yīng)以每小時的分辨率考慮管網(wǎng)模擬的變化。所有輸入和結(jié)果數(shù)據(jù)應(yīng)至少存檔一年。應(yīng)采取措施，確保計費目的數(shù)據(jù)可復(fù)現(xiàn)。C.4.3.6文檔應(yīng)提供以下文件：-燃?xì)夤芫W(wǎng)進(jìn)、出點概況及相關(guān)拓?fù)湟兀ㄩy門、控制器等）。-所有測量氣體質(zhì)量和氣體量的儀器清單。-氣體質(zhì)量跟蹤軟件供應(yīng)商發(fā)布的操作手冊。-驗證和定期驗證報告。-操作員操作系統(tǒng)流程說明。-基于C.4.3.2，用于氣質(zhì)測量的儀器驗證流程。

附錄D（資料性）發(fā)熱量可能出現(xiàn)的不同變化情況D.1總體分類圖D.1至D.3說明了能量測定周期中發(fā)熱量三種可能變化的示例。D.2發(fā)熱量恒定X-月（1＝1月份……12=12月份）或天（每月1至31）；Y1-Hs，以MJ/m3表示；Y2-qv，以m3/d或m3/mo表示。圖D.1：以年或月為能量測定周期――氣質(zhì)常規(guī)變化在圖D.1中，能量測定周期（如一個月）內(nèi)發(fā)熱量幾乎恒定。可計算整個月的平均發(fā)熱量（見第9章，尤其可將9.2作為合理方法）。第1天至第10天期間的氣流量比第10天至第31天期間的氣流量小，可分別計算時間段t1內(nèi)的能量值E1和時間段t2內(nèi)的能量值為E2。如果能量測定周期為一年，可計算年平均發(fā)熱量。在該年，分別計算一到四月份的能量E1和五到十二月份的能量E2。D.2發(fā)熱量一次變化在圖D.2中，能量測定周期（例如為一個月）內(nèi)前15天發(fā)熱量幾乎恒定，隨后顯著下降。可將一個月分為1至15天和15至31天兩個時間段，來計算平均發(fā)熱量（見第9章和附錄F）。由于第1到第10天的氣量不同，且發(fā)熱量在第15天時發(fā)生變化，分別確定相應(yīng)時間段t1、t2、t3內(nèi)的能量E1、E2、E3。如能量測定周期為一年，宜將將一年分為t1、t2、t3三個計量時間段。分別計算一到四月份的能量E1，五到六月份的能量E2和七到十二月份的能量E3。X－月（1＝1月份……12=12月份）或天（每月1至31）；Y1－Hs，以MJ/m3表示；Y2－qv，以m3/d或m3/mo表示。圖D.2：以年或月為能量測定周期――2個不同的發(fā)熱量D.3發(fā)熱量多次變化X－月（1＝1月份……12=12月份）或天（每月1至31）；Y1－Hs，以MJ/m3表示；Y2－qv，以m3/d或m3/mo表示。圖D.3以年或月為能量測定周期――幾個不同的發(fā)熱量在圖D.3中，能量測定周期內(nèi)發(fā)熱量發(fā)生多次變化；應(yīng)將該月分為幾個時間段，并計算平均發(fā)熱量。同時可根據(jù)不同的氣量Q1、Q2、Q3和不同時間段的發(fā)熱量分別計算t1~t8時間段對應(yīng)的能量E1~E8。將E1~E8相加獲得總能量[見式(5)]。如果時間周期為一年，宜根據(jù)發(fā)熱量的變化規(guī)律，將該年分為發(fā)熱量為HS1、HS2、HS3等的多個能量測定周期，并分別確定同期內(nèi)平均發(fā)熱量。

附錄E（資料性）單個氣藏的發(fā)熱量測定X－以周或月表示的時間；Y－以初始値表示的發(fā)熱量與初始發(fā)熱量之間的差別；1－初始階段；2－生產(chǎn)階段；3－生產(chǎn)起點；4－最終耗盡階段；5－以周間隔取樣；6－以季間隔取樣。圖E.1單個氣藏的發(fā)熱量測定從組成恒定的氣藏開始輸氣時，應(yīng)在相對較短的時間間隔內(nèi)采集大量的氣樣（一般一周采集6至12個樣品）。獲取這些樣品發(fā)熱量的算術(shù)平均值。該平均值即為“初始發(fā)熱量”的參考值。在氣藏的生產(chǎn)階段，按合同規(guī)定的時間間隔（一般為3到6個月）采樣，測定其發(fā)熱量。如果該發(fā)熱量合理有效，且與初始發(fā)熱量的差值不超過0.5％，則可將其用于能量測定。如采樣的發(fā)熱量與初始發(fā)熱量差值超過0.5％，應(yīng)在2周內(nèi)再次采集核查樣品并對其進(jìn)行分析。如核查樣品發(fā)熱量合理有效，且與初始發(fā)熱量的差值不超過0.5％，使用核查樣品結(jié)果。若合同另由規(guī)定發(fā)熱量確定方法，按合同規(guī)定執(zhí)行。附錄F（資料性）根據(jù)不同的輸送條件計算平均發(fā)熱量的實例以下幾個例子演示了以下列發(fā)熱量為基礎(chǔ)，在輸氣站5（工業(yè)用戶）計算輸送能量的方法：算術(shù)平均發(fā)熱量，見圖F.1和表F.1；加權(quán)平均發(fā)熱量進(jìn)行固定賦值，見圖F.2和表F.2及F.3；加權(quán)平均發(fā)熱量進(jìn)行可變賦值，見圖F.3和表F.4、F.5及F.6。表F.1給出了輸氣站5的一個工業(yè)用戶以測定的發(fā)熱量(HS5)和測量的氣體體積(VQ5，n)計算能量的過程。進(jìn)氣點輸氣站1和2（見圖F.1）給輸氣站4至7供氣，HS5、QS5、pS5、TS5、密度和CO2濃度在輸氣站Q5測量。表F.1在輸氣站5使用單獨測定的發(fā)熱量值計算能量小時發(fā)熱量HS5氣體體積VQ5，n能量EMJ/m3kWh/m3m3MJkWh139.8911.08510023042956508239.8211.05495019708954747339.8211.06488019430353973………………74439.6411.01550021799860555總和－－386880015334375742595488表F.2在輸氣站5（工業(yè)用戶）使用氣量加權(quán)平均發(fā)熱量固定賦值計算能量小時發(fā)熱量a)HS1氣體體積VQ1，n能量EMJ/m3kWh/m3m3MJkWh139.8911.0810100040286881119080239.8211.0510500041806801161300339.8211.0610700042603121183420………………74439.6411.019800038643281078980總和－－729127852895220864.8804228018a)在進(jìn)氣點使用小時數(shù)據(jù)計算月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量，HS1,wa，示意如下：HS1,wn=E/VQ1,n=2895220844.8MJ/72912785m3=39.71MJ/m3=11.03kWh/m3表F.3在輸氣站5使用氣量加權(quán)平均發(fā)熱量固定賦值計算能量小時發(fā)熱量HS,wa氣體體積VQ5，n能量EMJ/m3kWh/m3m3MJkWh1－－5100－－2－－4950－－3－－4880－－…－－…－－…－－…－－744－－5000－－總和－－3809280－－－39.7111.03－151258888.8420163581、2、4~7－輸氣站；8－工業(yè)用戶。圖F.1輸氣站1和2進(jìn)氣，隨后供氣給輸氣站4至7的系統(tǒng)1、2、4~7－輸氣站；8－工業(yè)用戶。圖F.2輸氣站1進(jìn)氣，隨后供氣給輸氣站4至7的系統(tǒng)1、2、4~7－輸氣站；8－工業(yè)用戶。圖F.3帶有輸氣站1和2兩個進(jìn)氣口，隨后供氣給輸氣站4至7的系統(tǒng)圖F.3示例了一個帶有輸氣站1和2兩個進(jìn)氣口，由2個方向?qū)敋庹?至7供氣的輸送系統(tǒng)，假設(shè)氣質(zhì)變化與圖H.2類似。上圖輸氣系統(tǒng)中有兩個輸氣站Q1和Q2（入口點），它們通過輸氣站Q4至Q7向用戶供氣。在輸氣站5為一工業(yè)用戶供氣，在該處測定Q5，p5，T5。HS1+S2，wa，(見表H.6)是分別以輸氣站1（見表H.4）和2（見表H.5）的平均發(fā)熱量，HS1,wa和HS2,wa，為基礎(chǔ)進(jìn)行賦值，以應(yīng)用于能量的測定的。表F.4在輸氣站1使用計算月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量計算能量日發(fā)熱量a)HS1氣體體積VQ1，n能量EMJ/m3kWh/m3M3MJkWh139.8211.0811502514588120812744781239.8211.0612005004779910813277830………………3139.6411.0110805004282869811896305總和－－377473541497513027.6415975841a)月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量，HS1,wa，是從在輸氣站1的日測定數(shù)據(jù)按如下計算方式的：HS1,wa,=E/VQ1,n=1497513027.6MJ/37747354m3=39.672MJ/m3=11.02kWh/m3表F.5在輸氣站2使用計算月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量計算能量日發(fā)熱量a)HS2氣體體積VQ2，n能量EMJ/m3kWh/m3M3MJkWh138.8810.80600500233474406485400239.52810.98580540229475846374329………………3139.56410.99520000205732805714800總和－－17577413692660160192405600a)月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量，HS2,wa，是從在輸氣站1的日測定數(shù)據(jù)按如下計算方式的：HS2,wa=E/VQ2,n=192405600kWh/17577413m3=10.95kWh/m3=39.420MJ/m3表F.6在輸氣站5使用月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量可變賦值方法計算能量日發(fā)熱量a)HS1+S2,wa氣體體積VQ5，n能量EMJ/m3kWh/m3M3MJkWh1－－5100－－2－－4950－－…－－…－－31－－5000－－總和－－3809280－－－39.60011.00－15084748841902080a)計算結(jié)果在HS1和HS2之差小于2%的條件下有效，而用于輸氣站4至7的月氣量加權(quán)平均發(fā)熱量，HS1+S2,wa，是由在輸氣站1和2的總能量之和除以它們的總體積之和計算的：

附錄G（資料性）站點能量測定實施流程確定實例G.1概述依據(jù)8.1確定天然氣能量測定實施流程如下：1）確定實施能量測定站點（界面）；2）確定計量站點（界面）級別；3）選擇體積和發(fā)熱量確定方式；4）準(zhǔn)確度評估；5）合理性檢驗；6）能量測定；7）結(jié)算。G.2確定天然氣能量測定需求根據(jù)天然氣交接或監(jiān)控需求，整理能量測定需求：分初期及遠(yuǎn)期的天然氣交接的體積流量范圍及能量流量范圍、壓力溫度范圍、氣質(zhì)波動范圍。G.2確定實施能量測定站點位置根據(jù)測量需求，由供方確定實施能量測定站點位置。一般選擇在供方管道與需方管道之間能夠建設(shè)天然氣交接用能量計量系統(tǒng)的地方，盡可能考慮方便雙方監(jiān)督管理。確定所選站點測量環(huán)境條件，是否滿足可能選型測量設(shè)備的正常安裝和運行要求，是否存在影響計量性能的干擾因素。選擇中國石油西南油氣田某站場供應(yīng)某用戶的貿(mào)易計量系統(tǒng)作為能量測定示例站點。G.3確定計量站點（界面）級別能量測定系統(tǒng)準(zhǔn)確度等級為計費期間能量測定的不確定度，按GB/T18603要求確定能量測定系統(tǒng)準(zhǔn)確度等級。依據(jù)天然氣計量系統(tǒng)的典型位置、年體積流量、法律法規(guī)要求或經(jīng)濟(jì)考慮（氣體壓力和溫度、經(jīng)濟(jì)考慮、氣體質(zhì)量變化）選擇能量測定系統(tǒng)準(zhǔn)確度等級。根據(jù)以上規(guī)則，所選示例站點計量系統(tǒng)的工作條件為壓力2.5MPa～6.0MPa，溫度0℃～50℃，最大工況流量8000m3/h，年最大體積流量42.048億m3，有兩條干線來氣，氣體密度變化超過0.5%，按上述條件，該計量系統(tǒng)屬于A級計量系統(tǒng)。G.4確定體積和發(fā)熱量測定方式根據(jù)示例站點系統(tǒng)技術(shù)參數(shù)評定為A級能量測定系統(tǒng)，其流量設(shè)備配置至少為1臺0.5級DN300超聲流量計，1臺0.025%量程為10MPa壓力變送器，1臺0.1級量程為60℃溫度變送器，發(fā)熱量測定裝置為重復(fù)性限為0.05%的1臺在線色譜分析儀，標(biāo)準(zhǔn)物質(zhì)為一級標(biāo)準(zhǔn)物質(zhì)，配置1套能量測定的本地CVDD系統(tǒng)。G.5能量測定準(zhǔn)確度評估G.5.1示例站點進(jìn)站計量系統(tǒng)（A級）測量不確定度的評估G.5.1.1標(biāo)準(zhǔn)參比條件下天然氣能量測定按體積測量的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度標(biāo)準(zhǔn)參比條件下天然氣能量測定按體積測量的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度見G.1。（G.1）式中：——標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的單位體積流量計算不確定度；——標(biāo)準(zhǔn)參比條件下的單位體積發(fā)熱量計算不確定度。其中,的計算見式G.2:（G.2）因此，（G.3）G.5.1.2流量計量裝置測量不確定度流量計量裝置體積流量計量結(jié)果的不確定度來源于校準(zhǔn)結(jié)果的不確定度、壓力、溫度、壓縮因子的測量不確定度，各分量取值及計算結(jié)果見表G.1。表G.1流量計量裝置各分量測量不確定度及計算結(jié)果G.5.1.3發(fā)熱量測定裝置的不確定度發(fā)熱量測定裝置的測量不確定度見表G.2。G.2發(fā)熱量測定裝置的測量不確定度發(fā)熱量測定G.5.1.4能量測定不確定度根據(jù)式G.1計算為0.79%(k=2），不確定度滿足A級計量系統(tǒng)要求。G.6合理性檢驗G.6.1天然氣能量計量數(shù)據(jù)變化規(guī)律分析方法G.6.1.1概述在假設(shè)計量系統(tǒng)性能已進(jìn)行了周期性的計量檢定校準(zhǔn)和計量性能評價，在日常運行中，為了審查能量計量數(shù)據(jù)的合理性，首先從最直觀的計量結(jié)果數(shù)據(jù)、計量過程數(shù)據(jù)的變化規(guī)律進(jìn)行分析判斷。一般來說，若是存在未知因素的規(guī)律突變，就應(yīng)質(zhì)疑計量系統(tǒng)設(shè)備功能、性能可能發(fā)生了變化，應(yīng)進(jìn)行有針對性的檢查，及時排除故障，確保能量計量數(shù)據(jù)的合理性。G.6.1.1正常規(guī)律之一——平緩規(guī)律在正常供氣、正常用氣的情況下，計量站沒有流量調(diào)節(jié)和壓力調(diào)節(jié)，且氣源供氣量和壓力平穩(wěn)、用戶用氣量和壓力平穩(wěn)，一般體現(xiàn)在能量計量系統(tǒng)中的流量變化規(guī)律比較平緩，這是正常規(guī)律，一般沒有絕對平穩(wěn)的供氣規(guī)律，見圖G.1。圖G.1平緩供氣規(guī)律G.6.1.2正常規(guī)律之二——鋸齒規(guī)律或拋物線規(guī)律在正常輸氣、正常用氣的情況下，即使計量站沒有流量調(diào)節(jié)和壓力調(diào)節(jié)，也沒有氣源的調(diào)配操作，但因為用戶用氣設(shè)備存在周期性的用氣量突變（如工業(yè)用氣中含有鍋爐用氣等情況），導(dǎo)致天然氣能量流量的變化呈鋸齒規(guī)律，這是正常規(guī)律。圖G.2鋸齒供氣規(guī)律G.6.1.3異常規(guī)律的判斷若出現(xiàn)今日與昨日能量流量變化規(guī)律明顯不相似，說明計量系統(tǒng)可能存在未知因素影響了能量計量數(shù)據(jù)，計量系統(tǒng)可能存在故障，則能量計量數(shù)據(jù)可能是不合理的。規(guī)律突變之一：鋸齒規(guī)律中，出現(xiàn)較大突變，見圖G.3，是異常規(guī)律。圖G.3供氣規(guī)律突變規(guī)律突變之二：鋸齒規(guī)律的計量系統(tǒng)中，突然出現(xiàn)平緩規(guī)律的數(shù)據(jù)變化，甚至出現(xiàn)無變化的能量計量數(shù)據(jù)，均是異常規(guī)律。G.6.1.4異常規(guī)律的故障排查1）首先應(yīng)排除是否存在合理的因素影響，如：-計量站執(zhí)行流量調(diào)節(jié)或壓力調(diào)節(jié)操作；-計量站執(zhí)行計量設(shè)備周期檢定、維護(hù)操作；-用戶因工藝或運行設(shè)備調(diào)整導(dǎo)致用氣量突變；-氣源供氣量和供氣壓力出現(xiàn)突變。2）在確認(rèn)沒有合理的因素影響時，應(yīng)質(zhì)疑計量設(shè)備出現(xiàn)性能突變，可能因素有：-流量計出現(xiàn)損壞情況，如：孔板被嚴(yán)重?fù)p傷、超聲流量計探頭被污物嚴(yán)重覆蓋、渦輪流量計葉片損壞、容積式流量計出現(xiàn)嚴(yán)重的固體雜質(zhì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子損壞或卡死；-流量計配套壓力變送器導(dǎo)壓系統(tǒng)泄漏或堵塞，或者壓力變送器性能突變或損壞；-流量計配套溫度傳感器、變送器的計量性能突變或損壞；-流量計配套的在線色譜儀計量性能突變或損壞；-流量計配套流量積算儀計量性能突變或損壞；-計量系統(tǒng)數(shù)據(jù)通訊故障。G.6.2異常數(shù)據(jù)的替代值G.6.2.1概述當(dāng)發(fā)現(xiàn)計量設(shè)備性能異常或因為系統(tǒng)維護(hù)操作導(dǎo)致能量計量結(jié)果數(shù)據(jù)異常的情況，應(yīng)查明原因，并對異常計量期間估算合理的替代值，并用替代值替換異常計量期間的能量值。G.6.2.2計量設(shè)備性能異常的替代值G.6.2.2.1若發(fā)現(xiàn)計量設(shè)備計量性能異常，應(yīng)通過檢查、測試，盡可能對設(shè)備計量性能變化進(jìn)行量化。若計量性能變化能量化，則根據(jù)異常計量設(shè)備所代表的參數(shù)的變化幅度，按照該流量計的計量方法標(biāo)準(zhǔn)測算其正常測量值，測算的正常測量值則為合理的替代值。G.6.2.2.2若發(fā)現(xiàn)計量設(shè)備計量性能異常，且通過檢查、測試，發(fā)現(xiàn)計量設(shè)備性能變化無法量化，且異常數(shù)據(jù)時間段較短（如30min），則采用前后斷點一段正常計量期間的能量計量數(shù)據(jù)的平均值，乘以兩斷點之間的時間，作為合理的替代值。此處的斷點是指：（1）從故障期間向逆時間方向追溯，確認(rèn)此時間以前計量數(shù)據(jù)均正常，則此斷點為故障前斷點。（2）從故障期間向順時間方向追溯，確認(rèn)此時間以后計量數(shù)據(jù)均正常，則此斷點為故障后斷點。G.6.2.2.3若發(fā)現(xiàn)計量設(shè)備計量性能異常，且通過檢查、測試，發(fā)現(xiàn)計量設(shè)備性能變化無法量化，且異常數(shù)據(jù)時間段較長（如2h），則采用前后數(shù)天的能量計量數(shù)據(jù)的平均值，作為當(dāng)日能量計量數(shù)據(jù)的合理替代值。G.6.2.3計量設(shè)備維護(hù)期間的替代值在正常供氣的情況下，出現(xiàn)計量設(shè)備維護(hù)操作導(dǎo)致的異常數(shù)據(jù)，宜按照G.6.2.2.2或G.6.2.2.3的方法測算合理替代值。G.7 能量測定示例數(shù)據(jù)（確定示例時間段能量結(jié)果）所選示例站點計量系統(tǒng)的工作條件為壓力2.5MPa～6.0MPa，溫度0℃～50℃，最大工況流量為8000m3/h，年最大體積流量42.048億m3，有兩條干線來氣，氣體密度變化超過0.5%，按上述條件，按照A級計量系統(tǒng)要求配置該計量系統(tǒng)。能量測定按第9章進(jìn)行計算，測定數(shù)據(jù)見表G.3。表G.3用超聲流量計計量天然氣能量的小時數(shù)據(jù)及替代值估算序號計量狀態(tài)時間體積流量發(fā)熱量能量流量能量數(shù)據(jù)分析及排故時分m3/dMJ/m3GJ/dGJ1計量6:004440181.536.7968163384.47113.46正常2計量6:01442714136.7968162904.62113.13正常3計量6:024445376.536.7968163575.63113.59正常4計量6:034435209.536.7968163201.52113.33正常5計量6:044445598.536.797163584.69113.60正常6計量6:054443021.536.797163489.86113.53正常7計量6:064444752.536.797163553.56113.58正常8計量6:07444456136.797163546.51113.57正常9計量6:08444644036.7989163624.10113.63正常10計量6:09445523136.7989163947.60113.85正常11計量6:104454838.536.7989163933.16113.84正常12計量6:11444265336.7989163484.74113.53正常13計量6:124446473.536.799163625.78113.63正常14計量6799163799.12113.75正常15計量6:144464528.536.799164290.18114.09正常16計量6:154460637.536.799164147.00113.99正常17計量6:16445407136.8008163913.38113.83正常18計量68008163995.66113.89正常19計量6:184453830.536.8008163904.53113.82正常20計量6:194445571.536.8008163600.59113.61正常21計量6:204455583.536.8017163973.05113.87正常22計量6:21446781236.8017164423.08114.18正常23計量6:22446004036.8017164137.05113.98正常24計量6:234447295.536.8017163668.03113.66正常25計量6:244458713.536.8029164093.59113.95正常26計量6:25445395536.8029163918.46113.83正常27計量6:264443168.536.8029163521.49113.56正常28計量6:274449899.536.8029163769.21113.73正常29計量6:284445287.536.8029163599.47113.61正常30計量6:29445350736.8039163906.43113.82正常31計量6:304444559.536.8039163577.12113.60正常32計量6:315008099.536.8039184317.59128.00本站另一用戶輸氣量調(diào)減，導(dǎo)致該用戶輸氣量自然增加，經(jīng)分析認(rèn)為屬正常情況。33計量6:325925336.536.8039218075.49151.4434計量6:33586682336.8059215933.70149.9535計量6:345418479.536.8059199432.01138.4936計量6:355105729.536.8059187920.97130.5037計量6:364906925.536.8059180603.81125.4238計量6:37485704736.8053178765.07124.1439計量6:384729643.536.8053174075.95120.8940計量6:39459245836.8053169026.79117.3841計量6:404460371.536.8046164162.19114.00正常42計量6:41440759336.8046162219.70112.65正常43計量6:424458969.536.8046164110.59113.97正常44計量6:43446527236.8065164351.03114.13正常45計量6:44447374636.8065164662.93114.35正常46計量6:454486192.536.8065165121.04114.67正常47計量6:46445680636.8065164039.43113.92正常48計量6:474469464.536.8075164509.81114.24正常49計量6:482164860.536.807579683.1055.34執(zhí)行壓力儀表排空檢查操作，計量數(shù)據(jù)異常，需測算合理替代值。50計量6:49036.80750.000.0051計量6:50447353436.8075164659.60114.3552計量6:514467281.536.8065164425.00114.18正常53計量6:524473138.536.8065164640.57114.33正常54計量6:53448390936.8065165037.00114.61正常55計量6:544417367.536.8065162587.84112.91正常56計量6:554462433.536.8065164246.56114.06正常57計量6:56446358036.8045164279.83114.08正常58計量6:574466653.536.8045164392.95114.16正常59計量6:584476461.536.8045164753.93114.41正常60計量6:594474697.536.8045164689.00114.37正常小時合計6820.01通過分析確認(rèn)：序號49-51的數(shù)據(jù)異常。為了穩(wěn)妥起見，選擇序號48正常值作為故障前斷點，序號52正常值作為故障后斷點，將序號48-52的數(shù)據(jù)均視為異常值，異常數(shù)據(jù)合計為398.11。398.11序號47及前5分鐘的平均值571.03序號53及后5分鐘的平均值569.99異常值合計398.11替代值為570.51570.51修正后的小時合計6992.4153217結(jié)算根據(jù)表G.3的修正后的能量數(shù)據(jù)進(jìn)行結(jié)算。附錄H（資料性）合理性檢驗圖形示例圖H.1以簡單的圖形舉例說明了檢驗合理性方法，該示例中的氣量為每天的氣量。X－日期；Y－以m3/d表示的氣量；1－可認(rèn)為合理的值；2－將檢查的值；a－測量設(shè)備出故障；b－計量站出故障；C－無流量。圖H.1計量站每天氣量的合理性檢驗（示例）在一個月的第1天到第9天這段時間內(nèi)記錄的數(shù)據(jù)可以認(rèn)為是合理的。然而，第一階段中的第10天到第13天和第二階段的第20天到第22天出現(xiàn)數(shù)據(jù)丟失。經(jīng)查，第一階段是測量設(shè)備出現(xiàn)故障；而第二階段則無氣體流動；第25，26天設(shè)備異常。因而應(yīng)在第一階段建立替代值（見11.4）。還應(yīng)為第25和26天建立替代值。

附錄I（資料性）遞增的能量測定本附錄介紹了通過測定短時間間隔內(nèi)的發(fā)熱量，結(jié)合該時間段氣體量，獲取能量的方法。時間間隔一般為幾分鐘，要求氣體發(fā)熱量應(yīng)在所選擇的時間間隔內(nèi)基本恒定。此方法所用時間間隔通常等于氣相色譜測定發(fā)熱量周期。各時間間隔內(nèi)的能量相加，得到總能量。如圖I.1所示：X－時間（t=I,i+1,i+2……,n）；Y－計量的氣體量。圖I.1遞增能量測定在時間i時，計量儀表記錄的氣體量為Qt=i，測定的氣體發(fā)熱量為Ht=i，在時間i+1時，計量儀表記錄的氣體量為Qt=i+1，測定的發(fā)熱量為Ht=i+1，則從t=i到t=i+1時間間隔內(nèi)的能量由式（K.1）給出： …………………（K.1）從時間i到時間n時間段內(nèi)的總能量E等于其間所有不連續(xù)的能量之和，由式（K.2）給出： …………（K.2）在實際應(yīng)用中，該方法由流量計算機記錄流量計讀出的氣體量和輸入其中的發(fā)熱量測定值而實現(xiàn)。該方法用于進(jìn)行流量和發(fā)熱量測定的界面，利用信息系統(tǒng)可用在線固定賦值發(fā)熱量實施。

附錄J（資料性）替代值的確定方法J.1有冗余的系統(tǒng)在主要（運行）測量系統(tǒng)出現(xiàn)故障的情況下，如果有冗余測量系統(tǒng)，應(yīng)使用該系統(tǒng)的所有值。J.2無冗余的系統(tǒng)如果沒有冗余測量系統(tǒng)，可選方案如下：工況下的體積可從下列途徑獲得Ｖ：最初的計量儀表讀數(shù)（在儀器上）；數(shù)據(jù)存儲設(shè)備；轉(zhuǎn)換裝置；可從并聯(lián)的計量回路得到Ｖ；通過系統(tǒng)故障前的最后一次校正值和系統(tǒng)恢復(fù)后的第一次校正值之間線性內(nèi)插值獲得Ｖ；按故障前后一段時間內(nèi)體積的平均值獲得Ｖ。參比條件下的體積可獲得Ｖ、p、T和Z，用式（A.1）計算Ｖn；可獲得V、和n，用式（A.2）計算Ｖn；系統(tǒng)故障前的最后一次校正值和系統(tǒng)恢復(fù)后的第一次校正值之間的線性內(nèi)插值；按故障前后一段時間內(nèi)體積的平均值。氣體性質(zhì)（）由標(biāo)準(zhǔn)測定獲得的值；由模擬或狀態(tài)重構(gòu)系統(tǒng)獲得的值；系統(tǒng)故障前的最后一次校正值和系統(tǒng)恢復(fù)后的第一次校正值之間的線性內(nèi)插值；按故障前后一段時間內(nèi)體積的平均值；繼續(xù)使用最后一次的（保留）值。氣體狀態(tài)（p,T）從SCADA或過程控制系統(tǒng)（從測定點的數(shù)據(jù)傳輸）獲得的有代表性的值；系統(tǒng)故障前的最后一次校正值和系統(tǒng)恢復(fù)后的第一次校正值之間的線性內(nèi)插值；按故障前后一段時間內(nèi)體積的平均值；繼續(xù)使用最后一次的（保留）值。

附錄K（資料性）氣體質(zhì)量跟蹤K.1氣體質(zhì)量跟蹤系統(tǒng)的輸入數(shù)據(jù)K1.1拓?fù)鋽?shù)據(jù)表K.1給出了燃?xì)夤芫W(wǎng)的拓?fù)鋽?shù)據(jù)概況。為了描述管網(wǎng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，需要管道節(jié)點、管道、壓力控制器、壓縮機、體積流量控制器和閥門等信息。并將信息存儲在地理信息系統(tǒng)（GIS）中，生成適用于在管網(wǎng)計算中使用的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。表K.1拓?fù)鋽?shù)據(jù)拓?fù)湟刈兞繂挝还艿拦?jié)點類型（入口/出口節(jié)點）地理坐標(biāo)（可選）大地高程h（可選）m管道管道長度l直徑d管道粗糙度λ拓?fù)湮恢茫ɡ纾?jié)點鏈接）kmmm壓力控制器/壓縮機拓?fù)湮恢茫ɡ?，?jié)點鏈接）體積流量控制器拓?fù)湮恢茫ɡ纾?jié)點鏈接）閥門閥門位置（每小時）拓?fù)湮恢茫ɡ?，?jié)點鏈接）K1.2測量數(shù)據(jù)表K.2列出了所需測量數(shù)據(jù)。首先，需要使用儀器或質(zhì)量跟蹤系統(tǒng)確認(rèn)入口質(zhì)量參數(shù)；其次，需要以小時基準(zhǔn)氣體量以及管網(wǎng)內(nèi)代表點的壓力；第三，盡量使用校準(zhǔn)儀表測量出入口流量，如無法用測量獲取出口氣量，可使用替代方法（見K1.3）,根據(jù)下游數(shù)據(jù)總和進(jìn)行計算。表K.2測量數(shù)據(jù)描述變量單位管網(wǎng)入口點的氣體質(zhì)量特性