綜合性高層辦公樓建筑設(shè)計畢業(yè)論文

綜合性高層辦公樓建筑設(shè)計畢業(yè)論文目錄TOC\o"1-5"\h\z摘要 1第一部分建筑設(shè)計1設(shè)計任務(wù)書 51.1性質(zhì) 51.2地點 51.3設(shè)計基本要求 51.4建筑規(guī)模 51.5房屋組成 61.6結(jié)構(gòu)類型 61.7建筑地點及自然條件 62方案構(gòu)思及總體布局 6\o"CurrentDocument"3建筑平面設(shè)計 73.1一層平面 73.2標準層平面 74建筑防火設(shè)計 75建筑構(gòu)造 7第二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計\o"CurrentDocument"1工程概況 8\o"CurrentDocument"2截面尺寸估算 8\o"CurrentDocument"2.1梁板截面尺寸估算 8\o"CurrentDocument"2.2柱截面尺寸估算 9\o"CurrentDocument"3荷載匯集 10\o"CurrentDocument"3.1豎向荷載 103.2水平風荷載 114水平荷載作用下框架力及側(cè)移計算 12\o"CurrentDocument"4.1風荷載作用下各樓層節(jié)點上集中力及各層剪力 12\o"CurrentDocument"4.2計算各梁柱的線剛度 13\o"CurrentDocument"4.3計算各柱抗側(cè)移剛度 144.4計算各柱剪力 14\o"CurrentDocument"4.5確定柱的反彎點高度 16\o"CurrentDocument"4.6計算柱端彎矩 17\o"CurrentDocument"4.7計算梁端彎矩 18\o"CurrentDocument"4.8計算梁支座剪力及柱軸力 18\o"CurrentDocument"4.9梁端彎曲產(chǎn)生的側(cè)移 215豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)力計算\o"CurrentDocument"5.1各層框架梁上的荷載計算 22\o"CurrentDocument"5.2力計算 236力組合 40\o"CurrentDocument"7梁截面設(shè)計 40\o"CurrentDocument"7.1正截面承載力計算 40\o"CurrentDocument"7.2梁斜截面強度計算 42\o"CurrentDocument"8柱截面設(shè)計 438.1軸壓比驗算 438.2柱配筋計算 439樓梯設(shè)計 479.1結(jié)構(gòu)形式選擇 479.2梯段板計算 479.3平臺板設(shè)計 489.4平臺梁設(shè)計 4810板配筋計算 5110.1雙向板計算 5110.2單向板計算 54第三部分地基基礎(chǔ)設(shè)計\o"CurrentDocument"1分析工程地質(zhì)資料 55\o"CurrentDocument"2地基基礎(chǔ)方案確定 56\o"CurrentDocument"3確定單樁豎向極限承載力標準值 56\o"CurrentDocument"4確定樁根數(shù)及布柱 56\o"CurrentDocument"5驗算地基 58\o"CurrentDocument"6單樁設(shè)計 58\o"CurrentDocument"7承臺設(shè)計驗算 58第一部分建筑設(shè)計設(shè)計任務(wù)書：高層綜合辦公樓1、 性質(zhì)：該建筑物為綜合性高層辦公樓，用于某企業(yè)集團所屬各單位的行政辦公、企業(yè)管理及行品貿(mào)易等業(yè)務(wù)，業(yè)務(wù)活動包括部辦公和大量的接待其他聯(lián)合單位的來訪人員，同時也包括一定圍的國際商業(yè)貿(mào)易活動。該辦公樓擬由建筑開發(fā)公司統(tǒng)一投資建設(shè)，建成后以分層或分區(qū)出售或出租的方式提供給各使用單位。2、 地點：（兩面臨街矩形地段）3、 設(shè)計基本要求依據(jù)該建筑物的使用特點，要求建筑方案應(yīng)具有較好的通用性和靈活性。使建成后能最大限度的滿足不同使用單位的多種業(yè)務(wù)活動形式的要求，使各單位之間既有相對獨立性同時同時方便的聯(lián)系和接待外部來訪人員的能力。設(shè)計要求以各樓層作為一個使用單元，使之可單獨形成一個完整的部門或單位，整個建筑物設(shè)置統(tǒng)一的房屋管理、設(shè)備維修、水電供應(yīng)及后勤服務(wù)系統(tǒng)，包括交通設(shè)施均按整個建筑物統(tǒng)一設(shè)計。建筑設(shè)計要求結(jié)合地段條件，依據(jù)城市規(guī)劃的要求，考慮建筑物的朝向、位置、體形、道路交通、停車場等確定建筑總平面設(shè)計，建筑方案的選擇要做到充分考慮使用功能的特點，滿足功能的要求，合理處理功能分區(qū)、交通聯(lián)系、正常辦公、外事交往等大樓管理和緊急疏散等各方面的問題，同時還要選擇適當?shù)募夹g(shù)方案，確定結(jié)構(gòu)形式、各部分的構(gòu)造做法及其他設(shè)備的方案設(shè)想。4、 建筑規(guī)模（1）總建筑面積9500m2（設(shè)計誤差允許土5O0,下同）(2)地面以上建筑物層數(shù)12至18層(每層建筑面積500~800m2)層高：一層3.9?4.5m，其余各層3.3?3.6m。設(shè)室外停車場：設(shè)小轎車車位50?80個，每輛車按25m2計，設(shè)自行車車位60?80個，每輛車按1.2m2計。5、 房屋組成地面一層設(shè)置為整個建筑物的公用服務(wù)設(shè)施，其中包括：門廳：60m2休息廳(設(shè)茶座):40~60m2服務(wù)臺：柜臺長度4?6m公用：2部商品部：30?50m2男女衛(wèi)生間：同標準層辦公室：剩余其他面積，參照標準層。一層以上的標準層設(shè)置房間如下：小間辦公室，每間16?20m2，3~6間，其中可設(shè)1?2間套間。大間辦公室，每間32~40m2，3~6間。以上各類辦公室也可統(tǒng)一按成片式或大空間式設(shè)計，具體方案由設(shè)計者自定。接待室或會議室32~40m2，1~2間，60?80m2，1間。男女衛(wèi)生間：男，2蹲位、2小便器、2洗面池女，2蹲位、2洗面池開水間：6?8m2清掃間及公務(wù)員室：8?10m2（7）休息廊或休息廳，面積自定。（8） 可適當設(shè)置資料室、檔案室、倉庫，數(shù)量及面積自定。地下室設(shè)置部餐廳、變配電室、維修車間、設(shè)備用品倉庫。鍋爐房在樓外另設(shè)。6、 結(jié)構(gòu)類型采用混凝土框架結(jié)構(gòu)或框架剪力墻結(jié)構(gòu)，要求合理處理結(jié)構(gòu)特點和使用功能之間的關(guān)系。7、 建設(shè)地點和自然條件建設(shè)地點位于某市大街一側(cè)，地段位置圖見附圖。地段地形平整、無障礙物。（1）氣象資料冬季室外平均最低氣溫-26°C，全年主導風向：西南風（2）地質(zhì)資料（以地基基礎(chǔ)輔導教師給定為準）：根據(jù)工程地質(zhì)勘察報告，室外地面海拔標高93.50m，土層分布均勻，自然地面以下土質(zhì)情況和涂層厚度依次為：雜填涂1.0m可塑狀亞粘土6.2~7.2m，地基承載力213KPa硬塑狀亞粘土3.0~5.4m,地基承載力183KPa中砂3.0m，地基承載力281KPa地下靜止水位距室外地面12.6m,水質(zhì)對建筑物無腐蝕作用。二、 方案構(gòu)思和總體布局：根據(jù)設(shè)計任務(wù)書和辦公樓共曾要求。一層層高采用3.9m,二層及二層以上采用3.6m，本工程采用“一”字形建筑形式，主要出口位于南向，室外高差0.60m。地下一層是食堂及變電設(shè)備室。三、 建筑平面設(shè)計1、一層平面：一層主要是門廳、辦公室、會議室、商品部、服務(wù)臺、休息廳。根據(jù)功能要求，主要入口正對樓梯間及電梯間，總服務(wù)臺、商品部等服務(wù)用房分設(shè)在大廳周圍，辦公、會客、會議室設(shè)在朝向較好的南側(cè)，其他用房如倉庫、資料室、檔案室、廁所等設(shè)在北部。根據(jù)防火及疏散要求設(shè)置三個樓梯間，一個電梯間。2、標準層平面：為主要辦公部分，根據(jù)要求共設(shè)5間小間辦公室，4間大間辦公室，2間32?40m2會議室，1間60?80m2接待室。這些房間主要布置在南向，其他用房如會議室、倉庫、資料室、檔案室、廁所等設(shè)在北部。休息室位于電梯和樓梯間出口處。走廊凈寬2.8m。四、建筑防火設(shè)計本工程為二類建筑，耐火等級二級。1、 防火間距：一二級建筑與其他相鄰建筑物防火間距為13m,利用兩側(cè)交通邊路作為消防車道，其寬度不應(yīng)小于3.5m。2、 防火分區(qū)：二類建筑防火分區(qū)最大允許建筑面積為1500m2，本建筑一層建筑面積為930.73m2，滿足要求。3、 高層建筑防火分區(qū)的安全出口不應(yīng)小于兩個，且應(yīng)分散布置，安全疏散距離：位于兩個安全出口之間的房間不應(yīng)大于30m,袋形走道兩側(cè)或盡端的房間不應(yīng)大于15m，本設(shè)計均符合要求。4、 高度超過32m的二類建筑應(yīng)設(shè)防煙樓梯間，前室面積不應(yīng)小于6m2，在前室應(yīng)設(shè)通風排煙通道，通向前室及樓梯間門口門應(yīng)設(shè)已級防火門，并應(yīng)開向疏散方向。五、建筑構(gòu)造1、 墻體：本建筑外墻采用200mm厚的陶粒混凝土砌塊，外貼100mm厚苯板，采用M5混合砂漿砌筑，隔墻采用200mm陶?；炷疗鰤K，電梯間采用200mm厚剪力墻。2、 門：防煙樓梯間皆采用已級防火門，門寬1500mm。門高：一層門高3250mm,二層門高2950mm，雙扇，其他門見門窗表。3、 屋面：由上至下依次為：SBS聚乙烯丙綸雙面復(fù)合防水卷材；20厚砂漿找平層；爐渣找坡層；保溫層用100厚苯板；20厚1:2.5水泥砂漿找平；隔氣層用雪佳A型隔氣膠刮涂兩遍；現(xiàn)澆混凝土樓板120厚；20厚1：1：4混合砂漿；天棚灰刷白色涂料兩遍。4、 基礎(chǔ)采用混凝土灌注樁基礎(chǔ)。第二部分結(jié)構(gòu)部分一、工程概況某高層辦公樓，共12層，地下一層，地上11層。一層層高3.9m,2~11層層高3.6m，地下室層高3.9m，總高度43.5m。三進深6.3m,3.0m,6.3m,總寬度15.6m，每個開間7.2m，共九個開間，總長56.4m。建筑平面、剖面及墻身大樣見建筑圖?？蚣芎蜆前寰捎矛F(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本工程建于6度抗震設(shè)防地區(qū)，H類場地土，抗震等級三級。本工程截面及材料選用如下：T?6層柱為C45混凝土，7?11層柱為C40混凝土，梁均為C35°

*1—二、截面尺寸估算本框架結(jié)構(gòu)總高度43.9m，地震設(shè)防烈度為六度，根據(jù)規(guī)規(guī)定，本框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，據(jù)此可對受力構(gòu)件的尺寸進行估算。計算單元如圖所示。*1—梁板截面尺寸估算主梁高度：h二…1~-4?€514?900mm主梁高度：h二…1~-4?€514?900mmb€?1?1[h€200?300mm…2 3丿次梁高度：h€?丄?丄[l€285~450mm…14 20丿b€?1~1[h€140~210mm…2 3丿板：h三 L€80mm45取h=650mm取b=300mm取b=450mm取b=250mm取h=120mm柱截面尺寸估算每根柱按中心受荷考慮時所受荷載按下式計算：

N=r€nsqGk式中：qkr:荷載分項系數(shù)，取1.25。€:水平力放大系數(shù)。取式中：qkGn:所計算柱以上的層數(shù)（含本層柱）s:柱的負荷面積Cm2）:荷載經(jīng)驗值11?14KN/，取11/m2柱子根據(jù)實際情況，考慮中間只變一次截面。7.2-6.3負荷面為—2的邊柱軸力7.2-6.3N= -1.25-11-1.1-11=3773.4KNv 27.2-9.3負荷面為一2—的中柱軸力7.2-9.3N= - -1.25-11-1.05-11=5317.0KNv 23-9.3負荷面為的邊柱軸力3?9.3N=一 ?1.25?11?1.1?11=1160.5KNv49.3?5.1負荷面為一2—的邊柱軸力?5.1N= - ?1.25?11?1.05?11=3766.2KNv 2各柱的軸力不同，但為施工方便和美觀，本工程將柱截面歸并兩種。取軸力最大的柱估算截面面積。本工程框架為三級抗震N二1.1-5317.0二5848.7KN軸壓比控制值€查規(guī)得L]=0.9NN由€N二舒Wbn]得，ccN5848.7A三 - -308.0?103mm2c IpIf 0.9?21.1Ncb=：'A—v308.0—103-555mmc故本工程-1?5層柱截面取600mm-600mm,6?11層拄截面取為

550mm€550mm。五層柱截面核算€7.2N= - €1.25€1.05€7€11=3383.57KNV2N=1.1N=1.1€3383.57二3721.9KNVNAfccNAfcc3721.9-103550-550-21.1[…]=0.9N七層柱截面核算€7.2N= - -1.25-1.1.05-5-11=2416.7KNv2N=1.1N=1.1€2416.7=2658.4KNVNAfcc2658.4-103550-550-19.1[…NAfcc2658.4-103550-550-19.1[…]=0.9N軸壓比滿足要求。三、荷載匯集1、豎向荷載1）樓面荷載。樓面活荷載混凝土樓板重（板厚12cm）水磨石地面（3cm厚）水泥砂漿抹灰（樓板上下各2cm厚）2.0KN//m225€0.12=3.0KN//m20.65KN//m220€°.°2€2=°8KNm2隔墻為20cm厚陶?；炷疗鰤K，砌塊容重8.0KN/2，兩側(cè)各抹灰20cm厚混合砂漿&0€0.2+20€0.02€2=2.4%外墻為30cm，其中20cm陶?；炷疗鰤K，8cm厚苯板，墻里側(cè)抹混合砂漿2cm8.0x0.2,20x0.02x2,0.5x0.8=2.442）屋面荷載防水卷材20厚砂漿找平層爐渣找坡層100厚苯板保溫層隔汽層20厚砂漿找平層現(xiàn)澆混凝土樓板20厚1：1：4混合砂漿總計不上人屋面活荷基本雪壓2．水平荷載查荷載規(guī)中全國基本風壓分布圖中的數(shù)值0.55K%2。根據(jù)荷載規(guī)規(guī)定，對于高層建筑結(jié)構(gòu)，其基本風壓可按基本風壓分布圖中數(shù)值乘以系數(shù)1.1后采用，即①€1.1x0.55€0.605KN。o /m2垂直于建筑物表面上的風荷載標準值①按下式計算：①二…??①k kzszo風荷載體型系數(shù)?。有規(guī)可得，矩形平面風荷載體型系數(shù)?€1.3。ss風壓高度變化系數(shù)?。本工程建在市中心，地面粗糙度類別為c類，查規(guī)7.2.1z中?之值。z風振系數(shù)卩…1?:式中,為脈動影響系數(shù)，當高層建筑的高寬比不小z€z于2，地面粗糙類別為c類時，，=0.44?！隇槊}動增大系數(shù)，與基本風壓①結(jié)構(gòu)基本自振周期及地面粗糙度有關(guān)?？蚣躱結(jié)構(gòu)基本自振周期取T=0.09n=0.09x11…0.99。①T2…0.65x0.992…0.637o查荷載規(guī)得：脈動增大系數(shù)￡…1.36各層風荷載標準值計算結(jié)果見表1--1各層風荷載標準值1-1距地面高度—P€①…B€€①k z. z. sozz$40.91.5731.141.30.551.28239.91.5761.131.30.551.27336.31.5261.081.30.551.17832.71.4771.041.30.551.09829.11.4550.991.30.551.03025.51.3790.931.30.550.91721.91.3150.871.30.550.81818.31.2740.811.30.550.73814.71.2120.741.30.550.64111.11.1320.741.30.550.5997.51.0620.741.30.550.5623.91.0180.741.30.550.5390.001.0000.741.30.550.529四、水平荷載作用下框架力及側(cè)移計算有平面圖可以看出，除邊跨外，中間各榀框架受風面積相同；故應(yīng)選取邊框架和中框架分別計算。對中框架進行計算

1、計算風荷載作用下各樓層節(jié)點上集中力及各層剪力計算風荷載作用下各樓層節(jié)點上集中力時，假定風荷載在層間為均布荷載，并假定上下相鄰各半層層高圍的風荷載按集中力作用本層樓面上。11層頂處風荷載作用下樓層節(jié)點集中力計算F=11F=11=1.282€1.0+1.272€25.73KN10層頂處風荷載作用下樓層節(jié)點集中力計算F=10(F=10(W€W+w€…117210=1.178€ +273x7.2=31.76KN其余各層風荷載引起的節(jié)點集中力及各層剪力計算結(jié)果見下圖1—2風荷載作用下水平集中力及層剪力1-2層號i層 高h(mm)i風荷標準值＜ki各層集中力F（KN）i各層V=工i剪力Fi女兒墻1.01.282113.61.27525.7325.73103.61.17831.7657.4993.61.09829.5086.9983.61.03027.58114.5773.60.91725.23.8063.60.81822.49162.2953.60.73820.17182.4643.60.64117.87200.33

33.60.59916.07216.4023.60.56215.05231.4513.90.53914.85246.30-13.90.5297.43253.732、計算各梁柱的線剛度i和ibc計算梁的線剛度時，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，一邊有樓版的梁截面慣性矩取1=1.5/，兩邊有樓板的梁截面慣性矩取I=2.0I。I為按矩形截面計算的梁截oooEI面慣性矩。線剛度計算公式€ 。各梁柱線剛度計算結(jié)果見表1—3。L各桿件慣性矩及線剛度表1-3bxh(mm)l(mm)ECN/mm2,I€如Cm4)o 12I€21oi—(N?mm)l梁300x65063003.25X1047.19X10914.4X1097.42X1010300x65030003.25X1047.19X10914.4X10915.6X1010600x60039003.35X1041.08X10109.28X1010柱600x60036003.35X1041.08X101010.1X1010550x55036003.35X1047.63X1097.10X1010550x55036003.25X1047.63X1096.89X10103、計算各柱抗側(cè)移剛度D12iD值為使柱上下端產(chǎn)生單位相對位移所需施工的水平力，計算公式為D=€cch2各柱抗側(cè)移剛度D見表1—4。4、各柱剪力計算設(shè)第i層第j個柱D值為D，該層柱總數(shù)為m，該柱的剪力為ijDV= —Vijm i,Dijj=1各柱剪力計算結(jié)果見表1—4水平荷載作用下柱抗側(cè)移剛度D及柱剪力V計算表1-4層/h1柱列軸號t105?KN?m，iC105?_ ,ik= b2ic底層,ik= bic€=c底層€=ckD=i(10512i ch2?i,DiV(Kn?2+k0.5+k2+kA0.6891.481.0.3500.2231.2444.6111/3.B0.6894.603.3380.6250.3991.2448.256C0.6894.603.3380.6250.3991.2448.25D0.6891.481.0.3500.2231.2444.61A0.6891.481.0.3500.2231.24410.3110/3.B0.6894.603.3380.6250.3991.24418.446C0.6894.603.3380.6250.3991.24418.44D0.6891.481.0.3500.2231.24410.31

9/3.6A0.6891.481.0.3500.2231.24415.59B0.6894.603.3380.6250.3991.24427.90C0.6894.603.3380.6250.3991.24427.90D0.6891.481.0.3500.2231.24415.598/3.6A0.6891.481.0.3500.2231.24420.54B0.6894.603.3380.6250.3991.24436.75C0.6894.603.3380.6250.3991.24436.75D0.6891.481.0.3500.2231.24420.547/3.6A0.6891.481.0.3500.2231.24425.06B0.6894.603.3380.6250.3991.24444.84C0.6894.603.3380.6250.3991.24444.84D0.6891.481.0.3500.2231.24425.066/3.6A0.7101.481.0.3430.2251.26228.93B0.7104.603.2390.6180.4061.26252.21C0.7104.603.2390.6180.4061.26252.21D0.7104.601.0.3430.2251.26228.935/3.6A0.7101.481.0.3430.2251.26232.53B0.7104.603.2390.6180.4061.26258.70C0.7104.603.2390.6180.4061.26258.70D0.7101.481.0.3430.2251.26232.534/3.6A1.011.480.7330.2680.2511.49833.57B1.014.602.2770.5320.4981.49866.60C1.014.602.2770.5320.4981.49866.60D1.011.480.7330.2680.2511.49833.573/3.6A1.011.480.7330.2680.2511.49836.26B1.014.602.2770.5320.4981.49871.94C1.014.602.2770.5320.4981.49871.94D1.011.480.7330.2680.2511.49836.262/3.6A1.011.480.7330.2680.2511.49838.78B1.014.602.2770.5320.4981.49876.94C1.014.602.2770.5320.4981.49876.94D1.011.480.7330.2680.2511.49838.781/3.9A0.9281.481.5950.5830.4272.00252.53B0.9284.604.9570.7840.5742.00270.62C0.9284.604.9570.7840.5742.00270.62D0.9281.481.5950.5830.4272.00252.53-1/3.9A0.9281.481.5950.5830.4272.00254.15B0.9284.604.9570.7840.5742.00272.79C0.9284.604.9570.7840.5742.00272.79D0.9281.481.5950.5830.4272.00254.155、確定柱的反彎點高度比y反彎點距柱下端距離為y:y=y+y+y+yo123式中：y—標準反彎點高度系數(shù)oy、y、y—當上下層梁線剛度改變、上下層層高變化時反彎點高度系123數(shù)的修正值。y根據(jù)結(jié)構(gòu)總層數(shù)m及該柱所在層n及k值查規(guī)得。o11層反彎點高度系數(shù)y：由m=ll，n=ll，k=0.589查表得y=0.30；上，下梁相oh對高度無變化，y=0；最上層y=0；下層層高與本層層高之比，=*=1，查123h11表得：y=0;A軸頂層軸反彎點高度系數(shù)為3y=y+y+y+y=0.3+0+0+0=0.3o123其余各柱反彎點高度計算系數(shù)見表1—56、計算柱端彎矩根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置yh計算第i層第j個柱端彎矩。上端彎矩Mt=Vhh1€y?ijij下端彎矩Mb=Vyhijij計算結(jié)果見表1—5風荷載作用下柱反彎點高度比及柱端彎矩1-5

層/h柱軸線號kaia2a3yoyiy2y3yMt（KN?m）Mb（KN?m）11/3.6A1.1010.3540000.35410.725.87B3.3381010.4500000.45019.1910.51C3.3381010.4500000.45019.1910.51D1.1010.3540000.35410.725.8710/3.6A1.1110.4040000.40422.1214.99B3.3381110.4670000.46735.3831.00C3.3381110.4670000.46735.3831.00D1.1110.4040000.40422.1214.999/3.6A1.1110.4540000.45430.8725.26B3.3381110.5000000.50050.2250.22C3.3381110.5000000.50050.2250.22D1.1110.4540000.45430.8725.268/3.6A1.1110.4540000.45440.3733.57B3.3381110.5000000.50066.1566.15C3.3381110.5000000.50066.1566.15D1.1110.4540000.45440.3733.577/3.6A1.1110.4540000.45449.2640.96B3.3381110.5000000.50080.7180.71C3.3381110.5000000.50080.7180.71D1.1110.4540000.45449.2640.966/3.6A1.1110.4520000.45257.0747.07B3.2391110.5000000.50093.9893.98C3.2391110.5000000.50093.9893.98D1.1110.4520000.45257.0747.075/3.6A1.1110.5000000.50058.5558.55B3.2391110.5000000.500105.66105.66C3.2391110.5000000.500105.66105.66D1.1110.5000000.50058.5558.554/3.6A0.7331110.5000000.50060.4360.43B2.2771110.5000000.500119.88119.88C2.2771110.5000000.500119.88119.88D0.7331110.5000000.50060.4360.433/3.6A0.7331110.5000000.50065.2765.27B2.2771110.5000000.500129.43129.43C2.2771110.5000000.500129.43129.43D0.7331110.5000000.50065.2765.27A0.733111.080.5000000.50069.8069.802/3.6B2.277111.080.5000000.500.49.49C2.277111.080.5000000.500.49.49D0.733111.080.5000000.50069.8069.801/3.9A1.59510.9210.5000000.500102.43102.43B4.95710.9210.5000000.500137.71137.71C4.95710.9210.5000000.500137.71137.71D1.59510.9210.5000000.500102.43102.43-1/3.9A1.5951110.5900000.59086.59124.60B4.9571110.5500000.550127.75156.13C4.9571110.5500000.550127.75156.13D1.5951110.5900000.59086.59124.607、計算梁端彎矩由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平衡計算梁端彎矩。邊跨外邊緣處的梁端彎矩 M=Mt€Mbbi ij i€1,j中間支座處的梁端彎矩 Mi=Gt€Mbbi ij i€1,j il€irbbMr=t€Mb _-b—bi ij i€1,j il€irbb框架在風荷載作用下的彎矩見圖1—68、計算梁支座剪力及軸力根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在梁上的豎向荷載可以求出梁支座剪力;柱軸力可以由計算截面之上的梁端剪力之和求得?？蚣茉陲L荷載作用下梁剪力及柱軸力見圖1—7.'j.0.72風荷載作用下彎楚醫(yī)再號內(nèi)為梁端奇矩圖1—6rt?9713茁b

rd二乎-毎47r:94-尺峯1E翁-:.”

I■;!.66."r—65-H込嚴'.■■■圖1—7-.■;2B丘2■12sgfI9、梁端彎曲產(chǎn)生的側(cè)移因為H<50m，HB€4，所以只考慮梁柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移。第i層結(jié)構(gòu)的層間變形為Au，由i人 …F 25.73 「“Au一 匚一 一2.1x10411 …D 124400i…F 57.49Au— i— —4.6x10，410…D 124400i…F86.99Au— 匚— —6.99x10，49…D 124400i…F114.57Au— 匚— —9.2x10，38…D 124400i…F139.80Au— 匚— —1.12x10，37 …D124400i…F162.29Au— 匚— —1.29x10，36 …D124400i…F182.46Au— i— —1.45x10，35…D 124400i…F200.33Au— 匚— —1.34x10，34 …D149800i…F216.40Au— 匚— —1.44x10，33…D 149800i…F23145Au— 匚— —1.54x10，32 …D149800i…F246.30一-“Au— 匚— —1.23x1031 …D200200i…F 246.30一-“Au— i— —1.23x10，3，1 …D200200i則頂點總側(cè)移為u-…Au—12.9x10-3mii—1

頂點相對位移最大層間位移：u12.9,10-頂點相對位移最大層間位移：u12.9,10-3 1 1二= € H47.850 3704一500滿足要求。1.54,10-3123371450滿足要求。五、在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)力計算由平面圖可以看出，本工程結(jié)構(gòu)及荷載分布比較均勻，可以選取典型平面框架進行計算，橫向框架可取12,3,4軸框架，縱向框架需選取A,B,C,D軸框架進行計算，這里僅給出3軸框架的力計算，縱向框架的計算方法和橫向框架的計算方法相同，這里不再給出。1、各層框架梁上的荷載計算屋面梁邊跨均布荷載（雪荷載與活荷載不同時考慮）板傳來 6.39,3.6=23.004KN/m梁自重 4.95KN/m屋面梁邊跨均布可變荷載標準值，取上人屋面活荷載與雪荷載二者中較大者即1.5,3.6=5.4kn/m屋面梁中間跨均布永久荷載標準值：梁自重 4.95KN/m屋面梁中間跨可變荷載標準值0KN//m-1?10層頂框架梁上荷載：樓面梁邊跨均布永久荷載標準值梁自重 4.95KNm板荷載 4.05x3.6€14.58KN/m200厚陶粒砌塊墻3.3m高 8.64 KN/m合計 28.17KN「m樓面梁邊跨梁上均布可變荷載：2x3.6€7.2KN//m中間跨梁上的均布荷載：4.95KN/m豎向荷載作用下框架計算簡圖見圖1—1、22、力計算高層多跨框架在豎向荷載作用下的力近似按分層法計算。除底層外，上層各柱線剛度均乘以0.9進行修正，這些柱的傳遞系數(shù)取13,底層柱的傳遞系數(shù)取12。豎向荷載引起的各層框架梁固端彎矩見表1—6、7.i彎矩分配系數(shù)計算公式為a=齊。各節(jié)點彎矩分配系數(shù)計算結(jié)果見表jij1—8。力分配計算結(jié)果簡圖及彎矩圖1—3?1—12。豎向永久荷載作用下的框架經(jīng)疊加得彎矩圖圖1-13柱軸力及粱剪力見圖1-14。豎向可變荷載作用下的框架經(jīng)疊加得彎矩圖圖1-15柱軸力及粱剪力見圖1-16。q-b.b/KN/r：1二陰.17Kh/廣］uiiiim同上□=E."7枝忖/rr!!!同上g亍28.17KN/rr'，二-?”:， :n■cz> g￡ rocui^i.......—-乙c-可一P-

k豎宜永久荷載作用筠圖圖1—1■ll「sl「 一三言疋同上同上同二同上壯同二匡上1司.?閏上同上同上耳上三上同二同二同卜_同上同L■■看同L同h同L同L同上卜匸垂直永久荷載作用下框架梁固端彎矩值1-6層數(shù)AB跨BC跨CD跨左支座右支座左支座右支座左支座右支座11-92.4492.44-5.155.15-92.4492.4410-93.1793.17-4.634.63-93.1793.179-93.1793.17-4.634.63-93.1793.178-93.1793.17-4.634.63-93.1793.177-93.1793.17-4.634.63-93.1793.176-93.1793.17-4.634.63-93.1793.175-93.1793.17-4.634.63-93.1793.174-93.1793.17-4.634.63-93.1793.173-93.1793.17-4.634.63-93.1793.172-93.1793.17-4.634.63-93.1793.171-93.1793.17-4.634.63-93.1793.17-1-93.1793.17-4.634.63-93.1793.17垂直可變荷載作用下框架梁固端彎矩值1-7層數(shù)AB跨BC跨CD跨左支座右支座左支座右支座左支座右支座11-17.6817.6800-17.6817.6810-23.8123.8100-23.8123.819-23.8123.8100-23.8123.818-23.8123.8100-23.8123.817-23.8123.8100-23.8123.816-23.8123.8100-23.8123.815-23.8123.8100-23.8123.814-23.8123.8100-23.8123.813-23.8123.8100-23.8123.812-23.8123.8100-23.8123.811-23.8123.8100-23.8123.81-1-23.8123.8100-23.8123.81

各桿節(jié)點彎矩分配系數(shù)1-8層數(shù)A軸B軸C軸D軸下柱上柱粱下柱上柱粱左粱右下柱上柱粱左粱右下柱上柱粱110.45500.5450.21200.2540.5340.21200.5340.2540.45500.545100.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37490.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37480.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37470.3130.3130.3740.1750.1750.2090.4410.1750.1750.4410.2090.3130.3130.37460.3190.3100.3710.1790.1740.2080.4380.1740.1740.4380.2080.3190.3100.37150.3160.3160.3670.1780.1780.2070.4360.1780.1780.4360.2070.3160.3160.36740.3970.2790.3240.2360.1660.1930.4050.2360.1660.4050.1930.3970.2790.32430.3550.3550.2900.2210.2210.1800.3790.2210.2210.3790.1800.3550.3550.29020.3550.3550.2900.2210.2210.1800.3790.2210.2210.3790.1800.3550.3550.29010.3520.3600.2880.2240.2200.1790.3770.2240.2200.3770.1790.3520.3600.288-10.3570.3570.2850.2230.2230.1780.3750.2230.2230.3750.1780.3570.3570.285豎向永久荷載力計算圖圖1-3?1-7U.LGb0.J12D1.291C.7^□.7S0.61-d.26-⑶-NGU.31O.WJ?尹-37.￡9LnL‘1r1/X1mmL】ILIc-dPIc5丁飛cJcJc.ascQ._8Cl宀0.3790.1800"CLTJm勺 iOJLnLn-93.-793.Oj-4.634.63CJ-兀二』/e三默力計算0.324-0.32-4.*-1LO1—1O0.-93：).4Dh22.CO7WP;<FQ.&ELM0匕0193-).2：-：i.：if>-25.993.324F-f->-日』-24.4G-41.Q7.22.￡7--5.13-r.Q4-13.38-0.^5■?肌?-0.3/-0.45-J./B--31.25-31.32d一2.991杠-0.39C.P-3.12—:譏.止勺dl.c7-S4.773.ECMC.2coIO二-勺3../S；3.l/T-1LJ-汨.T93..GD口bb.lCDE-0.340.540云學0.5340.5340.254l:)n寸占■12.0&6.b3!zl；.9953/38一加上二-53.38-4F.3f/./9H.90-oj.yy3.93Jb.Oo--22^0-：.-."1.31---4總-.22-3.0B-F!F■.產(chǎn) -3.97-■■3.33-28.57-oO.CS-：：.^C-■■.yjR.A10.464.10-I.;--一.丄，J.440.5j4R.F114.07-32.B97G._:33.2]362C一居-0.93豎向可變荷載計算圖圖1-8?1-12-7.377.44-9.5.d.hg-1.10D.3S-l.j.-s.^ny.bUE-03.2860.3590.325L.,3c2d0.3E3EEuo巴一」0CO2OOQS：.9fcZ.GEJ0.3^5.56—7.095.66 d.83-.zo-J.JG——--....|-1.-1J—-忠：-:.c.C.6CC.2"CI.P39.35-；S.7^-.3/-、.旳S.Z/-■一€9.心-9.C. -?.24c7.5

.■■■._0.290zaJH0.379 0.37S 0.3^00.863.70—w3.3^6.0b—L?.：A7.C55.742.87-L.lZ!-己43———_-l.：v-：：.83-..ire3.G2：.3G0.329.G5-18.6321.G3-/.3-6.77-■■:-9.<7————-..r:-fc!''99gcrtH0.324、_93t)/-0.d05niqqKoo-n:：i.Rl■■- -23B1 ^.8S 二芒匕一匕.4己 一：_.UE 07.3 &二， --.2心 2..J5 -109 -'-3.刖 7.7.-J.~l一d.■■■./es.jt 「m-:/3 -).:- -.,c?己匕L./S(J.-：-. :],：d/-UY -：3.707.5^y.l" -7.3-191左二7-：.3670.1800.3790.3900.2540.5340.534C.E5^9.43<7.860JSO〔11Fij_/.s6■? ￡呂丁-?.ri3 :-SS--1.75-5.4：^7.58-I.吒.5.7 - -1.13-T；12.12 G.01-4B7 -3.*1__.匚丁?.0& 3.699.77 -).//.WORD版本.32.4632.4632.4632.4630C4S:\3338.6/'———11 肚㈡K6.05a 邁迄罔淡45、一一T5=.C5噸一一禹?一一--., L仁BE.艾— 9~26NJ26-■豎向可交荷載作岳下彎矩醫(yī)六、力組合地下一層頂梁的力組合值見表1—9六層頂梁的力組合值見表1—10十二層頂梁的力組合值見表1—11③軸A、B柱組合力見表1—12地下一層頂?shù)牧毫M合值1-9部位永久荷載可變荷載風荷載組合一組合二組合三左M-74.62-1&72€.02274.53372.52119.08支V87.6622.2143.59172.90187.98140.11座AB跨M59.7415.5293.4286.9095.86跨中右M85.4121.67€85.57204.71243.53136.54支V89.8223.1543.59176.81191.50143.94座左M-2&53-6.54€179.89194.50292.4944.92

支座V9.260119.93111.85179.0112.50BC跨M21.596.5435.0632.3235.56跨中左M2&536.54€179.89194.50292.4944.92支V9.260119.93111.85179.0112.50座五層頂?shù)牧毫M合值1-10部位永久荷載可變荷載風荷載組合一組合二組合三左M-67.88-16.89€105.62193.82245.8810&19支V86.1421.9826.82156.67162.46137.83座AB跨M63.7116.6199.7192.73102.29

跨中右M84.2321.33€63.35184.16210.67134.61支V91.3423.3826.82164.87170.07146.22座左M-34.89-&61€135.29167.57239.7155.54支V9.26090.1986.87137.3812.50座BC跨M27.92&6145.5641.9446.13跨中左M34.89&61€35.29167.57239.7155.54支V9.26090.1986.87137.3812.50座十一頂?shù)牧毫M合值1-11部位永久荷載可變荷載風荷載組合一組合二組合三左M-50.98-9.43€10.7283.3885.437&06支V83.0716.012.68124.35119.13127.83座AB跨M72.2314.22106.58100.61111.45

跨中右M82.2915.7€6.19125.93122.80.48支V93.011&012.68.08133.01143.21座左M-4&33-9.18€13.081.7785.1974.24支V10.310&6719.6524.5113.92座BC跨M41.49.1862.535&6864.89跨中左M48.339.18€13.081.7785.1974.24支V10.310&6719.6524.5113.92座③軸框架A、B軸柱部分截面力組合1-12部位永久荷載①可變荷載②風荷載③組合一—組合組合組合四組合五地下層頂A柱上下端M37.259.35土86.59125.94-19.53171.88-70.5756.24N-1905.4-487.6土249-2939.4-2521.1-2945.7-2248.52882.9M12.413.12土124.6122.4-86.93191.3-157.618.74N-2079.9-532.98土292.6-3226.7-2735.1-3245.02425.83147.4B柱上下端M28.377.37€127.75148.06-66.56217.59140.1142.99N-3180.0-719.8€565.5-4946.1-3996.0-5066.3-3482.8-4751.5M9.462.46土156.13144.74-117.56231.50-205.6614.34N-3475.1-786.78土641.86-5425.2-4346.8-5569.8-3772.6-5192.5A柱M43.3810.89土58.55111.1512.78540.98-22.9865.50N-1033.0-260.82±82.43-1546.1-1407.7-1521.1-1290.3-1560.6

五層頂上下端M31.528.25土105.66134.09-43.42191.0-104.8447.81N-1207.4-306.18土109.25-1819.3-1635.8-1796.9-1491.0-1825.1B柱上下端M31.528.25土105.66134.09-43.42191.0-104.8447.81N-1704.8-385.02土181.50-2548.5-2243.6-2545.1-2036.9-2546.7M30.047.81土105.66131.91-45.60188.95-106.945.53N-1999.8-452.0土244.9-3016.8-2605.4-3030.5-2344.9-2987.7十層頂A柱上下端M62.2012.22土10.7294.7776.7697.4367.4391.75N17.570021.0821.0821.0821.0823.72M50.6211.50土5.8776.1466.2876.2959.8575.66N160.534.02土2.68225.81221.31218.02210.52238.35B柱上下-端-M42.09&61土19.1974.4642.2282.8629.1361.52N00000000M35.678.77土10.5159.6141.9663.1033.6853.74N229.5150.22土5.99326.14316.08315.79299.02341.83力組合一：①X1.2+②X1.4X0.65+③X1.4X0.6二：①x1.2+②x1.4x0.65—③x1.4x0.6三：①x1.2+②x1.4x0.65x0.7-③x1.4四：①x1.2+②x1.4x0.65x0.7+③x1.4五：①X1.35+②X1.4X0.65X0.7七、梁截面設(shè)計1、正截面承載力計算框架梁跨中截面按T形截面計算，其翼緣計算寬度分別為：AB跨：按跨度L考慮：31，3x6675，2225mmBC跨:按梁凈距考慮：b+s，210+3400，3610mmo取以上兩種情況較小值：b/，2225mmf按跨度L考慮：31，1x3375，1125mm按梁凈距考慮：b+s，0.25+7.2，7.45mo

取以上兩種情況較小值：b/€1125mmfCD跨：按跨度L考慮：31€1x6675€2225mm按梁凈距考慮：b，s€210,3400€3610mmo取以上兩種情況較小值：b/€2225mmf判別T形截面類型:(h/…(120…h(huán)一亠€1.0x16.7x2050x120x625Io2?k2丿AB跨：afb/h/1cff= 2321KN?m>M {274.53,372.521,119.08}跨中屬于第一類T形截面°r h/…(120…h(huán)一亠€1.0x16.7x1125x120x625[o2?k2丿BC跨： afb/h/1cff= 1273.8KN?m>M {194.50,292.49,44.92}跨中屬于第一類T形截面°r h/…(120…h(huán)一亠€1.0x16.7x2050x120x625ko2?k2丿CD跨：afb/h/1cff= 2321KN?m>M {274.53,372.521,119.08}跨中屬于第一類T形截面°AB跨配筋同CD跨配筋，下面只對AB跨進行配筋計算°十一層框架梁正截面強度計算見表1—13六層框架梁正截面強度計算見表1—14地下一層框架梁正截面強度計算見表1—15十一層框架梁正截面強度計算1-13跨號AB、CD跨號AB、CD跨BC跨位置左支座跨中右支座左支座跨中右支座M(KN?m)85.43111.45.4885.1964.8981.77X?h—04.005.235.944.063.094.06Jh2—2M/(afb)0 1c/Eh00343.75343.75343.75343.75343.75343.75afb'x€ )A— 1cf m2丿456.5596.83677.85456.5342.3456.5飛 fyA—pbhsmin min39039039090390390選配鋼筋竝144』143218■3扣43蟲14竝14實配鋼筋461615763461461461五層框架梁正截面強度計算1-14跨號AB、CD跨BC跨位置左支座跨中右支座左支座跨中右支座M(KN?m)245.88102.29210.67239.7146.13239.71…—h—0Jh2—2M/(afb')5 0 1cf11.604.799.928.111.558.11Eh00343.75343.75343.75343.75343.75343.75afb'x€ )A一1cf\nm2丿S fy1323.75546.621132.041286.65245.911286.65A—pbhsmin min390390390390390390選配鋼筋4。"?22士/3$141* Cf實配鋼筋1520615152015204611520地下一層層框架梁正截面強度計算1-15

跨號ABCD跨BC跨只位置左支座跨中右支座左支座跨中右支座M€KN?m)372.5295.86243.53292.4935.56292.49X?h-017.664.511.4930.233.630.23Jh2-2M/(afb')F0 1cfgh00343.75343.75343.75343.75343.75343.75afb'x()A—1cf 2丿2015.3513.531311.21598.66190.38159&66飛 fyA—pbhsmin min39039039090390390選配鋼筋獨25+倒4腔23oe-wcoo站.3^28實配鋼筋22146151847184746118472、梁斜截面強度計算AB、CD跨：①驗算截面尺寸是否滿足要求：TOC\o"1-5"\h\z7?11層：0.25fbh?0.25xl6.7x300x615?770.3KN>V?170.1KNco max-1?6層：0.25fbh?0.25x16.7x300x615?770.3KN>V?191.5KNco max截面尺寸滿足要求。是否按計算配置箍筋7?11層：0.1fbh?0.1x16.7x300x615?256.8KN>V?170.1KNco max-1?6層：0?1fbh?0.1x16.7x300x615?308.1KN>V ?191.5KNco max故按構(gòu)造要求配置箍筋，選雙肢箍8@180svnAsvbs50.3xsvnAsvbs50.3x2180x300?0.186％f 16.77?11層：Psvmin?叫?024x麗?0-179%7?11層：f 16.7-1?6層：, —0.24厶—0.24x —0.179%SVmm f 210y滿足要求。BC跨：①驗算截面尺寸是否滿足要求。7?11層：0.25fbh€0.25xl9.1x250x515=614.78KN>V=166.48KNcomax-1?6層：0.25fbh€0.25x23.1x250x515=743.53KN>V =233.03KNcomax截面尺寸滿足要求。②是否按計算配置箍筋。7?11層：0.1fbh€0.1x16.7x300x615=256.8KN>V=137.38KNco max-1?6層：0.1fbh€0.1x16.7x300x615=256.8KN>V=179.01KNco max故按構(gòu)造要求配置箍筋，選雙肢箍?8@180nA— SV]svbs7?11層：f 16.7J0.2吟€0.24x麗€0?179%sv-1?6層：f罰€0?24f€0?24x環(huán)€0?179%sv滿足要求。八、柱截面設(shè)計1、軸壓比驗算：力組合后底層柱所受最大壓力為：N€5569.85KNcN軸壓比：A€乍Nbhfc2、柱配筋計算5569.85x103600x600x21.1—0.73<L]=0.9N滿足要求。N=5569.85KN地下一層柱：經(jīng)比較取M=231.50KN?mN=5569.85KN柱計算長度l=1.0H=1.0,3.9=3.9moN=?fbhg二1.0x21.1x600x565x0.55二3934.1KNb1cob屬于小偏心受壓。因N二5569.85KN…N二3934.1KN,屬于小偏心受壓。bl/_3900Oh_600_5.9)5__41.56mmM 231.5x106e_ _—oN5569.85x10330600Iq-_20mme_e+e_41.56mm+20mm_61.56mmioa0.5fA0.5x21.1x6002C_ c—_1N 5569850_0.7l戶2_1+1400x6；.56/615(5^°7x1_^8‘_1+1400e/hi0e_‘e+-—a_1.18x61.56+600—35_337.64mmi2s 2N'?fbhg 1c o_bg_ d-cob +gNe—0.45?fbhb

匸匕oJ+afbh3.8-g/h-a' 1cobo s5569.85x103—1.0x21.1x600x565x0.555569.85x103x337.64—O.43x1.0x?1.1x600x5652

(0.8—0.55)《65—35)+1.0x21.1x600x565+0.55_0.749A_A'ssNe—afbh2g(1—0.5g)

fQ—aA_A'ss300?5569.85?103?337.64-1.0?21.1?600?5652?0.749?G-0.5?0.749)M… €565^ ,300?故按構(gòu)造配筋A(yù)…0?7/?600?600…2520mm2smin 'o皿77選—，A-3041mm26層柱：經(jīng)比較取M=191KN?mN…3030.5KN柱計算長度l…1.25H…1.25?3.6…4.5moN=afbhg…1.0?21.1?550?515?0.55…3287.12KNb1cob因N…3287.12KN>N…3030.5KN, 屬于大偏心受壓。b仃h… …8.18>5， 故需考慮縱向彎曲影響?！觥鰄550…63.03mmM 191?10…63.03mme… …oN3030.5?1033045010"…3045010"…15mm,20mm取e…20mma3030.5?103又…竺…8.183030.5?103又…竺…8.18，15，550故<…1.02“…1+1 1400e/iho12<<12…1+1400?83.03/5158.182?1.0?1.0…1.30e…e+e…63.03mm+20mm…83.03mmioa0.5fA 0.5?21.1?550?550<… c—… …1.05>11Ne…弋+2-as…130?83-03+罟-35…347-94mm3030.5?3030.5?103g…… …0.507afbh1?21.1?550?5151co

人人 Ne—…fbh2?(1-0.5?)ss f'0-a'丿yos_3030.5x103x347.94—1.0x21.1x550x5152x0.507xG—0.5x0.507),0

300x(515，35)按構(gòu)造配筋A(yù)=0.7/x550x550=2117.5mm2。smin o応①2[I選一，A二2513mm211層柱：經(jīng)比較選取11層柱：經(jīng)比較選取M=97.43KN?mN=341.83KN.柱計算長度l=1.25H=1.25x3.6=4.5moN二…fbh?=1.0x19.1x550x550x0.55二2975.54KNb1cob因N二3341.83KN<N二2975.54KN,屬于大偏心受壓。bloh= =8.18>8， 故需考慮縱向彎曲影響。-h55097.43x106341.83x103=285.02mm30450Iq-=15mm<20mm取e=20mmae=e+e=285.02mm+20mm=305.02mmioa0.5fA 0.5x19.1x550x0.5fA 0.5x19.1x550x550<= c—=1N341.83x103=8.45>1,故取<=1.01又篇=竺=8.18<15，■-h550故<=1.021'1'=1+1 1400e/l/ho2<<12=1=1+1400x305.02./5158.182x1.0x1.0=1.08e='ei+2-as=1-08x305-02+罟-35=569-42mm341.83341.83x103'=afbh=1.0x19.1x550x515=°"°631co人Ne-,fbh2^(1-0.5g)=A'= 1~c(―o )——s f'h-a'yos=341.83x103x569.42-1.0x19.1x550x5152x0.063x?1-0.5x0.063)

300x?515-35)€171.14mm2<A =2117.5mm2smin故按構(gòu)造要求配筋。A=0.7/'x550x550=2117.5mm2smin 'oa彷?n選一，A=2513mm2s九、樓梯設(shè)計1、結(jié)構(gòu)形式選擇：由于樓梯可變荷載較小，同時考慮支模方便，外觀輕巧，故采用整體式樓板。2、梯段板計算：①計算跨度：l=l+b=3300+200=3500mmo②確定板厚：h=f1~1)—3500—116.6mmJ25 30)1 30取h=120mm.荷載計算：恒載：20厚水泥砂漿面層：20x0.02x(0.3+0.15)x1.445x 一0.88KN：：m0.3 '梯段板自重：25x1x(0.29+0.14)x0.3x1.445x 一7.85KN.m2 0.3板底抹灰：375920x0.02x1.445x —0.67KN.m3300 '欄桿重：0.\KN：m合計： g=9.49KN/m g=1.2x9.49=11.39KN；m

活荷載：q€2.5x1.46=3.65KN.mkg,q€11.39,5.11€16.5KNmq=q=1.4x3.65=5.11KN：mM=10(g+q?2=10x16-5x3-52=20-21KN?m⑤配筋計算：b=1445mm,h=120一20=100mmo20.21x1020.21x106選取?14150，A€1026mm2。=0.083afbh2 16.7x1460x10021coY=0.956s0.956x210x100=I"'，7mm23、平臺板設(shè)計：考慮地震作用： 取h=100mm計算跨度:l=l+-+-=1.4+01+02=1.46mon2222荷載：20mm厚水泥砂漿面層： 20x0.02x1.0=0.4KN-m100mm厚現(xiàn)澆混凝土板重： 25x0.1x1.0=2.5KN/m20mm厚板底抹灰20mm厚板底抹灰:20x0.02x1.0=°4%合計：合計：活荷載g=1.2x3.3=3.96K^/mq=1.4x2.0=2.8KN/mg+q=3.96+2.8=6.76K^/m④、力計算:

M=8€g…q卜=8?6.76?1.462=1.8kn?m、配筋計算：b=1000mm,h=100-20=80mm,1.8?1.8?106as-16.7?1000?802-°'°16g=0.02，Y二0.992s0.992?210?80_〔°8'Omm2選取?8180A=279mm2。s4、平臺梁計算①計算跨度：=①計算跨度：=1.051n=1.05?3.0=3.15mm<l+a=3.0+0.2=3.2mmn②估算截面尺寸：h②估算截面尺寸：h=￡12=31'°=262.5mm③、荷載：恒載：平臺梁自重：梁側(cè)抹灰:梯段板傳來：取b③、荷載：恒載：平臺梁自重：梁側(cè)抹灰:梯段板傳來：取b?h二200?400mm25?O'2?(0?4-°.D?L2=】?8KN420?0.02?(0.4-0.1)x1.2?2=0.288炒爲平臺板傳來：合計：g=1.2?35.59平臺板傳來：合計：g=1.2?35.59=42.7KN/m活荷載：qk=2.°?L。=2.°KNmq=1.4?2.0=2.8KN/mg+q€42.7+2.8=45.5④、力計算跨中最大彎矩：M=l(g+q》2=x45.5x3.152=56.43KN?m支座最大剪力：V=丄^?+q》=x45.5x3=68.25KN2n2⑤、截面計算A)受彎承載力計算：按倒L形截面計算，受壓翼緣計算寬度取下列中較小值b'=l=…3150=525mmf6o6b'=b+匕=200+1500=950mmf 2 2戶斤以取b'=525mm，h=h一a=400一35=365mmf o sr h')(100]h一丄=1.0x16.7x525x100x365[o 21<2丿afb'h'1cf=276.2KN?m>M=56.43KN?m所以屬于第一類T形截面。=0.048M 56.43x10=0.048(