風(fēng)道系統(tǒng)計算

1前言風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計是暖通設(shè)計的重要組成部分，而風(fēng)道計算又是風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計的重要內(nèi)容。風(fēng)道計算主要包括在滿足風(fēng)量分配的前提下，確定風(fēng)道截面尺寸及系統(tǒng)阻力，并選擇設(shè)備。在進(jìn)行風(fēng)道計算時應(yīng)考慮以下因素：（1） 建筑空間（2） 空間氣流組織（3） 噪聲要求（4） 風(fēng)道允許漏風(fēng)量（5） 風(fēng)道的保溫性能（6） 各支路的平衡（7） 防排煙控制（8） 系統(tǒng)初投資（9） 運(yùn)行費(fèi)用等等。應(yīng)此可以見得風(fēng)道計算也是個多目標(biāo)函數(shù)，只有綜合考慮，才有可能獲得最優(yōu)的方案。在眾多風(fēng)道尺寸設(shè)計法中，常見的有以下幾種:假定流速法等，等比摩阻法（EqualFrictionMethod），靜壓復(fù)得法（StaticRegainMethod），以及ASHRAE在推薦使用的T方法（（T-Method）。本文將對風(fēng)道設(shè)計方法做一綜述，并比較其優(yōu)缺點及適用性。2風(fēng)道計算方法2.1假定流速法假定流速法為目前國內(nèi)設(shè)計師最經(jīng)常使用的方法。該方法為參照推薦的風(fēng)道流速，根據(jù)已定的流量計算出風(fēng)道截面積，風(fēng)道的尺寸根據(jù)國內(nèi)的通風(fēng)管道統(tǒng)一規(guī)格選用，然后校核實際流速并計算阻力。風(fēng)道空氣流速是風(fēng)道計算的一個重要參數(shù)，選擇較大的流速，風(fēng)道的截面減小，風(fēng)道投資成本降低，但系統(tǒng)阻力相應(yīng)增大，噪聲也隨之增加，動力消耗增大，運(yùn)行費(fèi)用增加。反之流速低，風(fēng)道截面大，占用建筑空間增大，投資增加，但噪聲減少，動力消耗減小，運(yùn)行成本降低。因此流速的選取是平衡各種因素的一個結(jié)果，必須通過綜合的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較才能確定。《全國民用建筑工程設(shè)計技術(shù)措施》給出了機(jī)械送排風(fēng)系統(tǒng)和空調(diào)系統(tǒng)建議的空氣流速。機(jī)械送排風(fēng)系統(tǒng)和空調(diào)系統(tǒng)內(nèi)的空氣流速（m/s）住宅教室劇院及其他公共建筑站房、庫房部位適宜流速最大流速適宜流速最大流速適宜流速最大流速新風(fēng)入口3.54.04.04.54.55.0主風(fēng)管3.5?4.54.0?6.05.0?6.06.0?7.06.0?8.07.0?10.0支風(fēng)管3.03.5?6.03.0?4.54.0?6.04.0?5.05.0?7.0假定流速法因為流速的選取具有一定的任意性，因此不同的設(shè)計師會設(shè)計出不同的方案，在設(shè)計過程中一般對系統(tǒng)的阻力平衡考慮較少，完全依靠閥門的調(diào)節(jié)，必然會增加系統(tǒng)的阻力，而且會使系統(tǒng)調(diào)試工作量增加，甚至不能達(dá)到設(shè)計意圖。該法適用于較為簡單的通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)。多分支風(fēng)道系統(tǒng)靜壓復(fù)得計算法的新算法提要：分析了傳統(tǒng)的靜壓復(fù)得法的幾種不同算法，指出了現(xiàn)行的靜壓復(fù)得計算法存在的問題，提出了靜壓復(fù)得計算法的新算法，經(jīng)工程實踐驗證，解決了多分支風(fēng)道無風(fēng)量調(diào)節(jié)閥均勻送風(fēng)的難題，提高了計算速度，改善了風(fēng)道系統(tǒng)的平衡性。關(guān)鍵詞：風(fēng)道系統(tǒng)靜壓復(fù)得計算法改進(jìn)在1988年的ASHRAE年會上，由美國著名的風(fēng)道計算法專家、T法創(chuàng)始人Tsal宣讀的一篇題為《靜壓復(fù)得風(fēng)道計算法的謬誤》的論文［1］，引起了軒然大波，其辯論之激烈在美國暖通空調(diào)歷史上也是十分罕見的，以至當(dāng)年出版的ASHRAETransactions不得不用5頁的篇幅刊登了這場辯論的問與答。Tsal對靜壓復(fù)得計算法基本上是持否定的態(tài)度，他的基本論點是：①靜壓復(fù)得系數(shù)不可預(yù)測，因為它與很多參數(shù)有關(guān)，因此采用靜壓復(fù)得系數(shù)為基礎(chǔ)的傳統(tǒng)的靜壓復(fù)得計算法根本無法實現(xiàn)靜壓復(fù)得計算法的最初的目的；②動壓轉(zhuǎn)換為靜壓是不可能節(jié)能的；③盡管采用靜壓復(fù)得計算法可以使三通處的靜壓相等，但是由于全壓不等，因此不可能獲得希望的風(fēng)量平衡；④伯努利方程是靜壓復(fù)得計算法的基礎(chǔ)，而伯努利方程只適用于單風(fēng)道，而不適用于多分支風(fēng)道，因為后者存在一個空氣質(zhì)量分配的問題。10多年過去了，這場辯論至今尚無定論， Tsal的觀點并沒有被ASHRAE全盤接受，文獻(xiàn)［2］在介紹文獻(xiàn)［1］時，只簡單地介紹了作者的部分觀點，即，由于靜壓復(fù)得系數(shù)不可預(yù)測，因此傳統(tǒng)的靜壓復(fù)得計算法不應(yīng)該使用靜壓復(fù)得系數(shù)。靜壓復(fù)得計算法是目前國際通用的4種風(fēng)道計算法之一（其他3種風(fēng)道計算法為：假定速度法、等摩阻法和T計算法）［2］，廣泛應(yīng)用于通風(fēng)空調(diào)風(fēng)道設(shè)計計算中，尤其是在變風(fēng)量系統(tǒng)設(shè)計中，該法被公認(rèn)為最合理的風(fēng)道計算法。因此靜壓復(fù)得計算法再度引起了最近幾年從事變風(fēng)量系統(tǒng)設(shè)計和研究的我國暖通空調(diào)專業(yè)人士的關(guān)注。其實靜壓復(fù)得計算法的原理簡單、易懂，最初提出靜壓復(fù)得計算法的目的是：通過改變下游處風(fēng)管的截面積，使風(fēng)管三通處的靜壓相等。因此傳統(tǒng)的理論是：當(dāng)主風(fēng)道靜壓保持相等，而各支風(fēng)管的長度相等、風(fēng)管截面尺寸相等、支風(fēng)管阻力相同時，各支風(fēng)管風(fēng)量則會相等［3］。如圖1所示，根據(jù)伯努利方程，以下關(guān)系式成立當(dāng)ps1=ps2，則Apt，1-2=pv12/2-pv22/2（2）式中：psi，ps2 1-1和2-2斷面處靜壓，Pa；v1，v2 1-1和2-2斷面處風(fēng)速，m/s；Apt，1-2——1-1和2-2斷面之間的全壓損失，Pa。因此靜壓復(fù)得計算法實際上就是如何利用式（2）確定風(fēng)道的速度，從而確定風(fēng)道尺寸。1算法靜壓復(fù)得計算法的提出已經(jīng)整整60年，而作為一種風(fēng)道計算法，被設(shè)計手冊正式采用也有整整50年的歷史［1］。由于采用靜壓復(fù)得計算法設(shè)計的風(fēng)道，末端風(fēng)速較低，因此這種方法最初主要用于高速風(fēng)道系統(tǒng)，以后，在低、中速風(fēng)道系統(tǒng)也得到廣泛的應(yīng)用。由于利用式（2）進(jìn)行計算時是先假設(shè)一個速度，然后再求另一個速度，但計算1-1和2-2斷面之間的全壓損失時，需要使用被求的速度值，因此在計算手段受限的當(dāng)時，計算相當(dāng)麻煩。為了簡化計算，靜壓復(fù)得計算法剛剛被用到風(fēng)道設(shè)計計算時，在計算方法上就采取了一系列近似措施。在以后的若干年中，雖經(jīng)多次改進(jìn)，但至今仍然存在不少問題影響到這種風(fēng)道計算法的精度和使用，因此值得進(jìn)步深入研究。下面分別介紹靜壓復(fù)得計算法的幾種主要算法，并對其中存在的主要問題進(jìn)行討論。1.1算法一——靜壓復(fù)得系數(shù)法1940年美國人開利（W.H.Carrier）第一個將靜壓復(fù)得原理用于風(fēng)道計算，形成了靜壓復(fù)得計算法，并引進(jìn)了靜壓復(fù)得系數(shù)的概念［4］，所謂靜壓復(fù)得系數(shù)即是空氣通過1-1和2-2斷面時，由于全壓損失的存在，動壓的減少不可能完全轉(zhuǎn)化為靜壓的增加，兩個三通之間復(fù)得的靜壓為式中：Apr 1-1和2-2斷面之間的靜壓復(fù)得值，Pa。R—靜壓復(fù)得系數(shù)。正如文獻(xiàn)［1］指出：對于傳統(tǒng)的靜壓復(fù)得計算法，全壓損失Apt，1-2,靜壓損失Aps，1-2和靜壓復(fù)得值A(chǔ)pr在節(jié)點2被認(rèn)為是相等的，因此利用式（4）進(jìn)行風(fēng)道計算時，首先需要確定靜壓復(fù)得系數(shù)R，R究競?cè)《嗌?，爭論?0年，至今未有定論。開利最初是假設(shè)理想狀態(tài)下的靜壓復(fù)得系數(shù)R=0.7?0.8，實際設(shè)計時，R=0.5［4］。以后的40年，靜壓復(fù)得系數(shù)在各種設(shè)計手冊、著作和論文中不斷變化，直到1997年文獻(xiàn)［2］將該值的范圍擴(kuò)大到R=0.5?0.95。正如前所述，由于靜壓復(fù)得系數(shù)是一個不可預(yù)測的參數(shù)，因此將靜壓復(fù)得系數(shù)設(shè)定為一個常數(shù)，將導(dǎo)致明顯的誤差。在利用式（4）進(jìn)行計算時，另一個值得注意的是1-1和2-2斷面之間的全壓損失Apt,1-2應(yīng)該包括哪些內(nèi)容。由于引進(jìn)靜壓復(fù)得系數(shù)的初衷，就是考慮到，三通本身的局部阻力消耗了一部分靜壓，動壓的減少才不可能全部轉(zhuǎn)化為靜壓的增加，因此將這一部分阻力損失使用靜壓復(fù)得系數(shù)來表示，當(dāng)1-1和2-2斷面之間除了三通（包括三通后面的漸縮管）這一部分局部阻力外，沒有其他的局部阻力時，1-1和2-2斷面之間的全壓損失Apt，1-2就只應(yīng)包括1-1和2-2斷面之間的沿程阻力。但需要指出的是，不久前出版的、專門闡述風(fēng)道計算法的文獻(xiàn)［7］在介紹靜壓復(fù)得計算法時，除引進(jìn)了靜壓復(fù)得系數(shù)外，在計算1-1和2-2斷面之間的全壓損失Apt，1-2時，又同時考慮了：①三通的直通阻力；②三通后面的漸縮管阻力；③1-1和2-2斷面之間的沿程阻力。事實上，在這種情況下，計算中已不需要再考慮靜壓復(fù)得系數(shù)了，否則使得本來誤差已很大的這種計算方法的計算誤差將變得更大。在使用靜壓復(fù)得計算法進(jìn)行計算時，這點應(yīng)特別注意。采用靜壓復(fù)得系數(shù)的靜壓復(fù)得計算法的計算例題可以參考文獻(xiàn)［5］和［6］。1.2算法二——全壓損失直接計算法筆者1983年提出了靜壓復(fù)得計算法的一種新算法，去除了傳統(tǒng)的靜壓復(fù)得系數(shù)，直接計算1-1和2-2斷面之間的全壓損失Apt，1-2,這種計算方法后被文獻(xiàn)［3］采用。筆者在直接計算1-1和2-2斷面之間的的全壓損失Apt，1-2時，考慮了三種阻力：1-1和2-2斷面之間的沿程阻力。由于當(dāng)時計算工具的限制，為解決使用Colebrook方程計算時存在的困難，使用了筆者提出的鋼板風(fēng)道單位長度摩擦損失簡化公式［9］，該公式亦被文獻(xiàn)［3］采用。Pm=0.0105D-1.21v1.925（5）式中：Pm 單位長度摩擦損失，Pa/m；D——風(fēng)速當(dāng)量直徑，m；v 風(fēng)速，m/s；圓管三通的直通阻力，采用了以下計算公式，cs=0.4Qb/Qc（6）三通后面的漸縮管的局部阻力，采用了使用最廣泛的30°漸縮管的局部阻力系數(shù)Z=0.02（7）將式（5）?（7）代入式（2）后，即可進(jìn)行風(fēng)道設(shè)計計算，預(yù)先假定v1，然后確定v2值，使式（2）成立。采用算法二的計算例題可參見文獻(xiàn)［3,8］。1.3算法三——考慮質(zhì)量關(guān)系的靜壓復(fù)得系數(shù)法文獻(xiàn)［1］作者將式（2）改寫為式中：mc，ms，mb 三通上游、下游和支管的質(zhì)量流量，kg/s；vc，vs，vb 三通上游、下游和支管處風(fēng)速，m/s。根據(jù)靜壓復(fù)得原理，ps1=ps2，mc=ms+mb，可以得到以下表示式式中：Qc,Qs,Qb——三通上游、下游和支管處風(fēng)量，m3/s。當(dāng)靜壓復(fù)得系數(shù)相同時，利用式（3）和式（9）計算靜壓復(fù)得值時，其結(jié)果顯然是不同的。目前這種算法在國際上尚未被接受，未發(fā)現(xiàn)有應(yīng)用實例。2特點筆者自1983年提出采用全壓損失直接計算法進(jìn)行靜壓復(fù)得風(fēng)道計算后，十幾年來，在數(shù)十項空調(diào)工程中采用了這種計算方法進(jìn)行風(fēng)道設(shè)計，并對其中部分工程的風(fēng)道系統(tǒng)進(jìn)行了測定，近年在進(jìn)行變風(fēng)量系統(tǒng)課題研究中又進(jìn)行了風(fēng)道壓力分布的1：1足尺試驗。結(jié)果表明，靜壓復(fù)得計算法除了送風(fēng)均勻性優(yōu)于假定速度法外，采用這種設(shè)計方法設(shè)計的風(fēng)道系統(tǒng)還存在一些鮮為人知的現(xiàn)象：①當(dāng)各支風(fēng)管的長度相等、風(fēng)管截面尺寸相等、支風(fēng)管阻力相同時，即使是采用靜壓復(fù)得計算法使主風(fēng)道靜壓相等，各支風(fēng)管風(fēng)量也不會如傳統(tǒng)的觀點所認(rèn)為的那樣完全相等，以下采用靜壓復(fù)得計算法設(shè)計的一根“均勻送風(fēng)風(fēng)道”（見圖2）的計算結(jié)果可以清楚地說明這一點。表1例題是采用算法二設(shè)計計算的。由表1可知，由于各支風(fēng)管入口處全壓不等，三通的旁通阻力也不相等，因此各支風(fēng)管的可資用壓力（余壓）不等，風(fēng)量也不相等。正如文獻(xiàn)［3,8］所述，目前國內(nèi)使用的圓風(fēng)管和矩形風(fēng)管三通局部阻力系數(shù)在常規(guī)風(fēng)道計算時極小，一般可以忽略不計，這點由表1可以清楚地看出。1994年ASHRAE根據(jù)美國最新的風(fēng)道系統(tǒng)局部構(gòu)件試驗結(jié)果，重新公布了最新的風(fēng)道局部構(gòu)件局部阻力系數(shù)數(shù)據(jù)資料［10］。由于科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，這次公布的數(shù)據(jù)較舊數(shù)據(jù)更加準(zhǔn)確，部件更多，內(nèi)容更翔實。表2例題是采用最新的ASHRAE公布的圓管三通局部阻力系數(shù)、采用算法二計算所得的結(jié)果。可以看出，由于新的阻力系數(shù)大于舊的阻力系數(shù)，因此系統(tǒng)不平衡性明顯增加。風(fēng)道最不利環(huán)路一般出現(xiàn)在離風(fēng)機(jī)最遠(yuǎn)的支風(fēng)道的倒數(shù)第二根支管處，只有當(dāng)最后一根支管的阻力大于倒數(shù)第二根支管的阻力，風(fēng)道最不利環(huán)路才會出現(xiàn)在最后一根支管。而最后一根支管由于只有彎管阻力和管段（1）的沿程阻力，而無三通的旁通阻力，而前者阻力明顯小于后者，因此最后一根支管的阻力通常都小于倒數(shù)第二根支管的阻力，由表2可以看出這一點。從表2還可以看出一個有意思的現(xiàn)象，采用靜壓復(fù)得計算法設(shè)計的風(fēng)道，當(dāng)動壓差小于全壓損失時，斷面逐漸增加的風(fēng)道從某一管段開始會出現(xiàn)反常的斷面縮小的現(xiàn)象。表2例題從管段（11）開始，風(fēng)管直徑開始縮小。這一現(xiàn)象在表1中之所以未出現(xiàn)，是因為三通的直通阻力太小，采用ASHRAE新的局部阻力系數(shù)，用靜壓復(fù)得計算法設(shè)計的風(fēng)道系統(tǒng)都會出現(xiàn)這種現(xiàn)象。采用最新的局部阻力系數(shù)，由靜壓復(fù)得計算法算法二設(shè)計的風(fēng)道系統(tǒng)，雖然每根支管處的全壓不相等，但是由于三通的旁通阻力愈接近主風(fēng)道入口處，即主風(fēng)道的風(fēng)速與支風(fēng)道風(fēng)速差距愈大，其值愈大，而風(fēng)道阻力正好與此相反，離主風(fēng)道入口愈遠(yuǎn)，阻力愈大，這樣使得各支管的不平衡性就大大減小，表2例題各支管阻力與相應(yīng)的主管節(jié)點壓力之差不到10Pa，這點由圖3可以清楚地看到，工程實踐也充分表明了這一點。采用靜壓復(fù)得計算法設(shè)計的中、小型風(fēng)道系統(tǒng)的平衡性明顯優(yōu)于其它風(fēng)道計算法，雖然末端的風(fēng)道尺寸大于其他風(fēng)道計算法設(shè)計的風(fēng)道，但是由于無需安裝風(fēng)閥，總阻力也偏小，因此經(jīng)濟(jì)性更佳。當(dāng)矩形風(fēng)道采用靜壓復(fù)得計算法進(jìn)行設(shè)計時，風(fēng)道的高寬比對風(fēng)道的總阻力和系統(tǒng)平衡影響很大。表3是將圖2例題的風(fēng)管改為矩形風(fēng)管，在相同的計算條件下，風(fēng)管高度不同時，采用靜壓復(fù)得計算法進(jìn)行計算所得到的結(jié)果。由表3可以看出，風(fēng)管長寬比愈大，即風(fēng)管濕周愈大，風(fēng)道總阻力、支管最高剩余壓力和風(fēng)道面積愈大。靜壓復(fù)得計算法一般是由風(fēng)道系統(tǒng)的倒數(shù)第二根管段開始進(jìn)行計算，事實上，從第一根管段開始計算，其結(jié)果相同，在算法上前者更簡便。3計算步驟3.1由以上分析和討論可以看出，靜壓復(fù)得計算法仍然是一種先進(jìn)的風(fēng)道計算法，但是在使用這種方法時，應(yīng)注意以上提出的一些特點。下面以一個工程實例來說明靜壓復(fù)得計算法的設(shè)計步驟。為計算方便，管段編號為①e⑦支管編號為[1]?[4]；分支管編號為1?12，如圖4所示。步驟1確定最不利環(huán)路，一般為從風(fēng)機(jī)（空調(diào)機(jī)組）到離風(fēng)機(jī)最遠(yuǎn)的倒數(shù)第2根分支管，即分支管5,為最不利環(huán)路，本例題為管段5-①②③④⑤。最不利環(huán)路也可能出現(xiàn)在6-①②③④⑤，或者2-⑦⑥③④⑤，或1-⑦⑥③④⑤需要通過計算來確定。、步驟2如果采用動壓遞增法［3］，則計算從尾部管段向前，假設(shè)最不利環(huán)路干管的最后一根管段的風(fēng)速，并確定該管段的尺寸和阻力，本例題為管段①步驟3利用式（2）計算最不利環(huán)路其它管段的風(fēng)速、尺寸和阻力，式（2）中的全壓損失由該管段的沿程阻力和該管段段首三通阻力構(gòu)成，最新的三通局部阻力系數(shù)已包括風(fēng)道漸縮管的阻力，由于無論是圓管還是矩形管三通的局部阻力系數(shù)（直通、旁通）均可擬合成相關(guān)系數(shù)很高的代數(shù)方程，因此為迭代計算提供了方便，利用計算機(jī)可以一次獲得所有需要的數(shù)據(jù)。具體計算可以采用編程方法，也可以利用MicrosoftExcel列表進(jìn)行計算。表4是最不利環(huán)路的計算結(jié)果，該表同時給出了支管段4和6的計算結(jié)果。步驟4管段②的計算方法是本文提出的新算法的關(guān)鍵之一，在管段②③之間仍然采用式（2）進(jìn)行連續(xù)計算，三通的直通阻力用于管段③⑥的靜壓復(fù)得計算，而管段②!之間的靜壓復(fù)得計算考慮的是三通的旁通阻力，這里特別加以說明。步驟5計算主管各節(jié)點的全壓和各主支管的阻力和剩余壓力，表5給出了各主管節(jié)點A,B,C處的全壓和支管［1］?［4］的阻力和余壓。計算所有的出風(fēng)支風(fēng)管的全壓、各支管的阻力和剩余壓力，表6給出了各出風(fēng)支管的壓力分布。3.2由以上計算結(jié)果可以看出，靜壓復(fù)得計算法具有很好的壓力平衡效果，除支管［1］由于其彎管的局部阻力系數(shù)明顯低于三通的旁通局部阻力系數(shù)，導(dǎo)致其余壓偏大外，其它各點平衡效果很好，采用增加管段⑥的局部阻力的方法，如采用阻力較大的90°對接彎頭，并使管段⑥的管徑等于管段⑦的管徑等方法，支管［1］的余壓可以減小。表7是經(jīng)過阻力調(diào)整后的各出風(fēng)分支管的壓力差，由表7可知，各出風(fēng)管的壓差已經(jīng)小于10Pa（水柱高度1mm），這是本文提出的新算法的又一關(guān)鍵。3.3當(dāng)采用靜壓復(fù)得計算法設(shè)計的風(fēng)道較長，出現(xiàn)動壓差小于全壓損失，斷面逐漸增加的風(fēng)道開始出現(xiàn)反常的斷面縮小的現(xiàn)象時，可以從該管段開始，調(diào)整風(fēng)道的高寬比和面積，使節(jié)點的全壓差最小，可以避免這一現(xiàn)象的發(fā)生，限于篇幅，此處從略。1靜壓復(fù)得法原理I靜壓復(fù)得法原理靜壓復(fù)得法原理是根據(jù)在某一斷面上的流體在全壓為一定值時，動壓的減少量即成為靜壓的增加量。如果不計算摩擦阻力及局部阻力，動壓的減少量應(yīng)完全等于靜壓的增加量。但事實上，空氣通過風(fēng)道時總要消耗一部分能量的。因此，減少了的動壓不可能全部復(fù)得為靜壓。復(fù)得靜壓的大小可由下式求得：△=R(r/2g—v"2g)(1)式中△——實際上復(fù)得的靜壓，nmfI20；v】g_—_第一斷面上的空氣動壓，mmI~O；vg_—_第二斷面上的空氣動壓，mmI~O；B——靜壓復(fù)得系數(shù).與風(fēng)道加工質(zhì)量及斷面形狀有關(guān)。對于精心設(shè)計的圓風(fēng)道R=0.9左右.設(shè)計中取R=0.75左右；對于寬高比較大的矩形風(fēng)道R值可按0.5選用。由公式(1)中可以看出，復(fù)得靜壓的大小與兩個斷面上風(fēng)速變化的平方成正比。在高速系統(tǒng)中有較高的起始速度.能夠得到較多的復(fù)得靜壓.因此，在高速系統(tǒng)中利用靜壓復(fù)得法計算風(fēng)道，較為合適壓復(fù)得法的優(yōu)缺點利用靜壓復(fù)得法計算風(fēng)道，復(fù)得的靜壓都用來克服下一段風(fēng)道的阻力.因此.到下一個三通前的靜壓與前一個三通前的靜壓應(yīng)基本接近。也可以認(rèn)為.利用靜壓復(fù)得法計算的風(fēng)道，各分支管或送風(fēng)口處的靜壓基本相等.一般不必專設(shè)闥門調(diào)節(jié)風(fēng)量，風(fēng)量容易保證，風(fēng)道占用空間小，還可減少漏風(fēng)和防止次生噪聲，這是這種計算方法的優(yōu)點。它的缺點表現(xiàn)在：風(fēng)速大、風(fēng)道斷面小，相應(yīng)地風(fēng)機(jī)壓力高，能量消耗多，對風(fēng)道的氣密性及剮度都要求較高。在一般情況下，每個送風(fēng)房間都要求裝設(shè)消聲末端裝置，以調(diào)節(jié)風(fēng)量和衰減噪聲。高速氣流通過管件時局部阻力較大.對這些管件(如三通灣頭等)提出了特殊的構(gòu)造要求.以減少阻力。如采用的靜壓復(fù)得系數(shù)值不準(zhǔn)確.風(fēng)道的各分支處的壓力難以達(dá)到平衡⑸與低速系統(tǒng)比較.有較高的噪聲1.3靜壓復(fù)得法的設(shè)計要求與推薦的設(shè)計風(fēng)速設(shè)計要求：(1)高速系統(tǒng)必須考慮在流量和風(fēng)道斷面發(fā)生變化時的靜壓復(fù)得要嚴(yán)格地按規(guī)定加工和安裝風(fēng)道。靜壓復(fù)得系數(shù)可取o.75—o.如。⑵高速系統(tǒng)的主風(fēng)道和進(jìn)人房間的支風(fēng)道.都應(yīng)設(shè)有消聲裝置。高壓(25ommH20以下)沖壓(150mnfI20以下)下運(yùn)行的風(fēng)道，推薦采用圓形或扁圓形斷面。如受空問限制，也允許采用矩形斷面。為了減少管件阻力應(yīng)采用圓形彎頭，曲率半徑應(yīng)盡量大；矩形和方形彎頭需設(shè)導(dǎo)流板；條件允許時.宣用30°C或45E通；如受空問限制，也可用圓錐形百角三通。裝有末端裝置的單風(fēng)道，不必再裝調(diào)節(jié)閻；如一臺末端裝置控制幾個送風(fēng)口.則連接送風(fēng)口的支風(fēng)道上應(yīng)安裝調(diào)節(jié)閻；由一條支風(fēng)道向若干臺末端裝置送風(fēng)時，需在這一支風(fēng)道上裝一調(diào)節(jié)閻，便與其它支風(fēng)道作平衡調(diào)節(jié)之用。高速送風(fēng)系統(tǒng)的風(fēng)道和管件等，都必須按照專門的規(guī)程加工和安裝。系統(tǒng)必須進(jìn)行氣密性試驗.允許滲漏量不得超過系統(tǒng)總風(fēng)量的0.5%，試驗壓力要求大于運(yùn)行壓力50mmI~O?；仫L(fēng)道日前尚不能采用高速系統(tǒng)，因末端裝置常被灰塵堵塞，造成故障。用四通對稱布置支風(fēng)道，既便于壓力平衡，又便于加工和安裝?？照{(diào)風(fēng)系統(tǒng)的管道設(shè)計(一)風(fēng)管機(jī)在設(shè)計管道時首先必須從產(chǎn)品資料上了解三個參數(shù)：風(fēng)量、風(fēng)壓、噪聲。風(fēng)量：為了確定送風(fēng)管道大小。風(fēng)壓：也叫機(jī)外靜壓。為了計算在送風(fēng)過程中克服阻力所需的參數(shù)。簡單不確切地說，就是能將風(fēng)送多大距離的動力。噪聲：其產(chǎn)品技術(shù)資料所標(biāo)的噪聲只是相對的，因為噪聲是隨不同條件而相應(yīng)的變動的。可能產(chǎn)生噪聲的渠道有：機(jī)器本身的風(fēng)機(jī)、機(jī)