10m跨徑橋梁工程設(shè)計

PAGE.z......資料....裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋課程設(shè)計二〇一五年六月設(shè)計資料根據(jù)**尾號，選定如下：標準跨徑（m）10計算跨徑（m）9.6空心板全長（m）9.96空心板高度（m）0.54板端與支點距離（m）0.18橋面寬度（m）凈—7+2×1.25m人行道=10m空心板數(shù)（塊）10預(yù)制板寬（m）0.99設(shè)計荷載：公路—II級，人群荷載：3.0kN/m2。材料結(jié)構(gòu)：空心板采用C40水泥混凝土，重力密度取γ1=25kN/m3鉸縫：鉸縫采用C30細集料混凝土，重力密度取γ2=24kN/m3預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，單根截面公稱面積為98.7mm2，fpk=1860Mpa，拉控制應(yīng)力取0.70fpk。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長呈直線型布置。非預(yù)應(yīng)力鋼筋：：直徑大于或等于12mm者采用HRB335級鋼筋，直徑小于12mm者均采用R235級鋼筋。橋面鋪裝：采用10cm瀝青混凝土，重力密度取γ2=23kN/m人行道：采用C25水泥混凝土，自重單側(cè)1.52kN/m護欄：采用C25水泥混凝土，自重單側(cè)3.6kN/m。其它參數(shù)及要求本橋設(shè)計安全等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=0.9，橋梁所處環(huán)境條件為I類環(huán)境?？招陌灏慈A(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計。設(shè)計依據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)（JTGD60—2004）（簡稱《公橋規(guī)》）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)（JTGD62—2004）（簡稱《公預(yù)規(guī)》）玲森主編．橋梁工程（第二版）．：人民交通，2008.7．賈艷敏、高力主編．結(jié)構(gòu)設(shè)計原理．：人民交通，2004.8．易建國主編．混凝土簡支梁（板）橋（第三版）[例一]．：人民交通，2006.9．胡兆同等編著．橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋．：人民交通，2001.3．構(gòu)造形式及尺寸選定本工程橋面凈空為凈—7m+2×1.25m，全橋?qū)挷捎?0塊C40的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬為99cm，高為54cm，空心板全長9.96m。采用先法工藝預(yù)制，預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，單根截面公稱面積為98.7mm2，fpk=1860Mpa，fpd=1260Mpa，Ep=1.95×105Mpa。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長呈直線型布置。C40混凝土空心板的fck=26.8Mpa，fcd=18.4Mpa，ftk=2.4Mpa，ftd=1.65Mpa。全橋空心板橫斷面布置如圖2-1，每塊空心板截面及構(gòu)造尺寸見圖2-2。圖2-1橋梁橫斷面（尺寸單位：mm）圖2-2空心板截面構(gòu)造及細部尺寸（尺寸單位：cm）空心板毛截面幾何特性計算毛截面面積根據(jù)圖2-2求得：毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜矩：鉸縫的面積：則毛截面重心離1/2板高的距離為：（向下偏移）鉸縫重心對1/2板高處的距離為：空心板毛截面對其重心軸的慣性矩圖3-1挖空半圓構(gòu)造（尺寸單位：cm）圖3-2空心板截面簡化圖（尺寸單位：cm）由圖3-1，設(shè)每個挖空的半圓面積：半圓重心軸：半圓對其自身重心軸的慣性矩：則空心板毛截面對其重心軸的慣性矩：（忽略了鉸縫對自身重力軸的慣性矩）空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖3-2的單箱截面來近似計算：檢驗截面效率指標上核心距：下核心距：截面效率指標：上述擬定的截面是合理的。作用效應(yīng)計算永久作用效應(yīng)計算空心板自重橋面系自重欄桿自重單側(cè)按1.52kN/m計算，人行道自重單側(cè)按3.6kN/m計算。橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米重力為：每塊空心板分攤到的每延米橋面系重力為：鉸縫自重總自重第一階段結(jié)構(gòu)自重：第二階段結(jié)構(gòu)自重：總自重：永久作用效應(yīng)匯總表表4-1項目作用種類作用計算跨徑作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中跨支點跨7.4769.6086.1264.5935.8817.942.9749.634.2625.6914.277.1410.459.6120.3890.2950.1625.08可變作用效應(yīng)計算汽車荷載采用公路—Ⅱ級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。公路—Ⅱ級的車道荷載由均布荷載和集中荷載兩部分組成。而在計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標準值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時按《橋規(guī)》車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處。多車道橋梁上還應(yīng)考慮多車道折減，雙車道折減系數(shù)ζ=1，三車道折減系數(shù)ζ=0.78，四車道折減系數(shù)ζ=0.67，但不得小于兩設(shè)計車道的荷載效應(yīng)。汽車荷載橫向分布系數(shù)計算跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算空心板的剛度參數(shù)：查《橋梁工程》（林森版）附錄一，并插可求得：各板荷載橫向分布影響線坐標值表表4-2作用位置板號1234567891010.3130.2160.1510.1060.0750.0550.0400.0310.0260.02320.2120.2130.1710.1210.0850.0610.0450.0350.0280.02630.1510.1710.1820.1500.1060.0760.0550.0430.0350.03140.1060.1210.1500.1670.1410.1010.0730.0550.0450.04050.0750.0850.1060.1410.1620.1380.1010.0760.0610.055圖4-1各板橫向分布影響線及橫向最不利布載圖各板荷載橫向分布系數(shù)計算如下（參考圖4-1）一號板：兩行汽車：人群荷載：二號板：兩行汽車：人群荷載：三號板：兩行汽車：人群荷載：四號板：兩行汽車：人群荷載：五號板：兩行汽車：人群荷載：各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表表4-3板號橫向分布系數(shù)12345最大值0.1130.2070.2270.2390.2380.2390.3010.2380.1920.1540.1360.301由表4-3可以看出，兩行汽車荷載作用時，4號板的橫向分布系數(shù)最不利，因為取值如下:兩行汽車：人群荷載：支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算圖4-2支點處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖由圖4-2可以看出，兩行汽車荷載作用時，2號板的橫向分布系數(shù)最不利，因為取值如下:兩行汽車：人群荷載：支點到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)空心板的荷載橫向分布系數(shù)表表4-4作用位置作用種類跨中至l/4處支點汽車荷載0.2390.5人群荷載0.1540汽車荷載沖擊系數(shù)計算因為，所以：因此，沖擊系數(shù)可變作用效應(yīng)計算車道荷載由均布荷載和集中荷載兩部分組成。而在計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標準值。人群荷載是一個均布荷載，按規(guī)取用，本工程人行道寬度為0.75米，因此。跨中截面圖4-3簡直空心板跨中截面力影響線及加載圖彎矩：車道荷載：不計沖擊：計沖擊：人群荷載：剪力：車道荷載：不計沖擊：計沖擊：人群荷載：l/4截面圖4-4簡直空心板l/4截面力影響線及加載圖彎矩：車道荷載：不計沖擊：計沖擊：人群荷載：剪力：車道荷載：不計沖擊：計沖擊：人群荷載：支點截面圖4-5簡直空心板支點截面力影響線及加載圖汽車荷載最大剪力：不計沖擊：計沖擊：不計沖擊：計沖擊：人群荷載：可變作用效應(yīng)匯總表表4-5作用效應(yīng)作用種類彎矩剪力跨中跨中支點汽車荷載兩行不計沖擊116.2580.6423.8439.3995.59計沖擊160.78111.5132.9751.72132.20人群荷載7.215.410.751.695.41作用效應(yīng)組合空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表表4-6作用種類編號彎矩剪力跨中l(wèi)/4跨中l(wèi)/4支點作用效應(yīng)標準值永久作用效應(yīng)gⅠ(1)86.1264.590.0017.9435.88gⅡ(2)34.2625.700.0014.277.14g=(1)+(2)(3)120.3890.290.0050.1625.08可變作用效應(yīng)車道荷載不計沖擊(4)116.2580.6423.8439.3995.59計沖擊(5)160.78111.5132.9751.72132.20人群荷載(6)7.215.410.751.695.41承載力極限狀態(tài)基本組合1.2×(3)(7)144.46108.350.0060.1930.101.4×(5)(8)225.09156.1146.1672.41185.080.8×1.4×(6)(9)4.853.640.501.143.64(10)374.39268.1046.66133.74218.81正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合(3)(11)120.3890.290.0050.1625.080.7×(4)(12)81.3856.4516.6927.5766.91(6)(13)7.215.410.751.695.41(14)208.97152.1517.4479.4297.40使用長期效應(yīng)組合(3)(15)120.3890.290.0050.1625.080.4×(4)(16)46.5032.269.5415.7638.240.4×(6)(17)2.882.160.300.682.16(18)169.76124.719.8466.5965.48彈性階段截面應(yīng)力計算標準值效應(yīng)組合(19)288.37207.2133.72103.57162.69預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加應(yīng)力為：其中：作用短期效應(yīng)的跨中彎矩：毛截面的彈性抵抗矩：C40混凝土空心板的：毛截面面積：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面中心軸的偏心距： 假定，因此：預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：按規(guī)要求，現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%拉控制應(yīng)力來估算因此：采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，單根截面公稱面積為98.7mm2，則滿足要求。預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板采用1×7股鋼絞線布置在空心板的下緣，，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖5-1。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置滿足規(guī)要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋等。圖5-1空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置（尺寸單位：cm）在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，不考慮布置普通縱向受力鋼筋?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效的工字型截面來考慮：面積等效：①慣性矩等效：②將①式代入②。得：，。則得等效工字型截面的上翼緣板厚度：等效工字型截面的下翼緣板厚度：等效工字型的肋板厚度：圖5-2空心板換算等效工字型截面（尺寸單位：cm）換算截面幾何特性計算由前面計算已知空心板毛截面幾何特性，毛截面面積，毛截面重心離1/2板高的距離為：（向下偏移），空心板毛截面對其重心軸的慣性矩：。換算截面面積換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距離為：換算截面慣性矩換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣：承載力極限狀態(tài)計算跨中截面正截面抗彎承載力計算預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離判斷截面類型：，所以屬于第一類T型?；炷潦軌簠^(qū)高度：跨中截面抗彎承載力：計算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。斜截面抗彎承載力計算截面尺寸符合：空心板截面尺寸符合要求截面抗剪承載力驗算判定：需要進行斜截面抗剪承載力驗算箍筋間距計算：箍筋選用雙股B10跨中至l/4截面，取箍筋間距；支座向跨中方向處箍筋加密，間距；其余部分，間距。圖7-1空心板箍筋分布圖（尺寸單位：mm）斜截面抗剪承載力驗算：空心板截面剪力驗算表表7-1截面位置1-1（支座截面）2-2（支座邊h/2）3-3（箍筋變化）4-4（l/4截面）5-5（跨中截面）剪力218.81204.41186.80133.7446.661001001502002000.5240.5240.3490.2620.262341.42341.12278.53241.21241.21196.93183.97168.12120.3741.99滿足滿足滿足滿足滿足預(yù)應(yīng)力損失計算預(yù)應(yīng)力鋼筋采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，，，拉控制應(yīng)力。錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失加熱養(yǎng)護引起的溫差損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失公式：混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失跨中截面： l/4截面： 支點截面：，，均小于，滿足要求。設(shè)傳力錨固齡期為7d。理論厚度： 根據(jù)規(guī)查表得：，， 跨中截面： l/4截面： 支點截面：預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時第一批損失：傳遞錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面： L/4截面： 支點截面：各截面的有效應(yīng)力：跨中截面： L/4截面： 支點截面：正常使用極限狀態(tài)計算正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進行驗算，需滿足以下要求：第一，作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長期效應(yīng)組合下，，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。作用短期效應(yīng)組合下，由此得：滿足條件。在荷載長期效應(yīng)組合下，由此得：滿足條件。溫差應(yīng)力計算，橋面鋪裝厚度為100mm，由規(guī)規(guī)定，，豎向溫度梯度見下圖，由于空心板高為540mm，大于400mm，取A=300mm。圖9-1空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）溫差應(yīng)力計算表表9-1編號單元面積Ay溫度ty單位面積中心至換算截面中心距離ey180×900=79200220×(2×80+70)=46003300×(2×80+70)=69000溫差應(yīng)力：正溫度應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋中心處：預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋中心處：以上正值表示壓應(yīng)力，負值表示拉應(yīng)力。設(shè)溫差頻遇系數(shù)為0.8，則考慮溫度應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為：由此得：滿足條件。由此得：滿足條件。上述計算表明，在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計算中溫差應(yīng)力計算及表9-2、圖9-4，并選用支點截面，分別計算支點截面A-A纖維（空洞頂面），B-B纖維（空心板換算截面重心軸），C-C纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足：正溫差應(yīng)力：A-A纖維：B-B纖維：C-C纖維：反溫差應(yīng)力A-A纖維：B-B纖維：C-C纖維：以上正值表示壓應(yīng)力，負值表示拉應(yīng)力。主拉應(yīng)力A-A纖維（空洞頂面）：正溫差:反溫差:正溫差:反溫差:滿足條件。B-B纖維（空心板換算截面重心軸）：正溫差:反溫差:正溫差:反溫差:滿足條件。C-C纖維（空洞底面）：正溫差:反溫差:正溫差:反溫差:滿足條件。變形計算正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C40混凝土，，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：＜計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。預(yù)加力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)加力引起的反拱度計算空心板當放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時空心板混凝土強度達到C30.預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。先計算此時的抗彎強度：。絞線時，設(shè)空心板混凝土強度達到C30，這時，，則：換算截面面積：所有鋼筋換算面積對毛面積重心的靜矩為：換算截面重心至毛面積重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板截面幾何特性匯總表表10-1項目符號單位C30C40換算截面面積A0mm2306280302482換算截面重心至截面下緣距離y01lmm261.2261.4換算截面重心至截面上緣距離y01umm278.8278.6預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心軸距離e01pmm221.2221.4換算截面慣矩I0mm41.074×10101.072×1010換算截面彈性抵抗矩W01lmm34.111×1074.102×107W01umm33.852×1073.848×107計算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長期增長系數(shù)后得：預(yù)拱度的設(shè)置由《公預(yù)規(guī)》條，當預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度時，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用。本示例>，可以不設(shè)置預(yù)拱度持久狀態(tài)應(yīng)力驗算持久狀態(tài)應(yīng)力驗算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時作用取標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力?？缰薪孛婊炷练ㄏ驂簯?yīng)力驗算跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：標準值效應(yīng)組合：<跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向應(yīng)力（按荷載效應(yīng)標準值計算）：有效預(yù)應(yīng)力：考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為：<斜截面主應(yīng)力驗算斜截面主應(yīng)力選取支點截面的A-A纖維（空洞頂面）、B-B纖維（空心板中心軸）、C-C纖維（空洞底面）在標準值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計算，并滿足≤的要求。(1)A-A纖維（空洞頂面）：正溫差:反溫差:<滿足條件。(2)B-B纖維（空心板換算截面重心軸）：正溫差:反溫差:<滿足條件。(3)C-C纖維（空洞底面）：正溫差:反溫差:<滿足條件。計算結(jié)果表明使用階段正截面混凝土法向力、預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力和斜截面主壓應(yīng)力均滿足規(guī)要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在A-A纖維處為1.616MPa，按《公預(yù)規(guī)》條，時，箍筋間距sv按下列公式計算：箍筋采用HRB335，同一截面箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢2A10，Asv=157.08mm2則箍筋間距計算如下：采用此時配箍率：按《公預(yù)規(guī)》，對于HRB335，ρsv不小于0.12％，滿足要求。支點附近箍筋間距100mm，其他截面適當加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖7-1，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即h/2=270mm,以及不大于400mm的構(gòu)造要求。短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件短暫狀態(tài)計算時，應(yīng)計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力，并滿足《公預(yù)規(guī)》要求。為此，對本示例應(yīng)計算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。設(shè)預(yù)制空心板當混凝土強度達到C30時，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重作用下，計算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。C30混凝土，，，，，，，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，空心板截面法向應(yīng)力計算取跨中、l/4、支點三個截面，計算如下：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：跨中截面空心板跨中截面板自重彎矩。則由板自