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文檔簡(jiǎn)介
第十三章
對(duì)流換熱學(xué)習(xí)導(dǎo)引
本章主要介紹的是對(duì)流換熱的計(jì)算。牛頓冷卻公式提供了對(duì)流換熱換熱量的計(jì)算方法,通過它,定義了表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),從而使復(fù)雜的對(duì)流換熱問題得以簡(jiǎn)化
最終的對(duì)流換熱問題集中于表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的求取。關(guān)于表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的求取,本文給出了不同情況下的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式。學(xué)習(xí)時(shí)應(yīng)準(zhǔn)確了解每個(gè)方程式的適用范圍、物理量的具體含義,通過適當(dāng)?shù)剡x擇,最后計(jì)算出表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),進(jìn)而求得對(duì)流換熱量。
學(xué)習(xí)要求
本章重點(diǎn)是掌握牛頓冷卻公式以及不同情況下表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計(jì)算,通過學(xué)習(xí)應(yīng)達(dá)到以下要求:1.理解對(duì)流換熱的基本概念,了解對(duì)流換熱的過程及分類。2.理解牛頓冷卻公式的物理意義,會(huì)應(yīng)用牛頓冷卻公式計(jì)算流體與固體壁面間的對(duì)流換熱量。3.理解表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的定義和物理意義,了解影響表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的因素。4.了解主要的無因次準(zhǔn)數(shù)的含義,并掌握其計(jì)算方法。5.了解常見的無相變和有相變對(duì)流換熱的換熱特征,能正確選用合適的公式進(jìn)行對(duì)流換熱的定量計(jì)算。6.了解影響凝結(jié)換熱和沸騰換熱的因素。本章難點(diǎn)1.對(duì)流換熱過程的分析比較抽象,較難理解。學(xué)習(xí)中結(jié)合對(duì)流換熱的流動(dòng)狀況和溫度分布圖會(huì)有較為直觀的理解。2.無因次準(zhǔn)數(shù)的含義比較抽象,較難理解。學(xué)習(xí)中應(yīng)重點(diǎn)掌握無因次準(zhǔn)數(shù)的計(jì)算方法。3.應(yīng)用準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式求解表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)需要一定的技巧,有一定的難度。應(yīng)注意公式的適用范圍,定性溫度和特征尺寸的選取,并應(yīng)結(jié)合例題與習(xí)題加強(qiáng)練習(xí)。
第一節(jié)
對(duì)流換熱概念及牛頓冷卻公式
1.熱對(duì)流
熱對(duì)流只發(fā)生在流體之中,總是與流體運(yùn)動(dòng)密切相關(guān),并受到流體運(yùn)動(dòng)的影響。
由于流體的宏觀運(yùn)動(dòng),使流體各部分之間發(fā)生相對(duì)位移,致使冷、熱流體相互摻混而引起的熱量傳遞現(xiàn)象。
一、對(duì)流換熱的概念
自然對(duì)流
由于流體中各部分的密度不同而引起。
強(qiáng)制對(duì)流
就引起的流動(dòng)原因而論,對(duì)流可分為:
熱對(duì)流如電冰箱冷凝器和房間暖氣片等換熱設(shè)備表面冷、熱空氣的流動(dòng)。流體的流動(dòng)由動(dòng)力機(jī)械的作用造成。
如水泵驅(qū)動(dòng)空調(diào)裝置中的冷媒水流體的熱對(duì)流總是伴隨著導(dǎo)熱。
2.對(duì)流換熱
流體與固體壁之間既直接接觸又相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)的熱量傳遞過程稱為對(duì)流換熱。
對(duì)流換熱是由熱對(duì)流和導(dǎo)熱共同作用的復(fù)合換熱形式。
對(duì)流換熱分類:
按流體流動(dòng)原因分為
強(qiáng)制對(duì)流換熱自然對(duì)流換熱
按流體是否有相變分為
相變對(duì)流換熱
無相變對(duì)流換熱
凝結(jié)換熱
沸騰換熱
如空氣掠過房間空調(diào)器對(duì)流換熱無相變
有相變
內(nèi)部流動(dòng)外部流動(dòng)
強(qiáng)制對(duì)流自然對(duì)流圓管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流換熱
管內(nèi)凝結(jié)換熱
管外凝結(jié)換熱
凝結(jié)換熱
沸騰換熱
對(duì)流換熱非圓管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流換熱
流體流過平板的對(duì)流換熱
流體流過圓管束的對(duì)流換熱
流體流過單根圓管的對(duì)流換熱
有限空間的自然對(duì)流換熱大空間的自然對(duì)流換熱管內(nèi)的沸騰換熱
大容器的沸騰換熱
二、對(duì)流換熱過程分析
當(dāng)流體在管內(nèi)湍流時(shí),在傳熱方向上截取一截面A-A,各層界面處的溫度變化為:
tht
h
tw1
tw2
t
c
tc
湍流主體的傳熱以熱對(duì)流為主;
緩沖層的傳熱以導(dǎo)熱和熱對(duì)流進(jìn)行;
層流底層的傳熱以導(dǎo)熱的方式進(jìn)行。
因此,對(duì)流換熱的熱阻主要集中在流體的層流底層內(nèi),減薄層流底層的厚度是強(qiáng)化對(duì)流換熱的主要途徑。
該層溫差很大,熱阻也大流體在管內(nèi)湍流時(shí),其流動(dòng)狀況由層流內(nèi)層、緩沖層和湍流主體組成三、牛頓冷卻公式由牛頓1702年提出,是用于對(duì)流換熱量的計(jì)算公式。
或
:熱流量,W;A:換熱面積,m2;h:表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),W/(m2
K);△t:對(duì)流換熱溫差,△t=tw-tf,℃;RW:對(duì)流換熱熱阻,RW
=1/hA,K/W;R:單位面積對(duì)流換熱熱阻,R
=1/h,m2
K/Wtf流體平均溫度表明:
對(duì)流換熱量
與壁面換熱面積A及流體與壁面之間的溫度差Dt成正比;表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h的大小反映了對(duì)流換熱的強(qiáng)弱。
表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h表明了當(dāng)流體與壁面間的溫差為1K時(shí),在單位時(shí)間內(nèi)通過單位面積的熱流量。
表13-1表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h的大致范圍W/(m2
K)
牛頓冷卻公式將影響對(duì)流換熱的諸多復(fù)雜因素,歸結(jié)為表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)這一參數(shù),對(duì)流換熱研究的核心也就歸結(jié)為表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的求解。
牛頓冷卻公式對(duì)流換熱方式h對(duì)流換熱方式h空氣自然對(duì)流5~12高壓水蒸氣強(qiáng)制對(duì)流500~3500空氣強(qiáng)制對(duì)流12~100水沸騰600~50000水自然對(duì)流200~1000蒸汽膜狀凝結(jié)4500~18000水強(qiáng)制對(duì)流1000~15000蒸汽珠狀凝結(jié)45000~140000四、影響表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的主要因素1.流體流動(dòng)的起因
影響流體的速度分布
。2.流體的流動(dòng)狀態(tài)及流速的影響
一般來說,強(qiáng)制對(duì)流的流速比自然對(duì)流高,因而表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)也高。
如空氣的流動(dòng)同一流態(tài),流體流速增加時(shí),傳熱速率加快。
層流底層內(nèi)以導(dǎo)熱傳熱外,湍流主體以熱對(duì)流傳熱為主,h大,對(duì)流換熱效果好。熱量傳遞主要為垂直于流動(dòng)方向的導(dǎo)熱,h的大小取決于流體的熱導(dǎo)率。
層流湍流
3.流體的物理性質(zhì)
密度
越大,流體與壁面間的熱阻就越小,換熱就越強(qiáng)烈;
比定壓熱容cp
熱導(dǎo)率
、cp越大,單位質(zhì)量攜帶的熱量越多,傳熱能力越大;
動(dòng)力黏度
影響因素
越大,黏滯力越大,加大了層流底層的厚度,不利于對(duì)流換熱。
4.流體有無相變有相變時(shí)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)要比無相變時(shí)的大。
有相變時(shí),流體吸收或放出潛熱,對(duì)流換熱要?jiǎng)×业枚唷?/p>
影響因素?zé)o相變時(shí),流體顯熱變化實(shí)現(xiàn)對(duì)流換熱。
沸騰換熱
凝結(jié)換熱
沸騰時(shí)液體中汽泡的產(chǎn)生和運(yùn)動(dòng)增加了液體內(nèi)部的擾動(dòng),從而強(qiáng)化了對(duì)流換熱。
5.換熱表面的幾何因素
換熱表面的形狀、大小、狀況(光滑或粗糙程度)以及相對(duì)位置等幾何因素影響了流體的流態(tài)、流速分布和溫度分布,從而影響了對(duì)流換熱的果。
影響因素?zé)崦娉蠚饬鲾_動(dòng)比較激烈,換熱強(qiáng)度大
第二節(jié)
流體無相變時(shí)的對(duì)流換熱計(jì)算
流體無相變時(shí)對(duì)流換熱的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可表示為經(jīng)分析,可得流體無相變時(shí)對(duì)流換熱的準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式為
一、表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的一般關(guān)聯(lián)式將各影響因素經(jīng)過分析組成若干個(gè)無因次準(zhǔn)數(shù)
表13-2準(zhǔn)數(shù)的符號(hào)和含義表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的一般關(guān)聯(lián)式符號(hào)名稱公式含義Nu
努塞爾數(shù)
表示對(duì)流換熱的強(qiáng)弱,是被決定準(zhǔn)數(shù),包含待定的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)
Re
雷諾數(shù)
表示流體的流動(dòng)類型
Pr
普朗特?cái)?shù)
表示流體的物性影響
Gr
格拉曉夫數(shù)
表示由于溫度差而引起的自然對(duì)流的影響
其中△t
流體與壁面之間溫度差,℃;l
換熱器換熱表面的特征尺寸,如管內(nèi)徑、外徑或平板高度等,m;
V
流體的體積膨脹系數(shù),K-1,對(duì)于理想氣體:Tm
理想氣體的定性溫度,K。由表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的一般關(guān)聯(lián)式對(duì)自然對(duì)流其指數(shù)函數(shù)形式為
上式稱為準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式,其中C、m、n為常數(shù),均由不同情況時(shí)的具體條件進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)定后,再由該式計(jì)算表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h。對(duì)強(qiáng)制對(duì)流升力的影響較大,Re的影響可忽略
表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的一般關(guān)聯(lián)式1.應(yīng)用范圍2.定性溫度在使用準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式確定表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h時(shí),必須注意:
即建立準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式時(shí)的實(shí)驗(yàn)范圍,一般指Re、Pr、Gr的數(shù)值范圍,使用時(shí)不能超出該范圍。
確定準(zhǔn)數(shù)中流體物性所依據(jù)的溫度就是定性溫度。其確定方法不盡相同。
3.特征尺寸
對(duì)對(duì)流換熱有顯著影響的幾何尺寸,在建立準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式時(shí)就定為特征尺寸。
如管內(nèi)徑、當(dāng)量直徑等二、管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算常用的強(qiáng)制對(duì)流時(shí)的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式如下表,可在計(jì)算時(shí)選用。1.流體在圓形管內(nèi)作強(qiáng)制對(duì)流時(shí)的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式流型準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式適用范圍定性溫度特征尺寸湍流Nu=0.023Re0.8Prn
(13-6)流體被加熱時(shí),n=0.4流體被冷卻時(shí),n=0.3(1)流體與壁面的溫差較小,一般氣體與壁面溫差不超過50℃;水與壁面溫差不超過30℃;油類溫差不超過10℃(2)104<Re<1.2
105(3)0.7<Pr<120(4)≥60
流體進(jìn)出口溫度的算術(shù)平均值
換熱管的內(nèi)徑
di
(13-7)
(1)流體與壁面的溫差較大(2)Re>104(3)0.7<Pr<16700(4)≥60
μw為壁面溫度下的黏度,其余物理量用流體進(jìn)出口溫度的算術(shù)平均值
層流
(13-8)不考慮自然對(duì)流的影響
(1)Re<2300(2)0.48<Pr<16700(3)0.0044<<9.75(4)≥2
μw為壁面溫度下的黏度,其余物理量用流體進(jìn)出口溫度的算術(shù)平均值
管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
其它關(guān)聯(lián)式中出現(xiàn)的修正項(xiàng),可以采用如下方法做近似處理:
2.表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)計(jì)算的修正(1)流體溫度的不均勻性對(duì)物性影響的修正
流體被加熱和被冷卻時(shí),Pr的指數(shù)n分別取0.4和0.3。
液體被加熱時(shí),
液體被冷卻時(shí),
氣體無論被加熱還是被冷卻,
Nu=0.023Re0.8Prn
如上表管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
上兩式要求L/di≥60
;當(dāng)L/di<60時(shí),可將由上兩式計(jì)算所得的Nu乘以短管效應(yīng)修正系數(shù)
L進(jìn)行修正。
(2)換熱管入口效應(yīng)的修正
Nu=0.023Re0.8Prn
管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
將Re=2300~10000時(shí)作為流體處于管內(nèi)過渡區(qū)流動(dòng)。此時(shí),可先按湍流時(shí)的公式確定,再將計(jì)算所得的結(jié)果乘以過渡區(qū)修正系數(shù)
,即可獲得h。(3)流體在管內(nèi)流動(dòng)處于過渡區(qū)時(shí)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的確定
管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
此時(shí)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)比起在直管內(nèi)流動(dòng)時(shí)有所提高。可先按直管計(jì)算后再乘以彎管修正系數(shù)
R即可獲得h
。
(4)流體在彎管內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流時(shí)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的修正
對(duì)氣體
對(duì)液體
R:彎管的彎曲半徑,m;
di:管內(nèi)徑,m。管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
仍可用圓形管的公式,一般情況下,只是將特征尺寸用流體阻力計(jì)算中的水力當(dāng)量直徑de代替內(nèi)徑即可。
(5)流體在非圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制對(duì)流時(shí)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)確定有些資料中規(guī)定了一些關(guān)聯(lián)式采用傳熱當(dāng)量直徑de′:
究竟采用哪個(gè)當(dāng)量直徑,需要根據(jù)具體的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式來確定。將準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式中的管內(nèi)徑改用當(dāng)量直徑為近似方法
管內(nèi)流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的較精確計(jì)算步驟
(1)根據(jù)已知條件,選取適當(dāng)?shù)亩ㄐ詼囟群吞卣鞒叽?,查找相?yīng)的物性參數(shù)。
(2)先由已知條件計(jì)算Re,再根據(jù)Re值判斷管內(nèi)流體的流態(tài)。
(3)根據(jù)管內(nèi)的流態(tài)(層流、湍流或過渡區(qū))和適宜范圍,選用相應(yīng)的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式。(4)由已知條件選取或計(jì)算有關(guān)的修正系數(shù)。(5)根據(jù)修正系數(shù),得到修正后的Nu;(6)由Nu值求得表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h。
例13-1水流進(jìn)長(zhǎng)度為L(zhǎng)=5m的直管,從tf′
25℃被加熱到tf〞
35℃。管內(nèi)徑di
20mm,水在管內(nèi)的流速為2m/s。求平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。
三、管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算1.管束的排列方式
流體在管外強(qiáng)制流動(dòng)時(shí),常為:
垂直流過管束垂直流過單管工程上常用順排
叉排
在相同的雷諾數(shù)Re和管排數(shù)下,叉排管束的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h一般比順排時(shí)高,同時(shí)叉排的流動(dòng)阻力損失也比順排大。
2.管束表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響因素
管子的排數(shù)
管束排列方式
管間距
管徑管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算排列方式準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式適用范圍液體計(jì)算式對(duì)空氣或煙氣的簡(jiǎn)化式(Pr=0.7)
順排Nu=0.24Re0.63
Re=103~2
105,
Nu=0.018Re0.84Re=2
105~2
106
叉排Re=103~2
105
Nu=0.35Re0.6Nu=0.019Re0.84Re=2
105~2
106
3.管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
表13-4流體強(qiáng)制垂直流過管束的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式
管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算s1:與流向垂直的橫向管間距(m);s2:與流向平行的縱向管間距(m)(見圖13-4);Prw的定性溫度為管壁溫度;Nu、Re、Pr的定性溫度取流體在管束間的平均溫度,特征尺寸為管外徑;Re中的流速取值為流通截面最窄處的流速(管束中的最大流速)vmax。
管束和流體的具體情況不同,其準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式也不盡相同
排數(shù)1234568121620順排0.690.800.860.900.930.950.960.980.991.00叉排0.620.760.840.880.920.950.960.980.991.00
若管排數(shù)小于<20,則求得的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h再乘以一個(gè)管排數(shù)修正系數(shù)
n。
表13-5管排數(shù)修正系數(shù)
n的值管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算表中各式的適用范圍是:管排數(shù)≥20,0.7<Pr<500。15°30°45°60°70°80°~90°順排0.410.700.830.940.971.00叉排0.410.530.780.940.971.00表13-6圓管管束沖擊角修正系數(shù)
的值
管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
對(duì)于管殼式換熱器,當(dāng)流向與管軸夾角
小于90
時(shí),對(duì)應(yīng)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h應(yīng)乘以沖擊角的修正系數(shù)
。流通截面最窄處的流速vmax的計(jì)算:
若管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算
叉排:
其斜向節(jié)距為:
<>若
順排:
v為流體進(jìn)入管束前的流速
對(duì)于流體沿軸向流過管束時(shí)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),可采用管內(nèi)湍流換熱公式計(jì)算,但特征尺寸應(yīng)取當(dāng)量直徑de。
管外流體強(qiáng)制對(duì)流換熱計(jì)算不論管束是順排還是叉排,de值相同,皆為
式中A
為流道截面積,m2;
x
濕周,m。
例13-2某冷凝器為8排順排管束,管外徑d=40mm,s1/d
2,s2/d
3,空氣的平均溫度tf
20℃,空氣通過最窄截面的平均流速為vmax
10m/s,沖擊角
60
。試求空氣在管束中的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。
四、自然對(duì)流換熱計(jì)算
流體自然對(duì)流換熱是指流體與固體壁面相接觸,由于兩者溫度不同,靠近壁面的流體受壁面溫度的影響,造成流體溫度和密度的改變,流體主體與固體壁面附近的流體間因存在密度的差異而形成浮力,結(jié)果導(dǎo)致固體壁面附近的流體上升(或下降)和流體主體的流體下降(或上升)的自然對(duì)流。
有限空間自然對(duì)流換熱
分為:大空間自然對(duì)流換熱如雙層玻璃窗之間的空氣層
1.大空間自然對(duì)流換熱
大空間自然對(duì)流換熱的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)僅與Pr和Gr有關(guān),其準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式為:
定性溫度tm為壁面溫度tw和流體溫度tf的平均值(將壁溫看作定值)。即式中,C和n是由實(shí)驗(yàn)確定的常數(shù),其值由表13-7查取。
對(duì)于豎直圓柱,須滿足:≥否則上式中C取為0.686,n的值與豎直壁面的情況相同。
表13-7大空間自然對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式中的c和n值大空間自然對(duì)流換熱流動(dòng)情況示意圖層流湍流層流湍流層流湍流
層流
流態(tài)C和n值
熱面朝下或冷面朝上的水平壁
熱面朝上或冷面朝下的水平壁
水平圓柱
豎直平壁或豎直圓柱表面形狀及位置0.580.150.540.1250.480.851.020.10
0.59
C壁面高度H
104~109
1/4
109~1013
1/3
n105~10111/58
106~10111/3
矩形取兩個(gè)邊長(zhǎng)的平均值;非規(guī)則形取面積與周長(zhǎng)之比;圓盤取0.9d
2
104~8
1061/4107~10121/3104~1070.25102~1040.188圓柱外徑d
10-2~1020.148特征尺寸
適用范圍(GrPr)
有限空間的自然對(duì)流換熱是指在封閉的夾層內(nèi)由高溫壁向低溫壁的傳熱過程。
封閉夾層的幾何位置可分為豎直、水平及傾斜三種情況。
工程應(yīng)用中引入當(dāng)量熱導(dǎo)率
e,即將該換熱過程簡(jiǎn)化為按平壁導(dǎo)熱方式。
2.有限空間中的自然對(duì)流換熱t(yī)w1,tw2分別為熱面和冷面的平均溫度
有限空間自然對(duì)流換熱
當(dāng)量熱導(dǎo)率
e與流體的熱導(dǎo)率
的比值可用準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式表示為
定性溫度為;特征尺寸為夾層的厚度
;H為豎直夾層的高度;C、m、n為常數(shù)。
表13-8給出了流體為氣體時(shí)常見的幾種當(dāng)量熱導(dǎo)率準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式。
對(duì)豎直夾層,當(dāng)
/H>0.33時(shí),按大空間自然對(duì)流換熱計(jì)算。當(dāng)豎直夾層的Gr<2000或水平夾層熱面在上時(shí),按導(dǎo)熱過程處理,即
e
。
表13-8有限空間氣體自然對(duì)流當(dāng)量熱導(dǎo)率準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式有限空間自然對(duì)流換熱2×105<GrPr<1.1×107
6000<GrPr<2×105
豎直夾層
適用范圍
關(guān)聯(lián)式
夾層位置
7000<GrPr<3.2×105=0.212(GrPr)1/4
1700<GrPr<7000=0.059(GrPr)0.4
水平夾層(熱面在下)
1708<GrPrcos
<5900傾斜夾層(熱面在下與水平夾角為
)
GrPr>3.2×105=0.061(GrPr)1/3
9.23×104<GrPrcos
<106=0.157(GrPrcos
)0.2855900<GrPrcos
<9.23×104=0.229(GrPrcos
)0.252
例13-3有一根放置在空氣中冷卻的水平管道,外徑為0.1m,外表面溫度tw為170℃,溫度為30℃空氣在管外作自然對(duì)流,試求單位管長(zhǎng)的熱損失。
例13-4冷、熱兩個(gè)豎直壁面之間夾層的厚度為25mm,高度為500mm,熱壁面的溫度為15℃,冷壁面的溫度為-15℃,求夾層之間空氣的當(dāng)量熱導(dǎo)率及單位面積的傳熱量。
第三節(jié)流體有相變時(shí)對(duì)流換熱
膜狀凝結(jié)1.蒸汽凝結(jié)的兩種方式珠狀凝結(jié)
一、凝結(jié)換熱
高強(qiáng)度換熱
蒸汽和低于相應(yīng)壓力下飽和溫度的冷壁面相接觸時(shí),就會(huì)放出汽化潛熱,凝結(jié)成液體附著在壁面上。此現(xiàn)象即為凝結(jié)換熱。
如果凝結(jié)液能夠很好地潤(rùn)濕壁面,就會(huì)在壁面上形成連續(xù)的液體膜,這種凝結(jié)形式稱為膜狀凝結(jié)。
膜狀凝結(jié)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)主要取決于凝結(jié)液的性質(zhì)和液膜的厚度。
膜狀凝結(jié)液膜越厚,其熱阻越大,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)也越小
蒸汽凝結(jié)潛熱以導(dǎo)熱的方式通過液膜到達(dá)壁面,液膜幾乎集中了凝結(jié)換熱的全部熱阻。
工業(yè)冷凝器的設(shè)計(jì)均以膜狀凝結(jié)換熱為計(jì)算依據(jù)。冷壁
珠狀凝結(jié)
如果凝結(jié)液不能很好地潤(rùn)濕壁面,則因表面張力的作用將凝結(jié)液在壁面上集聚為許多小液珠,并隨機(jī)地沿壁面落下,這種凝結(jié)稱為珠狀凝結(jié)。
其表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)遠(yuǎn)比膜狀凝結(jié)時(shí)的大,有時(shí)大到幾倍甚至幾十倍
。
珠狀凝結(jié)時(shí)蒸汽不必通過液膜的附加熱阻,而直接在傳熱面上凝結(jié)
(1)豎直平壁表面的膜狀凝結(jié)換熱
凝結(jié)液膜作層流(Re<1600)運(yùn)動(dòng)時(shí),整個(gè)豎直平壁表面膜狀凝結(jié)的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為
2.膜狀凝結(jié)換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計(jì)算上式中除r外,其余物性參數(shù)都按凝結(jié)液膜的平均溫度確定。
:凝結(jié)液密度,kg/m3;
:凝結(jié)液熱導(dǎo)率,W/(mK);ts:冷凝溫度,℃;tw
:壁面溫度,℃;H:壁面高度,m;r
:汽化潛熱,由飽和溫度查取,J/kg。(2)水平圓管外表面的膜狀凝結(jié)換熱
水平管外的凝結(jié)比豎管更為有利。當(dāng)L/d
50時(shí),水平管的平均凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)比豎管高出一倍。因此,冷凝器通常采用水平管。
由于管徑一般不很大,蒸汽在水平圓管外膜狀凝結(jié)液膜一般為層流,其平均凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可按下式計(jì)算
d:圓管外徑
(3)水平管束外的膜狀凝結(jié)換熱
蒸汽在管束外凝結(jié)時(shí),上排管的凝結(jié)液會(huì)部分地落到下排管上去,使下排管的凝結(jié)液膜增厚,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)下降;但由于液滴下落時(shí)的沖擊、擾動(dòng),又會(huì)使下排管的凝結(jié)液膜產(chǎn)生紊動(dòng),使表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)回升。
水平管束外凝結(jié)的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為
式中nm
豎直方向上的平均管排數(shù)。nm的取值與管子的排列方式有關(guān)
對(duì)于順排管束,水平方向上各列管子在豎直方向上的排數(shù)相同,令為n,則
對(duì)于叉排管束,若水平方向有z列管子,各列管子在豎直方向的排數(shù)不相等,分別為n1、n2、
、nz,則平均管排數(shù)按下式計(jì)算水平管束外的膜狀凝結(jié)換熱nm
n
以上討論的是純飽和蒸汽在靜止或流速影響可忽略不計(jì)的情況下凝結(jié)換熱的計(jì)算,工程實(shí)際中還應(yīng)考慮:
(1)蒸汽的流速和流向
3.影響蒸汽凝結(jié)換熱的因素
蒸汽流速較大(介于10~25m/s)時(shí),若蒸汽與液膜流動(dòng)方向一致,液膜將加速變薄,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)增大;當(dāng)流動(dòng)方向相反時(shí),液膜將減速增厚,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)減小。以水蒸氣膜狀凝結(jié)為例,一般認(rèn)為:
蒸汽流速小于10m/s時(shí),流速對(duì)傳熱影響很小,可忽略不計(jì)。
蒸汽流速很大(大于25m/s)時(shí),將會(huì)把液膜吹離表面,不論流向如何,都會(huì)使表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)增大。
(2)蒸汽中含有不凝性氣體
如空氣、氮?dú)獾龋词购繕O微,也會(huì)對(duì)凝結(jié)換熱產(chǎn)生十分有害的影響
。排除不凝結(jié)氣體是保證制冷系統(tǒng)冷凝器正常運(yùn)行的關(guān)鍵。
(3)過熱蒸汽
影響蒸汽凝結(jié)換熱的因素如水蒸氣中含有1%的空氣能使凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)降低60%實(shí)驗(yàn)研究表明,水蒸氣的過熱度對(duì)凝結(jié)傳熱影響不大。
一般冷凝器中蒸汽的過熱度都不大,傳熱計(jì)算中可按飽和蒸汽處理。
(4)表面情況的影響
冷凝器凝結(jié)壁面光滑、清潔、無油垢,有利于提高表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)
。
(5)凝結(jié)壁面的形狀及位置
影響蒸汽凝結(jié)換熱的因素
對(duì)一根管子而言,在其它條件相同的情況下,水平放置時(shí)的換熱遠(yuǎn)比豎直放置時(shí)的換熱效果好。
在豎直管冷凝器上設(shè)置有疏液裝置
。
對(duì)于水平管束,為了減薄下面管排上液膜的厚度,一般要減少豎直列上的管子數(shù)目,或者將管子的排列旋轉(zhuǎn)一定的角度,使得凝結(jié)液沿下一根管子的切線方向流過。
(6)管內(nèi)凝結(jié)
影響蒸汽凝結(jié)換熱的因素
如風(fēng)冷式冷凝器、蒸發(fā)式冷凝器。
豎直管內(nèi)部凝結(jié)水平管內(nèi)部凝結(jié)
當(dāng)蒸汽流向由上向下流動(dòng)時(shí),可使液膜流速加快,液膜變薄,使表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大大提高。
采用豎直管內(nèi)部凝結(jié)時(shí),冷凝器一般做成單管程,并使蒸汽比較均勻地分配到每一根管內(nèi)。
影響蒸汽凝結(jié)換熱的因素
對(duì)水平管,冷凝器往往采用多管程,其氣液難以做到均勻分配。
水平管內(nèi)的凝結(jié)與水平管外的凝結(jié)相比較,在其它條件相同的情況時(shí),前者的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)要低一些。
水平管內(nèi)部凝結(jié)
如薄膜冷凝器
豎直管內(nèi)部凝結(jié)
凝結(jié)液膜總是向下流動(dòng)二、沸騰換熱
大容器沸騰
1.液體沸騰的分類
指加熱面被浸在沒有強(qiáng)制對(duì)流的液體中所發(fā)生的沸騰現(xiàn)象。
指液體受熱沸騰過程中與固體壁面間的換熱現(xiàn)象。
(1)大容器沸騰和管內(nèi)沸騰
此時(shí)液體內(nèi)一方面存在著由溫度差引起的自然對(duì)流,另一方面又存在著因汽泡運(yùn)動(dòng)所導(dǎo)致的液體運(yùn)動(dòng)。
是液體在一定壓差作用下,以一定的流速流經(jīng)加熱管時(shí)所發(fā)生的沸騰現(xiàn)象,又稱為強(qiáng)制對(duì)流沸騰。
此時(shí),液體的流速對(duì)沸騰過程產(chǎn)生影響,而且在加熱面上所產(chǎn)生的汽泡不是自由上浮的,而是被迫與液體一起流動(dòng)的,出現(xiàn)了復(fù)雜的氣液兩相流動(dòng)。
沸騰換熱
管內(nèi)沸騰
沸騰換熱(2)過冷沸騰和飽和沸騰
當(dāng)液體主體溫度低于相應(yīng)壓力下的飽和溫度,而加熱面溫度又高于飽和溫度時(shí),將產(chǎn)生過冷沸騰。
過冷沸騰
此時(shí),在加熱面上產(chǎn)生的汽泡將在液體主體重新凝結(jié),熱量的傳遞是通過這種汽化
凝結(jié)的過程實(shí)現(xiàn)的。
飽和沸騰
當(dāng)液體主體的溫度達(dá)到其相應(yīng)壓力下的飽和溫度時(shí),離開加熱面的汽泡不再重新凝結(jié),這種沸騰稱為飽和沸騰。2.大容器沸騰換熱沸騰溫差
t:①對(duì)流沸騰
(1)大容器飽和沸騰曲線
以常壓下水在金屬表面上沸騰的實(shí)驗(yàn)為例:
AB段,常壓下
t<5℃,q、h隨
t緩慢增加。壁面溫度tw與液體飽和溫度ts之差。沸騰溫差的量變會(huì)引起沸騰換熱機(jī)理的質(zhì)變
q較低,即使壁面上產(chǎn)生了汽泡也不能脫離上浮。其換熱過程符合無相變的對(duì)流換熱規(guī)律。
②泡態(tài)沸騰
③膜態(tài)沸騰
BC段,
t
5~25℃,有大量汽泡在壁面上迅速生長(zhǎng)和激烈運(yùn)動(dòng),強(qiáng)烈擾動(dòng)周圍液體,使h和q都顯著增大,且h達(dá)到峰值;
BC段的沸騰換熱
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