土力學(xué)2-10章課后習(xí)題答案(第三版)資料講解

V僅供學(xué)習(xí)與參考V僅供學(xué)習(xí)與參考土力學(xué)第二章2-2、有一飽和的原狀土樣切滿于容積為21.7cm3的環(huán)刀內(nèi)，稱得總質(zhì)量為72.49g,經(jīng)105°C烘干至恒重為61.28g，已知環(huán)刀質(zhì)量為32.54g，土粒比重為2.74，試求該土樣的濕密度、含水量、干密度及孔隙比（要求匯出土的三相比例示意圖，按三相比例指標(biāo)的定義求解）。解：m_解：m_72.49-32.54V2T7_1.84g/cm3m72.49-61.28―W_m61.28-32.54SPd61.28Pd61.28-32.54217_1.32g/cm31.06911.21e_―^_—1.06910.49S2-3、某原狀土樣的密度為1.85g/cm3，含水量為34%,土粒相對(duì)密度為2.71，試求該土樣的飽和密度、有效密度和有效重度（先推導(dǎo)公式然后求解）。解：（1）sat+m0dVP1+sat(d-1)2）_Pm+V?psV—?V1+3+P1.85xsat解：（1）sat+m0dVP1+sat(d-1)2）_Pm+V?psV—?V1+3+P1.85xsat-PW1?P???V_PWP+(1+3)PW1+3(2.71-1)_(1+0.34)x2.71+1_1.87g/cm3m-VP+VP-VPSSWV_WV_W_1.87-1_0.87g/cm3PsatPI1-$(V(1+3)PW1+3+V)PVW(3)y'_p'-g_0.87x10_8.7kN/cm3y_P-g_1.87x10_18.7kN/cm3satsaty'_y-y_18.7-10_8.7kN/cm3satW學(xué)習(xí)資料學(xué)習(xí)資料學(xué)習(xí)資料學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考僅供學(xué)習(xí)與參考2-4、某砂土土樣的密度為1.77g/cm3含水量9.8%，土粒相對(duì)密度為2.67，烘干后測(cè)定最小孔隙比為0.461，最大孔隙比為0.943，試求孔隙比e和相對(duì)密實(shí)度Dr，并評(píng)定該砂土的密實(shí)度。解：(1)設(shè)V二1Smm+mm+mM+?>d?pP==SW=SS=SWV1+e1+e1+e(1+①)d?P[G+0.098)2.67X1[整理上式得1.77e=sw一1=一1=0.656整理上式得1.77P2)e一e2)e一emaxe一e0.943一0.6560.943-0.461=0.595(中密)maxmin2-5、某一完全飽和黏性土試樣的含水量為30%，土粒相對(duì)密度為2.73，液限為33%，塑限為17%，試求孔隙比、干密度和飽和密度，并按塑性指數(shù)和液性指數(shù)分別定出該黏性土的分類名稱和軟硬狀態(tài)。p①?dVp解：e=vw=w=rn?d=0.30x2.73=0.819TOC\o"1-5"\h\zpVpsSWSWmdp2.73x1p=—s=s―==1.50g/cm3dV1+e1+0.819m+Vpdp+w?d?p(1+?p(1+0.3)2.73x14,p=—svw=―wsw=sw==1.95g/cm3satV1+e1+e1+0.819I=w-①=33-17=16查表，定名為粉質(zhì)粘土pLPw一w30一17I=p=30一7=0.81查表，確定為軟塑狀態(tài)lI16第三章3-8、某滲透試驗(yàn)裝置如圖3-23所示。砂I的滲透系數(shù)k=2x10-1cm/s；砂II的1滲透系數(shù)k=1x10-1cm/s，砂樣斷面積A=200cm2，試問(wèn)：2

(1)若在砂I與砂II分界面出安裝一測(cè)壓管，則測(cè)壓管中水面將升至右端水面k(60-h)二kh1222T60k60x2x10-i“h二—二二40cm2k+k2x10-i+1x10-i12所以，測(cè)壓管中水面將升至右端水面以上：60-40=20cm2)q2)q2Ah40x―2xA二1x10-ixx200二L40220cm3/s3-9、定水頭滲透試驗(yàn)中，已知滲透儀直徑D=75mm，在L=200mm滲流途徑上的水頭損失h=83mm，在60s時(shí)間內(nèi)的滲水量Q=71.6cm3，求土的滲透系數(shù)。解：QL71.6x206.5x10-2cm/s兀x7.52x8.3x6043-10、設(shè)做變水頭滲透試驗(yàn)的黏土試樣的截面積為解：QL71.6x206.5x10-2cm/s兀x7.52x8.3x6043-10、設(shè)做變水頭滲透試驗(yàn)的黏土試樣的截面積為30cm2，厚度為4cm，滲透儀細(xì)玻璃管的內(nèi)徑為0.4cm，試驗(yàn)開始時(shí)的水位差145cm，經(jīng)時(shí)段7分25秒觀察水位差為100cm，試驗(yàn)時(shí)的水溫為20°C，試求試樣的滲透系數(shù)。Lh—x0.42x4145解：k=a~In—k=—In=1.4x10-5cm/sA(t—t)h30x4451002123-11、圖3-24為一板樁打入透水土層后形成的流網(wǎng)。已知透水土層深18.0m滲透系數(shù)k=3x10-4mm/s，板樁打入土層表面以下9.0m，板樁前后水深如圖中所示。試求：(1)圖中所示a、b、c、d、

2)地基的單位滲水量。e各點(diǎn)的孔隙水壓力；解：(1)U=0xy=0kPaaW=9.0xy=88.2kPaWxy=137.2kPaW=1.0xy=9.8kPaWU=0xy=0kPaeW8⑵q=kA=3x10-7x嵐x(18—9)=12x10-7m3/s第四章4-8、某建筑場(chǎng)地的地層分布均勻，第一層雜填土厚1.5m，y=17kN/m3；第二層粉質(zhì)黏土厚4m,丫二19kN/m3,G二2.73,31%，地下水位在地面下2ms深處；第二層淤泥質(zhì)黏土厚8m,丫=18.2kN/m3,G=2.74,?=41%；第四s層粉土厚3m,y=19.5kN/m3，G二2.72，①二27%；第五層砂巖未鉆穿。試s計(jì)算各層交界處的豎向自重應(yīng)力a，并繪出a沿深度分布圖。cc解：(1)求y'W-Vyy(w-Vyy'=—SSW=SSWVW」SWWW+W-Vyy(w-Vyy'=—SSW=SSWVW」SWWW+WSW-=SW=WS=—Gy+?GyGsH+rn)SWSW由上式得：y'=9.19kN/m3，2(2)求自重應(yīng)力分布y3'=8.20kN/m3,y'=9.71kN/m3,由上式得：y'=9.19kN/m3，2(2)求自重應(yīng)力分布y3'=8.20kN/m3,y'=9.71kN/m3,4ac1=yh=1.5x17=25.5kPa11=yh+yh‘=25.5+19x0.5=35.0kPa112ac2=a+y，C-h')=35.0+9.19x3.5=67.17kPac水2ac3=ac2+y'h=67.17+8.20x8=132.77kPa33ac4=ac3+y，h=132.77+9.71x3=161.90kPa44=a+y(3.5+8.0+3.0)=306.9kPac4Wa4不透水層4-9、某構(gòu)筑物基礎(chǔ)如圖4-30所示,在設(shè)計(jì)地面標(biāo)高處作用有偏心荷載680kN,偏心距1.31m，基礎(chǔ)埋深為2m,底面尺寸為4mX2m。試求基底平均壓力p和邊緣最大壓力pmax并繪出沿偏心方向的基底壓力分布圖。解：(1)全力的偏心距e(F+G)?e=Fx1.31設(shè)計(jì)地面e=]31x680)=0.891m680+14x2x2x20)*1-l|6B()kN(6e)(6x0.891)1土一=IlJI4丿=(1土1.337)出現(xiàn)拉應(yīng)力因?yàn)?2)p=maxmin故需改用公式p二max2（F+G）2故需改用公式p二max2（F+G）301kPa（4）3x2--0.891丿3）平均基底壓力1000"I"=125kPa（理論上）F+G100010003x1.09x2=150.3kPaam或分=亍=150.3）平均基底壓力1000"I"=125kPa（理論上）F+G100010003x1.09x2=150.3kPaam或分=亍=150.5kPa（實(shí)際上）4-10、某矩形基礎(chǔ)的底面尺寸為4mX2.4m，設(shè)計(jì)地面下埋深為1.2m（高于天然地面0.2m）,設(shè)計(jì)地面以上的荷載為1200kN，基底標(biāo)高處原有土的加權(quán)平均重度為18kN/m3。試求基底水平面1點(diǎn)及2點(diǎn)下各3.6m深度M1點(diǎn)及M2點(diǎn)處的地基附加應(yīng)力b值。ZF+G解：（1）基底壓力p==1300+4x2.4x1.2x20=149kPaA2）基底附加壓力p-p-yd-149一18x1=131kPa0m（3）附加應(yīng)力M］點(diǎn)分成大小相等的兩塊1=2.4m,b=2m,b=1.2查表得a=0.108C貝Vb=2x0.108x131=28.31kPaz-M1M2點(diǎn)作延長(zhǎng)線后分成2大塊、2小塊/=6m,b=2m,—=3大塊36b￡=36=1.8b2查表得a=0.143C小塊1=3.6m,b=2m,b=1.8查表得a=0.129C貝Va二2ap二2(a-a)p二2(0.143-0.129)x131二3.7kPaz.-M2cM20c大"J、04-11、某條形基礎(chǔ)的寬度為2m,在梯形分布的條形荷載(基底附加壓力)下，邊緣(p0)max=200kPa，(p0)min=100kPa，試求基底寬度中點(diǎn)下和邊緣兩點(diǎn)下各3m及6m深度處的a值。Z解：p=200+100=150kPa0均2中點(diǎn)下xz3m處X=0m，Z=3m，萬(wàn)=%=1.5，查表得°二0.396a=0.396x150=59.4kPaz6m處xzx=0m,z=6m,—=0,—=3，查表得a=0.208bbca=0.208x150=31.2kPaz邊緣，梯形分布的條形荷載看作矩形和三角形的疊加荷載3m處：矩形分布的條形荷載x=0.5,z=3=1.5，查表a=0.334bb2c矩形a=0.334x100=33.4kPaZ矩形lz3三角形分布的條形荷載—=10,—=-=1.5，查表a二0.734,a二0.938bb2t1t2a二0.0734*100二7.34kPaz?三角形1a二0.0938*100二9.38kPaz?三角形2所以，邊緣左右兩側(cè)的a為zaz1二az1二33.4+7.34二40.74kPaa=33.4+9.38=42.78kPaz26m處：矩形分布的條形荷載x=0.5,Z=6=3，查表a二0.198bb2c矩形a二0.198x100二19.8kPaZ?矩形lZ6三角形分布的條形荷載—=10,—=-=3，查表a二0.0476,a二0.0511bb2t1t2a二0.0476*100二4.7-kPaz?三角形1

b二0.0511*100二5.11kPaz?三角形2所以，邊緣左右兩側(cè)的b為zb=19.8+4.76=24.56kPaz1b二19.8+5.11二24.91kPaz2第六章6-11、某矩形基礎(chǔ)的底面尺寸為4mX2m，天然地面下基礎(chǔ)埋深為lm,設(shè)計(jì)地面高出天然地面0.4m,計(jì)算資料見圖6-33（壓縮曲線用例題6-1的）。試?yán)L出土中豎向應(yīng)力分布圖（計(jì)算精度；重度（kN/m3）和應(yīng)力（kPa）均至一位小數(shù)），并分別按分層總和法的單向壓縮基本公式和規(guī)范修正公式計(jì)算基礎(chǔ)底面中點(diǎn)沉降量（p<0.75f）。0akP=920k?J「V設(shè)計(jì)抱面｛0V?天然地面瑣土<rZfrj弋地下水=粉夙牯土&尸￡72w=31%解：1、分層總和法單向壓縮基本公式（1）求廠y（G-1）Gs（1+o）W-VYY（W-VY）y（G-y-丫）丫y（G-1）Gs（1+o）V'二ssw二ss二sw二wsVWW+WGY+rnGYswswsw又已知，粉質(zhì)黏土的y=19.1kN/m3，G=2.72，31%和淤泥質(zhì)黏土的sY二18.2kN/m3，G二2.71，?二40%s所以Y'分別為92kN/m3和82kN/m3（2）地基分層基底面下第一層粉質(zhì)黏土厚4m,第二層淤泥質(zhì)黏土未鉆穿，均處于地下水位以下，分層厚度取1m。地基豎向自重應(yīng)力c的計(jì)算C0點(diǎn)：c=18xG+0.4)=25.2kPaC點(diǎn)：c=25.2+9.2x1=34.4kPaC點(diǎn)：c=34.4+9.2x1=43.6kPaC點(diǎn)：c=43.6+9.2x1=52.8kPaC點(diǎn)：c=52.8+8.2x1=61.0kPaC點(diǎn)：c=61.0+8.2x1=69.2kPaC點(diǎn)：c=69.2+8.2x1=77.4kPaC地基豎向附加應(yīng)力c的計(jì)算z基礎(chǔ)及其上回填土的總重G=yAd二20x4x2.5x1.4二280kNG基底平均壓力P=F(=甘=120kPa基底處的土中附加應(yīng)力p二p-c二120-25.2二94.8kPa0C0計(jì)算基礎(chǔ)中心點(diǎn)下由基礎(chǔ)荷載引起的附加應(yīng)力c，基礎(chǔ)中心點(diǎn)可看作是四個(gè)相z等小矩形荷載的公共角點(diǎn)，其長(zhǎng)寬比IIb=2/1.25=1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、6m各計(jì)算點(diǎn)的c。z占八、、l/bz/mz/baclcz01.6000.25094.811.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.05）地基分層自重應(yīng)力平均值和附加應(yīng)力平均值的計(jì)算，見表1。6）地基各分層土的孔隙比變化值的確定，見表1。7）地基壓縮層深度的確定按Q二0.2q確定深度下限：5m深處0.2b二0.2x69.2二13.84kPa,zCCb=15.2>13.84kPa,不夠；6m深處0.2b二0.2x77.4二15.48kPa,zCb=11〈15.48kPa，可以。z表1分層總和法單向壓縮公式計(jì)算的沉降量點(diǎn)八、、深度自重應(yīng)力附加應(yīng)力自重平均附加平均自重+附加曲線壓前eli壓后e2i沉降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土樣0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.34-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.6土樣4-20.8000.7821055.069.215.265.118.683.70.7960.783766.077.411.073.3910.7816（8）基礎(chǔ)的最終沉降量如下：s=As=33+27+19+10+7+6=102mmii=12、規(guī)范修正公式計(jì)算（分層厚度取1m）（1）計(jì)算p0同分層總和法一樣，p=p-b=120-25.2=94.8kPa0C0（2）分層壓縮模量的計(jì)算分層深度自重平均附加平均自重+附加曲線壓前e1i壓后e2i壓縮模量01.029.888.2118.0土樣0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.6土樣4-20.8000.7822.775.065.118.683.70.7960.7832.576.073.3910.7812.35（3）計(jì)算豎向平均附加應(yīng)力系數(shù)oc當(dāng)z=0時(shí)，z0=0計(jì)算z=1m時(shí)，基底面積劃分為四個(gè)小矩形，即4x2.5=（2x1.25）*4l/b=2/1.25=1.6，z/b=1/1.25=0.8，查表6-5有o=0.2395基底下1m范圍內(nèi)0=4*0.2395=0.958詳見下表。

Z(m)l/bz/b(-z—(z-)i-(z-九-1EsiAs'i工As'i580.9580.9582.6834343161.66320.7052.502760282.10840.4452.3018799882.39520.2872.77108951.64.00.51762.5880.1932.577965442.72640.1382.356102(4)確定計(jì)算深度由于周圍沒(méi)有相鄰荷載，基礎(chǔ)中點(diǎn)的變形計(jì)算深度可按下列簡(jiǎn)化公式計(jì)算z二b(2.5-0.41nb)=2.5(2.5-0.41n2.5)=5.3m(5)確定申s計(jì)算z深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量值：=1Laa/丫i1AA/Eisipzci—0xc-0nn(=1Laa/丫i1AA/Eisipzci—0xc-0nn(\(\(z(-—0x—pz(-—zX—pz———zX—110022110nnn=—1n—1+A++=2.55MPa0丿p0Es2Es1px2.72640Esn(0.9580.70520.44520.28680.19280.1384\P+++++0(2.672.572.35丿查表(當(dāng)p<0.75f時(shí))得：申=1.10aks(6)計(jì)算地基最終沉降量s=Qs'=申2As'=1.1x102=112mmssii=16-12、由于建筑物傳來(lái)的荷載，地基中某一飽和黏土層產(chǎn)生梯形分布的豎向附加應(yīng)力，該層頂面和底面的附加應(yīng)力分別為◎'=240kPa和◎“=160kPa，頂?shù)酌嫱竮z

水（見圖6-34）,土層平均k二0.2cm/年,.e二0.88,a二0.39MPa-1,E二4.82MPa。S試求：①該土層的最終沉降量；②當(dāng)達(dá)到最終沉降量之半所需的時(shí)間；③當(dāng)達(dá)到120mm沉降所需的時(shí)間；④如果該飽和黏土層下臥不透水層，則達(dá)到120mm沉降所需的時(shí)間。解：①求最終沉降ct0.2x■v所以0.964=0.83（年）③當(dāng)=ct0.2x■v所以0.964=0.83（年）③當(dāng)=120mm時(shí)=72%ts查圖6-26得T二0.42V（（4]=1.74（年）0.9640.42xTH2t=—v——cv④當(dāng)下臥層不透水，s=120mm時(shí)t與③比較，相當(dāng)于由雙面排水改為單面排水，即-=1.74年，所以.t=1.74x4=6.96年4.t=1.74x4=6.96年第7、8章7-8、某土樣進(jìn)行直剪試驗(yàn)，在法向壓力為100、200、300、400kPa時(shí)，測(cè)得抗剪強(qiáng)度工考f分別為52、83、115、145kPa，試求：(a)用作圖法確定土樣的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c和申；(b)如果在土中的某一平面上作用的法向應(yīng)力為260kPa，剪應(yīng)力為92kPa，該平面是否會(huì)剪切破壞？為什么？(b)t=g?tg申+c=260tg180+20=104.5kPaf.?.t=92kPa〈t所以，為破壞。f7-9、某飽和黏性土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)的不排水抗剪強(qiáng)度c=70kPa，如果對(duì)同一土樣進(jìn)u行三軸不固結(jié)不排水試驗(yàn)，施加周圍壓力b=150kPa，試問(wèn)土樣將在多大的軸向壓力作3用下發(fā)生破壞？b+b解：~~3=c2u.°.b=2c+b=2x70+150=290kPa1u37-10、某黏土試樣在三軸儀中進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，破壞時(shí)的孔隙水壓力為u，兩個(gè)試件f的試驗(yàn)結(jié)果為：試件I：b=200kPa,b=350kPa,u=140kPa31f試件II：b=400kPa,b=700kPa,u=280kPa31f試求：(a)用作圖法確定該黏土試樣的c,*和c“'；(b)試件II破壞面上的法向有效應(yīng)cucu力和剪應(yīng)力；(c)剪切破壞時(shí)的孔隙水壓力系數(shù)A。(a)用作圖法確定該黏土試樣的c=0,*=16o和c'=0,?'=34ocucuG'+G'G'_GG'+G'G'_G'

g'=—13+3cos2a22420+120+2420-1202(cos245+二186.12kPaG'-G'

t'=13sin2a2420-1202sin(2x620)124.36kPa(C)在固結(jié)不排水試驗(yàn)中，&3二0，于是AuAu=Au1二A(Ag-Ag)13Au=280-嚴(yán)0=093(Ac-Ag)_(700-350)-(400-200)-.137-11、某飽和黏性土在三軸儀中進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，得c'二0,?'二280，如果這個(gè)試件受到g1=200kPa和g二150kPa的作用，測(cè)得孔隙水壓力u=100kPa，問(wèn)該試件是否會(huì)破13壞？為什么？解.g‘,50-100)tg2f450+竺］=138.49kPa1極限(2丿g‘=200-100=100kPa1實(shí)際G實(shí)際＜G1極限，所以，不會(huì)破壞。7-12、某正常固結(jié)飽和黏性土試樣進(jìn)行不固結(jié)不排水試驗(yàn)得P二0,c二20kPa，對(duì)同樣的uu土進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，得有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c'二0,?'二300，如果試樣在不排水條件下破壞，試求剪切破壞時(shí)的有效大主應(yīng)力和小主應(yīng)力。

137-13、在137-13、在7-12題中的黏土層，如果某一面上的法向應(yīng)力b突然增加到200kPa,法向應(yīng)力剛增加時(shí)沿這個(gè)面的抗剪強(qiáng)度是多少？經(jīng)很長(zhǎng)時(shí)間后這個(gè)面抗剪強(qiáng)度又是多少？解：①當(dāng)bT200kPa時(shí)，瞬間相當(dāng)于不排水條件這時(shí)Aa'二0，任何面的抗剪強(qiáng)度均為c二20kPau②當(dāng)tfg時(shí)，bTb'二200kPa，相當(dāng)于排水條件該面e必然滿足p=b'tg^'=200xtg300=115.47kPaff7-14、某黏性土試樣由固結(jié)不排水試驗(yàn)得出有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c'=24kPa,Q'=22。，如果該試件在周圍壓力b3=200kPa下進(jìn)行固結(jié)排水試驗(yàn)至破壞，試求破壞時(shí)的大主應(yīng)力b1。解：b=btg解：b=btg2‘450+巴'+2c'xtg‘450+巴'13<2丿<2丿=200tg2(220\(220)+2x24xtg12J12丿=510.76kPa8-5、某擋土墻高5m，墻背直立、光滑、墻后填土面水平，填土重度Y=19kN/m3,申=300，c=10kPa，試確定：（1）主動(dòng)土壓力強(qiáng)度沿墻高的分布；（2）主動(dòng)土壓力的大小和作用點(diǎn)位置。解：在墻底處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度按郎肯土壓力理論為=yHtan245=yHtan2450-^1一2ctan(450-Z112丿12丿=19x5xtan2450一一2x10xtan4502丿=20.12kPa主動(dòng)土壓力為jH2tan2(45ojH2tan2(45o-—2cHtanl45?！?9x52tan245°-3002-2x10x5tan450-2c2+-2x10219=31.97沁32kN/m臨界深度z0=2c/，尺）=2x10/[19xtanf45o-2臨界深度z0=2c/，尺）=2x10/[19xtanf45o-2-1.82m丿丿主動(dòng)土壓力Ea作用在離墻底的距離為:（H-z）/3=（5-1.82）/3=1.06m08-6、某擋土墻高4m,墻背傾斜角a=200,填土面傾角卩=10。,填土重度Y=20kN/m3,Q=30o，c=0，填土與墻背的摩擦角5=15o，如圖8-25所示，試按庫(kù)侖理論求：（1）主動(dòng)土壓力大小、作用點(diǎn)位置和方向；（2）主動(dòng)土壓力強(qiáng)度沿墻高的分布。解：根據(jù)5=150、a=200、卩=1Oo、申=3O0，查表得K=0.560，a由E=7H2K/2=20x42x0.560/2=89.6kN/maaH4土壓力作用點(diǎn)在離墻底—=3=1.33m處土壓力強(qiáng)度沿墻高成三角形分布，墻底處c=yzK=20x4x0.560=44.8kPaaa8-7、某擋土墻高6m,墻背直立、光滑、墻后填土面水平，填土分兩層，第一層為砂土，第二層為粘性土，各層土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)如圖8-26所示，試求：主動(dòng)土壓力強(qiáng)度，并繪出土壓力沿墻高分布圖。解：計(jì)算第一層填土的土壓力強(qiáng)度c=yztan2f45o-^/fa01l/2丿=0c=yhtan2f45oa111l/2丿=18x2xtan245o-3Oo,2=12kPa第二層填土頂面和底面的土壓力強(qiáng)度分別為c=yhtan2

a111=18x2xtan27—2ctan450—)-2弋5o一20/2一2x10tan45o一-2ctan[450一"/2c=(yh+丫h)tan2145o-2ctan[450一"/2a21122乂=(18x2+19x4)xtan245o-200,；丿-2x10tan45o-20^^=40.9kPa8-8、某擋土墻高6m,墻背直立、光滑、墻后填土面水平，填土重度y=18kN/m3,cp=30。,c=0kPa，試確定：（1）墻后無(wú)地下水時(shí)的主動(dòng)土壓力；（2）當(dāng)?shù)叵滤浑x墻底2m時(shí)作用在擋土墻上的總壓力（包括水壓力和土壓力），地下水位以下填土的飽和重度為19kN/m3。解：（1）墻后無(wú)地下水時(shí)c=yHtan245c=yHtan245。一—2丿=18x6xtan2f450-竺=36kPa450-％]=CLx62tan2(50-3002=108kN/m（2）當(dāng)?shù)叵滤浑x墻底2m時(shí)12jh2tan2[4512jh2tan2[450-p2Ea、=(-2)8x42tan2450-300+y'h)tan2f450-絡(luò)'+yhh丿/w2丿：x18x4+(19-10)x4)tan2、50-300./10x2=48+56=122kN/m填土面水平，作用有連續(xù)均布荷載q填土面水平，作用有連續(xù)均布荷載q=20kPa，土的物理力學(xué)性質(zhì)如圖8-27所示，試求主動(dòng)土壓力。解：將地面均布荷載換算成填土的當(dāng)量土層厚度為h=q=18=1.11m在填土面處的土壓力強(qiáng)度為二18xG.ll+5)xf45o單—2ctanf45o』］I2丿I2丿g=y(h+H)tan2a(2Oo)tan245o—2丿—2x12xtanf45o—竺2二37.12kPa臨界點(diǎn)距離地表面的深度z=2c/(jK)二二0V，a-h二2x12/仏xtanf45o-220o))-1.11o.79m丿丿總土壓力第9、10章第九章9-1地皋碑禪式有幾種￥發(fā)生整體剪切碗壞時(shí)p活曲線時(shí)Iff如何￥正確答聚在荷載作用F地基因鉗J不問(wèn)I起的昵￡_魁0由地基土踴切破壞引起”試驗(yàn)表明，懣礎(chǔ)的地墾破脫式&二種；整體碧切孵R局^剪卵弭租幀威瘢仏地基整體剪切破壞的主要特征是能夠形成延M至地面的連綻滑動(dòng)瓦在形成連續(xù)渭動(dòng)面的過(guò)程中，隨著荷載（或基底壓打的勒啪出觀二個(gè)變跚躡艮噂t披影階段、薛塑性變的盼段阪破壞威塑性蹈^幅。艮哋基在荷載作用F產(chǎn)生逅像線彈性（pm刪首段呈線性｝變略當(dāng)荷載幽-定第值吋，剪切破壞岡鯛塑性變形區(qū)）逐渤擴(kuò)尢嚴(yán)昭由線性開始彎曲'當(dāng)尊廚破壞區(qū)連咸片形成連卿動(dòng)面時(shí)，寸fi?五跌去了樂(lè)續(xù)承鎰就h這時(shí)尸雌具有明顯瞬勵(lì)點(diǎn)。9-4ft?：?IE.0>；0.S+lg2x0.2=1￡.MkPacrSW…—_lS.04^2.6kPacot十爭(zhēng)一兀/2cot13°-|-,tx1301ISO0-.ty2更(ecota?+?+;4)7i(10-cot門15+IS.04+IS.2>：.5/」)—一號(hào)=18.04cotp-p-z/2cot13c-D-^/2S9.7kPa.cota)-q-/3)^r(10.cotIS°-18.04-182x15.SJ.+^—+18-.04-cotp+p—jtJ2cai13c-x13:71S0i192.lkPa當(dāng)?shù)夭匪回吧交A(chǔ)底面時(shí)'持力層土的孔隙比和浮重度分別從1.S2dt-12.72-1yr~y—x10—S.3ItNm1-芒1-1.062］比時(shí)的臨塑荷栽和臨界荷栽為:臥M一uw少十g)7=ccx?十蛍一開r2cotH10.ectl3-lSW_l￡04=E26k?a13"-^rx.3"JSOD-^^2此時(shí)的臨塑荷載和臨界荷載為:工@-cotc?十q)十対=cot甲4-/2心心心"切_1804=826肝cot13c+^-XU°/ISO°-^/27T