18m厚大體積混凝土計算書

1.8m厚板自約束裂縫控制計算、計算原理(依據(jù)＜＜建筑施工計算手冊＞＞):澆筑大體積混凝土?xí)r，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束，使表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應(yīng)力。則由于溫差產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力可由下式計算:式中分別為混凝土的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力(N/mm2)大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力可由下式計算:式中分別為混凝土的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力(N/mm2)；混凝土的彈性模量(N/mm2)；E(t)a——混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/C) 混凝土截面中心與表面之間的溫差(°C),其中心溫度按下式計算按下式計算計算所得中心溫度為：47.22度g——混凝土的泊松比，取0.15—0.20。由上式計算的°t如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，則不會出現(xiàn)表面裂縫，否則則有可能出現(xiàn)裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T］就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn)。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20°C—25°C范圍內(nèi)。二、3天強度計算:取E0=3.15XlO4N/mm2,o=1X10-5,△T1=4.17C, =0.15混凝土在3d齡期的彈性模量，由公式：］=爲〔1-八］計算得: E(3)=0.75X104N/mm2(3)混凝土的最大拉應(yīng)力由式：計算得： ot=0.24N/mm2混凝土的最大壓應(yīng)力由式：兒二護會嚴人計算得：o=0.12N/mm2c3d齡期的抗拉強度由式：計算得：ft(3)=1.31N/mm2結(jié)論：因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。三、5天強度計算：取E0=3.15X104N/mm2,a=1X10-5,△T]=4.96°C,g=0.15混凝土在5d齡期的彈性模量，由公式：計算得: E=1.14X104N/mm2(5)混凝土的最大拉應(yīng)力由式：一二黑羅人計算得：at=0.44N/mm2混凝土的最大壓應(yīng)力由式：門冷盼小計算得： a=0.22N/mm2c5d齡期的抗拉強度由式：計算得：ft(5)=1.71N/mm2結(jié)論：因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。四、7天強度計算：取E0=3.15X104N/mm2,a=1X10-5,△T1=5.06C,g=0.151) 混凝土在7d齡期的彈性模量，由公式:計算得： E(7)=1.47X104N/mm22） 混凝土的最大拉應(yīng)力由式:S二弓.先必人計算得：at=0.58N/mm23）混凝土的最大壓應(yīng)力由式:計算得： a=0.29N/mm2c4） 7d齡期的抗拉強度由式：計算得：ft(7)=l.93N/mm2結(jié)論：因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。混凝土澆筑前裂縫控制計算一、計算原理（依據(jù)＜＜建筑施工計算手冊＞＞）：大體積混凝土基礎(chǔ)或結(jié)構(gòu)（厚度大于lm）貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應(yīng)力而造成的?；炷烈蛲饧s束引起的溫度包括收縮）應(yīng)力（二維時），一般用約束系數(shù)法來計算約束應(yīng)力，按以下簡化公式計算AT=TH-C￡/3)?T(t)+TntrTtE(t) 混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2),一般取平均值；a——混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0X10-5；△T——混凝土的最大綜合溫差(°C)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎(chǔ)長期裸露在室外，且未回填土?xí)r，AT值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結(jié)果為負值，則表示降溫，按下式計算:AT=TH-C￡/3)?T(t)+TntrTt計算所得，綜合溫差△T=24.03度T0——混凝土的澆筑入模溫度(C);T(t)—澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(C)，按下式計算:￥計算所得，絕熱溫升值T(t)=32.01度T(t)——混凝土收縮當量溫差(C)，按下式計算：y(t)片?"款1一八3M胚込?-…Mk計算所得，收縮當量溫差T(t)=-2.31度y(t)Th——混凝土澆筑完后達到的穩(wěn)定時的溫度，一般根據(jù)歷年氣h象資料取當年平均氣溫(C)；S(t)——考慮徐變影響的松弛系數(shù)，一般取0.3-0.5；R——混凝土的外約束系數(shù)，當為巖石地基時，R=l；當為可滑動墊層時，R=0,一般土地基取0.25-0.50g—混凝土的泊松比。c二、3天強度計算:取S（t）=0.30,R=0.40,a=1X10-5,g=0.15?；炷?d的彈性模量由式：計算得: E(3)=0.75X104最大綜合溫差△T=24.03°C3) 基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力,由式：計算得： a=0.25N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:恥"1-尹)計算得： ft(3)=1.31N/mm2抗裂縫安全度：K=1.31/0.25=5.24>1.15計算滿足抗裂條件

三、5天強度計算:取S（t）=0.21,R=0.40,a=1X1O-5,g=0.15?；炷?d的彈性模量由式：]=爲〔1-八]計算得： E^=1.14X104(5)最大綜合溫差△T=29.10°C3）基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力,由式：3）基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力,由式：計算得： a=0.33N/mm計算得： a=0.33N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式：恥"1-尹)計算得： ft(5)=1.71N/mm2抗裂縫安全度：K=1.71/0.33=5.18>1.15計算滿足抗裂條件四、7天強度計算：取S（t）=0.21,R=0.40,a=1X10-5,g=0.15。1) 混凝土7d的彈性模量由式:1) 混凝土7d的彈性模量由式:計算得：E（7）=1.47X104最大綜合溫差△T=31.37°C基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力,由式計算得： (J=0.46N/mm2不同齡期的抗拉強度由式:恥"1-尹)計算得： ft(7)=1.93N/mm2抗裂縫安全度：K=1.93/0.46=4.20＞1.15計算滿足抗裂條件2m厚板自約束裂縫控制計算一、計算原理(依據(jù)＜＜建筑施工計算手冊＞＞)：澆筑大體積混凝土?xí)r，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束，使表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應(yīng)力。則由于溫差產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力可由下式計算：式中O、O 分別為混凝土的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力(N/mm混凝土的最大拉應(yīng)力由式：混凝土的最大拉應(yīng)力由式：tcE(t) 混凝土的彈性模量(N/mm2)；a——混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/°C)△T] 混凝土截面中心與表面之間的溫差(C),其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：48.7度g——混凝土的泊松比，取0.15—0.20。由上式計算的Ot如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，則不會出現(xiàn)表面裂縫，否則則有可能出現(xiàn)裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T]就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn)。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20C—25C范圍內(nèi)。二、 3天強度計算:取E0=3.15X104N/mm2,O=1X10-5,△T1=5.02C,g=0.151) 混凝土在3d齡期的彈性模量，由公式：計算得: E(3)=0.75X104N/mm2(3)計算得： at=0.29N/mm 混凝土的最大拉應(yīng)力由式：一二 混凝土的最大拉應(yīng)力由式：一二黑羅人計算得：at=0.54N/mm2 混凝土的最大壓應(yīng)力由式：混凝土的最大壓應(yīng)力由式:門冷盼小計算得：a=0.15N/mm2c3d齡期的抗拉強度由式：計算得：ft(3)=1.31N/mm2結(jié)論：因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。三、5天強度計算：取E0=3.15XlO4N/mm2,a=1X10-5,△T]=6.03°C,g=0.15混凝土在5d齡期的彈性模量，由公式：時&Q-嚴)計算得：E=1.14X104N/mm2(5)計算得： a=0.27N/mm2c5d齡期的抗拉強度由式:人?二幾(I-")計算得:ft(5)=1.71N/mm2結(jié)論:因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。四、7天強度計算:取E0=3.15XlO4N/mm2,a=1X10-5,△T]=6.17°C,g=0.151) 混凝土在7d齡期的彈性模量，由公式:計算得: E(7)=1.47X104N/mm22)混凝土的最大拉應(yīng)力由式:-二弓.先必人計算得: at=0.71N/mm23)混凝土的最大壓應(yīng)力由式:計算得: a=0.36N/mm2c4) 7d齡期的抗拉強度由式：計算得: ft（7）=1.93N/mm2結(jié)論:因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。混凝土澆筑前裂縫控制計算大體積混凝土基礎(chǔ)或結(jié)構(gòu)（厚度大于lm）貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應(yīng)力而造成的?；炷烈蛲饧s束引起的溫度包括收縮）應(yīng)力（二維時），一般用約束系數(shù)法來計算約束應(yīng)力，按以下簡化公式計算AT=TH-C￡/3）?T（t）-FTntrTt式中a 混凝土的溫度（包括收縮）應(yīng)力（N/mm2）；E（t） 混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量（N/mm2）,一般取平均值；a——混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0X10-5；△T——混凝土的最大綜合溫差（°C）絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎(chǔ)長期裸露在室外，且未回填土?xí)r，AT值按混凝土水化熱最高溫升值（包括澆筑入模溫度）與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結(jié)果為負值，則表示降溫，按下式計算：Al=T^（^/3）-I〔附「〔1廣Th計算所得，綜合溫差△T=24.56度T0——混凝土的澆筑入模溫度（°C）；T（t）—澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值（C）,按下式計算:￥計算所得，絕熱溫升值T（t）=32.81度T（t）——混凝土收縮當量溫差（C）,按下式計算：y（t）片⑷二或〔1-曰?胚］曲也?-…緯（f）二計算所得，收縮當量溫差T（t）=-2.31度y（t）Th——混凝土澆筑完后達到的穩(wěn)定時的溫度，一般根據(jù)歷年氣h象資料取當年平均氣溫（C）；S（t）——考慮徐變影響的松弛系數(shù)，一般取0.3-0.5；R——混凝土的外約束系數(shù)，當為巖石地基時，R=l；當為可滑動墊層時，R=0，一般土地基取0.25-0.50；g—混凝土的泊松比。C二、3天強度計算:取S（t）=0.21，R=0.40,a=1X10-5,g=0.15。計算得：E⑶=0.75X104最大綜合溫差△T=24.56°C3) 基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力,由式：計算得： a=0.18N/mm24) 不同齡期的抗拉強度由式：加“血〔1-尹)計算得： ft(3)=1.31N/mm 最大綜合溫差△T=29.76C抗裂縫安全度：K=1.31/0.18=7.28>1.15計算滿足抗裂條件三、5天強度計算：取S(t)=0.21,R=0.40,a=1X10-5, =0.15?；炷?d的彈性模量由式：%廠&(1-異亠計算得：E=1.14X104(5)計算得： a=0.34N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:4)*)二幾(i]計算得： ft(5)=1.71N/mm 最大綜合溫差△T=32.08°C抗裂縫安全度：K=1.71/0.34=5.03>1.15計算滿足抗裂條件四、7天強度計算：取S(t)=0.21,R=0.40,a=1X1O-5,g=0.15?；炷?d的彈性模量由式：]=爲〔1-八]計算得： E(7)=1.47X1043) 基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力,由式：計算得：a=0.47N/mm2協(xié)n巧計算得: ft(7)=1.93N/mm25) 抗裂縫安全度:K=1.93/0.47=4.11＞1.15計算滿足抗裂條件3.3m厚板自約束裂縫控制計算一、計算原理(依據(jù)＜＜建筑施工計算手冊＞＞):澆筑大體積混凝土?xí)r，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束，使表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應(yīng)力。則由于溫差產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力和壓應(yīng)力可由下式計算:S二弓.先必人式中O、O 分別為混凝土的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力(N/mm2)；tcE(t) 混凝土的彈性模量(N/mm2)；a——混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/°C)△T] 混凝土截面中心與表面之間的溫差(C),其中心溫度按下式計算

cpcp監(jiān)as=綣十兀)匚計算所得中心溫度為：51.76度g——混凝土的泊松比，取0.15—0.20。由上式計算的ot如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，則不會出現(xiàn)表面裂縫，否則則有可能出現(xiàn)裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T］就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn)。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20°C—25°C范圍內(nèi)。二、3天強度計算:取E0=3.15X104N/mm2,o=1X10-5,△T1=5.86°C,g=0.151) 混凝土在3d齡期的彈性模量，由公式:=爲〔1-嚴=爲〔1-嚴計算得: E(3)=0.75X104N/mm2(3)2)混凝土的最大拉應(yīng)力由式:計算得: ot=0.34N/mm2混凝土的最大壓應(yīng)力由式:00計算得: o=0.17N/mm2c計算得:ft(3)=1.31N/mm24) 3d4) 3d齡期的抗拉強度由式:結(jié)論:因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。三、5天強度計算:取E0=3.15X1Q 5d齡期的抗拉強度由式：N/mm2,a=1X10-5,△T]=6.62°C, 5d齡期的抗拉強度由式：1)混凝土在1)混凝土在5d齡期的彈性模量，由公式:%=&(1-嚴’計算得: E=1.14X104N/mm2(5)2)混凝土的最大拉應(yīng)力由式:2)混凝土的最大拉應(yīng)力由式:計算得: at=0.59N/mm2混凝土的最大壓應(yīng)力由式:計算得: a=0.30N/mm2c計算得:ft(5)=1.71N/mm2結(jié)論:因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。四、7天強度計算:取E0=3.15X104N/mm2,a=1X10-5,△T]=7.24°C,g=0.151) 混凝土在7d齡期的彈性模量，由公式：爲(1-異］計算得: E(7)=1.47X104N/mm22)混凝土的最大拉應(yīng)力由式：一二_|”6心人計算得： at=0.84N/mm2混凝土的最大壓應(yīng)力由式：計算得：a=0.42N/mm2c7d齡期的抗拉強度由式：加f)二幾(1-尹)計算得：ft(7)=1.93N/mm2結(jié)論：因內(nèi)部溫差引起的拉應(yīng)力不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫?；炷翝仓傲芽p控制計算大體積混凝土基礎(chǔ)或結(jié)構(gòu)（厚度大于lm）貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應(yīng)力而造成的?；炷烈蛲饧s束引起的溫度包括收縮）應(yīng)力（二維時），一般用約束系數(shù)法來計算約束應(yīng)力，按以下簡化公式計算AT=Tffl-C￡/3)?T(D-FTidrTt式中a 混凝土的溫度（包括收縮）應(yīng)力（N/mm2）；E（t） 混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量（N/mm2）,一般取平均值；a——混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0X10-5；△T——混凝土的最大綜合溫差（°C）絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎(chǔ)長期裸露在室外，且未回填土?xí)r，AT值按混凝土水化熱最高溫升值（包括澆筑入模溫度）與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結(jié)果為負值，則表示降溫，按下式計算:AT=TH-C￡/3）?T（t）-FTntrTt計算所得，綜合溫差△T=24.03度T0——混凝土的澆筑入模溫度（C）;T（t）—澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值（C），按下式計算:q=墜（1_円計算所得，絕熱溫升值T（t）=32.01度T（t）——混凝土收縮當量溫差（C），按下式計算：y（t）g二唄-懸?胚］?加y込……Mn計算所得，收縮當量溫差T(t)=-2.31度y(t)Th—