振動(dòng)盤設(shè)計(jì)手冊(cè)

電磁振動(dòng)上供料器的工作原理在電磁振動(dòng)器作用下，料斗作扭轉(zhuǎn)式上下振動(dòng)，使工件沿著螺旋軌道由低到高移動(dòng)，并自動(dòng)排列定向，直至上部出料口而進(jìn)入輸料槽，然后由送料機(jī)構(gòu)送至對(duì)應(yīng)工位。為方便分析，以直槽式上供料器為例，圖1-40*電磁振動(dòng)上供料器的工作過程，是由于電磁鐵的吸引和支承彈簧的反向復(fù)位作用，使料槽產(chǎn)生高速、高頻（50~100次/秒）、微幅（0.5~1mm）振動(dòng)，使工件逐步向高處移動(dòng)。**Ｉ=0時(shí)，料槽在支承彈簧作用下向右上方復(fù)位，工件依靠它與軌道的摩擦而隨軌道向右上方運(yùn)動(dòng)，并逐步被加速。**Ｉ>0時(shí)，料槽在電磁鐵的吸引下向左下方運(yùn)動(dòng)，工件由于受慣性作用而脫離軌道,繼續(xù)向右上方運(yùn)動(dòng)(滑移或跳躍)?！乱谎h(huán)，周而復(fù)始→工件在軌道上作由低到高的運(yùn)動(dòng)。1、工件在軌道上的受力分析*工件在軌道上的受力：自重力、軌道反力、摩擦力、慣性力；*摩擦力、慣性力與電磁鐵的電流有關(guān)。（1）Ｉ=0時(shí)，支承彈簧復(fù)位，軌道以加速度a1向右上方運(yùn)動(dòng)，工件力平衡如圖1-41：ma1cosβ+mgsinα=F=μN(yùn)（2—1）ma1sinβ+mgcosα=N（2—2）（2）Ｉ>0時(shí)，電磁鐵吸引，軌道以加速度a2向左下方運(yùn)動(dòng)，工件受力平衡如圖1-42：ma2cosβ-mgsinα=F=μN(yùn)（2—3）ma2sinβ-mgcosα=-N（2—4）2、工件在軌道上的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析（1）運(yùn)動(dòng)分析根據(jù)受力分析，工件在軌道上的運(yùn)動(dòng)有兩種可能性：A、因慣性沿軌道下滑，此時(shí)Ｉ=0，且有ma1cosβ+mgsinα>μN(yùn)（2—5）a1>g(sinα-μcosα)/(μsinβ-cosβ)（2—6）——當(dāng)軌道向右上方運(yùn)動(dòng)的加速度a1滿足上式時(shí)，工件便會(huì)沿軌道下滑。這對(duì)振動(dòng)上供料機(jī)構(gòu)是不但愿出現(xiàn)的。B、沿軌道上行，此時(shí)根據(jù)電磁鐵吸合與否可得：Ｉ=0，a1≤g(sinα-μcosα)/(μsinβ-cosβ)（2—7）Ｉ>0，a2≥g(sinα+μcosα)/(μsinβ+cosβ)（2—8）——電磁振動(dòng)供料器要實(shí)現(xiàn)預(yù)定的上供料，軌道向右上方運(yùn)動(dòng)的加速度a1和向左下方運(yùn)動(dòng)的加速度a2必須滿足上述工件沿軌道上行時(shí)的條件式。工件沿軌道上行時(shí)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)隨多個(gè)條件而變。（2）運(yùn)動(dòng)狀態(tài)圖1-43工件在料道上的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)(a)持續(xù)跳躍；(b)斷續(xù)跳躍；(c)持續(xù)滑移；(d)斷續(xù)滑移注：圖示為料槽的兩極限位置。A、持續(xù)跳躍*運(yùn)動(dòng)過程：Ｉ=0、彈簧使料斗復(fù)位，工件依靠摩擦、空間位置從A點(diǎn)上行到B點(diǎn)；↓Ｉ>0、電磁鐵吸合，由于慣性、工件由B點(diǎn)跳躍起來↓（騰空時(shí)間≥料斗運(yùn)行至最下方的時(shí)間）Ｉ=0、工件再落至軌道上時(shí)已達(dá)成C點(diǎn)→后又隨軌道上行到D點(diǎn)?！绱送鶑?fù)，工件“隨軌道上行--跳躍--再隨軌道上行…”→工件跳躍式邁進(jìn)，跳躍間距為AC段。*特點(diǎn)：/工件含有大的供料速度，供料率高；/工件運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性差，對(duì)定向不利；/合用于形狀簡(jiǎn)樸、定向規(guī)定不高的件料及供料速度較大的場(chǎng)合。*運(yùn)行條件：電磁鐵吸力、料槽振幅及拋射角較大。但工件騰空時(shí)間過大→料斗復(fù)位時(shí)工件再落至軌道過晚→A點(diǎn)與C點(diǎn)的間距縮小，甚至落回原處而沒有前移。B、斷續(xù)跳躍*運(yùn)動(dòng)過程：Ｉ=0、彈簧使料斗復(fù)位，工件依靠摩擦、空間位置從A點(diǎn)上行到B點(diǎn)；↓Ｉ>0、電磁鐵吸合，由于慣性、工件由B點(diǎn)跳躍起來（騰空時(shí)間<料斗運(yùn)行至最下方的時(shí)間）↓→工件很快落至軌道上的C點(diǎn)、并隨軌道下行到D點(diǎn)；Ｉ=0、工件再隨軌道從空間位置D點(diǎn)上行到E點(diǎn)?！绱送鶑?fù)，工件“隨軌道上行--跳躍后隨軌道下行--再隨軌道上行…”→工件斷續(xù)跳躍式邁進(jìn)，跳躍間距為AD段。*特點(diǎn)：/工件含有較大的供料速度，供料率較高；/工件運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性普通。*運(yùn)行條件：電磁鐵吸力、料槽振幅及拋射角中檔。C、持續(xù)滑移*運(yùn)動(dòng)過程：Ｉ=0、彈簧使料斗復(fù)位，工件依靠摩擦、空間位置從A點(diǎn)上行到B點(diǎn)；↓Ｉ>0、電磁鐵吸合，由于慣性、工件沿軌道由B點(diǎn)滑移↓（滑移時(shí)間≥料斗運(yùn)行至最下方的時(shí)間）Ｉ=0、工件停下時(shí)已滑移至C點(diǎn)→后又隨軌道上行?！绱送鶑?fù)，工件“隨軌道上行--滑移--再隨軌道上行…”→工件滑移式邁進(jìn)，滑移間距為AC段。*特點(diǎn)：/工件含有較大的供料速度和供料率；/工件運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，利于定向；/合用于形狀較規(guī)則、有定向規(guī)定的件料及供料速度較大的場(chǎng)合。*運(yùn)行條件：電磁鐵吸力、料槽振幅及拋射角均較跳躍時(shí)的小。D、斷續(xù)滑移*運(yùn)動(dòng)過程：Ｉ=0、彈簧使料斗復(fù)位，工件依靠摩擦、空間位置從A點(diǎn)上行到B點(diǎn)；↓Ｉ>0、電磁鐵吸合，由于慣性、工件沿軌道由B點(diǎn)滑移（滑移時(shí)間<料斗運(yùn)行至最下方的時(shí)間）↓→工件很快停在軌道上的B′點(diǎn)、并隨軌道下行到C點(diǎn)；Ｉ=0、工件再隨軌道從空間位置C點(diǎn)上行?！绱送鶑?fù)，工件“隨軌道上行--滑移后隨軌道下行--再隨軌道上行…”→工件斷續(xù)滑移式邁進(jìn)，滑移間距為AC段。*特點(diǎn)：/工件供料速度和供料率較小；/工件運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，亦利于定向；/合用于有定向規(guī)定但供料速度規(guī)定不高的場(chǎng)合。*運(yùn)行條件：電磁鐵吸力、料槽振幅及拋射角均小。綜上：設(shè)計(jì)合理、參數(shù)選擇恰當(dāng)→不產(chǎn)生跳躍、平穩(wěn)滑移、供料較快→首選持續(xù)滑移。3、工件在軌道上滑移和跳躍的條件（1）滑移條件由前分析，工件沿軌道上行滑移的條件a1≤g(sinα-μcosα)/(μsinβ-cosβ)a2≥g(sinα+μcosα)/(μsinβ+cosβ)如取α=2°（常為1~2°），β=20°（常為15~25°），μ=0.41，則a1≤0.47ga2≥0.41g因此，只要合理設(shè)計(jì)，使軌道向左下方運(yùn)行的加速度a2滿足一定條件，便可獲得預(yù)定的滑移狀態(tài)。（2）跳躍條件工件在慣性力作用下產(chǎn)生跳躍，脫離軌道，此時(shí)受力式（2—4）為ma2sinβ-mgcosα=0因此產(chǎn)生跳躍的條件為a2≥gcosα／sinβ同上取α=2°，β=20°，μ=0.41，則有a1≤0.47ga2≥2.92g如將料槽受電磁力作用產(chǎn)生的振動(dòng)視作簡(jiǎn)諧振動(dòng)，其頻率為f、振幅為A，則軌道最大加速度amax為amax=2π2f2A因此，當(dāng)amax=2π2f2A=a2≥gcosα／sinβ，工件就會(huì)產(chǎn)生跳躍式邁進(jìn)?！镉缮戏治隹芍掷m(xù)跳躍所需加速度a2最大，斷續(xù)滑移時(shí)a2最小。★圓筒形料斗與直槽形的工作原理、件料運(yùn)動(dòng)狀態(tài)完全相似，但振動(dòng)形式有區(qū)別：直槽形料斗是往復(fù)直線式振動(dòng)，而圓筒形是往復(fù)扭轉(zhuǎn)式振動(dòng)。振動(dòng)供料器（振動(dòng)盤）的設(shè)計(jì)（一）供料率Q*振動(dòng)上料器的供料率取決于供料器的給料速度；*給料速度普通用工件在料道上移動(dòng)的平均速度Vp來估算，它與料槽的傾角α、振動(dòng)升角β、工件物理特性、電磁振動(dòng)參數(shù)等有關(guān)。*料斗構(gòu)造擬定之后，上料器的供料率為Q=60Vp·η/l=60πfA·k·η/l*設(shè)計(jì)時(shí)，上料器生產(chǎn)率比自動(dòng)機(jī)械的生產(chǎn)率大15%~20%。（二）料斗設(shè)計(jì)1、料斗的構(gòu)造設(shè)計(jì)料斗的構(gòu)造多樣，大多采用圓筒形構(gòu)造，圖1-44?！隙吠搀w與軌道——普通料斗：筒體與螺旋軌道采用整體構(gòu)造（車制軌道或整體鍛造）。大型料斗：常采用拼焊構(gòu)造形式。軌道的工作面普通與料斗內(nèi)壁成直角，有時(shí)向上傾斜5°~10°?！隙吠搀w與筒底（料斗底盤）——普通分別加工，再用螺釘連接（是由于工藝因素）；筒體與筒底的連接須注意同心度和牢固；筒底上部普通做成錐形（錐角160°~170°）。料斗底盤與銜鐵之間應(yīng)裝有隔磁板（銅或鋁材），或用隔磁材料做底盤?！壍兰捌涑隹凇壍雷钌喜康某隽峡趹?yīng)以切線方向伸出一段距離。出料口與輸料槽的連接辦法有對(duì)接法和承接法，且出料口（振動(dòng)）與輸料槽（靜止）之間應(yīng)留有間隙δ（如圖1-45）。▲料斗的零件材料選用——料斗應(yīng)盡量做得輕巧→系統(tǒng)易起振。重量輕、易加工、表面光潔，耐磨損、隔磁，成本低。慣用材料有：不銹鋼——表面光潔、耐磨，但加工困難、成本高、比重大；鋁合金——質(zhì)輕、不會(huì)磁化，但表面不光；銅合金——加工方便、不會(huì)磁化，但比重也較大；硬塑料或有機(jī)玻璃——都較輕、表面光潔，但耐磨性較差。2、振動(dòng)料斗中工件定向辦法*電磁振動(dòng)上供料器中的單件在進(jìn)入加工工位前，規(guī)定沿料道自下而上，并自動(dòng)排列、定向。*自動(dòng)定向常采用剔除法——根據(jù)工件形狀、重心，在軌道上安置擋塊、缺口、斜面、槽子等，以使不符合定向的工件被矯正或剔除，而符合定向的工件順利通過，從而實(shí)現(xiàn)自動(dòng)排列、定向。3、料斗的尺寸計(jì)算A、料斗的螺旋升角α*α由升程及中徑小決定：α越小→工件平均速度就高/但升程減小→料道螺旋圈數(shù)增加→料斗尺寸增大。α太大→工件上料速度減少，甚至無法向上滑移。*根據(jù)工件上行滑移的臨界條件(a1<a2)可得tgα<μ2tgβ或αmax<tg-1(μ2tgβ)式中：μ——工件與料道間的摩擦系數(shù)；β——振動(dòng)升角，工件拋射角?！锪隙返穆菪铅僚c工件拋射角β及工件與料道間的摩擦系數(shù)μ有關(guān)（表1-3）。B、料斗的直徑料斗內(nèi)徑DH——常取DH≥(8~10)l工(mm)，（l工為工件最大外形尺寸，DH-l工見表1-4）料斗外徑De——De=DH+2e(mm)，（e為筒體壁厚，普通取e=5~10mm）料斗平均直徑Dp——Dp=DH-B(mm)，（B為料道寬度，B=b+Δb，b為工件直徑或?qū)挾?，Δb為余量：1~3mm）C、料斗的螺距tt=πDp·tgα(mm)又根據(jù)構(gòu)造規(guī)定t≥1.5h+δ(mm)（h-工件直徑或高度，δ-料道厚度：4~8mm）D、料斗的高度HH=nt(mm)（n-螺旋料道的圈數(shù)：1.5~3.5）考慮到料斗外觀勻稱，應(yīng)使H=（1/4~1/2）D

。（三）振動(dòng)升角（工件拋射角）的擬定·振動(dòng)升角β由主振彈簧的安裝角ψ及料道升角α擬定?！う碌拇笮≈苯佑绊懽饔迷诠ぜ系膽T性力，要選擇合理：β選得太小——影響工件移動(dòng)速度、所需電磁力增加；β選得太大——工件不易邁進(jìn)或只會(huì)上拋。·根據(jù)受力分析可得：tgβ＝μ

，β-μ關(guān)系見表1-5。（四）支承彈簧的設(shè)計(jì)計(jì)算?支承彈簧的作用：電磁振動(dòng)供料器的料斗通過其安裝在基座上。?圓筒形料斗普通采用三根彈簧支承。?支承彈簧的截面有矩形和圓形：矩形截面的稱為板彈簧——寬度和厚度常不一致，其剛度在不同方向上差別較大，故安裝規(guī)定較高，支座形式如圖1-46a。圓形截面的稱為圓彈簧——圓柱彈簧桿加工容易，各向剛度一致，故安裝調(diào)節(jié)方便,支座形式如圖1-46b。?支承彈簧的安裝角ψ——支承彈簧處在靜止時(shí)與垂直面的夾角?！な谴_保工件獲得拋射角β的構(gòu)造性方法；·是影響工件在料道上的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)和供料速度的重要幾何參數(shù)；·ψ與β和α及彈簧固結(jié)點(diǎn)有關(guān)：1）當(dāng)彈簧固結(jié)點(diǎn)處在料斗中徑圓上的A點(diǎn)，即OA=R，則彈簧安裝角ψ與直槽形料斗相似，ψ=β+α；（2）對(duì)大型料斗（D≥500mm），為減少基座尺寸，則將固結(jié)點(diǎn)設(shè)在半徑r處,tgψ=R/rtg(β+α)→ψ=arctg［R/rtg(β+α)］R——料道中徑圓半徑；r——彈簧固結(jié)點(diǎn)分布圓半徑?！镌跀M定料道升角α、振動(dòng)升角β及R和r之后，就可擬定彈簧的安裝角ψ。?支承彈簧尺寸計(jì)算170·對(duì)振動(dòng)料斗的彈性系統(tǒng)的規(guī)定：（1）在輸送較大較重工件時(shí)，彈簧剛度應(yīng)選的低些→確保料斗在共振狀態(tài)下工作，可增大振幅、減少功耗；（2）在輸送小型或較輕工件時(shí)，彈簧剛度應(yīng)選的大些→允許料斗在強(qiáng)迫振動(dòng)狀態(tài)下工作，以確保送料平穩(wěn)?！ぐ鍙椈沙叽缬?jì)算板彈簧厚度h=(4π2fo2L2My/3Eb)1/3板彈簧長度L≥3.3y{π2f2E2My/〔[σ-1]3b〕}1/3板彈簧寬度b≈（6～10）h·圓柱彈簧尺寸計(jì)算彈簧桿的直徑d=2(4πfo2L3My/9E)?彈簧桿的長度L≥4.48(πf2E3y4My/[σ-1]4)1/5（五）電磁鐵的設(shè)計(jì)計(jì)算?電磁鐵由鐵芯、線圈、銜鐵等構(gòu)成。?電磁鐵的頻率和電壓：小而輕的工件、小型料斗（D≤100mm），f=100Hz或50Hz、U=220v，也有用36v的；中檔尺寸工件、中型料斗（D≤300mm），f=50Hz、U=220v，也有用36v的；大型料斗，f=50Hz、U=220v。?電磁鐵安裝方式·不同電磁鐵安裝方式所需電磁鐵吸力不同：若電磁鐵垂直于支承彈簧安裝所需電磁鐵吸力為F0；則電磁鐵垂直于基座安裝所需電磁鐵吸力為F0/sinψ；而電磁鐵水平安裝所需電磁鐵吸力為F0/cosψ?！ぶ行⌒土隙窇T用電磁鐵垂直于基座安裝方式→構(gòu)造簡(jiǎn)樸、調(diào)節(jié)方便，但所需電磁鐵吸力相對(duì)較大；大型料斗慣用電磁鐵垂直于支承彈簧安裝方式→減少電磁鐵功率，但電磁鐵數(shù)目普通與支承彈簧數(shù)相似→電磁鐵間的協(xié)調(diào)規(guī)定較高。?電磁鐵氣隙·在電磁鐵工作過程中，銜鐵與鐵芯的氣隙δ對(duì)供料效果影響較大：δ太大→電磁鐵吸力局限性→影響正常工作；δ太小→因多個(gè)誤差的存在→銜鐵與鐵芯相撞→產(chǎn)生噪聲、破壞振動(dòng)節(jié)奏→影響正常供料?！锲胀ㄗ罴训臍庀稙椋恒曡F吸合后，尚存余隙δmin=0.1~0.3mm。?電磁鐵的吸力與功率選購電磁鐵時(shí)普通按其吸力與功率進(jìn)行。F0=2πAfMyη/sinε（η—阻尼系數(shù)；ε—移相角）N=9.8A2π2f2Myη×10-3。N=9.8A2π2f2Myη×10-3（η—阻尼系數(shù)；ε—移相角）?電磁鐵尺寸計(jì)算圖1-51鐵芯尺寸e=(0.5~0.7)a·鐵芯截面積S=a·b=23×107×F/B2式中：F—電磁鐵吸力；B—?dú)庀吨写鸥袘?yīng)強(qiáng)度，6000~10000（Gs）?！ぞ€圈匝數(shù)Z=4500k1·k2·U/S式中：k1—整流系數(shù)，不整流時(shí)為1，整流時(shí)為1.2~1.3；k2—?dú)庀断禂?shù)，δ=0時(shí)k2=1，δ=0.5時(shí)k2=1.3~1.5；U—電壓。·導(dǎo)線直徑d=0.7I?=0.7(N/U)?式中：I—電流；N—電磁鐵功率。（六）隔振器與基座的設(shè)計(jì)?按構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)定：料斗應(yīng)輕巧→易起振，提高振動(dòng)效果；基座質(zhì)量要較大→使其振幅減小，向基體傳輸?shù)恼駝?dòng)削弱→取其質(zhì)量為料斗的2~10倍，常采用鑄鐵。?為減少上料器基座的振動(dòng)對(duì)機(jī)體的影響→在基座和機(jī)體間加設(shè)減振彈簧或橡膠柱腳作支承（應(yīng)注意根據(jù)共振條件即激振頻率略高于固有頻率選擇和設(shè)計(jì)支承彈簧）。?基座可設(shè)外罩→將電磁鐵、支承彈簧、電阻、接線開關(guān)等罩在其中→防塵、安全、美觀、整潔。■電磁振動(dòng)上供料器的有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)如表1-7。振動(dòng)盤底盤調(diào)節(jié)辦法振動(dòng)盤底盤的調(diào)節(jié)是能否制作一臺(tái)優(yōu)質(zhì)振動(dòng)盤的核心。除了設(shè)計(jì)、加工、選材需要嚴(yán)格按照規(guī)范進(jìn)行，調(diào)試也是核心。根據(jù)國內(nèi)外多家出名公司數(shù)年積累的經(jīng)驗(yàn)，總結(jié)出科學(xué)的調(diào)試辦法以下：振動(dòng)盤制作完畢后，打開控制器，調(diào)節(jié)振幅約在滿刻度的35%to40%，應(yīng)當(dāng)能看到部分零件開始運(yùn)動(dòng)，如果速度過低，緩慢增大振幅直至達(dá)成滿意水平；如果調(diào)到了80%的水平，而沒有達(dá)成滿意效果，甚至發(fā)生過強(qiáng)的現(xiàn)象，需要檢查振盤本體與否與其它東西接觸，然后按照下列環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)振盤：擰開一種簧片緊固螺絲，慢慢地，直至發(fā)生加速或減速現(xiàn)象發(fā)生，如發(fā)生加速，闡明彈性過強(qiáng)，相對(duì)的一組簧片中，必須拆下最薄的簧片，更換簧片應(yīng)當(dāng)參考規(guī)范進(jìn)行。如果出現(xiàn)彈性過弱的狀況，應(yīng)當(dāng)補(bǔ)裝簧片。非常重要：為保持平穩(wěn)送料，相對(duì)的簧片組，簧片數(shù)量應(yīng)當(dāng)相等。本體應(yīng)當(dāng)處在欠調(diào)諧，但其程度必須是有限的。簧片會(huì)隨著時(shí)間推移而逐步硬化，而造成過調(diào)諧，如1所述檢查振動(dòng)狀況。如果增加簧片后，仍然感覺欠調(diào)諧，可能有簧片斷裂，普通發(fā)生于簧片下半部和簧片支架的頂部，某些狀況下，簧片的斷裂不容易看出來，能夠取下簧片，與硬物碰撞，看與否斷裂。如要查找斷裂的簧片，應(yīng)先檢查最薄的簧片。確認(rèn)螺絲有足夠長度將簧片擰緊究竟座上。另一種影響調(diào)諧的因素是螺絲的延展性，普通使用5級(jí)螺栓，能夠確保持久的硬度。振體的下列部位如出現(xiàn)焊點(diǎn)開裂也會(huì)影響振動(dòng)頻率頂盤的安裝法蘭螺旋軌道返回盤的底部吊帶、側(cè)壁、回料區(qū)（普通地，這些部位會(huì)產(chǎn)生額外噪聲，能夠容易感受到）另一種經(jīng)常發(fā)生但不易發(fā)現(xiàn)的狀況是：橡膠底腳未擰緊并拐開，造成與安裝臺(tái)面發(fā)生硬接觸，從而使諧振漂移，必須重新擰緊底腳。特別注意的是頂盤與振體的連接必須牢固，當(dāng)重新安裝或搬移頂盤時(shí)，使用鐵管作助力扳手。（使用力矩扳手，效果更加好）另外，不要向外拉頂盤，哪怕是輕輕的，從緊固螺栓拉向已裝好的送料軌道，能夠另外使用千斤頂。如果頂盤不水平，會(huì)造成零件掉落、零件從料道上滑走而不進(jìn)入定位料座，并造成卡料、掉向、減少送料率，送料器必須保持水平，方能確保送料平穩(wěn)。千萬不要無視簧片間墊片的作用，往往在更換簧片時(shí)容易發(fā)生遺漏。這些墊片的作用等同于簧片，如果遺漏就難以精確調(diào)節(jié)好振盤。如果振盤安裝到機(jī)器上，沒有把橡膠腳固定好，也會(huì)影響送料效果。如果振動(dòng)盤附加了滑道或者直線軌道，依靠振盤的驅(qū)動(dòng)力送料，可能會(huì)產(chǎn)生副作用。解決的方法是使用獨(dú)立的直線驅(qū)動(dòng)單元。如果振盤多處出現(xiàn)死點(diǎn)，普通需要檢查這些死點(diǎn)的對(duì)角處。普通地，需要重新調(diào)節(jié)配重，線圈氣隙也要重調(diào)，也可能有焊點(diǎn)開裂，簧片斷裂，簧片緊固螺栓松動(dòng)等現(xiàn)象。振動(dòng)盤及驅(qū)動(dòng)器的故障因素及其解決●振動(dòng)盤不工作的可能因素1、電源電壓局限性2、振動(dòng)盤與控制器間的連線斷裂3、控制器保險(xiǎn)絲燒斷4、線圈燒斷5、線圈與骨架間隙過小或過大6、有零件卡在線圈與骨架間7、振動(dòng)盤抵住硬物，頂盤或底盤碰到其它設(shè)備●振動(dòng)盤振動(dòng)乏力或過慢，零星地或不規(guī)則地送料，可能是由于