鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書

鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書題目：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)目的與要求：了解單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過程，培養(yǎng)單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的工作能力。要求：（1）、掌握單層廠房結(jié)構(gòu)布置和結(jié)構(gòu)選型的一般原則和方法；（2）、綜合運(yùn)用以往所學(xué)的力學(xué)及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的知識(shí)，掌握排架內(nèi)力分析方法以及構(gòu)件截面設(shè)計(jì)方法；（3）、掌握單層廠房結(jié)構(gòu)施工圖的表達(dá)方法。設(shè)計(jì)內(nèi)容：1、完成計(jì)算書一份，內(nèi)容包括：（1）設(shè)計(jì)資料；（2）結(jié)構(gòu)布置與選型；（3）排架內(nèi)力分析及柱、基礎(chǔ)的配筋計(jì)算。2、繪制施工圖：（1）柱子模板圖及配筋圖；（2）基礎(chǔ)平面布置圖及配筋圖。設(shè)計(jì)資料：廠房跨度24米，總長(zhǎng)102米，中間設(shè)伸縮縫一道，柱距6米。車間內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)軟鉤200／50kN中級(jí)工作制吊車，軌頂設(shè)計(jì)標(biāo)高10.000米。建筑場(chǎng)地地質(zhì)情況：地面下0.8米范圍內(nèi)為雜填土，雜填土下面3.5米內(nèi)為均勻粉土，其承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk＝200kPa,地下水位為地面下4.50米，無腐蝕性?；撅L(fēng)壓W0=0.4kN/m2;基本雪壓S0=0.35kN/m2。屋面是不上人的鋼筋混凝土屋面，屋面均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7/m2。建議采用材料：（1）、柱：混凝土C30，縱向受力鋼筋I(lǐng)I級(jí)，箍筋I(lǐng)級(jí)。（2）、基礎(chǔ)：混凝土C30，II級(jí)鋼筋。選用的標(biāo)準(zhǔn)圖集：（1）、屋面板：G410（一）標(biāo)準(zhǔn)圖集，預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板，板重標(biāo)準(zhǔn)值（包括灌縫在內(nèi)）1.4KN/m2。（2）、天溝板：G410（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集，JGB77-1天溝板，板重標(biāo)準(zhǔn)值2.02kN／m。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。（3）、屋架：G415（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集中預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架，屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值106kN。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。（4）、吊車梁：G323-1~2標(biāo)準(zhǔn)圖集DLZ-4，梁高1200毫米，翼緣寬600毫米，腹板寬300毫米，梁自重標(biāo)準(zhǔn)值44.2kN/根，軌道及零件重1kN/米，軌道及墊板高度200毫米。建議采用的柱截面尺寸：上柱為矩形bxh=400x400mm,下柱為I形bf=400mm，h=800mm，b=100mm，hf=150~170mm。屋面做法：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。結(jié)構(gòu)計(jì)算書一、結(jié)構(gòu)的計(jì)算1、計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定（1）計(jì)算上柱高及柱全高根據(jù)圖2.107及有關(guān)設(shè)計(jì)資料：上柱高Hu=柱頂標(biāo)高-軌頂標(biāo)高+吊車梁高+軌道構(gòu)造高=12.4-10.0+1.2+0.20=3.8m全柱高H=柱頂標(biāo)高-基頂標(biāo)高=12.4-（-0.5）=12.9m故下柱高Hl=H-Hu=12.9-3.8=9.1m上柱與全柱高的比值（2）初步確定柱截面尺寸根據(jù)表2.9（A）的參考數(shù)據(jù)，上柱采用矩形截面，b×h=400mm×400mm，下柱選??用I形,b×h×hf=400mm×800mm×150mm（其余尺寸見圖2.108），根據(jù)表2.8關(guān)于下柱截面寬度和高度的限值，驗(yàn)算初步確定的截面尺寸，對(duì)于下柱截面寬度對(duì)于下柱截面高度，有吊車無吊車時(shí)（3）上、下柱截面慣性與其比值鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。排架平面內(nèi)：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。上柱下柱比值排架平面外：上柱下柱排架計(jì)算簡(jiǎn)圖（幾何尺寸及截面慣性矩）如圖2.109所示鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。2、荷載計(jì)算（1）恒荷載（а）房屋結(jié)構(gòu)自重預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板20mm水泥沙漿找平層一氈二油隔氣層100mm水泥珍珠巖制品保溫層20mm水泥沙漿找平層天溝板天窗端壁屋架自重天窗架1.2×40=48KN則作用于橫向水平面排架一端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。(b)柱自重上柱下柱（c）吊車梁與軌道自重（2）屋面活荷載由《荷載規(guī)范》可知,屋面均勻活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7KN/m2,大于該廠房所在地區(qū)的基本雪壓S0=0.30KN/m2，,故屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為，Q1=1.4×0.7×6×12=70.56KNe1=50mm（3）吊車荷載由電動(dòng)雙鉤橋式吊車數(shù)據(jù)查得Pmax..K=200KN.Pmin.k=50KN,B=5000mm.k=4000mmQ2.K=75KN根據(jù)B與K及反力影響線，可算得與各輪對(duì)應(yīng)的反力影響線豎標(biāo)（圖2.110），于是可求的作用與上柱的吊車垂直荷載鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。作用于每個(gè)輪子上的吊車水平制動(dòng)設(shè)計(jì)值則作用于排架上的吊車水平荷載，按比例關(guān)系由求得Dmax其作用點(diǎn)到柱頂?shù)拇怪本嚯x（4）風(fēng)荷載**地區(qū)的基本風(fēng)壓對(duì)于大城市市郊，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類地區(qū)考慮，高度的取值，對(duì)按柱頂標(biāo)高12.4m考慮，查《荷載規(guī)范》得按天窗檐口標(biāo)高19.86m考慮，查《荷載規(guī)范》得風(fēng)荷載體型系數(shù)的分布圖2.111所示。故集中風(fēng)荷載Fw為鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。排架受荷總圖如圖2.112所示。3、內(nèi)力計(jì)算鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。（1）恒荷載作用下鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。如前所述，根據(jù)恒荷載的對(duì)稱性和考慮施工過程中的實(shí)際受力情況，可將圖2.112中的恒載的作用簡(jiǎn)化為圖2.113a、b、c所示的計(jì)算簡(jiǎn)圖。在G1作用下已知n=0.151，λ=0.295，由附圖2.2中的公式故在M11作用下不動(dòng)鉸支承的柱頂反力由附圖2.3中的公式故在M12作用下不動(dòng)鉸支承的柱頂反力鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。因此，在M11和M12共同作用下（即在G1作用下）不動(dòng)鉸支承的柱頂反力相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113a所示(b)在G2的作用下相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113b所示。(c)在G4的作用下相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113c所示。將圖2.113a、b、c的彎矩圖疊加，得在G1、G2、G3和G共同作用下的恒荷載彎矩圖（2.113d）,相應(yīng)的軸力N圖如圖2.113e所示。（2）屋面活荷載作用下對(duì)于單跨排架，Q與G一樣為對(duì)稱荷載，且作用位置相同，僅數(shù)值大小不同。故由G的內(nèi)力圖按比例可求得Q的內(nèi)力圖。如：柱頂不動(dòng)鉸支承反力相應(yīng)的M圖如圖2.114a,b所示。（3）吊車荷載（考慮廠房整體空間工作）廠房總長(zhǎng)102m，中間設(shè)一道伸縮縫，跨度為24m，吊車起重量為20t，由表2.13可查得無檁屋蓋的單跨廠房空間作用分配系數(shù)=0.9鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共12頁，當(dāng)前為第12頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共12頁，當(dāng)前為第12頁。（a）吊車垂直荷載作用下作用在A柱的情況圖2.122中吊車垂直荷載作用下的內(nèi)力，可按如圖2.115所示的簡(jiǎn)圖進(jìn)行計(jì)算。因此，A、B柱頂剪力按圖2.115a所示簡(jiǎn)圖推導(dǎo)的下列公式進(jìn)行計(jì)算：=-12.68KN（繞桿端反時(shí)針轉(zhuǎn)）==11.25KN(繞桿端順時(shí)針轉(zhuǎn)為正)相應(yīng)的彎矩如圖2.115b所示。在A柱的情況：由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需將A柱與B柱的內(nèi)力對(duì)換，并注意內(nèi)力變號(hào)即可。（b）吊車水平荷載作用下從左向右作用在A、B柱的情況（圖2.112中吊車水平荷載作用下）的內(nèi)力，可按如圖鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共13頁，當(dāng)前為第13頁。2.116a所示簡(jiǎn)圖推導(dǎo)的下列公式計(jì)算：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共13頁，當(dāng)前為第13頁。==由式中可按附錄Ⅰ的附圖1.4~1.6的公式計(jì)算：當(dāng)y=0.6時(shí)，由附圖1.4中的公式0.67當(dāng)y=0.7時(shí)，由附圖1.5中的公式當(dāng)y=0.684Hl時(shí)，用內(nèi)插法求得鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共14頁，當(dāng)前為第14頁。相應(yīng)的彎矩圖如圖2.116a所示。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共14頁，當(dāng)前為第14頁。Tmax從右向左作用在A，B柱的情況：在這種情況下，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計(jì)算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反（圖2.116b）。（4）風(fēng)荷載風(fēng)從左向右吹（圖2.117a）先求柱頂反力系數(shù)C11，當(dāng)風(fēng)荷載沿柱高均勻分布時(shí)，由附圖1.8中的公式對(duì)于單跨排架，A，B柱頂剪力（b）風(fēng)從右向左吹（2.117b）在這種情況下，荷載方向相反，彎矩圖的方向與風(fēng)從左向右吹的方向相反（圖2.117b）鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共15頁，當(dāng)前為第15頁。4、最不利內(nèi)力組合鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共15頁，當(dāng)前為第15頁。由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，只需對(duì)A（或B）柱進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下：①確定需要單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目。本設(shè)計(jì)為不考慮地震作用的單跨排架，共有八種需單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目，由于小輪無論向右或向左運(yùn)行中剎車時(shí)，A，B柱在Tmax的作用下，其內(nèi)力大小相等而符號(hào)相反，在組合時(shí)可列為一項(xiàng)。因此，單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目共七項(xiàng)。②將各種荷載作用下設(shè)計(jì)控制截面（1-1，2-2，3-3）的內(nèi)力M，N（3-3截面還有剪力V）填入組合表（表2.30）。填表時(shí)要注意有關(guān)內(nèi)力符號(hào)的規(guī)定。③根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項(xiàng)目，并算出相應(yīng)的組合值。計(jì)算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時(shí)考慮時(shí)，除恒荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均乘以0.85的組合系數(shù)。排架柱全部?jī)?nèi)力組合計(jì)算結(jié)果列入表2.30。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共16頁，當(dāng)前為第16頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共16頁，當(dāng)前為第16頁。表1。排架柱內(nèi)力組合表柱號(hào)截面荷載項(xiàng)目?jī)?nèi)力恒荷載屋面活荷載吊車荷載風(fēng)荷載內(nèi)力組合G1G2G3G4Q1Dmax在A柱Dmin在A柱Tmax左風(fēng)右風(fēng)Nmax及M,VNmin及M,VMmax及N,V①②③④⑤⑥⑦項(xiàng)目組合值項(xiàng)目組合值項(xiàng)目組合值A(chǔ)柱1-1M(KN·m)30.93.5-48-43±19.464.3-74.2①+②+③+⑤-33①+0.9×（③+⑤+⑦）-89.5①+0.9×（③+⑤+⑦）-89.5N(KN)451.770.600000522.3451.7451.72-2M-66.8-10.61588±19.564.3-74.2①+②+③+⑤100①+⑦-141①+0.9×（③+⑤+⑥）138.7N480.570.65881470001139480.5980.33-3M62.96.142-93±191.7370-345.1①+②+③+⑤302.7①+⑥4331+0.9×（②+③+⑤+⑥）581.3N593.270.65881470001251.8593.21153V14.31.8-12.7-11.3±19.045.1-3122.159.459.45、排架柱設(shè)計(jì)（1）柱截面配筋計(jì)算（a）最不利內(nèi)力組合的選用由于截面3-3的彎矩和軸向力設(shè)計(jì)值均比截面2-2的大，故下柱配筋由截面3-3的最不利內(nèi)力組合確定，而上柱配筋由截面1-1的最不利內(nèi)力組合確定。經(jīng)比較，用于上，下柱截面配筋計(jì)算的最不利內(nèi)力組合列入表2.31。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共17頁，當(dāng)前為第17頁。(b)確定柱在排架方向的初始偏心距、計(jì)算廠及偏心距增大系數(shù)（表2.31）鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共17頁，當(dāng)前為第17頁。表2.31柱在排架方向、、截面內(nèi)力組(mm)(mm)(mm)(mm) (mm)(mm)1-1M(Kn·m)-3363365830.8176004000.9601.882N(Kn)522.28M-89.5198365218176004000.9601.414N451.683-3M4337307657561193508000.9081.384N593.18M581.25504765530191008001.0001.133N1153表中：①=M/N②；③取20mm和h/30的較大值；④；⑤，考慮吊車荷載=2.0（上柱），=1.0（下柱），不考慮吊車荷載=1.5；⑥（C）柱在排架平面內(nèi)的配筋計(jì)算（表2.32）鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共18頁，當(dāng)前為第19頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共18頁，當(dāng)前為第18頁。表2.32柱在排架平面內(nèi)的截面配筋計(jì)算鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共18頁，當(dāng)前為第19頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共18頁，當(dāng)前為第18頁。截面內(nèi)力組ei(mm)ηe(mm)x(mm)ζbh0(mm)偏心情況As=As′(mmeq\o(\s\up5(2),\s\do2()))計(jì)算值實(shí)配值1-1M（kN·M）-33831.882321910.55×365=201大偏心13.6N(kN)522.28M89.52181.41447379201大偏心672.3763（3@18）N451.683-3M4337561.38414111040.55×765=421大偏心18851964(4@25)N593.18M581.255301偏心1240N1153表中：①見表2.31；②；③x,上柱下柱當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)，；④上柱,;下柱當(dāng)時(shí)（取35mm）,當(dāng)時(shí)；上柱或下柱當(dāng)時(shí)，，（d）柱在排架平面外承載力計(jì)算上柱Nmax=494.5kN，當(dāng)不考慮吊車荷載時(shí)，按表2.22。l0=1.2H=1.2×12900=154800mm,l0/b=15480/400=38.7,查《混凝土規(guī)范》知φ=0.35，As=As′=763mmeq\o(\s\up5(2),\s\do2())下柱，當(dāng)考慮吊車荷載時(shí)，查表２.2２，查表《混凝土規(guī)范》表７.３.１，故（2）裂縫寬度驗(yàn)算截面３－３，當(dāng)Ｍ＝３２１.３ＫＮ·ｍ，Ｎ＝５３７.５ＫＮ，相應(yīng)的，故應(yīng)作裂縫寬度驗(yàn)算。1-1截面因因而不作此項(xiàng)驗(yàn)算。由內(nèi)力組合表可知，驗(yàn)算裂縫寬度的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合值KN·m鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共20頁，當(dāng)前為第20頁。則縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)間的距離為 鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共20頁，當(dāng)前為第20頁?？v向受拉鋼筋的應(yīng)力裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)故最大裂縫開展寬度為(3)柱牛腿設(shè)計(jì)（a）牛腿幾何尺寸的確定牛腿截面寬度與柱寬相等，為400mm，若取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離吊車梁端部為340mm，吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為750mm，則牛腿頂面的長(zhǎng)度為750-400+相應(yīng)牛腿水平截面高為600+400=1000mm，牛腿外邊緣高度，傾角α=，于是牛腿的幾何尺寸如圖2.118所示。(b)牛腿配筋鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共21頁，當(dāng)前為第21頁。由于吊車垂直荷載于下柱截面內(nèi)，即a=750—800=—50〈0，故該牛腿可按構(gòu)造要求來配筋縱向鋼筋取，箍筋取(圖2.118)鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共21頁，當(dāng)前為第21頁。(c)牛腿局部擠壓驗(yàn)算設(shè)墊板的長(zhǎng)和寬為400mm×400mm，局部壓力標(biāo)準(zhǔn)組合植故局部壓應(yīng)力為（4）柱的吊裝演算(a)吊裝方案：一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處（圖2.119）(b)荷載計(jì)算上柱自重牛腿自重下柱自重計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.119b所示。(c)內(nèi)力計(jì)算鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共22頁，當(dāng)前為第22頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共22頁，當(dāng)前為第22頁。彎矩圖如2.119所示。(d)截面承載力計(jì)算截面1-1：故截面承載力截面2-2：故截面承載力(e)裂縫寬度演算鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共23頁，當(dāng)前為第23頁。故承載力計(jì)算可知，裂縫寬度演算截面1-1即可。鋼筋應(yīng)力如下：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共23頁，當(dāng)前為第23頁。按有效受拉混凝土面積計(jì)算的縱向鋼筋配筋率故實(shí)際上吊裝階段荷載為短期作用，最大裂縫寬度應(yīng)為0.252/1.5=1.168mm，滿足要求，對(duì)柱若采用平臥起吊，承載力和裂縫寬度將均不滿足要求。6、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)（1）荷載計(jì)算(a)由柱傳至基頂?shù)暮奢d由表2.30可得荷載設(shè)計(jì)植如下：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共24頁，當(dāng)前為第24頁。第一組鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共24頁，當(dāng)前為第24頁。第二組第三組(b)由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d墻重（含兩面刷灰）窗重（鋼框玻璃窗）基礎(chǔ)梁由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面荷載設(shè)計(jì)值為：對(duì)基礎(chǔ)地面中心的偏心距(C)作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值分別為假定基礎(chǔ)高度為800+50+250=1100mm，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值：第一組第二組第三組鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共25頁，當(dāng)前為第25頁?；A(chǔ)的受力情況如圖2.120所示。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共25頁，當(dāng)前為第25頁。基底尺寸的確定由第二組荷載確定和演算的條件鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共26頁，當(dāng)前為第26頁。鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)書全文共26頁，當(dāng)前為第26頁。驗(yàn)算其他兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底應(yīng)力第一組（可以）第三組因?yàn)樵撥囬g屬于可不作地基變形計(jì)算的二級(jí)建筑物，所以最后確定基底尺寸為2.3m×3.7m（圖2.120）。（2）確定基底的高度前面已初步確定基礎(chǔ)的高度為1.1m，如采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖2.121所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須