二級減速器設(shè)計說明書

機械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書二級圓柱齒輪減速器的設(shè)計一、設(shè)計目的：1、綜合運用先修課理論，培養(yǎng)分析和解決工程實際問題的能力。2、學習簡單機械傳動裝置的設(shè)計原理和過程。3、進行機械設(shè)計基本技能訓(xùn)練。（計算、繪圖、使用技術(shù)資料）二、課程設(shè)計任務(wù)：名稱：帶式輸送機傳動裝置（二級圓柱齒輪減速器）。要求：有輕微沖擊,工作經(jīng)常滿載,原動機為電動機,齒輪單向傳動,單班制工作（每班8小時）,運輸帶速度誤差為±5%,減速器使用壽命5年,每年按300天計,小批量生產(chǎn),啟動載荷為名義載荷的1.5倍。原始數(shù)據(jù)：1）帶工作拉力F（N）=19002）帶速度V（m/s）=1.23）卷筒直徑D（mm）=3004）使用折舊期：5年5）工作情況：三班制連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；6）制造條件及生產(chǎn)批量：一般機械廠制造，小批量生產(chǎn)。三、設(shè)計任務(wù)量:1、 畫Al號裝配圖一張，A3號零件圖二張。2、 設(shè)計計算說明書一份，6000?8000字，不少于20頁。帶式輸送機傳動系統(tǒng)簡圖：

三?設(shè)計計算過程：設(shè)計步驟：1、 選擇電動機2、 傳動比分配3、 計算各軸的轉(zhuǎn)速4、 齒輪傳動設(shè)計5、 驗算系統(tǒng)誤差6、 計算軸類零件7、 繪制裝配圖和零件圖1、選擇電動機1.1電動機功率計算P1.1.1卷筒軸輸出功率：工作機功率：Pw=FV/1000=1900x1.2/1000=2.28（kW）其中已知： F——輸送帶拉力（N）V 輸送帶速度（m/s）1.1.2確定總效率：查機械設(shè)計指導(dǎo)書9.1得：卷筒軸承效率： 耳1=0.99；卷筒效率： n=0.96；2低速級聯(lián)軸器效率：n二0.99；3III軸軸軸承效率： n=0.99；4低速級齒輪嚙合效率：n二0.97；5II軸軸軸承效率： n二0.99；6高速級齒輪嚙合效率：n二0.97；7I軸軸承效率： n二0.99；8高速級聯(lián)軸器效率：n—0.99；9總傳動效率： n=ni.n2.n3 n n=0.851.1.3電動機需要功率：Pd=Pw/n=2.28/0.85二2.68(kW)1.2確定電動機規(guī)格1.2.1電動機轉(zhuǎn)速nw:因：V(nDn)/60*1000(m/s)故：n=(V*60*1000)/nD=(1.2X60X1000)/(nX300)=76.39(r/min)w其中：V 輸送機帶速(m/s)D 卷筒直徑 (mm)電動機轉(zhuǎn)速：nd二nwi總=(8~40)nw(r/min)=(611~3056)(r/min)其中：i總二(8~40)i總 減速器傳動比(總傳動比)1.2.2選定電動機：根據(jù)求出的P、n查手冊。轉(zhuǎn)速n：選用同步轉(zhuǎn)速為1500(r/min)功率P：為使傳動可靠，額定功率應(yīng)大于計算功率，即P額＞Pd=PW/總=2.68。綜合考慮電動機的型號(Y系列)、同步轉(zhuǎn)速n、滿載轉(zhuǎn)速nm、額定功率P額、軸的中心高、電動機軸徑、起動轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩的比值。選定Y系列三相異步電動機的型號及相關(guān)數(shù)據(jù)如下：電動機型號額定功率(KW)同步轉(zhuǎn)速(r/min)滿載轉(zhuǎn)速(r/min)額定轉(zhuǎn)矩(N-m)最大轉(zhuǎn)矩(N-m)Y100L2—43150014202.22.22、分配傳動比2.1分配傳動比原則：分配原則：各級傳動尺寸協(xié)調(diào)，承載能力接近，兩個大齒輪直徑接近以便潤滑。（浸油深度）2.2傳動比分配2.2.1總傳動比i總耳減耳高*i低二nm/nw=1420/76.39=18.59i減 減速器傳動比i高——減速器內(nèi)高速級傳動比i低——減速器內(nèi)低速級傳動比n——電動機滿載轉(zhuǎn)速mn——工作機轉(zhuǎn)速w2?2?2確定高低傳動比i高、i低：根據(jù)1高=（1.2~1.3）i低i減二（1.2~1.3）i低2，可得i低=3.94, i高=4.733、計算各軸的n，P，T3.1.各軸轉(zhuǎn)速I軸n=n=1420r/min；1mII軸叮n/i高二300.21r/min；III軸n=n/i減=76.20r/min323.2.各軸輸入功率電動機軸P二2.68dkw；I軸p二pn二2.65kw1 d9II軸p二pnn2 178二2.54kw；III軸p二pnn3 256二2.44kw；卷筒軸p二pnn二2.39kw4 3343.3各軸輸入轉(zhuǎn)矩p電動機軸T=9.55x106—=18024N*mm；dnI軸T=T耳=17844 N*mm；II軸 T二Tnni二81051N*mm；2 1781III軸T二Tnni二306663 N*mm；卷筒軸T=Tnn=300560 N*mm計算出參數(shù)列表備用：表2-1各軸基本參數(shù)軸名功率P/Kw轉(zhuǎn)矩T(Nmm)電機軸2.6818024I軸2.6517844II軸2.5481051III軸2.44306663卷筒軸2.39300560轉(zhuǎn)速n(r/min)傳動比i效率142010.9914203.980.95300.213.310.9576.2010.9976.204、齒輪組的設(shè)計11.高速級齒輪的設(shè)計設(shè)計計算內(nèi)容結(jié)果

1?選擇齒輪材料、熱處理和精度等級齒輪材料選用45鋼，軟齒面齒輪傳動，參考表6-2,選小齒輪調(diào)質(zhì)，齒面硬度230?240HBS；大齒輪正火，齒面硬度190?200HBS。精度8級。2?選取齒輪齒數(shù)和螺旋角閉式軟齒面齒輪傳動，z—25，z-iz-118.25，取z=118，傳1 211 2動比i=104/22=4.72。初選螺旋角0-15°。3?按齒面接觸疲勞強度設(shè)計對閉式軟齒面齒輪傳動，承載能力一般取決于齒面接觸強度，故按接觸強度設(shè)計，校核齒根彎曲疲勞強度。d工」2K1u土1（Ze?&）23屮d u Q]h確定式中各項數(shù)值：可初選載荷系數(shù)K-1.5；tT1=9.55X10飛P/nl=9.55X10飛?2.65/1420=17822N?mm由表6-6，選取屮—1.2；d由表6-5，查得Z—189.8乜MPa；E由圖6-14，查得Z—2.41；H由式6-7,￡?—[1-88-3.2[t+tjcos卩—1.648r— —0-318^dz1tg卩-2.560 兀mn由圖6-13，查得Z—0.76￡Z—Jcos0—0.980*由式（6-12），N—60njL—60x1420x8x300x5—1.0224x1091 1 hNN——1—2.162x1082i由圖6-15查得，Z—1；Z—1.1n1 n2齒輪材料45鋼小齒輪調(diào)質(zhì)，齒面硬度230?240HBS大齒輪正火，齒面硬度190?200HBS8級精度z—251z=1182i—4.72T—17822N*mm1￡—1.64a￡—2.560

由圖6-16d,按小齒輪齒面硬度230?240HBS均值235HBS,在MQ線和ML中間，查得b =540MPa；同理，由圖6-16c查得Hlimlb =390MPa；取S =1；Hlim2 Hmin「] b Zb」=——ni=540MPaH1 SHminb] =◎Hlim2”N2=429MPaH2 SHmin取L] =429MPa設(shè)計齒輪參數(shù)。H2將確定后的各項數(shù)值帶入設(shè)計公式，求得, i'2KT.u土1/Z^ZZ^Zr、 __..d1t>i 1 (E& )2=32.41mm1勺屮du [b]h修正d1t:兀dn _..v二 1^—二2.41m/s60X1000由表6-3查得K=1.25A由圖6-7查得Kv=1.1；由圖6-10查得K 1.13；由表6-4查得K二1.2；a則K二KKKK=1.86AV卩ad=d3I—=34.82mm1叫K1 tdcosr1”m= =1.35mmn z1由表6-1選取標準模數(shù)m—1-5mmon齒輪主要幾何尺寸：_m(z+z) 03a—n1 2——111.03^m_m2cosR圓整中心距，取a—111mm，貝yL] —540MPaH1L]—429MPaH2m—1.5mmna—111mm

n m(z+z) 1,c’w卩二arccos_1二14.9456°2ad二-mnZ^二38.81mmcosBd二 二183.20mm2cosBb=屮d=46.57mmd1取B=48mm,B=52mm14?校核齒根彎曲疲勞強度2KTYY 「1g二 1B￡YYWla」F bdm FaSa Fn8計算當量齒輪端面重合度8 a—aNcos2Bb由機械原理可知：(tana) “_a二arctan -n二20.64°IcosB丿cosB=cosB-cosa/cosa=0.970b n t88 = =1.74aNCoS2Bb075由式(6-13),查得Y=0.25+—=0.688￡an由圖6-28，查得Yp=0.89；zz=—^-27.72v1cos3Bzz=^^-130.83v2cos3B由圖6-19、6-20按zv查得Y=2.54，Y=1.61Fa1 Sa1d=38.81mm1d=183.20mm2B=14.9456°B=48mm2B=52mm1

Y二2.15,Y二1.82Fa2 Sal由圖6-21，查得Y二0.88,Y二0.91；nl n2由圖6-22c,按小齒輪硬度舉止235HBS,在ML線上查得-340Flim1MPa；同理，在圖6-22b上，查得=310MPa；S =1.25；Flim2 Fmin「]cYIn」=—fiim1n1=239MPaF1 SFminC]=◎Flim2'N2=225MPaF2 SFmin將確定出的各項數(shù)值帶入彎曲強度校核公式，得2KTYY 「1c二 1D$YY=49MPa<C」F1 bdm Fa1Sa1 F11n2KTYY 「」c二 1P$YY二47MPa<「c」F2 bdm Fa2Sa2 F11n齒根彎曲疲勞強度足夠5?齒輪精度設(shè)計(高速齒輪設(shè)計)按選擇的8級精度，查機械設(shè)計課程設(shè)計第16章齒輪各種偏差允許值表可得：fa=±27ym,fpt=±17ym,Fp=69ym,Fa=20ym,FB=29ym齒厚偏差計算：分度圓弦齒高公稱值：h'=mn{1+z/2[1-Cos(90/z)]=1.5{1+118/2[1-Cos(90/118)]=1.508mm分度圓弦齒厚公稱值：s'=mnzsin(90/z)=1.5X118Xsin(90/118)=2.356mm確定最小側(cè)隙：jbnmin=2/3X(0.06+0.0005a+0.03mn)=2/3X(0.06+0.0005X111+0.03X1.5)=0.032mm齒厚上偏差：L」=239MPaF1L」=225MPaF2C=49MPaF1C=47MPaF2

IEsnsl=jbnmin/(2cosan)=0.032/(2cos20)=17ym取負值，Esns=-17ym齒輪徑向跳動公差Fr=55ym查標準公差數(shù)值表，IT9=115ym查表6-9，徑向進刀公差br=1.26IT9=1.26X115=144.9ym齒厚公差：Tsn=2tanan(FrA2+brA2)A(1/2)=2Xtan20(55人2+144.9人2)A(1/2)=113gm齒厚下偏差：Esni=Esns—Tsn=-55-113=-168pm

2.低速級齒輪設(shè)計設(shè)計計算內(nèi)容結(jié)果2?選擇齒輪材料、熱處理和精度等級齒輪材料選用45鋼，軟齒面齒輪傳動，參考表6-2,選小齒輪調(diào)質(zhì)，齒面硬度230?240HBS；大齒輪正火，齒面硬度190?200HBS。精度7級。3?選取齒輪齒數(shù)和螺旋角閉式軟齒面齒輪傳動，z一30，z一iz一95.4，取z4=95,傳動3 4 23 4比i=95/30=3.17。初選螺旋角0一15°。4?按齒面接觸疲勞強度設(shè)計對閉式軟齒面齒輪傳動，承載能力一般取決于齒面接觸強度，故按接觸強度設(shè)計，校核齒根彎曲疲勞強度。d、松K2u土1(Z/Z/b]2mu([叫丿確定式中各項數(shù)值：因有輕微沖擊，可初選載荷系數(shù)K-1.8；t由本篇中表2-1,查得T一31553N*mm2由表6-6,選取屮一1.2；d由表6-5,查得Z-189.8J’MPa；E由圖6-14，查得Z一2.42；H齒輪材料45鋼小齒輪調(diào)質(zhì)，齒面硬度230?240HBS大齒輪正火，齒面硬度190?200HBS7級精度z一303z一954一3.172T一315532N*mm「 (11Y由式6-7, 1.88-3.2一+—cosP=1.68L Vz1z2丿」bsin￡=0.318^dz1tg卩=3.070 兀m d1n由圖6-13，查得Z=0.78￡Z0=Jcos0=0.98由式(6-12),N=60njL=2.6x1083 2 hNN=—3=8.3x1074 i由圖6-15查得，Z=1.1；Z=1.16n3 n4由圖6-16d，按小齒輪齒面硬度230?240HBS均值235HBS,在MQ線和ML中間，查得b =540MPa；同理，由圖6-16c查得Hlim3b =390MPa；去S =1；Hlim4 Hmin「] b Zlb」一一Hlim3一N3=594MPaH3 SHminlb] =bHlim4ZN4=452.4MPaH4 SHmin取「b] =452.4MPa設(shè)計齒輪參數(shù)。H4將確定后的各項數(shù)值帶入設(shè)計公式，求得月、i'2KT2u土1(Z/Z/bY 4562d3t>J 2 E￡曠0 =45.62mm\屮d UV[b]H丿修正d1t:兀dn __.v= 3^^—=0.94m/s60x1000由表6-3查得K=1.25A由表6-7查得K=1.06；V由表6-10查得K0=1.24；￡=1.68a￡=2.560「b]=594MPaH3L] =452.4mH4Pa

由表6-4查得K二1.2；a則K=KKKK=1.97AVPa1kd—d21 —47mm1 1t2K' tdcosp[m— —1.52mmn z3由表6-1選取標準模數(shù)m—2mm。n齒輪主要幾何尺寸：m(z+z) 12837a—―n_3 ——128.37mm2cosP圓整中心距，取a—128mm,則m(z+z)P—arccos— ——14.3615°=14°21'41"2amzd——n―3—61.94mmcosPmzd——n一4—194.06mmcosPb—屮d—74.33mmd3取B—75mm,B—80mm。4 34?校核齒根彎曲疲勞強度2KTYY 「1g— 2pfYYWla」F bdm FaSa Fnf計算當量齒輪端面重合度F—一a—aNCOS2Pb由機械原理可知：(tana) ““a—arctan -n—20.59°=20°35’30"IcosP丿cosP—cosP-cosa/cosa—0.972b n tm—2mmna—123.88mmd—61.94mm3d—194.06mm4P=14°21’41"B—80mm3B—75mm4

8e= &—=1.78aN C0S2Pb0.75由式（6-13）,查得Y—0.25+ —0.6788an由圖6-28，查得丫^—0.87；zz -33v3 cos3Bzz -103v4 cos3B由圖6-19、6-20按z查得v—2.48,Y—1.64Fa3 Sa3—2.17,Y—1.78Fa4 Sa4由圖6-21，查得Y—0.92,Y—0.95；n1 n2由圖6-22c,按小齒輪硬度舉止235HBS,在ML線上查得—340Flim3MPa；同理，在圖6-22b上，查得—310MPa；S —1.25；Flim4 Fmin「］ a Yla」一―fiim3n3—250MPaF3 SFmin「］ a Yla」 —一flim4一N4—236MPaF4 SFmin將確定出的各項數(shù)值帶入彎曲強度校核公式，得2KTYY 「1a— 2B8YY—31.74MPa<「a」F3 bdm Fa3sa3 Fin2KTYY 「」a— 2B8YY—30.15MPa<la」F4 bdm Fa4Sa4 F1n齒根彎曲疲勞強度滿足要求la」—250MPaF3「a」—236MPaF4a—31.74F3MPaa—30.15F4MPa5、軸類零件的計算

5.1初步設(shè)計I軸各尺寸1.計算I軸最小直徑d1min>c3'pd1min3n1式中：P——軸傳遞的功率，單位kW；n 軸的轉(zhuǎn)速，單位r/minC——由許用應(yīng)力確定的系數(shù)由表8-3選取C=118由本篇表2-1查得P二1,2166kW,n二1400r/min11ipd ?C3'—^=11.2mm1minn、1該段軸上有無鍵槽，計算值無需變化，d1min=11.2mm由于I軸連接電機，則最小直徑位于聯(lián)軸器連接處，軸承內(nèi)徑應(yīng)略大于最小直徑，于是選6204軸承，內(nèi)徑為20mm2?確定其余各部分尺寸如圖5-1所示，各部分尺寸如下:I-si■—1I”；1I-si■—1I”；1一LE一■o寸■o一 14Ln-L5-go75圖5-1I軸各部分的尺寸段名L1L2L3L4L5L6L7長度(mm)183213103441313直徑(mm)1214203041.7830202、初步設(shè)計II軸尺寸1.計算II軸最小直徑IPd>C3—2min3n、2由表8-3選取C=118由本篇表2-1查得P2-】?14kW，n2-346?53r/minip-dnC'—*1.05=18.43mm2min n丫2II軸上有一個鍵槽，計算值增大5%；III軸上有一個鍵槽，計算值增大5%。由于II軸是中間軸，最小直徑位于軸承處，于是選擇軸承6025,則定軸徑d1為25mm，根據(jù)各階梯厚度為2~3mm,且便于加工，軸設(shè)計成錐形，如圖6-2所示，各部分尺寸設(shè)計如下：圖5-2II軸各部分的尺寸段名L1L2L3L4L5L6L7長度(mm)14158010381514直徑(mm)253062403530253、初步設(shè)計III軸尺寸1?計算III軸最小直徑d3min由表8-3選取C=118由本篇表2-1查得P3=1.08kW,勺二111r/min[Pd >C3<—3*1.05=26.45mm3minn3由于III軸連接輸送機，則最小直徑位于聯(lián)軸器連接處，軸承內(nèi)徑應(yīng)略大于最小直徑，于是選6206軸承，內(nèi)徑為30mm，如圖所示，各部分尺寸如下：

圖5-3III軸各部分的尺寸段名L1L2L3L4L5L6L7長度(mm)1516.57564.5153537直徑(mm)30354035302018根據(jù)下圖，得知I軸最小直徑dlmin=11.2mm軸上小齒輪的分度圓直徑dl=41。78mm十分相近，應(yīng)制造成齒輪軸。II軸小齒輪部分同理可做成齒輪軸。5、II軸彎扭合成強度驗算按所確定的結(jié)構(gòu)圖，可以確定出簡支梁的支承距離l]=61.62mm,l2=69.47mm,l3=40.91mm.按所確定的結(jié)構(gòu)圖，可以確定出簡支梁的支承距離l]=61.62mm,l2=69.47mm,l3=40.91mm.廠2T2x31553”八f作用在2、3齒輪上的圓周力：F= 2= =370.73Nt2d170.222廠2T2x31553F= 2= =1019.48nt3d61.93Ftana 370.73xtan20=一n= =139.2ncos14.2246齒輪2、3上的徑向力：Fr2nCOSPFtana13 .Fr3 COSPn1019.48xtan20=383.03Ncos14.3615齒輪2、3上的軸向力：F=FtanP=370.73xtan14°13'=93.9Na2 12F=FtanP=1019.48xtan14o21'=261.03Na3 13

水平面內(nèi)支反力：F(l+1+1)=F(l+1)-FlTOC\o"1-5"\h\zH1123 t323 t23=688.82N廠F(1+1)-F1 1019.48x(61.62+69.47)-370.73=688.82NF= t3 2 3 123= h1 1+1+1 61.62+69.47+40.911 2 3F二F-F-F二1019.48-688.82-370.73=-40.07NH2 t3 H1 t2垂直面內(nèi)支反力：F(1+1+1)+M=F(1+1)+F1+MV11 2 3 a3 r32 3 r23 a2a3Fd―a3Fd―a3—2261.03x41.782=5453N?mmM= =93.9x170.22=7992N?mm=7.9N?ma222=293.68NF(1+1)+F1+M=293.68Nr3 2 3 r2 3 a2 a3V11+1+V1123F=F+F-F=228.55NV2 r2r3 V1水平面彎矩計算：L1段：0<x<61.62mmM=-FH1xH1即M?=-42445N?mm=-42.4N?mH3L2段：61.62<x<131.09mmM=Ft3(x-61.62)-FH1x即M口c=-28378N?mm=-28.3N?mH2L3段：131.09<x<172mmM=Ft3(x-63.25)-FH1x-Ft2(x-108.75)垂直面彎矩計算：L1段：0<x<61.62mmM=FV1x即MV3=18096N?mm=18N?mL2段：61.62<x<131.09mmM=FV1x-Fr3(x-61.62)+Ma3即MV2=11889N?mm=12N?mL3段：131.09<x<172mmM=FV1x-Fr3(x-61.62)+Ma3-Ma2-Fr2(x-131.09)求合成彎矩圖,確定危險截面在齒輪3，齒輪2的中心截面上：M=.-M2+M2=28.32+122=30.74N?m2 H2 V2M=-^M2+M2=\：42.42+182=46.06N?m3 H3 V3求危險截面當量彎矩：從圖可見，齒輪2、3處截面最危險，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)變化計算，取a=0.6，得:aT[=0.6X31553N?mm=18.9N?mM=.；M2+(aT)2^30.742+18.92=36.09N?mel 2M=\；M2+(aT)2=峯46.062+18.92=49.79N?me2 3校核軸上承受最大彎矩及轉(zhuǎn)矩的截面(危險截面)的強度，由公式①<t]-1MJM2+(<t]-1G=―e=eW 0.13d3

通過計算和作圖，可得，危險截面出現(xiàn)在齒輪3處，對該截面進行校核:M4979 「1◎=一= 沁2.1MPa<b」=236MPaeW 0.1x0.06193 -1所以軸的強度足夠。MH3MH313.II軸承壽命該段軸選用滾動軸承6205，基本額定負載為Cr=14.0kN，根據(jù)《機械設(shè)計》滾動軸承「 106(C￥壽命可由式^60nIP丿進行校核，由于軸承主要承受徑向載荷的作用，所以P=fpFr,由表9-5取溫度系數(shù)ft=1，由表9-8取載荷系數(shù)fp=l，球軸承取。F=.：F2+F2=i68&822十293.682=748.8Nr1 H1 V1F=、：：F2+F2=$40.472+228.552=49.53NV2L=10h

則L=10h

則10660x346.53<1x748.8丿3=314336.2812，軸承使用壽命在5?8年范圍內(nèi)，符合減速器的壽命要求，因此所該軸承符合要求。1.II軸上的鍵進行強度校核2Tx1032Tx103b=—pkld=16.027<1120]pP=耐磨條件為2Tx103kld=0.16.027<l40]單位：mm軸名T(mm?N)dklLbII軸31553354283810假設(shè)載荷在工作面上均勻分布，擠壓強度條件為所以II軸選用的鍵符合強度要求。2.兩級傳動大齒輪浸油深度驗算當高速大齒輪浸油高度達到一個齒輪的時候，陽h=d一d=d+2h—d+2h=(6h*+2c*)m=6.75mm即2a2f22a2fan則低速大齒輪浸油高度為Ad=d-d=194.06-170.22=2.384mm42h4_7.94由于r4 97.07h4=6.75+2.384/2=7.94h4_7.94由于r4 97.07_0.08<0.16，滿足課程要求中對浸油深度的要求。3.潤滑方式的選擇3.潤滑方式的選擇該裝置為開式齒輪傳動，高速級齒輪的圓周速度兀dn60兀dn60x10003.14x41.78x140060x1000_3.061m/s<12m/s故采用大齒輪浸油潤滑。1.10減速器的附件設(shè)計1.10.1窺視孔蓋和窺視孔為了檢查傳動件的嚙合、潤滑、接觸班點、齒側(cè)間隙及向箱內(nèi)注油等，在箱蓋頂部設(shè)置便于觀察傳動件嚙合區(qū)的位置并且有足夠大的窺視孔，箱體上窺視孔處應(yīng)凸出一塊，以便加式出與孔蓋的接觸面。本設(shè)計中取凸臺高3mm,窺視孔蓋140mmX100mm,d=4mm,由4個M6的螺釘緊固。1.10.2排油孔、放油油塞、油標為了換油及清洗箱體時排出油污，在箱座底部設(shè)有排油孔，并在其附近做出一小凹坑，以便攻絲及油污的匯集和排放，平時排油孔用油塞及封油墊封住。本設(shè)計中取排油孔直徑為14mm,選取螺塞M14X1.5JB/ZQ4450-86。為了檢查減速器內(nèi)的油面高度，應(yīng)在箱體便于觀察、油面較穩(wěn)定的部位設(shè)置油標。本次設(shè)計采用桿式油標M12。吊耳和吊鉤為拆卸及搬運減速器,應(yīng)在箱蓋上鑄出吊耳環(huán),并在箱座上鑄出吊鉤,吊鉤和吊耳的尺寸可以根據(jù)具體情況加以修改。定位銷定位