調(diào)壓室面積及阻抗孔口面積對(duì)水力機(jī)械系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性的影響

調(diào)壓室面積及阻抗孔口面積對(duì)水力機(jī)械系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性的影響

1設(shè)置上下游調(diào)壓室的小波動(dòng)穩(wěn)定性由于中國(guó)西南部地形和地質(zhì)條件的限制，許多大型節(jié)水項(xiàng)目通常采用地下工廠的設(shè)計(jì)和建設(shè)計(jì)劃，同一水裝置的多臺(tái)機(jī)組以及其他尾水系統(tǒng)使用龍灘、溪洛渡、白鶴灘、官地等尾水系統(tǒng)。這些電站的尾水隧洞較長(zhǎng),布置較為復(fù)雜,系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性問(wèn)題突出,根據(jù)調(diào)保計(jì)算要求,往往需設(shè)置規(guī)模較大的尾水調(diào)壓室,已有設(shè)計(jì)方案中,根據(jù)尾水岔管與尾水調(diào)壓室結(jié)合方式,分為室內(nèi)交匯(圖1)和室后交匯(圖2)兩種形式?？紤]到工程量、總體布置等因素,尾水調(diào)壓室一般布置在尾水岔管交匯處。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于該類型系統(tǒng)的小波動(dòng)穩(wěn)定研究相對(duì)較為成熟。董興林考慮實(shí)際水輪機(jī)特性并引入調(diào)速器方程,推導(dǎo)了新的調(diào)壓室穩(wěn)定斷面計(jì)算公式,提出選擇合理的調(diào)速器參數(shù),可使得調(diào)壓室的穩(wěn)定斷面面積小于托馬斷面。索麗生基于剛性水錘方程以及理想水輪機(jī)和調(diào)速器方程,推導(dǎo)了設(shè)置上下游雙調(diào)壓室的水電站小波動(dòng)分析狀態(tài)方程,對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性進(jìn)行了理論研究。趙桂連等利用狀態(tài)方程,研究了復(fù)雜尾水系統(tǒng)的調(diào)壓室小波動(dòng)穩(wěn)定。俞曉東等結(jié)合理論分析和數(shù)值模擬,研究了某實(shí)際水電站的小波動(dòng)穩(wěn)定性,提出兩種模型可以相互驗(yàn)證。以上理論分析中,均近似忽略穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)進(jìn)出調(diào)壓室的流量,在進(jìn)行系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性理論分析時(shí),經(jīng)過(guò)線性化處理后,阻抗因素則被忽略。Li等、楊玲霞等、張健等和An等分別通過(guò)不同的假設(shè),研究了阻抗式調(diào)壓室的小波動(dòng)穩(wěn)定性,指出由于阻抗的作用,使得系統(tǒng)的穩(wěn)定性改善,但成果均是針對(duì)調(diào)壓室布置在岔管或者主管上的情況。由于地形地質(zhì)以及運(yùn)行時(shí)的流態(tài)等原因,尾水調(diào)壓室會(huì)采用室后交匯布置的形式,其底部孔口和各支管相連,在穩(wěn)定運(yùn)行時(shí),調(diào)壓室水面保持水平,即各孔口上方的測(cè)壓管水頭一致,而尾水調(diào)壓室之后各支管的水頭損失各不相同,就造成了調(diào)壓室底部各孔口處的總水頭不一致,兩者之間的不平衡導(dǎo)致穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)調(diào)壓室各孔口存在進(jìn)出流量,特別是對(duì)于一些大型電站,機(jī)組的引用流量較大,如龍灘水電站的單機(jī)引用流量為556.9m3/s,正常運(yùn)行時(shí),調(diào)壓室進(jìn)出流量較大。當(dāng)發(fā)生小波動(dòng)工況時(shí),采用該布置型式的系統(tǒng)穩(wěn)定性問(wèn)題,阻抗因素對(duì)穩(wěn)定性的影響等均關(guān)系到輸水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)以及電站今后的運(yùn)行穩(wěn)定。本文基于剛性水錘理論,結(jié)合實(shí)際工程水道布置,考慮阻抗以及實(shí)際水輪機(jī)特性和調(diào)速器作用,推導(dǎo)了該類布置形式的水電站水力機(jī)械系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性分析的狀態(tài)方程;運(yùn)用穩(wěn)定性理論,分析了系統(tǒng)的小波動(dòng)穩(wěn)定性,并利用基于特征線法的水電站過(guò)渡過(guò)程數(shù)值模擬進(jìn)行驗(yàn)證,研究了調(diào)壓室不同參數(shù)對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定域的影響,總結(jié)規(guī)律性特征。結(jié)論可為采用室后交匯布置的尾水調(diào)壓室的設(shè)計(jì)提供參考,指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐。2尾水調(diào)壓室參數(shù)某電站上游引水系統(tǒng)采用“單管單機(jī)”,尾水系統(tǒng)采用“三機(jī)一室一洞”的布置形式,其水力單元平面布置如圖3所示,相關(guān)水力系統(tǒng)參數(shù)如表1所示。尾水調(diào)壓室形式采用阻抗式,布置在岔管之前,底板高程354.00m,截面積約為1840m2,每個(gè)阻抗孔口結(jié)合尾水管閘門(mén)槽布置,截面積約40m2。水輪發(fā)電機(jī)組采用混流式機(jī)組,額定出力713MW,額定流量432.6m3/s,額定水頭186m,額定轉(zhuǎn)速125r/min,轉(zhuǎn)輪直徑6.22m,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量180000t·m。3狀態(tài)變量的選取運(yùn)用剛性模型分析水電站調(diào)節(jié)系統(tǒng)的穩(wěn)定性時(shí),須根據(jù)電站的引水發(fā)電系統(tǒng),推導(dǎo)出描述水力機(jī)械系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的狀態(tài)方程,即由系統(tǒng)狀態(tài)變量表示的一階微分方程組。而系統(tǒng)的狀態(tài)變量指描述系統(tǒng)狀態(tài)的最少的一組獨(dú)立變量,根據(jù)圖3所示電站引水發(fā)電系統(tǒng)布置簡(jiǎn)圖,本系統(tǒng)的狀態(tài)變量取為φ1,φ2,φ3,μ1,μ2,μ3,q1,q2,q3,q4,q5,q6,zsu,共13個(gè)獨(dú)立變量,各變量意義如下:為機(jī)組轉(zhuǎn)速變化相對(duì)值;為機(jī)組開(kāi)度變化相對(duì)值;為流量變化相對(duì)值,為調(diào)壓室水位變化相對(duì)值。對(duì)于本系統(tǒng),須聯(lián)立13個(gè)一階微分方程,基于得到的狀態(tài)方程,即可采用特征值分析等方法研究系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性,從而得到系統(tǒng)的小波動(dòng)穩(wěn)定性特征。3.1調(diào)壓室流量計(jì)算式中:Qj為圖3中對(duì)應(yīng)各阻抗孔口前后管道流量,j=1,…,6;Qsk為調(diào)壓室各阻抗孔口流量,k=1,2,3;Zsu為調(diào)壓室水位;Asu為調(diào)壓室截面積。將上述連續(xù)方程轉(zhuǎn)換成相對(duì)值形式:式(5)—式(8)中,各參數(shù)下標(biāo)有“0”的均代表穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)各變量的初始值。3.2機(jī)組抗壓強(qiáng)度的推導(dǎo)式中:Hu、Hd分別為該段管道的進(jìn)口水頭和出口水頭,i表示第i段管。對(duì)于圖3所示的水電站水道系統(tǒng),在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行工況點(diǎn)線性化后的水流動(dòng)力方程為:式中:Li、Ai、αi和Q′i0分別為各管段的長(zhǎng)度、當(dāng)量面積、水頭損失系數(shù)及初始穩(wěn)定流量,i=1,…,11;Qj0、qj分別為狀態(tài)變量中的流量變量的初始值及相對(duì)變化值,j=1,…,6;Hk0、ζk、Qsk0及βk分別為各機(jī)組的初始凈水頭、水頭變化相對(duì)值、調(diào)壓室各阻抗孔口初始進(jìn)出流量及各阻抗孔口水頭損失系數(shù),k=1,2,3;阻抗孔口水頭損失系數(shù)表達(dá)式為,其中ATH為阻抗孔口的面積,μc為進(jìn)出調(diào)壓室流量系數(shù),一般取0.6和0.8。zsu為調(diào)壓室水位變化相對(duì)值;Hr為機(jī)組額定水頭;g為重力加速度。以上各式的推導(dǎo)過(guò)程中,除了原有的狀態(tài)變量外,又產(chǎn)生了3個(gè)新的未知變量,即機(jī)組水頭相對(duì)變化值,這3個(gè)變量將根據(jù)機(jī)組的特性推導(dǎo)出與其他狀態(tài)變量之間的關(guān)系。另外,由于穩(wěn)定運(yùn)行時(shí),調(diào)壓室阻抗孔口存在進(jìn)出流量,即Qsk0≠0,在推導(dǎo)調(diào)壓室處水流動(dòng)力方程時(shí),阻抗水頭損失表達(dá)式在穩(wěn)定點(diǎn)處線性化,得到考慮阻抗因素的水流動(dòng)力方程(13)—(15)。在處理阻抗水頭損失表達(dá)式時(shí),將阻抗孔口處的水流連續(xù)方程(5)至(7)分別代入水流動(dòng)力方程(13)至(15),使得進(jìn)出調(diào)壓室流量的相對(duì)變化量用相關(guān)狀態(tài)變量表示。3.3機(jī)組運(yùn)動(dòng)方程式中:Q、H、P和n分別為機(jī)組過(guò)流量、機(jī)組水頭、機(jī)組出力及機(jī)組轉(zhuǎn)速;D1為機(jī)組轉(zhuǎn)輪直徑;Q11、n11和M11分別為機(jī)組的單位流量、單位轉(zhuǎn)速和單位力矩。運(yùn)用泰勒級(jí)數(shù)展開(kāi),將上述方程線性化并轉(zhuǎn)成無(wú)量綱形式:式中:。以上各參數(shù)根據(jù)機(jī)組的特性曲線及初始運(yùn)行工況點(diǎn),利用插值和有限差分求得。令:,則由式(19)和式(20)可轉(zhuǎn)化為:式中:,將式(22)帶入式(10)至式(12),可消去未知變量ζ1、ζ2和ζ3。機(jī)組運(yùn)動(dòng)方程忽略微量后并轉(zhuǎn)成無(wú)量綱形式:式中:,為機(jī)組加速時(shí)間常數(shù);,pG為發(fā)電機(jī)吸收功率;,X為系統(tǒng)負(fù)荷;,為負(fù)荷自調(diào)節(jié)系數(shù)。將式(21)帶入式(23),可消去變量p。PID調(diào)速器方程式中:bp、bt、Td、Tn分別為調(diào)速器的永態(tài)調(diào)差率、暫態(tài)轉(zhuǎn)差系數(shù)、緩沖時(shí)間常數(shù)、微分時(shí)間常數(shù)。1313式中:D為微分算子,D=d/dt;A和B為系數(shù)矩陣;Y為狀態(tài)變量,Y=[φ1,φ2,φ3,μ1,μ2,μ3,q1,q2,qt1,qs1,qs2,qs3,zsu]T。4穩(wěn)定域和調(diào)速器參數(shù)的確定在水輪機(jī)調(diào)節(jié)理論中,一般采用Rough-Hurwitz判據(jù)或者其他方法,根據(jù)特征方程的系數(shù)來(lái)判斷系統(tǒng)的穩(wěn)定性,但對(duì)于復(fù)雜系統(tǒng)而言,如本文中的系統(tǒng),其特征方程高達(dá)13階,其系數(shù)及行列式的推導(dǎo)非常復(fù)雜,且系統(tǒng)參數(shù)對(duì)穩(wěn)定性的影響不易判斷。水電站水力-機(jī)械系統(tǒng)的小波動(dòng)穩(wěn)定性取決于上述系數(shù)矩陣A的特征值λn=σn+iωn(n=1,…,13),只有當(dāng)A的所有特征值的實(shí)部均為負(fù)值,即σn<0(n=1,…,13),系統(tǒng)才是穩(wěn)定的,否則系統(tǒng)不穩(wěn)定。且對(duì)于穩(wěn)定的系統(tǒng),|σn|越大,系統(tǒng)衰減越快,穩(wěn)定性越好。由此可以看出,水電站水力-機(jī)械系統(tǒng)小波動(dòng)運(yùn)行是否穩(wěn)定取決于系統(tǒng)自身特性,而與所受干擾無(wú)關(guān)。只有在判定系統(tǒng)穩(wěn)定的基礎(chǔ)上,才可通過(guò)給定擾動(dòng)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,計(jì)算結(jié)果僅可作為評(píng)價(jià)系統(tǒng)穩(wěn)定性好壞的依據(jù),而不能作為判定系統(tǒng)是否穩(wěn)定的依據(jù)。本文利用QR變換,得到系數(shù)矩陣A的特征值,通過(guò)該特征值的實(shí)部σn來(lái)判定系統(tǒng)的穩(wěn)定性。同時(shí),根據(jù)穩(wěn)定邊界上σmax=0,畫(huà)出系統(tǒng)的穩(wěn)定域。通過(guò)比較系統(tǒng)參數(shù)不同取值對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定域的影響,就可以看出它們對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,得到規(guī)律性特征。另外,狀態(tài)方程的正確與否直接關(guān)系到系統(tǒng)穩(wěn)定性的判斷。本系統(tǒng)由于狀態(tài)變量較多,狀態(tài)方程的推導(dǎo)非常復(fù)雜,推導(dǎo)過(guò)程中任何一處錯(cuò)誤將會(huì)導(dǎo)致完全錯(cuò)誤的結(jié)論。如何確保狀態(tài)方程的正確性,也是水電站小波動(dòng)穩(wěn)定性理論分析的關(guān)鍵之一。本文通過(guò)對(duì)狀態(tài)方程組進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,得到各狀態(tài)變量隨時(shí)間的變化過(guò)程線,將其轉(zhuǎn)化為絕對(duì)值的形式,與基于特征線法的水電站過(guò)渡過(guò)程數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,如果基本一致,則說(shuō)明狀態(tài)方程正確。水電站水力機(jī)械系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性與機(jī)組運(yùn)行的水頭有關(guān),水頭越低,穩(wěn)定性越差。本文選取的計(jì)算工況為:上游最低水位540m,下游正常水位385.48m,機(jī)組滿出力運(yùn)行,每臺(tái)機(jī)組減少5%負(fù)荷,機(jī)組初始穩(wěn)定運(yùn)行工況的相關(guān)參數(shù)均可由計(jì)算得到,結(jié)果如表2所示。根據(jù)流量連續(xù)原理,通過(guò)表2中機(jī)組引用流量Qk0以及進(jìn)出調(diào)壓室的流量Qsk0,則可以求得所有管道內(nèi)的初始流量Q′i0(i=1,…,11)和狀態(tài)變量中的流量變量的初始值Qj0(j=1,…,6)。結(jié)合表1中系統(tǒng)的參數(shù)以及調(diào)速器參數(shù),則式(25)中所有的參數(shù)均可以得到。利用QR變換,得到系數(shù)矩陣A的特征值,再根據(jù)穩(wěn)定邊界上σmax=0,通過(guò)對(duì)調(diào)節(jié)參數(shù)進(jìn)行試算,得出系統(tǒng)在調(diào)節(jié)參數(shù)(如bt和Td)平面上的穩(wěn)定域,計(jì)算結(jié)果如圖4所示。在計(jì)算bt和Td平面上的穩(wěn)定域時(shí),Tn為常數(shù),本算例中取0.6。為驗(yàn)證理論推導(dǎo)及穩(wěn)定域的正確性,從穩(wěn)定域內(nèi)任意選取一組調(diào)速器參數(shù)進(jìn)行系統(tǒng)穩(wěn)定性分析,如圖4所示,M點(diǎn)處于穩(wěn)定域內(nèi),對(duì)應(yīng)的調(diào)速器參數(shù)為bt=0.3、Td=6s,Tn=0.6。將調(diào)速器參數(shù)代入狀態(tài)方程組(25)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,得到各狀態(tài)變量隨時(shí)間的變化過(guò)程線,將其轉(zhuǎn)化為絕對(duì)值的形式,與基于特征線法的水電站過(guò)渡過(guò)程數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,計(jì)算結(jié)果如圖5所示。圖5(a)和圖5(b)分別為小擾動(dòng)下1#機(jī)組導(dǎo)葉開(kāi)度和轉(zhuǎn)速變化過(guò)程線,當(dāng)機(jī)組減5%負(fù)荷時(shí),機(jī)組的動(dòng)力矩大于阻力矩,轉(zhuǎn)速上升,調(diào)速器接收到轉(zhuǎn)速上升的信號(hào)后,關(guān)閉導(dǎo)葉,減小水輪機(jī)的動(dòng)力矩;當(dāng)動(dòng)力矩小于阻力矩時(shí),轉(zhuǎn)速下降,當(dāng)機(jī)組轉(zhuǎn)速低于額定轉(zhuǎn)速時(shí),調(diào)速器又打開(kāi)機(jī)組導(dǎo)葉,增加水輪機(jī)的動(dòng)力矩,機(jī)組轉(zhuǎn)速很快趨向于穩(wěn)定,約50s后,機(jī)組轉(zhuǎn)速受調(diào)壓室水位波動(dòng)影響,發(fā)生小幅度的振蕩,但均在允許帶寬以內(nèi)。圖5(c)為尾水調(diào)壓室水位波動(dòng)過(guò)程線,當(dāng)機(jī)組減掉5%負(fù)荷時(shí),機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉,尾水調(diào)壓室內(nèi)的水位下降,隨后作周期性波動(dòng),且逐漸衰減。如圖5中所示,狀態(tài)方程組的計(jì)算結(jié)果與基于特征線法的水電站過(guò)渡過(guò)程數(shù)值模擬結(jié)果基本一致,存在差別的原因是數(shù)值模擬結(jié)果由于考慮了水體彈性等非線性因素,因此相對(duì)于狀態(tài)方程的結(jié)果,衰減更快。綜上所述,本水電站引水發(fā)電系統(tǒng)的小波動(dòng)穩(wěn)定性分析狀態(tài)方程的推導(dǎo)是正確的,以下基于系統(tǒng)的狀態(tài)方程,通過(guò)比較穩(wěn)定域,研究該類型調(diào)壓室參數(shù)變化對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。5抗壓室參數(shù)對(duì)穩(wěn)定性的影響5.1系統(tǒng)穩(wěn)定性分析圖6為相同工況下,系統(tǒng)其它參數(shù)不變時(shí),不同調(diào)壓室面積對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)穩(wěn)定域,圖中ASU代表調(diào)壓室的設(shè)計(jì)面積。從計(jì)算圖中可以看出,調(diào)壓室面積越小時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域越小,即系統(tǒng)的穩(wěn)定性越差。另外,當(dāng)調(diào)壓室面積大于原設(shè)計(jì)調(diào)壓室面積的0.7倍時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域基本一致,圖中對(duì)應(yīng)的3條穩(wěn)定域邊界線基本重合,即過(guò)大的調(diào)壓室斷面,對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性并無(wú)多大幫助。當(dāng)調(diào)壓室的面積小于某一面積時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域出現(xiàn)大幅減小,調(diào)速器參數(shù)在正常取值范圍內(nèi)無(wú)法使得系統(tǒng)穩(wěn)定,進(jìn)一步減小調(diào)壓室面積,對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)穩(wěn)定域也逐漸減小。因此,當(dāng)調(diào)壓室橫截面積超過(guò)其穩(wěn)定斷面面積時(shí),進(jìn)一步增加調(diào)壓室的面積,對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定域的影響不大;當(dāng)調(diào)壓室橫截面積小于其所需穩(wěn)定斷面面積時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域受調(diào)壓室的面積影響較為明顯。5.2初始參數(shù)設(shè)置圖7為相同工況下,系統(tǒng)其它參數(shù)不變時(shí),不同阻抗孔口面積對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)穩(wěn)定域,圖中ATH表示阻抗孔口的設(shè)計(jì)面積。相同工況下,阻抗孔口的面積不同時(shí),對(duì)應(yīng)表2中的初始參數(shù)也不相同,但除調(diào)壓室進(jìn)出流量隨阻抗孔口面積變化相對(duì)較大外,其他參數(shù)基本不變,由于篇幅限制,本節(jié)不再一一列出每個(gè)阻抗孔口面積對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)初始參數(shù)。由圖中可以看出,隨著阻抗孔口面積的增大,系統(tǒng)的穩(wěn)定域逐漸減小,且當(dāng)阻抗孔口面積大于某一面積時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域出現(xiàn)大幅減小,即該阻抗孔口面積對(duì)應(yīng)的調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積即為調(diào)壓室設(shè)計(jì)面積的一半,阻抗孔口面積越大,對(duì)應(yīng)的調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積越大。由圖6可以看出,當(dāng)調(diào)壓室面積為其設(shè)計(jì)面積的一半,阻抗孔口面積不變時(shí),對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)穩(wěn)定域較小,調(diào)速器參數(shù)在正常取值范圍內(nèi)無(wú)法使得系統(tǒng)穩(wěn)定,說(shuō)明原阻抗孔口面積對(duì)應(yīng)的調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積大于其設(shè)計(jì)面積的一半,系統(tǒng)穩(wěn)定性較差。圖7中,調(diào)壓室面積仍為其設(shè)計(jì)面積的一半,當(dāng)阻抗孔口面積為其設(shè)計(jì)面積的0.4倍時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域大幅增加,說(shuō)明該阻抗孔口面積對(duì)應(yīng)的調(diào)壓室穩(wěn)定斷面面積小于其設(shè)計(jì)面積的一半,系統(tǒng)穩(wěn)定性較好,即阻抗孔口尺寸越小,對(duì)應(yīng)調(diào)壓室的所需的穩(wěn)定斷面面積越小。因此,對(duì)于采用室后交匯布置的水電站,在保證其他調(diào)保參數(shù)滿足條件的前提下,適當(dāng)?shù)臏p小其阻抗孔口面積,可以減小調(diào)壓室的穩(wěn)定斷面,從而節(jié)省投資。6系統(tǒng)穩(wěn)定性分析本文對(duì)采用尾水岔管室后交匯布置形式的水電站推導(dǎo)了水力機(jī)械系統(tǒng)小波動(dòng)穩(wěn)定性分析的狀態(tài)方程,運(yùn)用穩(wěn)定性理論,分析了電站的小波動(dòng)穩(wěn)定性,并利用基于特征線法的水電站過(guò)渡過(guò)程數(shù)值模擬進(jìn)行驗(yàn)證,兩種模型計(jì)算結(jié)果基本一致。同時(shí),研究了該類型調(diào)壓室不同參數(shù)對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定域的影響,結(jié)論表明:(1)當(dāng)阻抗孔口尺寸面積一定時(shí),其橫截面積越大,系統(tǒng)的穩(wěn)定性越好;當(dāng)調(diào)壓室面積一定時(shí),阻抗孔口面積越小,系統(tǒng)的穩(wěn)定性越好;(2)存在某一穩(wěn)定斷面面積,當(dāng)調(diào)壓室設(shè)計(jì)面積超過(guò)該面積時(shí),進(jìn)一步增加調(diào)壓室斷面積,對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性并無(wú)多大改善,而當(dāng)面積小于該穩(wěn)定斷面面積時(shí),系統(tǒng)的穩(wěn)定域大幅度減小;(3)阻抗孔口的尺寸會(huì)影響調(diào)壓室的穩(wěn)定