悅來新城蒲秋灣支路上跨橋工程地質(zhì)勘察報告

PAGEPAGE1悅來新城蒲秋灣支路上跨橋工程地質(zhì)勘察報告（一次性）詳細勘察里程樁號（K0+225.000～K0+330.000）PAGE-目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1擬建工程及工程勘察概況 11.1任務由來及工程概況 11.2勘察依據(jù)及執(zhí)行的技術標準 11.3勘察目的任務 21.4勘察階段及勘察范圍 21.5勘察等級與工作布置完成情況 31.6勘察工作質(zhì)量評述 42場地工程地質(zhì)條件 52.1氣象與水文 52.2地形地貌 52.3地質(zhì)構造及地震 52.4地層巖性 52.5基巖頂界面及基巖風化帶特征 62.6水文地質(zhì)條件 62.7水、土腐蝕性評價 62.8不良地質(zhì)作用 63巖土物理力學特征 73.1巖土物理力學參數(shù)統(tǒng)計 73.2巖土工程分級 83.3巖土物理力學性質(zhì)評價 83.4地基承載力特征值計算 83.4巖體參數(shù)選用及建議 94場地穩(wěn)定性評價 94.1地震效應評價 94.2地震作用下的巖土穩(wěn)定性評價 94.3場地穩(wěn)定性及適宜性評價 104.4環(huán)境邊坡穩(wěn)定性評價 105工程地質(zhì)評價 105.1K0+225～K0+233.079段（挖方路基） 115.2K0+233.079～K0+238.079段（A0橋臺） 125.3K0+238.079～K0+259.079段（P1橋墩） 145.4K0+259.079～K0+318.079段（P2橋墩） 145.5K0+318.079～K0+323.079段（A1橋臺） 155.6K0+323.079～K0+330段（填方路基） 156場地地基評價 166.1地基均勻性評價 166.2特殊性土評價 166.3地基持力層的選擇及基礎型式建議 167成樁條件評價及樁基的施工條件對其環(huán)境的影響 178擬建道路對周邊已有建構筑物的影響 189場地工程地質(zhì)條件可能存在的工程風險分析 1810結(jié)論與建議 1810.1結(jié)論 1810.2建議 18附表：1勘探點數(shù)據(jù)一覽表2判定表附件：1工程勘察合同2工程勘察委托書3工程地質(zhì)勘察綱要4送審表5室內(nèi)巖土水試驗報告6測量技術小結(jié)7結(jié)算書8單位及個人資質(zhì)證書附圖：1勘探點平面位置圖1：500（1張）2-1～2-2A─A'、B─B'工程地質(zhì)剖面圖1：200（2張）2-3～2-111─1'～10─10'工程地質(zhì)剖面圖1：200（10張）3-1～3-14工程地質(zhì)鉆孔柱狀圖1：100～1：150（14張）4N63.5重型動力觸探試驗成果3張PAGE21擬建工程及工程勘察概況1.1任務由來及工程概況為改善和發(fā)展重慶兩江新區(qū)悅來新城的交通狀況，重慶悅來投資集團有限公司（以下簡稱“業(yè)主”）擬在重慶市兩江新區(qū)悅來新城學堂路上跨橋梁，上跨橋梁為蒲秋灣支路上跨橋，連接學堂路兩側(cè)蒲秋灣支路。為此，委托重慶一三六地質(zhì)礦產(chǎn)有限責任公司（乙方，下稱我公司）承擔蒲秋灣支路上跨橋工程地質(zhì)勘察（一次性）詳細勘察工作。本項目位于悅來新城，為蒲秋灣支路上跨學堂路橋梁，起點順接學堂路西側(cè)蒲秋灣支路，終點順接學堂路東側(cè)蒲秋灣支路，起訖里程K0+225.000～K0+330.000，全長105m?？v斷面起點標高H=304.109，終點標高H=303.141。橋梁段路幅寬度12m，車行道寬8m，兩側(cè)人行道各寬2m，橋頭路基段路幅寬度16m，車行道寬7.5m，兩側(cè)人行道各寬4.25m，城市支路，設計速度30km/h。擬建工程為城市支路，上跨橋多孔跨徑總長90m，單孔跨徑最大37.4m。橋梁上部結(jié)構按梁式橋梁設計，下部結(jié)構采用Y型橋墩。設計安全等級為一級，橋墩基礎采用承臺樁基礎。擬定主要設計指標表如下：蒲秋灣支路上跨橋主要設計指標表項目名稱單位規(guī)范標準采用技術標準道路等級等級-城市支路設計年限年交通量飽和設計年限為15年瀝青砼路面結(jié)構設計年限為10年交通量飽和設計年限為15年瀝青砼路面結(jié)構設計年限為10年設計車速Km/h40/30/2030停車視距m≥30≥30道路標準路幅分配m橋梁段：2m（人行道）+8m(車行道)+2m(車行道)=12m路基段：4.25m（人行道）+7.5m(車行道)4.25m(車行道)=16m設超高最小圓曲線半徑m40-最小豎曲線半徑m凸曲線：R=250；凹曲線：R=250凸曲線：R=1500最大縱坡%80.95最小縱坡%0.300.95最小縱坡長度m85105荷載標準路面：BZZ-100型標準車，橋涵：城-B級，人群：3.5kN/m2抗震設防地震基本烈度6度，6度設防建筑凈高機動車道≥4.5m人行道≥2.5m設計邊坡：擬根據(jù)道路設計標高，填方路基：結(jié)合蒲秋灣支路施工圖，填方邊坡均小于8m，本次設計填方路基采用1:1.5坡率進行放坡。挖方路基：結(jié)合蒲秋灣支路施工圖，挖方路段采取自然放坡形式，挖方邊坡采用1:1.24坡率進行放坡，每級坡高8m，兩級邊坡之間設置2m寬馬道，馬道坡度2%。挖方邊坡坡底設置1.5m高護面墻。邊坡防護：與蒲秋灣支路施工圖保持一致，邊坡為臨時邊坡，經(jīng)與兩側(cè)地塊建設單位溝通明確采用自然放坡形式進行設計，不進行坡面防護及綠化處理。在挖方高度大于2m位置坡頂設置防護網(wǎng)，保證行人安全。1.2勘察依據(jù)及執(zhí)行的技術標準1.2.1勘察依據(jù)1、《建設工程勘察合同》（附件1）2、《工程地質(zhì)勘察委托書》（附件2）3、《工程地質(zhì)勘察綱要》（附件3）4、業(yè)主提供的帶有地形圖的方案設計平面布置圖1.2.2本次勘察工作執(zhí)行的技術標準1、《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）；2、《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010，2016年修訂版）；3、《市政工程勘察規(guī)范》（CJJ56-2012）；4、《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）；5、《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）；6、《工程巖體分級標準》（GB/T50218-2014）；7、《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001（2009年版））8、《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）；9、《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）；10、《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）；11、《建筑工程地質(zhì)勘探與取樣技術規(guī)程》(JGJ／T87-2012)；12、《城市測量規(guī)范》（CJJT8-2011）；13、《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規(guī)定》（2010年版）等。1.3勘察目的任務本次勘察的目的是全面系統(tǒng)的進行工程地質(zhì)勘察，為施工圖設計、施工提供地質(zhì)依據(jù)及所需參數(shù)。其任務如下：（1）通過針對性的資料收集，全面掌握橋梁一帶的區(qū)域地質(zhì)、地形地貌、水文地質(zhì)特征、地震等區(qū)域地質(zhì)環(huán)境狀況，水文、氣象資料。（2）查明橋梁的地層層序、地層巖性、地形地貌、地質(zhì)構造、水文地質(zhì)及巖土體類型及分布特征。（3）查明是否存在埋藏的河道、溝濱、墓穴、防空洞、孤石等不利埋藏物。查明墩臺范圍內(nèi)有無軟弱夾層，提供基礎穩(wěn)定性評價及處理建議。對邊坡穩(wěn)定性進行評價并提出處置措施建議。（4）查明不良地質(zhì)及特殊巖土的分布、性質(zhì)、規(guī)模以及對墩臺基礎穩(wěn)定性的影響，提供工程措施建議，為橋梁基礎設計提供依據(jù)。（5）對水、土進行腐蝕性評價。（6）結(jié)合測繪、勘探、試驗提出合理準確的巖土參數(shù)及工程措施建議。1.4勘察階段及勘察范圍據(jù)重慶市城鄉(xiāng)建設委員會渝建〔2013〕346號《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規(guī)定》，本工程不需進行選址勘察和初步勘察。本工程本次為（一次性）詳細勘察階段，符合渝建〔2013〕346號文《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規(guī)定》（選址勘察階段判定見表1.4-1，初步勘察勘察判定見表1.4-2）的有關規(guī)定?？辈祀A段判定及勘察范圍判定見表1.4-1、1.4-2、1.4-3。表1.4-1重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段（選址勘察）判定判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結(jié)果建設場地1危巖崩塌、滑坡、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。無危巖崩塌、滑坡、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)現(xiàn)象不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。不屬于該類建設場目不需進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。投資小于20億元不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。不屬于該類項目不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎設施工程。不屬于該類項目不需進行選址勘察表1.4-2重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段（初步勘察）判定判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結(jié)果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。場地為中等復雜場地，安全等級為二級不需進行初步勘察其他建設場地1危巖崩塌、滑坡、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用較為發(fā)育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。無危巖崩塌、滑坡、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)現(xiàn)象不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。不屬于該類建設場地不需進行初步勘察3三峽庫區(qū)175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側(cè)水平距離100米范圍內(nèi)的建設場地?？辈靺^(qū)不屬于三峽庫區(qū)范圍不需進行初步勘察4存在礦產(chǎn)采空區(qū)或地下洞室，且采空區(qū)或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。不存在礦產(chǎn)采空區(qū)、無地下洞室不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規(guī)模大于50萬m2且高層建筑規(guī)模占總建筑規(guī)模的比例超過70%的大型住宅小區(qū)。不屬于該類建設場地不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。不屬于該類建設場地不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。不屬于該類項目不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。不屬于該類項目不需進行初步勘察表1.4-3重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍判定判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結(jié)果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結(jié)構面控制的巖質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應小于1倍邊坡高度。大于1倍邊坡高度滿足勘察范圍2對于有外傾結(jié)構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據(jù)組成邊坡的巖土性質(zhì)及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結(jié)構面影響范圍。大于結(jié)構面影響范圍滿足勘察范圍3對于可能出現(xiàn)土體內(nèi)部滑動破壞的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。大于1.5倍邊坡高度滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。大于前、后緣邊界滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。無該類邊坡滿足勘察范圍2土質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無該類邊坡滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無該類邊坡滿足勘察范圍1.5勘察等級與工作布置完成情況1.5.1勘察等級擬建工程為城市支路，上跨橋多孔跨徑總長90m，單孔跨徑最大37.4m，則工程重要性等級為二級；場地復雜程度類別為二級。根據(jù)《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）的3.2.2條，故綜合確定本次勘察等級為乙級。1.5.2勘察工作布置根據(jù)與業(yè)主方簽訂的詳勘合同，在充分理解設計方案的基礎上，根據(jù)《市政工程勘察規(guī)范》DBJ50-174-2014并參考其它有關規(guī)范、規(guī)程及技術要求。本次勘察工作布置的原則是針對需要解決的主要工程地質(zhì)及水文地質(zhì)問題，突出重點、兼顧全面。墩臺鉆孔布置：在設計的墩臺基礎輪廓線的周邊或中心布置鉆孔，每條控制橫斷面上布設鉆孔2～3個。因勘察區(qū)A0橋臺處位于現(xiàn)狀高陡邊坡中部，鉆探施工難度極大，故將鉆孔移動到其附近的邊坡坡腳處，該鉆孔滿足評價要求?？碧缴疃龋憾张_基礎處鉆孔深度應進入預計的基礎底面以下5～10m。環(huán)境邊坡鉆孔深度應進入潛在滑移面以下，不良地質(zhì)、特殊性巖土地段以能查明不良地質(zhì)體、特殊性巖土分布及發(fā)育深度的要求為原則進行控制。根據(jù)上述工作量布置原則，本工程預計布設鉆孔14個，重點查明橋梁墩臺基礎處巖土結(jié)構，巖（土）物理力學性質(zhì)，提供施工圖設計所需工程地質(zhì)參數(shù)。根據(jù)鉆孔鉆探情況，以及橋梁結(jié)構布置情況，重點對墩臺持力層巖體采樣。預計采取巖樣6組，滿足規(guī)范勘探點1/3要求。墩臺覆蓋層為素填土，且土層較厚，預計選取3個勘探點進行N63.5重型動力觸探。1.5.3完成工作量本次勘察共使用2臺XY-100型鉆機，于2019年5月11日組織機具設備、人員進場施工。在業(yè)主和當?shù)卣拇罅ε浜舷掠?019年5月16日結(jié)束野外鉆探和測繪等野外工作。完成工作項目及工作量見表1.5-1。表1.5-1本次完成勘察工作量一覽表項目工程測量地質(zhì)測繪鉆探動力觸探N63.5采樣點位測量圖根點1:200縱剖面1:200橫剖面1:500工程地質(zhì)測繪土樣巖樣單位個個m/條m/條km2m/孔m/孔組組工作量142388.78/2741.43/100.008297.5/1410.2/3/61.6勘察工作質(zhì)量評述在勘察過程中，我公司嚴格按有關規(guī)范、規(guī)程的要求執(zhí)行，確保了工作質(zhì)量。1.6.1工程測量：本次勘察工作根據(jù)業(yè)主提供1：500地形圖讀出鉆孔坐標，使用尼康DTM-532C型二級全站儀，選擇已有控制點（OAP1293：X=87941.384，Y=62548.174，H=304.078；OAP1294:X=88124.867，Y=62594.751，H=296.017）為基準點，用極坐標法半測回施放鉆孔，待鉆探完畢后用測回法定測鉆孔，其水平垂直角各一測回，測距為“精密測量”檔位，一測四回次讀數(shù)測距精度為+（2mm+2PPm）。經(jīng)檢查，定測鉆孔點位、實測剖面均達到規(guī)范要求，坐標采用重慶獨立坐標系，1956年黃海高程系。1.6.2工程地質(zhì)測繪：工程地質(zhì)測繪比例1:500，以現(xiàn)場踏勘、地質(zhì)點觀察為主，著重測定巖層產(chǎn)狀及節(jié)理裂隙等；查清各地質(zhì)構造形跡；調(diào)查不良地質(zhì)現(xiàn)象及分布范圍。測繪面積約0.008km2。1.6.3鉆探：本次勘察共施工鉆孔14個，鉆探嚴格按《建筑工程地質(zhì)勘探與取樣技術規(guī)程》(JGJ／T87-2012)執(zhí)行。一般土層采用干鉆，遇塊石加少量水鉆進，垮塌時下入導管護壁，巖石采用復合片鉆頭清水回旋鉆進。土層回次進尺一般小于0.6m，基巖回次進尺不超過2m，黏土層采取率≥90%，碎石土層采取率≥50%，強風化基巖的采取率≥65%，中等風化基巖的采取率≥80%，各鉆孔鉆探施工完成后，將巖芯按序回填掩埋，孔口采用粘土封閉處理。在整個鉆探過程中地質(zhì)人員均在現(xiàn)場，收取原始資料，跟班編錄，所有原始的數(shù)據(jù)真實可信，鉆探過程中未發(fā)生掉鉆事故。1.6.4原位測試：本次選取ZK8、ZK9、ZK13三個勘探點進行了N63.5重型動力觸探。先鉆進一定深度后，換用N63.5重型動力觸探設備對素填土進行測試工作，每貫入10cm記錄其相應錘擊數(shù)，遇塊石較大時采用鉆探鉆穿后再進行觸探試驗，直至預計深度范圍后終止測試工作。整個試驗過程完全按照相關試驗要求進行，所得試驗數(shù)據(jù)真實可信。1.6.5外業(yè)見證：本次勘察見證單位為中國華西工程設計建設有限公司；見證員為余玲波，印章號渝1313100219287。見證人員到勘察區(qū)現(xiàn)場對勘探點進行了驗證，見證過程、程序符合要求。1.6.6鉆孔水位觀測：本次勘察對勘探點進行了簡易水文觀測，完全按照相關試驗要求進行，所得數(shù)據(jù)真實可信。1.6.7采樣及室內(nèi)試驗：本次勘察采取6組巖樣。巖樣在鉆孔中巖芯選取，并及時采用膠帶密封。本次采樣能滿足巖土參數(shù)的統(tǒng)計要求。本次室內(nèi)試驗由重慶一三六測試中心承擔?？傊?，勘探工作按照《工程地質(zhì)勘察綱要》（附件3）實施，圍繞中心目的進行，各項勘察手段嚴格執(zhí)行了相關規(guī)范，較好完成了任務，本次勘察工作量和質(zhì)量達到《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）和相關技術規(guī)范及《建設工程勘察合同》（附件1）的要求。2場地工程地質(zhì)條件2.1氣象與水文勘察區(qū)氣象特征具有空氣濕潤，春早夏長、冬暖多霧、秋雨連綿的特點，年無霜期349天左右。A氣溫：據(jù)重慶市氣象局資料：調(diào)查區(qū)多年平均氣溫18.3°，極端最高氣溫43.0℃(2006年8月15日)，極端最低氣溫-1.8℃(1955年1月11日)。最冷月(一月)平均氣溫7.7℃，最冷月(一月)平均最低氣溫5.7℃。最大平均日溫差11.9℃(1953年7月)。B降水量：區(qū)內(nèi)多年平均降水量1082.6mm，降雨多集中在5～9月；日最大降水量192.9mm(1956年6月25日)，雨季平均起訖日期為5月2日～9月27日。一次連續(xù)最大降水量190.9mm(1956年6月24日21時00分～6月25日15時46分)，經(jīng)歷時間長18時46分。C濕度：多年平均相對濕度79%左右，絕對濕度17.7Hqa左右，最熱月份相對濕度70%左右，最冷月份相對濕度81%左右。D風：全年主導風向為北，頻率13%左右，夏季主導風向為北西，頻率10%左右，年平均風速為1.3m/s左右，最大風速為26.7m/s。場地內(nèi)無常年溪河、魚塘等，地表水系不發(fā)育。2.2地形地貌勘察區(qū)宏觀上屬構造剝蝕淺丘地貌，地形受巖性制約明顯，區(qū)內(nèi)地層以泥質(zhì)巖為主夾砂巖，受其影響，地形起伏較平緩，泥巖出露區(qū)，丘坡渾園，丘谷寬緩，砂巖出露地段常形成局部陡坡。地形總體西高東低，地面坡角一般為2°～10°，擬建橋梁兩側(cè)橋臺邊坡地段較陡。起點橋臺邊坡較陡，坡角約51°。終點橋臺邊坡較緩，坡角約25°。區(qū)內(nèi)高程在329.22～293.34m間，相對高差約35.88m。2.3地質(zhì)構造及地震勘察區(qū)場地地質(zhì)構造隸屬龍王洞背斜西翼，巖層產(chǎn)狀282°∠36°，巖層呈單斜構造，區(qū)內(nèi)未發(fā)現(xiàn)斷層及次級褶皺，地質(zhì)構造簡單。巖體中主要可見2組構造裂隙：J1：傾向184o，傾角76o，裂隙面平直，寬度1～2m，局部有泥質(zhì)、巖屑碎石充填，裂隙間距1～2.4m，延伸一般1～3m，結(jié)合很差，屬軟弱結(jié)構面。J2：傾向95o，傾角54°，裂隙面較直，寬1～3mm，局部有泥質(zhì)、巖屑碎石充填，裂隙間距1～2.2m，延伸1～4m，結(jié)合很差，屬軟弱結(jié)構面。場區(qū)巖性為砂泥巖互層，砂巖與泥巖之間的層面往往被黏泥充填，尤其是上部砂巖下部泥巖的情況，層面結(jié)合很差，屬軟弱結(jié)構面。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（1/400萬）》（GB18306-2015）和《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010，2016年修訂版)的劃分，工程區(qū)地震動峰值加速度為0.05g，設計分組為第一組，抗震設防烈度為6度。2.4地層巖性根據(jù)工程地質(zhì)測繪和野外鉆探揭示，場區(qū)土層主要為第四系全新統(tǒng)人工填土層（Q4ml）素填土。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂、泥巖互層組成?，F(xiàn)將各層巖土分別簡述如下：（1）第四系全新統(tǒng)人工填土層（Q4ml）素填土：以雜色為主，稍濕，呈松散～稍密狀態(tài)，主要成份為粉質(zhì)粘土、砂泥巖碎石等組成，局部表層含少量建筑垃圾。土石比9:1～7:3不等，粒徑1～32cm，最大粒徑約200cm。該層在場地內(nèi)均有分布，回填時間約4年，厚0.50（ZK1）～6.20m(ZK9)。（2）侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂巖：主要為灰白色，局部路段為下部砂巖為灰褐色，中粒結(jié)構，中-厚層狀構造，泥質(zhì)～鈣質(zhì)膠結(jié)，主要礦物成分為石英、長石，含少量云母，局部夾暗紅色～紫紅色泥質(zhì)條帶，局部砂巖含泥質(zhì)較重。強風化砂巖較破碎，呈碎塊狀、塊狀、短柱狀，質(zhì)較軟，輕擊即碎。中風化砂巖較完整，錘擊聲響，巖芯多呈柱～長柱狀,一般節(jié)長5-38cm，最大節(jié)長82cm，本次鉆孔揭示厚度2.00(ZK13)～20.40m(ZK7)。該層在場地內(nèi)均有分布。泥巖：紫紅色，暗紅色，泥質(zhì)結(jié)構，薄～中厚層狀構造，主要礦物成份為粘土礦物，局部夾灰綠色～灰褐色砂質(zhì)團塊及條帶，局部含砂質(zhì)較重。強風化泥巖破碎，多呈碎塊狀，少數(shù)呈短柱狀，巖質(zhì)極軟，輕擊即碎。中風化泥巖較完整，巖芯多呈短柱～柱狀，一般節(jié)長3-28cm，最大節(jié)長38cm,本次鉆孔揭示厚度1.60(ZK11)～18.90m(ZK1)，該層主要分布于上跨橋起點側(cè)附近邊坡，與砂巖呈互層出現(xiàn)。各巖土層及基巖強風化層根據(jù)鉆孔揭示情況詳見附表一（勘探點成果一覽表）。2.5基巖頂界面及基巖風化帶特征場地基巖劃分為強風化帶及中風化帶?；鶐r強風化帶厚為1.20（ZK12）～3.00m（ZK1）。強風化層底界隨基巖面起伏而起伏，底界標高287.03（ZK9）～323.45m（ZK1），總體由南向北部傾斜。巖土界面與強風化界面相似，總體也是由南向北部傾斜，巖土界面傾角較為平緩，一般1～10°，局部達38°左右。強風化層風化強烈，巖芯破碎，多呈塊碎狀或風化呈顆粒狀，質(zhì)軟；中風化帶巖芯較完整，多呈柱狀或短柱狀。各鉆孔土層，基巖及強風化層情況詳見鉆孔數(shù)據(jù)一覽表。2.6水文地質(zhì)條件勘察區(qū)基巖以侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖為主，泥巖屬相對隔水層，加之勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌，總體地勢較起伏較大，地表水及地下水主要靠大氣降雨補給。大氣降水多沿地面從高往低排泄，部分滲入回填土中形成上層滯水。沿線地下水主要分為第四系松散巖類孔隙水和基巖裂隙水兩類。第四系孔隙水主要賦存于第四系回填土及粉質(zhì)粘土中，主要由大氣降水補給，徑流距離短，排泄條件好，不易富集，且受季節(jié)性影響變化較明顯，水量貧乏。在本次勘察期間場地地下水貧乏，鉆孔未發(fā)現(xiàn)地下水，勘察區(qū)丘陵斜邊坡地段地下水位埋藏較深，地下水較貧乏。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意?；鶐r類裂隙水賦存于侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂、泥巖風化裂隙含水巖組中，受巖性的影響，儲水條件差，大氣降水多沿坡面徑流匯入溝河，僅部分沿裂隙、節(jié)理下滲。地下水補給以大氣降水為主，受季節(jié)性影響較大。綜上所述，勘察區(qū)地下水貧乏，水文地質(zhì)條件簡單。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。2.7水、土腐蝕性評價經(jīng)調(diào)查，勘察區(qū)及附近未見污染源，結(jié)合鄰近場地工程經(jīng)驗表明，該區(qū)域內(nèi)土層、地表水和附近的地下水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。2.8不良地質(zhì)作用本次勘察通過工程地質(zhì)測繪、鉆探及地面調(diào)查，勘察區(qū)范圍內(nèi)人類工程活動較強烈，勘察區(qū)上跨橋終點附近施工區(qū)堆填棄土石方形成填方邊坡，邊坡自然堆積，現(xiàn)狀調(diào)查未見變形破壞跡象。勘察區(qū)上跨橋起點附近邊坡為學堂路修建時形成的高挖方巖質(zhì)邊坡，邊坡長約100m，高24.0～34.4m，坡角51°。該邊坡采用放坡方式處理，現(xiàn)場調(diào)查未見變形破壞跡象，整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，但邊坡巖體泥巖部分風化剝落較嚴重?？辈靺^(qū)未發(fā)現(xiàn)泥石流、采空區(qū)、滑坡、危巖（崩塌）、地面塌陷等不良地質(zhì)作用，未見暗藏的河道、溝濱、墓穴、防空洞、孤石等地下埋藏物及其它不良地質(zhì)作用。3巖土物理力學特征3.1巖土物理力學參數(shù)統(tǒng)計根據(jù)場地地質(zhì)條件及工程特點，本次詳細勘察采取巖樣6組，進行室內(nèi)密度、抗壓、三軸剪切試驗，3個鉆孔的N63.5重型動力觸探。勘察區(qū)內(nèi)覆蓋層主要為第四系全新統(tǒng)素填土，下伏巖層為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂巖和泥巖，根據(jù)地區(qū)工程經(jīng)驗同一地質(zhì)年代同一成因的巖土體在本勘察區(qū)范圍內(nèi)物理力學性質(zhì)差異性不大，因此本報告各巖土試驗不進行分區(qū)統(tǒng)計。試驗成果數(shù)據(jù)按《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-043-2005）9.1.4～9.1.8條進行統(tǒng)計。物理力學指標平均值（μ0）、標準差（σ）、變異系數(shù)（δ）的計算公式如下，統(tǒng)計結(jié)果見表3.1-1～3.1-3：公式如下：算術平均值μ0：式中：μi-巖土性質(zhì)指標測試值n-參與統(tǒng)計的樣本數(shù)量標準差σ：標準差：變異系數(shù)δ：標準值μk：其中：ψα-某一風險概率為α時的修正系數(shù)，當指標為作用項時取“+”，當作為抗力項時取“-”；tα-風險概率α時的概率系數(shù)詳見附錄L。本項目工程重要性為二級，風險概率取α=0.050，置信概率Ps取0.950。表3.1-1重型動力觸探（N63.5）原位測試統(tǒng)計動探孔號土層名稱統(tǒng)計深度范圍（m）平均值（擊）標準差變異系數(shù)厚度加權平均值（擊）ZK8素填土1.0～3.45.322.750.5174.87ZK9素填土1.0～4.95.112.440.477ZK13素填土3.0～6.94.351.990.458注：以上錘擊數(shù)為修正后錘擊數(shù)。表3.1-2砂巖試驗成果統(tǒng)計表室內(nèi)編號野外編號天然塊體密度g/cm3天然抗壓強度值（MPa）飽和抗壓強度值（MPa）C（MPa）Φ（0）19096Y2ZK32.4224.017.55.1237.52.3918.612.72.4021.114.919096Y3ZK42.4229.421.82.4435.627.42.4333.424.619096Y4ZK72.4028.920.72.4332.624.92.4229.221.819096Y6ZK112.4431.523.62.4328.621.02.4328.320.3樣本數(shù)n12121211最大值2.4435.627.4最小值2.3918.612.7平均值fm2.4228.420.95.1237.5標準差σ0.025.004.22變異系數(shù)б0.010.180.20概率修正系數(shù)ψ/0.910.90標準值2.4225.818.74.2236.9備注密度統(tǒng)計采用平均值作為標準值；抗剪指標統(tǒng)計數(shù)據(jù)不足，根據(jù)臨近工程學堂路道路工程的勘察報告，《學堂路(K0+510.000～K4+840.000)工程地質(zhì)詳細勘察報告》中的C、Φ值統(tǒng)計，得到地區(qū)經(jīng)驗修正系數(shù)，砂巖的C值的經(jīng)驗修正系數(shù)0.825，Φ值的經(jīng)驗修正系數(shù)0.984.抗剪指標采用平均值乘以地區(qū)經(jīng)驗修正系數(shù)。表3.1-3泥巖試驗成果統(tǒng)計表室內(nèi)編號野外編號天然塊體密度g/cm3天然抗壓強度值（MPa）飽和抗壓強度值（MPa）C（MPa）Φ（0）19096Y1ZK22.538.045.291.6536.22.526.834.372.505.963.7419096Y5ZK82.558.855.842.569.526.262.548.165.27樣本數(shù)n12121211最大值2.569.526.26最小值2.505.963.74平均值fm2.537.895.131.6536.2標準差σ0.021.310.93變異系數(shù)б0.010.170.18概率修正系數(shù)ψ/0.860.85標準值2.536.824.361.3635.8備注密度統(tǒng)計采用平均值作為標準值；抗剪指標統(tǒng)計數(shù)據(jù)不足，根據(jù)臨近工程學堂路道路工程的勘察報告，《學堂路(K0+510.000～K4+840.000)工程地質(zhì)詳細勘察報告》中的C、Φ值統(tǒng)計，得到地區(qū)經(jīng)驗修正系數(shù)，泥巖的C值的經(jīng)驗修正系數(shù)0.824，Φ值的經(jīng)驗修正系數(shù)0.990.抗剪指標采用平均值乘以地區(qū)經(jīng)驗修正系數(shù)。3.2巖土工程分級根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001（2009年版））表3.2.2-1～3.2.2-3及《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）附錄A土、石可挖性分類表A.0.1判定：道路沿線出露的侏羅系中統(tǒng)沙溪廟泥巖屬Ⅳ級軟石；砂巖屬Ⅴ級次堅石；沿線出露的第四系人工填土，呈松散～稍密狀，屬Ⅱ級普通土。3.3巖土物理力學性質(zhì)評價根據(jù)上述統(tǒng)計結(jié)果表明：素填土處于松散～稍密狀態(tài)密實性差，均勻性差；中等風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值為6.82Mpa、飽和單軸抗壓強度標準值為4.36Mpa，屬極軟巖，結(jié)合中等風化巖體較完整，確定該場地中等風化泥巖巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ級，軟化系數(shù)為0.64，屬軟化巖石。中等風化砂巖天然單軸抗壓強度標準值為25.8Mpa、飽和單軸抗壓強度標準值為18.7Mpa，屬較軟巖，結(jié)合中等風化巖體較完整，確定該場地中等風化砂巖巖體基本質(zhì)量等級為Ⅳ級，軟化系數(shù)為0.72，屬軟化巖石。3.4地基承載力特征值計算巖石地基承載力特征值按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）4.2.6條文由巖質(zhì)地基極限承載力標準值按?ak=γf·?uk計算式確定。式中：?ak——地基承載力特征值（kPa）；?uk——地基極限承載力標準值（kPa）；砂巖、泥巖地基極限承載力標準值由砂巖巖石飽和、泥巖巖石天然抗壓強度標準值乘以地基條件系數(shù)1.1得到，泥巖?uk=7502kPa，砂巖?uk=20570kPa；γf·——地基極限承載力分項系數(shù)，對巖質(zhì)地基取0.33。由以上公式可得：中風化泥巖地基承載力特征值為2476kPa，中風化砂巖地基承載力特征值為6788kPa。根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗，強風化泥巖地基承載力特征值取300kPa，強風化砂巖承載力特征值取500kPa。人工填土承載力經(jīng)壓實處理后用載荷試驗測定。3.4巖體參數(shù)選用及建議根據(jù)野外鑒別、室內(nèi)巖土試驗成果資料，巖石的承載力按《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）確定。巖土物理力學指標建議值如表3.4。表3.4巖土參數(shù)建議值表巖土名稱天然重度（KN/m3）單軸極限抗壓強度標準值（MPa）地基承載力特征值(kPa)地基承載力基本容許值（kPa）巖體水平抗力系數(shù)MN/m3土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)MN/m4巖體抗剪強度擋墻基底摩擦系數(shù)巖石與錨固體極限粘結(jié)強度標準值（kpa）等效內(nèi)摩擦角（°）破裂角（°）天然飽和C（kPa）φ(°)素填土21.0*/////10*7*26*0.30*60*//強風化砂巖///500*400*40*///0.40*200*//中風化砂巖24.225.818.767881500*300*/126633.20.60*880*55*61強風化泥巖///300*300*20*///0.30*120*//中風化泥巖25.36.824.362476500*60*/40832.20.40*360*52*60.5注：帶*為經(jīng)驗值，巖體C值為實驗值乘0.3、φ值為實驗值乘0.9而來；裂隙面抗剪強度：C：45Kpaφ：15°，層面抗剪強度：C：30Kpaφ：12°（由《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）表4.3.1并結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗取得）；破裂角由巖體抗剪強度φ值（45+φ/2）計算而來注：（1）帶*號者為經(jīng)驗取值。（2）土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)、巖體水平抗力系數(shù)根據(jù)《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）表14.2.12-1與14.2.12-1確定，擋墻基底摩擦系數(shù)根據(jù)《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30—2015）表5.4.3-2確定。（3）地基承載力基本容許值按《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63—2007）第3.3.節(jié)相關規(guī)定確定。（4）表中結(jié)構面抗剪強度根據(jù)工程經(jīng)驗結(jié)合《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30—2015）3.7.3節(jié)相關內(nèi)容得到，其中巖體的抗剪強度根據(jù)工程經(jīng)驗結(jié)合《市政工程勘察規(guī)范》（DBJ50-174-2014）14.2.8節(jié)相關內(nèi)容，巖石粘聚力乘0.3，內(nèi)摩擦角乘0.9。4場地穩(wěn)定性評價4.1地震效應評價根據(jù)《中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖（1/400萬）》（CB18306-2015）的規(guī)定，地震動峰值加速度為0.05g；據(jù)《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）與《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010，2016年修訂版）的規(guī)定設計地震分組為第一組，抗震設防烈度為6度。根據(jù)《城市橋梁抗震設計規(guī)范》表3.1.1規(guī)定，擬建橋梁抗震設防分類為丁類，可按本地區(qū)地震基本烈度設防。按設計高程進行整平后，K0+244.857～K0+330段線路整平后覆蓋層基本為填筑土，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗壓實填土的剪切波速平均為Vse=160m/s，屬中軟土。K0+225～K0+244.857段線路整平后為基巖，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗基巖綜合剪切波速平均為800>Vse＞500m/s。4.1-1線路地震效應評價統(tǒng)計表里程樁號按設計整平后線路覆蓋層及厚度等效剪切波速場地類別特征周期建筑地段抗震設防類別K0+225～K0+244.857基巖800>Vse＞500m/sⅠ類0.25s抗震一般地段按本地區(qū)地震基本烈度設防K0+244.857～K0+330壓實填土，3.0～9.6m160m/sⅡ類0.35s抗震一般地段按本地區(qū)地震基本烈度設防4.2地震作用下的巖土穩(wěn)定性評價工程區(qū)為地震基本烈度6度區(qū)，無飽和砂土、粉土，不存在地震作用下的砂土液化和震陷問題。無危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質(zhì)現(xiàn)象，橋梁建設整平形成的邊坡未支擋時在地震作用下會滑移破壞，建議采用建議坡率放坡和建議支擋形式支擋。場地整平后填土較厚地段若未壓實處理，在地震作用下易產(chǎn)生震陷變形，建議對填土進行壓實、強夯或注漿加固處理。4.3場地穩(wěn)定性及適宜性評價擬建橋區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌，巖土層分布較單一，巖層呈單斜產(chǎn)出。水文地質(zhì)條件簡單，橋址及其周邊未發(fā)現(xiàn)泥石流、采空區(qū)、滑坡、危巖（崩塌）、地面塌陷等不良地質(zhì)作用，未發(fā)現(xiàn)對工程不利的地下埋藏物。對橋梁建設整平形成的邊坡采用建議坡率放坡和建議支擋形式支擋后，適宜橋梁建設。4.4環(huán)境邊坡穩(wěn)定性評價（1）HBP1邊坡勘察區(qū)范圍內(nèi)人類工程活動較強烈，勘察區(qū)上跨橋起點附近邊坡為學堂路修建時形成的高挖方巖質(zhì)邊坡HBP1，邊坡長約100m，高24.0～34.4m，坡向99°，坡角51°。上覆主要為素填土厚0～0.5m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖。上覆土層巖土界面平緩，不易發(fā)生沿巖土界面的整體滑移破壞?，F(xiàn)采用赤平投影圖（圖4.4-1）對該段邊坡進行穩(wěn)定性分析：巖層傾向與邊坡坡向相反，為反向坡；裂隙1與坡向大角度相交；裂隙2與坡向小角度相交，裂隙2傾角大于坡角；裂隙1與巖層產(chǎn)狀、裂隙2與巖層產(chǎn)狀、裂隙1與裂隙2組合交線交于坡外。以上結(jié)構面均未構成不利結(jié)構面。蒲秋灣支路上跨橋建成后，該邊坡高度將變?yōu)椋篈0橋臺下部邊坡高9m，A0橋臺兩側(cè)邊坡高20.8～25.96m。綜上所述，邊坡受巖體強度控制，整體穩(wěn)定，邊坡對上跨橋影響小，現(xiàn)場調(diào)查邊坡巖體泥巖部分風化剝落較嚴重。建議邊坡采用素噴混凝土護坡防止巖體進一步風化剝落。圖4.4-1 HBP1赤平投影圖（2）HBP2邊坡勘察區(qū)上跨橋終點附近施工區(qū)堆填棄土石方形成填方邊坡HBP2，邊坡長約45m，邊坡高2.8～3.9m，坡角22°～30°。邊坡自然堆積，現(xiàn)狀調(diào)查未見變形破壞跡象。5工程地質(zhì)評價擬建蒲秋灣支路上跨學堂路橋梁起止里程樁號：K0+225.000～K0+330.000段，全長105m，設計路面高程303.141～304.109m。其中橋梁段長90m，荷載等級:汽車：城-B級，路幅寬度12m，橋墩基礎為承臺樁基礎。擬根據(jù)道路設計標高，填方路基：結(jié)合蒲秋灣支路施工圖，填方邊坡均小于8m，本次設計填方路基采用1:1.5坡率進行放坡。挖方路基：結(jié)合蒲秋灣支路施工圖，挖方路段采取自然放坡形式，挖方邊坡采用1:1.24坡率進行放坡，每級坡高8m，兩級邊坡之間設置2m寬馬道，馬道坡度2%。挖方邊坡坡底設置1.5m高護面墻。邊坡防護：與蒲秋灣支路施工圖保持一致，邊坡為臨時邊坡，經(jīng)與兩側(cè)地塊建設單位溝通明確采用自然放坡形式進行設計，不進行坡面防護及綠化處理。在挖方高度大于2m位置坡頂設置防護網(wǎng)，保證行人安全。圖5.1-1 橋墩、臺及基坑邊坡位置示意圖5.1K0+225～K0+233.079段（挖方路基）該段線路里程樁號為K0+225～K0+233.079，全段長8.079m，設計路面標高304.061～304.138m。該段地形起伏大，地形坡角一般51°。基巖出露，基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖?；鶐r強風化帶裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，強風帶厚度為：2.48～3.20m；中風化帶巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖質(zhì)較硬，巖體穩(wěn)定，無不良地質(zhì)作用，但邊坡巖體泥巖部分風化剝落較嚴重。該段地下水主要為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水，明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。土和水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。該段按設計路面標高整平后，其余將在線路左右兩側(cè)分別形成挖方路塹：1#路塹邊坡（K0+225～K0+233.079左)、2#路塹邊坡（K0+225～K0+233.079右)現(xiàn)將該段深挖路塹評價如下：（1）1#路塹邊坡（K0+225～K0+233.079左)按設計路面標高整平后，形成高約為3～8m的巖質(zhì)邊坡（可參考1-1’剖面），總體坡向189°，坡角39°?；鶐r出露，基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖。現(xiàn)采用赤平投影圖（圖5.1-2）對該段邊坡進行穩(wěn)定性分析：巖層傾向與邊坡坡向相切，為切向坡；裂隙1與坡向小角度相交，但裂隙1傾角大于坡角；裂隙2與邊坡坡向大角度相交。裂隙2與巖層產(chǎn)狀、裂隙1與巖層產(chǎn)狀、裂隙1與裂隙2組合交線交于坡外。以上結(jié)構面均未構成不利外傾結(jié)構面。綜上所述，邊坡受巖體強度控制，整體穩(wěn)定。但邊坡開挖后易受風化作用影響，會發(fā)生剝落掉塊現(xiàn)象。圖5.1-2 1#路塹邊坡赤平投影圖據(jù)測試資料判定邊坡巖體屬較軟巖，巖體較完整，結(jié)構面結(jié)合程度很差，最大開挖高度8m，邊坡整體穩(wěn)定。邊坡開挖后巖體易受風化作用影響，會發(fā)生剝落掉塊現(xiàn)象。邊坡破壞后危害公路和行車安全，按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)判定，該邊坡巖體類型：砂巖為Ⅲ類，泥巖為Ⅳ類。邊坡安全等級為二級。綜上所述，該邊坡砂巖巖體破裂角取61°，等效內(nèi)摩擦角為55°，泥巖破裂角取60.5°，等效內(nèi)摩擦角為52°；建議采用分級放坡開挖，分級高為8m，每級之間設馬道寬2m；建議土層放坡坡率取1：1.5，強風化巖體放坡坡率取1:1，對于土層不厚的，土層和強風化可統(tǒng)一取1:1.5。中風化泥巖、中風化砂巖可按設計放坡坡率1:1.24放坡；建議坡面采用綠化、混凝土素噴支護等防風化措施處理，并在邊坡坡頂設截水溝、坡腳設排水溝；建議采用基巖作為路基持力層；巖土參數(shù)見表3.4。（2）2#路塹邊坡（K0+225～K0+233.079右)按設計路面標高整平后，形成高約為16.6m的巖質(zhì)邊坡（可參考1-1’剖面），總體坡向9°，坡角39°。上覆主要為素填土厚2～3m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖。上覆土層巖土界面傾向與邊坡坡向相反，且傾角平緩，不易發(fā)生沿巖土界面的整體滑移破壞，但土層局部較厚處，在暴雨時局部邊坡土體內(nèi)部易發(fā)生表層溜滑破壞?，F(xiàn)采用赤平投影圖（圖5.1-3）對該段邊坡進行穩(wěn)定性分析：巖層傾向與邊坡坡向相切，為切向坡；裂隙1、裂隙2與邊坡坡向大角度相交。裂隙1與巖層產(chǎn)狀、裂隙1與裂隙2組合交線交于坡外。以上結(jié)構面均未構成不利外傾結(jié)構面。裂隙2與巖層產(chǎn)狀組合交線與邊坡坡向小角度相交，邊坡坡角大于其組合傾角，但其組合交線傾角小，傾角為9°，對邊坡影響小。綜上所述，邊坡受巖體強度控制，整體穩(wěn)定。但邊坡開挖后易受風化作用影響，會發(fā)生剝落掉塊現(xiàn)象。圖5.1-3 2#路塹邊坡赤平投影圖據(jù)測試資料判定邊坡巖體屬較軟巖，巖體較完整，結(jié)構面結(jié)合程度很差，最大開挖高度16.6m，邊坡土層局部較厚處，在暴雨時局部邊坡土體內(nèi)部易發(fā)生表層溜滑破壞。邊坡開挖后巖體易受風化作用影響，會發(fā)生剝落掉塊現(xiàn)象。邊坡破壞后危害公路和行車安全，按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)判定，該邊坡巖體類型：砂巖為Ⅲ類，泥巖為Ⅳ類。邊坡安全等級為二級。綜上所述，該邊坡砂巖巖體破裂角取61°，等效內(nèi)摩擦角為55°，泥巖破裂角取60.5°，等效內(nèi)摩擦角為52°；建議采用分級放坡開挖，分級高為8m，每級之間設馬道寬2m；建議土層放坡坡率取1：1.5，強風化巖體放坡坡率取1:1，對于土層不厚的，土層和強風化可統(tǒng)一取1:1.5。中風化泥巖、中風化砂巖可按設計放坡坡率1:1.24放坡；建議坡面采用綠化、混凝土素噴支護等防風化措施處理，并在邊坡坡頂設截水溝、坡腳設排水溝；建議采用基巖作為路基持力層；巖土參數(shù)見表3.4。5.2K0+233.079～K0+238.079段（A0橋臺）A0橋臺位于學堂路西側(cè)，里程樁號為K0+233.079～K0+238.079，長5m。設計橋面標高303.995～304.061m（10-10’剖面）。上覆土層為第四系全新統(tǒng)人工填土層（Q4ml），厚0～0.5m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖?；鶐r強風化帶裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，強風化層厚度約2.9m；中風化帶巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖質(zhì)較硬，巖體穩(wěn)定。該段地下水主要為基巖裂隙水，明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。土和水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。按設計開挖后，將形成4處基坑邊坡，BP1（小里程邊坡）、BP2（小里程至大里程方向左側(cè)邊坡）、BP3（大里程邊坡）、BP4（小里程至大里程方向右側(cè)邊坡）。BP1、BP2、BP3、BP4均為巖質(zhì)基坑，邊坡最高7.1m。根據(jù)赤平投影圖（圖5.2-1），基坑邊坡BP1（小里程邊坡）為反向坡；裂隙1與坡向大角度相交；裂隙1與巖層層面、裂隙2與巖層層面、裂隙1與裂隙2組合交線交于坡外。以上結(jié)構面均未構成不利結(jié)構面。裂隙2與坡向小角度相交，裂隙2傾角小于坡角，邊坡會發(fā)生沿裂隙2的滑移破壞，構成不利外傾結(jié)構面。該邊坡會發(fā)生沿裂隙2滑移破壞，開挖后易發(fā)生風化剝落掉塊現(xiàn)象。根據(jù)赤平投影圖（圖5.2-2），基坑邊坡BP2（小里程至大里程方向左側(cè)邊坡）為切向坡；裂隙2與坡向大角度相交；裂隙1與巖層層面、裂隙2與巖層層面、裂隙1與裂隙2組合交線與坡向均大角度相交。以上組合結(jié)構面均未構成不利組合結(jié)構面。裂隙1與坡向小角度相交，裂隙1傾角小于坡角，邊坡會發(fā)生沿裂隙1的滑移破壞，構成不利外傾結(jié)構面。該邊坡會發(fā)生沿裂隙1滑移破壞，開挖后易發(fā)生風化剝落掉塊現(xiàn)象。根據(jù)赤平投影圖（圖5.2-3），基坑邊坡BP3（大里程邊坡）為順向坡，巖層層面傾角小于坡角，邊坡會發(fā)生沿巖層層面的滑移破壞，構成不利外傾結(jié)構面。裂隙1與坡向大角度相交；裂隙2與坡向大角度相交；裂隙1與巖層層面、裂隙2與巖層層面、裂隙1與裂隙2組合交線與坡向均大角度相交。以上組合結(jié)構面均未構成不利組合結(jié)構面。該邊坡會發(fā)生沿層面滑移破壞，開挖后易發(fā)生風化剝落掉塊現(xiàn)象。根據(jù)赤平投影圖（圖5.2-4），BP4（小里程至大里程方向右側(cè)邊坡）為切向坡；裂隙1與坡向大角度相交；裂隙2與坡向大角度相交；裂隙1與巖層層面、裂隙1與裂隙2組合交線與坡向均大角度相交。以上結(jié)構面均未構成不利結(jié)構面。裂隙2與巖層層面組合交線與坡向小角度相交其組合交線傾角小于坡角，邊坡會發(fā)生沿裂隙2與巖層層面組合交線的滑移破壞，構成不利外傾結(jié)構面。該邊坡會發(fā)生沿裂隙2與巖層層面組合交線滑移破壞，開挖后易發(fā)生風化剝落掉塊現(xiàn)象。A0橋臺采用重力式橋臺，基礎采用明挖擴大基礎；建議橋臺基礎持力層宜選擇穩(wěn)定的中風化基巖，橋臺基坑邊坡為巖質(zhì)邊坡，主要由泥巖組成，邊坡安全等級為二級，巖體類型為Ⅳ類，等效內(nèi)摩擦角取52°。因為橋臺埋深尚不確定，橋臺基坑邊坡僅進行定性評價。根據(jù)上述赤平投影分析,A0橋臺基坑垂直開挖后,基坑西側(cè)（BP1）邊坡將會沿裂隙2發(fā)生滑移破壞；北側(cè)邊坡（BP2）將會沿著裂隙1發(fā)生滑移破壞；南側(cè)邊坡（BP3）為順向坡，易沿層面發(fā)生順層滑移，但該側(cè)邊坡位于橋臺底部下坡方向，邊坡高度小，破壞性小。基坑南側(cè)邊坡（BP4）易發(fā)生楔形體破壞，破碎巖塊沿裂隙2與巖層層面組合交線滑移破壞。建議蒲秋灣支路先于上跨橋施工，一是便于橋梁施工車輛進出，二是路基開挖后A0橋臺西側(cè)邊坡高度降低，有利于橋臺基坑開挖、支護?；游鱾?cè)邊坡BP1建議采用臨時放坡坡率開挖，建議強風化巖體放坡坡率取1:1，中風化泥巖放坡率取1：0.75；或者按照1:0.3放坡后采用錨桿支擋?；娱_挖時強風化巖體易垮塌，應加強支護，施工時遇裂隙切割的不穩(wěn)巖塊采取臨時支擋或錨固措施。A0橋臺建成后，橋臺高于下穿道路，橋臺基礎與道路之間的邊坡小于8.0m，該邊坡穩(wěn)定性分析見4.4環(huán)境邊坡穩(wěn)定性評價中的HBP1邊坡赤平投影分析。該邊坡受巖體強度控制，整體穩(wěn)定，現(xiàn)場調(diào)查邊坡巖體泥巖部分風化剝落較嚴重。橋臺建成后，該邊坡建議采用錨噴混凝土護坡，防止巖體進一步風化剝落。橋臺南北兩側(cè)基坑邊坡（BP2、BP4）為泥巖巖質(zhì)邊坡，建議采用臨時放坡坡率1:0.3放坡開挖，并采用錨桿臨時支護。橋臺建成后，橋臺兩側(cè)路基邊坡按照1:1.24分階放坡即可。橋臺南側(cè)基坑BP3為順向坡，但是高度小，建議按照層面36°放坡開挖。圖5.2-1 BP1赤平投影圖圖5.2-2 BP2赤平投影圖圖5.2-3 BP3赤平投影圖圖5.2-4 BP4赤平投影圖5.3K0+238.079～K0+259.079段（P1橋墩）P1橋墩位于學堂路西側(cè)，里程樁號為K0+259.079。設計橋面標高303.814～304.013m（3-3’剖面）。該段地形起伏相對較小，地形坡角一般2°～6°。上覆主要為素填土厚2.6m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖。基巖強風化帶裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，強風帶厚度為：2.8m；中風化帶巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖質(zhì)較硬，巖體穩(wěn)定，無不良地質(zhì)作用。該段地下水主要為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水，明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。土和水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。設計橋墩基礎采用承臺樁基礎，建議以中風化基巖作為持力層。橋墩承臺基坑深1.6～2m，為土質(zhì)邊坡，建議按1：1.5坡率放坡。覆蓋層厚度薄，建議采用機械開挖，建議采用鉆孔樁基礎，為避免孔壁產(chǎn)生垮塌、縮頸影響，建議對樁基土層及強風化部分進行支護。橋墩開挖后相對周邊地形較低，降雨時地表水易匯集于此。橋墩基礎施工宜安排在枯水期，在汛期施工時，應做好地表水防水工作，設置地表排水溝，并配備抽水設備，以保證施工安全。新建擬建上跨橋P1橋墩將占用現(xiàn)狀管線的管廊，影響學堂路現(xiàn)狀綜合管線的正常運行，建議擬建橋梁施工前需要對受新建P1橋墩影響的現(xiàn)狀綜合管線進行保護和遷改。5.4K0+259.079～K0+318.079段（P2橋墩）P2橋墩位于學堂路東側(cè)，里程樁號為K0+318.079。設計橋面標高303.453～303.814m（4-4’剖面）。該段地形起伏相對較小，地形坡角一般3°～6°。上覆主要為素填土厚4.2m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖?；鶐r強風化帶裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，強風帶厚度為：1.6m；中風化帶巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖質(zhì)較硬，巖體穩(wěn)定，無不良地質(zhì)作用。該段地下水主要為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水，明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。土和水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。設計橋墩基礎采用承臺樁基礎，建議以中風化基巖作為持力層。橋墩承臺基坑深2.3～2.4m，為土質(zhì)邊坡，建議按1：1.5坡率放坡。覆蓋層厚度薄，建議采用機械開挖，建議采用鉆孔樁基礎，為避免孔壁產(chǎn)生垮塌、縮頸影響，建議對樁基土層及強風化部分進行支護。橋墩開挖后相對周邊地形較低，降雨時地表水易匯集于此。橋墩基礎施工宜安排在枯水期，在汛期施工時，應做好地表水防水工作，設置地表排水溝，并配備抽水設備，以保證施工安全。新建擬建上跨橋P2橋墩將占用現(xiàn)狀管線的管廊，影響學堂路現(xiàn)狀綜合管線的正常運行，建議擬建橋梁施工前需要對受新建P2橋墩影響的現(xiàn)狀綜合管線進行保護和遷改。5.5K0+318.079～K0+323.079段（A1橋臺）A1橋臺位于學堂路東側(cè)，里程樁號為K0+318.079～K0+323.079，長5m。設計橋面標高303.206～303.236m（5-5’剖面）。上覆土層為第四系全新統(tǒng)人工填土層（Q4ml），厚1.2～3.9m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖。基巖強風化帶裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，強風化層厚度約1.6m；中風化帶巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖質(zhì)較硬，巖體穩(wěn)定。該段地下水主要為基巖裂隙水，明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。土和水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。橋臺采用重力式橋臺，基礎采用明挖擴大基礎。建議橋臺基礎持力層宜選擇穩(wěn)定的中風化基巖；雨季開挖時應采取相應的排水措施。按設計開挖后，將形成4處基坑邊坡，BP5（小里程邊坡）、BP6（小里程至大里程方向左側(cè)邊坡）、BP7（大里程邊坡）、BP8（小里程至大里程方向右側(cè)邊坡）。BP1、BP5、BP6、BP7、BP8均為巖土質(zhì)基坑邊坡，土層厚0.4～3.1m，基巖為泥巖。該橋臺周邊地表覆蓋層主要為素填土，基巖面較平緩，土層向基坑一側(cè)發(fā)生整體滑移的可能性不大，場地整體穩(wěn)定。以中風化基巖作為基礎持力層時，基坑邊坡的高度小于5.0m，為巖土質(zhì)混合邊坡，其中土質(zhì)邊坡高度小于3.0m?；舆吰掳踩燃墳槎?。根據(jù)工程經(jīng)驗，直立切坡后，邊坡穩(wěn)定性差，可能發(fā)生土體局部滑塌或圓弧形滑移。A1橋臺基坑邊坡具有放坡條件，建議基坑邊坡采用臨時放坡坡率開挖。土層放坡坡率取1：1.5，強風化巖體放坡坡率取1:1，對于土層不厚的，土層和強風化可統(tǒng)一取1:1.5。中風化泥巖放坡率取1：0.75，中風化砂巖放坡率取1:0.5，對于砂巖泥巖互層且厚度不大的，可統(tǒng)一取1：0.75；基坑開挖時土體、強風化巖體易垮塌，應加強支護，雨季開挖時應采取相應的排水措施。5.6K0+323.079～K0+330段（填方路基）該段線路里程樁號為K0+323.079～K0+330，全段長7.921m，設計路面標高303.141～303.206m。該段地形起伏相對較小，地形坡角一般5°～10°,局部坡角22°～30°。上覆主要為素填土厚6.2～6.5m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂、泥巖。基巖強風化帶裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，強風帶厚度為：2～2.4m；中風化帶巖體較完整，裂隙不發(fā)育，巖質(zhì)較硬，巖體穩(wěn)定，無不良地質(zhì)作用。該段地下水主要為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水，明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時原始溝槽地帶將存在較多地下水，施工和設計時應注意。土和水對混凝土結(jié)構、鋼筋混凝土結(jié)構中的鋼筋具微腐蝕性。該段按設計路面標高整平后，其余將在線路左右兩側(cè)分別形成填方路堤：1#路堤邊坡（K0+323.079～K0+330左)、2#路堤邊坡（K0+323.079～K0+330右)現(xiàn)將該段路堤評價如下：（1）1#路堤邊坡（K0+323.079～K0+330左)按設計路面標高整平后，形成高約為4.5m的填方邊坡，總體坡向9°，坡角34°。上覆土層巖土界面平緩，不易發(fā)生沿巖土界面的整體滑移破壞，但土層局部較厚處，在暴雨時局部邊坡土體內(nèi)部易發(fā)生表層溜滑破壞。綜上所述，按設計路面標高整平后，形成最大填方高4.5m的填方路堤，建議回填時采用逆作法在原斜坡地面先清除表土層并開挖呈臺階狀（臺階寬2m）；素填土放坡坡率取1:1.50；建議坡面采用綠化、格構措施處理，并加強地面排水；建議對路基底部填土進行強夯處理；建議采用壓實填土作為路基；巖土參數(shù)見表3.4。（2）2#路堤邊坡（K0+323.079～K0+330右)按設計路面標高整平后，形成高約為3.1m的填方邊坡，總體坡向189°，坡角34°。上覆土層巖土界面平緩，不易發(fā)生沿巖土界面的整體滑移破壞，但土層局部較厚處，在暴雨時局部邊坡土體內(nèi)部易發(fā)生表層溜滑破壞。綜上所述，按設計路面標高整平后，形成最大填方高3.1m的填方路堤，建議回填時采用逆作法在原斜坡地面先清除表土層并開挖呈臺階狀（臺階寬2m）；素填土放坡坡率取1:1.50；建議坡面采用綠化、格構措施處理，并加強地面排水；建議對路基底部填土進行強夯處理；建議采用壓實填土作為路基；巖土參數(shù)見表3.4。6場地地基評價6.1地基均勻性評價素填土主要為附近施工區(qū)平場時無序回填，成分復雜，顆粒大小不一，軟硬相混，具孔洞和架空特征，還具壓縮性和濕陷性，為不均質(zhì)土。場地下伏侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂巖及泥巖，巖層面傾角較陡，分布穩(wěn)定。強風化層巖體較破碎，呈碎塊狀，強風化厚度及起伏受地形條件控制，風化程度、厚度存在較大差異，強風化基巖為不均勻地基；中等風化巖體較完整，裂隙不發(fā)育，分布穩(wěn)定，為均勻地基。6.2特殊性土評價場地內(nèi)特殊性土有素填土和強風化層。素填土，填土分布范圍較廣，厚一般0.5～6.2m，厚度變化較大，填齡約4年，呈松散～稍密態(tài)，稍濕，尚未完成沉降固結(jié)，填土顆粒軟硬不同，大小不一，軟硬相間，充斥孔洞并有架空現(xiàn)象，土體平面上及豎向上均勻性差，存在不均勻沉降和濕陷性特征。本項目建設并運營多年后，填土會產(chǎn)生沉降，且是不均勻性的，易形成差異沉降，素填土內(nèi)部的砂、泥巖碎塊石等成分在長期風化、水作用下抗剪強度將降低等不利條件，故未經(jīng)處理不能做建構筑物基礎或整平場地使用。建議對厚度較大的素填土進行強夯壓實處理，對較薄素填土進行換填或灌漿固結(jié)處理。在地基主要受力層范圍以下，壓實系數(shù)λc應不小于0.95，使其達到所需承載力要求，一般整平地面的壓實系數(shù)λc應不小于0.94。壓實填土的最大干密度宜采用擊實試驗確定，地基承載力特征值由現(xiàn)場載荷試驗確定。強風化層，厚一般1.2～3.0m，巖體極破碎，呈碎塊狀、碎屑狀、土質(zhì)，強風化層，裂隙發(fā)育，完整性差，軟硬相間。本項目建設并運營多年后，強風化部分進一步風化，強度進一步降低。故未經(jīng)處理不宜做建構筑物基礎的持力層。6.3地基持力層的選擇及基礎型式建議素填土呈松散～稍密狀態(tài)，成分大小不一，軟硬相混，密實程度不一，土體具壓縮性，濕陷性，土層厚度變化大，還具不均勻性，為附近施工時無序堆填形成，填齡約4年，為不均質(zhì)土，不可直接做擬建物基礎持力層。強風化層基巖裂隙發(fā)育，巖體極破碎，地基承載力一般，且完整性差，厚薄不均，不宜作擬建物基礎持力層；中等風化基巖裂隙不發(fā)育，巖體完整性較好，巖石抗壓強度較好，承載力高，分布穩(wěn)定，是良好的基礎持力層?？辈靺^(qū)未經(jīng)處理不能做建構筑物基礎或整平場地使用。建議對厚度較大的素填土進行強夯壓實處理，對較薄素填土進行換填或灌漿固結(jié)處理。在地基主要受力層范圍以下，壓實系數(shù)λc應不小于0.95，使其達到所需承載力要求，一般整平地面的壓實系數(shù)λc應不小于0.94。根據(jù)場地工程地質(zhì)條件和擬建物情況，建議A0、A1橋臺采用重力式橋臺，基礎為擴大基礎，基礎置于中風化基巖層內(nèi)。建議P1、P2橋墩基礎采用承臺樁基礎，基礎置于中風化基巖層內(nèi)。7成樁條件評價及樁基的施工條件對其環(huán)境的影響7.1成樁條件分析根據(jù)場地現(xiàn)狀情況，擬設P1、P2橋墩基礎處場地覆蓋土層較薄，基巖埋深在2.6～4.2m，填土結(jié)構處于松散～稍密狀態(tài)，較易垮塌，塊徑大小不一，成樁條件較差。強風化巖層可能有掉塊現(xiàn)象，成樁條件一般。中風化巖層巖體較完整，成樁條件好。地下水明顯受降雨和季節(jié)變化影響，雨季時含水量稍大，旱季是含水量貧乏，地表徑流、排泄條件較好，上層滯水不會長時間停留，一般很快沿地勢從低洼處排出勘察區(qū)。但雨季時特別是暴雨或持續(xù)降雨之后，低洼處將存在較多地下水，橋墩開挖后相對周邊地形為低洼處，降雨時地表水易匯集于此。成樁時土體極易受地下水影響發(fā)生塌孔。樁基下部為中風化砂泥巖，不存在有毒有害氣體?？傮w上場地成樁條件一般。7.2樁基的