四柱液壓機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

摘要四柱液壓機(jī)由主機(jī)及控制機(jī)構(gòu)兩大局部組成。液壓機(jī)主機(jī)局部包括液壓缸、橫梁、立柱及充液裝置等。動力機(jī)構(gòu)由油箱、高壓泵、控制系統(tǒng)、電動機(jī)、壓力閥、方向閥等組成。液壓機(jī)采用PLC控制系統(tǒng)，通過泵和油缸及各種液壓閥實(shí)現(xiàn)能量的轉(zhuǎn)換，調(diào)節(jié)和輸送，完成各種工藝動作的循環(huán)。該系列液壓機(jī)具有獨(dú)立的動力機(jī)構(gòu)和電氣系統(tǒng)，并采用按鈕集中控制，可實(shí)現(xiàn)手動和自動兩種操作方式。該液壓機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，動作靈敏可靠，速度快，能耗小，噪音低，壓力和行程可在規(guī)定的范圍內(nèi)任意調(diào)節(jié)，操作簡單。在本設(shè)計(jì)中，通過查閱大量文獻(xiàn)資料，設(shè)計(jì)了液壓缸的尺寸，擬訂了液壓原理圖。按壓力和流量的大小選擇了液壓泵，電動機(jī)，控制閥，過濾器等液壓元件和輔助元件。關(guān)鍵詞：四柱；液壓機(jī)；PLCAbstractThefour-pillarshydraulicpressisdividedintotwoparts,hostmachineandcontrolmechanism.Hydraulicpresshostmachineismakeupofhydrauliccylinder,beam,upright,prefillvalveandsoon.Dynamicmechanismismakeupoftank,highpressurepump,controlsystems,electromoto,pressurevalve,directionvalveandsoon.Hydraulicpresscontrolsystemsadoptplc.Itwillbecometrueenergyconversion,regulateandtransport,allkindsoftechnicalmotionscycle,throughcontrolpump,hydrauliccylinderandallkindsofhydraulicvalve.Theserieshydraulicmachineisanindependentbodyandtheelectricalpowersystem,andcentralizedcontrolbuttonsused,achievebothmanualandautomaticoperationmode.Thishydraulicsystemframeworkiscompact,movementkeenreliable,thespeedisquick,theenergyconsumptionissmall,thenoiseislow,thepressureandthetravelingschedulemayadjustwillfullyinthestipulationscope,theoperationissimple.Inthisdesign,throughtheconsultmassiveliteraturematerial,hasdesignedthehydrauliccylindersize,hasdraftedthehydraulicpressureschematicdiagram.Accordingtothepressureandthecurrentcapacitysizechoosethehydraulicpump,theelectricmotor,thecontrolvalve,hydraulicpressureparts,theauxiliarypartandfilter.Keywords:four-pillars；hydraulicpress；PLC目錄TOC\o"1-3"\f\h\z第1章緒論11.1概述11.2開展趨勢2第2章液壓機(jī)本體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)42.1液壓機(jī)根本技術(shù)參數(shù)42.2液壓缸的根本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5液壓缸的類型5鋼筒的連接結(jié)構(gòu)5缸口局部結(jié)構(gòu)5缸底結(jié)構(gòu)5油缸放氣裝置6緩沖裝置62.3缸體結(jié)構(gòu)的根本參數(shù)確定7主缸參數(shù)7各缸動作時的流量：8上缸的設(shè)計(jì)計(jì)算9下缸的設(shè)計(jì)計(jì)算：152.4確定快速空程的供液方式、油泵規(guī)格和電動機(jī)功率21快速空程時的供油方式21確定液壓泵流量和規(guī)格型號21泵的構(gòu)造與工作原理222.5立柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22立柱設(shè)計(jì)計(jì)算22連結(jié)形式24立柱的螺母及預(yù)緊26立柱的導(dǎo)向裝置26限程套28底座282.6橫梁參數(shù)確實(shí)定28上橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28活動橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)29下橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30各橫梁參數(shù)確實(shí)定30第3章液壓系統(tǒng)及元件的設(shè)計(jì)313.1液壓系統(tǒng)原理31工作原理31工藝加工過程323.2管道及管接頭33管道333.3液壓控制閥的選擇35先導(dǎo)式溢流閥35節(jié)流閥35單向閥35電磁換向閥35順序閥36背壓閥36第4章控制局部374.1PLC概述374.2控制局部設(shè)計(jì)37總結(jié)39參考文獻(xiàn)40致謝41附錄1：英文及翻譯42附錄2：程序梯形圖51緒論1.1概述本次設(shè)計(jì)的題目由我實(shí)習(xí)的公司提供，主要是對鋁合金材料等的加工。公司所生產(chǎn)的產(chǎn)品是氣瓶，材料包括鋁合金、碳纖維、鋼等。設(shè)計(jì)液壓機(jī)是為了更加深刻理解液壓機(jī)在加工過程中的工作原理以及實(shí)際應(yīng)用意義。液壓機(jī)是利用液體來傳遞壓力的液壓設(shè)備。液體在密閉的容器中傳遞壓力時是遵循帕斯卡定律。

液壓機(jī)的液壓傳動系統(tǒng)由動力機(jī)構(gòu)、控制機(jī)構(gòu)、執(zhí)行機(jī)構(gòu)、輔助機(jī)構(gòu)和工作介質(zhì)組成。本機(jī)器采用三梁四柱結(jié)構(gòu)形式，機(jī)身由工作臺、滑塊、上橫梁、立柱、鎖母和調(diào)節(jié)螺母等組成。四柱式結(jié)構(gòu)為液壓機(jī)最常見的結(jié)構(gòu)形式之一。四柱式結(jié)構(gòu)最顯著的特點(diǎn)是工作空間寬敞、便于四面觀察和接近模具。整機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，工藝性較好，但立柱需要大型圓鋼或鍛件。液壓機(jī)在一定的機(jī)械、電子系統(tǒng)內(nèi)，依靠液體介質(zhì)的靜壓力，完成能量的積壓、傳遞、放大，實(shí)現(xiàn)機(jī)械功能的輕巧化、科學(xué)化、最大化。液壓機(jī)械具有重量輕、功率大、結(jié)構(gòu)簡單、布局靈活、控制方便等特點(diǎn)，速度、扭矩、功率均可做無級調(diào)節(jié)，能迅速換向和變速，調(diào)速范圍寬，快速性能好，工作平穩(wěn)、噪音小.適用于金屬材料壓制工藝,如沖壓、彎曲、翻邊、薄板拉伸等。也可從事于校正、壓裝、砂輪成型、冷熱擠壓金屬等同樣適應(yīng)于非金屬材料，如塑料、玻璃鋼、粉末冶金、絕緣材料等壓制成型，以及有關(guān)壓制方面的新工藝、新技術(shù)的試驗(yàn)研究等。已經(jīng)廣泛應(yīng)用到醫(yī)療、科技、軍事、工業(yè)、自動化生產(chǎn)、運(yùn)輸、礦山、建筑、航空等領(lǐng)域。本設(shè)計(jì)題目的要求是按照液壓系統(tǒng)規(guī)定的動作圖表驅(qū)動電機(jī)、選擇規(guī)定的工作方式，在發(fā)訊元件的指令下，使有關(guān)電磁鐵的動作以完成點(diǎn)動和半自動循環(huán)指定的工藝動作。設(shè)電氣控制箱，除依據(jù)機(jī)器局部的需要必須分散安裝于各處的電器元件〔如：電動機(jī)、電磁鐵、接近開關(guān)、壓力繼電器〕外，其它電器均集中安裝在電氣控制箱內(nèi)，操作人員只需操縱相應(yīng)的開關(guān)按扭，即可對機(jī)器進(jìn)行操作。由于繼電器接觸器控制是采用固定接線的硬件實(shí)現(xiàn)邏輯。如果生產(chǎn)任務(wù)或生產(chǎn)工藝發(fā)生變化，就必須重新設(shè)計(jì)，改變硬件結(jié)構(gòu)，這樣造成時間和資金的浪費(fèi)。另外，大型控制系統(tǒng)用繼電器接觸控制，使用繼電器數(shù)量多，控制系統(tǒng)體積大，耗電多，且繼電器觸點(diǎn)為機(jī)械觸點(diǎn)，工作頻率低，在頻繁動作情況下壽命較短，造成系統(tǒng)故障，系統(tǒng)的可靠性差。而PLC控制能改善繼電器控制器上述的缺乏,PLC可靠性高，抗干擾能力強(qiáng),通用性強(qiáng)，控制程序可變，使用方便,功能強(qiáng)，適應(yīng)面廣,編程簡單，容易掌握;體積小、重量輕、功耗低、維護(hù)方便,減少了控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及施工的工作量等特點(diǎn),所以設(shè)計(jì)時我們采用PLC能集中且較方便地制。圖1.1四柱液壓機(jī)1.2開展趨勢(1)高速化，高效化，低能耗。提高液壓機(jī)的工作效率，降低生產(chǎn)本錢。

(2)機(jī)電液一體化。充分合理利用機(jī)械和電子方面的先進(jìn)技術(shù)促進(jìn)整個液壓系統(tǒng)的完善。

(3)自動化、智能化。微電子技術(shù)的高速開展為液壓機(jī)的自動化和智能化提供了充分的條件。自動化不僅僅表達(dá)的在加工，應(yīng)能夠?qū)崿F(xiàn)對系統(tǒng)的自動診斷和調(diào)整，具有故障預(yù)處理的功能。

(4)液壓元件集成化，標(biāo)準(zhǔn)化。集成的液壓系統(tǒng)減少了管路連接，有效地防止泄漏和污染。標(biāo)準(zhǔn)化的元件為機(jī)器的維修帶來方便。

液壓傳動的根本原理：液壓系統(tǒng)利用液壓泵將原動機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液體的壓力能，通過液體壓力能的變化來傳遞能量，經(jīng)過各種控制閥和管路的傳遞，借助于液壓執(zhí)行元件(液壓缸或馬達(dá))把液體壓力能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，從而驅(qū)開工作機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)直線往復(fù)運(yùn)動和回轉(zhuǎn)運(yùn)動。其中的液體稱為工作介質(zhì)，一般為礦物油，它的作用和機(jī)械傳動中的皮帶、鏈條和齒輪等傳動元件相類似。

在液壓傳動中，液壓油缸就是一個最簡單而又比擬完整的液壓傳動系統(tǒng)，分析它的工作過程，可以清楚的了解液壓傳動的根本原理。

[編輯本段]液壓傳動系統(tǒng)的組成

液壓系統(tǒng)主要由：動力元件〔油泵〕、執(zhí)行元件〔油缸或液壓馬達(dá)〕、控制元件〔各種閥〕、輔助元件和工作介質(zhì)等五局部組成。

1、動力元件〔油泵〕它的作用是把液體利用原動機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液壓力能；是液壓傳動中的動力局部。

2、執(zhí)行元件〔油缸、液壓馬達(dá)〕它是將液體的液壓能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能。其中，油缸做直線運(yùn)動，馬達(dá)做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。

3、控制元件包括壓力閥、流量閥和方向閥等。它們的作用是根據(jù)需要無級調(diào)節(jié)液動機(jī)的速度，并對液壓系統(tǒng)中工作液體的壓力、流量和流向進(jìn)行調(diào)節(jié)控制。

4、輔助元件除上述三局部以外的其它元件，包括壓力表、濾油器、蓄能裝置、冷卻器、管件各種管接頭(擴(kuò)口式、焊接式、卡套式〕、高壓球閥、快換接頭、軟管總成、測壓接頭、管夾等及油箱等，它們同樣十分重要。

5、工作介質(zhì)工作介質(zhì)是指各類液壓傳動中的液壓油或乳化液，它經(jīng)過油泵和液動機(jī)實(shí)現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換。液壓機(jī)本體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓機(jī)根本技術(shù)參數(shù)800噸液壓機(jī)設(shè)計(jì)要求1、主缸公稱壓力8000kN2、主缸回程力1600KN3、頂出缸公稱壓力1000kN4、頂出缸回程力600KN5、滑塊距工作臺最大距離1800mm6、滑塊行程.1200mm7、頂出行程400mm8、工作壓力25MPa9、滑塊速度空程速度120mm/s擠壓速度1525mm/s回程110mm/s10、頂出速度頂出140mm/s回程150mm/s11、工作臺中心孔Φ100mm12、工作臺面大小根據(jù)設(shè)備穩(wěn)定性進(jìn)行設(shè)計(jì)。(2200*1600，1600*1600,3150*2000)液壓缸的根本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓缸的類型圖2.1雙作用單活塞桿液壓缸液壓缸選用雙作用單活塞桿液壓缸，活塞在行程終了時緩沖。因?yàn)楣ぷ鬟^程中需要往復(fù)運(yùn)動，從圖可見，油缸被活塞頭分隔為兩腔，側(cè)面有兩個進(jìn)油口，因此，可以獲得往復(fù)的運(yùn)動。實(shí)質(zhì)上起到兩個柱塞缸的作用。此種結(jié)構(gòu)形式的油缸，在中小型液壓機(jī)上應(yīng)用最廣。鋼筒的連接結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)中上、下缸都選擇法蘭連接方式。這種結(jié)構(gòu)簡單，易加工，易裝卸。上缸采用前端法蘭安裝，下缸采用后端法蘭安裝。缸口局部結(jié)構(gòu)缸口局部采用了Y形密封圈、導(dǎo)向套、O形防塵圈和鎖緊裝置等組成，用來密封和引導(dǎo)活塞桿。由于在設(shè)計(jì)中缸孔和活塞桿直徑的差值不同，故缸口局部的結(jié)構(gòu)也有所不同。缸底結(jié)構(gòu)缸底結(jié)構(gòu)常應(yīng)用有平底、圓底形式的整體和可拆結(jié)構(gòu)形式。平底結(jié)構(gòu)具有易加工、軸向長度短、結(jié)構(gòu)簡單等優(yōu)點(diǎn)。所以目前整體結(jié)構(gòu)中大多采用平底結(jié)構(gòu)。圓底整體結(jié)構(gòu)相對于平底來說受力情況較好，因此，在相同應(yīng)力，重量較輕。另外，在整體鑄造的結(jié)構(gòu)中，圓形缸底有助于消除過渡處的鑄造缺陷。但是，在液壓機(jī)上所使用的油缸一般壁厚均較大，而缸底的受力總是較缸壁小。因此，上述優(yōu)點(diǎn)就顯得不太突出，這也是目前在整體結(jié)構(gòu)中大多采用平底結(jié)構(gòu)的一個原因。然而整體結(jié)構(gòu)的共同缺點(diǎn)為缸孔加工工藝性差，更換密封圈時，活塞不能從缸底方向拆出，但由于較可拆式缸底結(jié)構(gòu)受力情況好、結(jié)構(gòu)簡單、可靠，因此在中小型液壓機(jī)中使用也較廣。在設(shè)計(jì)中選用的是平底結(jié)構(gòu)。油缸放氣裝置通常油缸在裝配后或系統(tǒng)內(nèi)有空氣進(jìn)入時，使油缸內(nèi)部存留一局部空氣，而常常不易及時被油液帶出。這樣，在油缸工作過程中由于空氣的可壓縮性，將使活塞行程中出現(xiàn)振動。因此，除在系統(tǒng)采取密封措施、嚴(yán)防空氣侵入外，常在油缸兩腔最高處設(shè)置放氣閥，排出缸內(nèi)殘留的空氣，使油缸穩(wěn)定的工作排氣閥的結(jié)構(gòu)形式包括整體式和組合式。在設(shè)計(jì)中選用的是整體式。整體式排氣閥閥體與閥針合為一體，用螺紋與鋼筒或缸蓋連接，靠頭部錐面起密封作用。排氣時，擰松螺紋，缸內(nèi)空氣從錐面間隙中擠出，并經(jīng)斜孔排出缸外。這種排氣閥簡單、方便、但螺紋與錐面密封處同心度要求較高，否那么擰緊排氣閥后不能密封，會造成泄露。緩沖裝置緩沖裝置的工作原理是使鋼筒低壓腔內(nèi)油液(全部或局部)通過節(jié)流把動能轉(zhuǎn)換為熱能，熱能那么由循環(huán)的油液帶到液壓缸外緩沖裝置的結(jié)構(gòu)有恒節(jié)流面積緩沖裝置和變節(jié)流型緩沖裝置。在設(shè)計(jì)中我采用的是恒節(jié)流面積緩沖裝置，此類緩沖裝置在緩沖過程中，由于其節(jié)流面積不變，故在緩沖開始時，產(chǎn)生的緩沖制動力很大，但很快就降低下來，最后不起什么作用，緩沖效果很差。但是在一般系列化的成品液壓缸中，由于事先無法知道活塞的實(shí)際運(yùn)動速度以及運(yùn)動局部的質(zhì)量和載荷等，因此為了使結(jié)構(gòu)簡單，便于設(shè)計(jì)，降低制造本錢，仍多采用此種節(jié)流緩沖方式。缸體結(jié)構(gòu)的根本參數(shù)確定主缸參數(shù)主缸的內(nèi)徑:〔注：所用公式都來源于文獻(xiàn)【10】【17】〕===0.638M〔2-1〕按標(biāo)準(zhǔn)取整=0.640M主缸活塞桿直徑=〔2-2〕==0.573M〔2-2〕按標(biāo)準(zhǔn)取整=0.58M主缸實(shí)際壓力:=〔2-3〕主缸實(shí)際回程力:=〔2-4〕頂出缸的直徑:===0.226M按標(biāo)準(zhǔn)取整=0.25M頂出缸的活塞桿直徑===0.177M按標(biāo)準(zhǔn)取整=0.18M頂出缸實(shí)際頂出力:=頂出缸實(shí)際回程力：=各缸動作時的流量：主缸進(jìn)油流量與排油流量：(1)快速空行程時的活塞腔進(jìn)油流量=〔2-5〕〔2〕快速空行程時的活塞腔的排油流量==〔2-6〕〔3〕工作行程時的活塞腔進(jìn)油流量==〔4〕工作行程時的活塞腔的排油流量==〔5〕回程時的活塞桿腔進(jìn)油流量==〔6〕回程時的活塞腔的排油流量==頂出缸的進(jìn)油流量與排油流量：(1)頂出時的活塞腔進(jìn)油流量=〔2〕頂出時的活塞桿的排油流量==〔3〕回程時的活塞桿腔進(jìn)油流量==〔4〕回程時的活塞腔的排油流量==表2.1上缸鋼筒所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%4561036014上缸的設(shè)計(jì)計(jì)算筒壁厚計(jì)算公式:=++〔2-7〕當(dāng)～0.3時，用使用公式:==0.122m取=0.2m--為缸筒材料強(qiáng)度要求的最小，M--為鋼筒外徑公差余量，M--為腐蝕余量，M--試驗(yàn)壓力，16M時，取=1.25PP—管內(nèi)最大工作壓力為25M--鋼筒材料的許用應(yīng)力，M=/n--鋼筒材料的抗拉強(qiáng)度，Mn—平安系數(shù)，通常取n=5當(dāng)時,材料使用不夠經(jīng)濟(jì),應(yīng)改用高屈服強(qiáng)度的材料.筒壁厚校核額定工作壓力,應(yīng)該低于一個極限值,以保證其平安.MPa=0.35=47MPa〔2-9〕=外徑D=內(nèi)徑同時額定工作壓力也應(yīng)該完全塑性變形的發(fā)生:=2.3320=86.9MPa〔2-10〕--缸筒完全塑性的變形壓力,--材料屈服強(qiáng)度MPa--鋼筒耐壓試驗(yàn)壓力，MPa=30.42～36.50MPa〔2-11〕缸筒的暴裂壓力=2.3610=165.7MPa〔2-12〕缸筒底部厚度缸筒底部為平面時:0.4330.433mm〔2-13〕取mm--筒底厚，MM核算缸底局部強(qiáng)度按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計(jì)算，缸底進(jìn)油孔直徑為φ20cm那么Ψ===0.6875〔2-14〕==69.8MPa〔2-15〕按這種方法計(jì)算[]=100MPa<[]所以平安缸筒端部法蘭厚度:==67.0mm取h=100--法蘭外圓半徑;--螺孔直徑;螺釘–M30b—螺釘中心到倒角端的長度=32cm=42cm=48.5cm==10cmh=10cm==37cm===47.25cm圖2.2局部工作缸校核法蘭局部強(qiáng)度：==0.067cm〔2-17〕〔2-18〕其中P===110.2=11.02KN/cm〔2-19〕==0.0335〔2-20〕=0.367〔2-21〕=1〔2-22〕==0.42〔2-23〕所以=95.1MPa〔2-24〕=57.1+34.6=91.7MPa<[]滿足要求依據(jù)上面公式當(dāng)墊片的厚度為大于10cm時就能滿足要求，為了滿足橫梁的強(qiáng)度和工藝性，墊片厚度選用25cm。因此可以推算橫梁的厚度取大于25cm即滿足要求。缸筒法蘭連接螺釘：表2.2螺釘所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%3554032017(1)螺釘處的拉應(yīng)力=MPa==8.5MPa〔2-25〕z-螺釘數(shù)12根;k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷取k=4;-螺紋底徑,m(2)螺紋處的剪應(yīng)力:=0.475MPa〔2-26〕=MPa〔2-27〕-屈服極限-平安系數(shù);5(3)合成應(yīng)力:==MPa〔2-28〕墊片與橫梁間螺釘?shù)男：耍?1)螺釘處的拉應(yīng)力=MPa==3.8MPa〔2-29〕z-螺釘數(shù)12根;k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷取k=4;-螺紋底徑,m(2)螺紋處的剪應(yīng)力:=0.475MPa〔2-30〕=MPa〔2-31〕-屈服極限-平安系數(shù);5(3)合成應(yīng)力:==MPa〔2-32〕活塞桿直徑d的校核：表2-3活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359〔2-33〕d=0.58M滿足要求F—活塞桿上的作用力—活塞桿材料的許用應(yīng)力，=/1.4下缸的設(shè)計(jì)計(jì)算：表2.4鋼筒所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%4561036014下缸筒壁厚公式:=++當(dāng)～0.3時，用使用公式:==0.048取=0.07m--為缸筒材料強(qiáng)度要求的最小，M--為鋼筒外徑公差余量，M--為腐蝕余量，M--試驗(yàn)壓力，16M時，取=1.25PP—管內(nèi)最大工作壓力為25M--鋼筒材料的許用應(yīng)力，M=/n--鋼筒材料的抗拉強(qiáng)度，Mn—平安系數(shù)，通常取n=5當(dāng)時,材料使用不夠經(jīng)濟(jì),應(yīng)改用高屈服強(qiáng)度的材料.下缸筒壁厚校核額定工作壓力,應(yīng)該低于一個極限值,以保證其平安.MPa=0.35=43.6MPa=外徑D=內(nèi)徑同時額定工作壓力也應(yīng)該完全塑性變形的發(fā)生:=2.3320=78.9MPa--缸筒完全塑性的變形壓力,--材料屈服強(qiáng)度MPa--鋼筒耐壓試驗(yàn)壓力，MPa=27.62～33.14MPa缸筒的暴裂壓力=2.3610=150.4MPa缸筒底部厚度缸筒底部為平面:0.4330.433mm取mm--筒底厚，MM核算缸底局部強(qiáng)度按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計(jì)算，缸底進(jìn)油孔直徑為φ8cm，那么Ψ===0.68==43.1MPa按這種方法計(jì)算[]=100MPa<[]所以平安缸筒端部法蘭厚度:h==36.3取h=40--法蘭外圓半徑;--螺孔直徑;螺栓–M12b—螺栓中心到倒角端的長度=12.5cm=16cm=20.2cm==3.5cmh=4cm==14.25cm===20.1cm校核法蘭局部強(qiáng)度：==0.182cm其中P===137.1=13.71KN/cm==0.364=0.175=1.493==0.48所以=53.9MPa=264+39.2=303.2MPa<[]滿足要求缸筒法蘭連接螺釘：表2.5螺釘所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%3554032017(1)螺栓處的拉應(yīng)力=MPa==2.9MPaz-螺栓數(shù)12根;k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷取k=4;-螺紋底徑,m(2)螺紋處的剪應(yīng)力:=0.475MPa=MPa-屈服極限-平安系數(shù);5(3)合成應(yīng)力:==MPa墊片與橫梁間螺栓的校核：(1)螺栓處的拉應(yīng)力=MPa==2.9MPaz-螺栓數(shù)12根;k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷取k=4;-螺紋底徑,m(2)螺紋處的剪應(yīng)力:=0.475MPa=MPa-屈服極限-平安系數(shù);5(3)合成應(yīng)力:==MPa活塞桿直徑d的校核：表2.6活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359d=0.18M滿足要求F—活塞桿上的作用力—活塞桿材料的許用應(yīng)力，=/1.4確定快速空程的供液方式、油泵規(guī)格和電動機(jī)功率快速空程時的供油方式主缸快速空程下行活塞腔的進(jìn)油量為.該流量數(shù)值較大，只采用油泵來滿足很不經(jīng)濟(jì)，故決定用活動件自重快速下行的方式，使用充液閥從充液油箱吸油。確定液壓泵流量和規(guī)格型號系統(tǒng)工作時所需高壓液體最大流量是主缸工作行程活塞腔的進(jìn)油流量，為，主缸活塞回程時所需流量，為，頂出缸頂出時所需進(jìn)油流量，為.主缸回程和頂出缸頂出時，他們只是在開始時需要高壓而其他情況那么不需要高壓.根據(jù)工況分析，決定選用一臺ZB型斜軸式軸向柱塞泵公稱流量為，轉(zhuǎn)速為，功率為130.2/KW，型號1ZXB740。電機(jī)選用三相異步電機(jī)，型號Y315L2-6，額定功率132/KW，轉(zhuǎn)速為，電流246/A，效率93.8%，功率因數(shù)0.87，重量1210千克。圖2.3軸向柱塞泵泵的構(gòu)造與工作原理1工作原理如下圖，當(dāng)傳動軸帶動柱塞缸體旋轉(zhuǎn)時，柱塞也一起轉(zhuǎn)動。由于柱塞總是壓緊在斜盤上，且斜盤相對剛體是傾斜的。因此，柱塞在隨缸體旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的同時，還要在柱塞缸體內(nèi)的柱塞孔中往復(fù)直線運(yùn)動。

當(dāng)柱塞從缸體柱塞塞孔中向外拉出時，缸體柱塞孔中的密閉容積便增大，通過配流盤的進(jìn)油口將液壓油吸進(jìn)缸體柱塞孔中；當(dāng)柱塞被斜盤壓入缸體柱塞孔時，缸體柱塞孔內(nèi)的容積便減小，液壓油在一定的壓力下，經(jīng)配油盤的出油口排出。如此循環(huán)，連續(xù)工作。PVH泵的控制系統(tǒng)能調(diào)節(jié)液壓泵的工況，使排出液壓油滿足工作裝置需要。

2控制系統(tǒng)

PVH泵的控制系統(tǒng)分為兩種：壓力補(bǔ)償控制系統(tǒng)和載荷感應(yīng)壓力限定控制系統(tǒng)。

壓力補(bǔ)償控制系統(tǒng)是通過改變液壓泵的流量，保持設(shè)定的工作壓力來滿足工作要求的一種控制方式。

載荷感應(yīng)壓力限定控制系統(tǒng)，是通過對工作載荷的壓力變化進(jìn)行感應(yīng)，自動調(diào)節(jié)液壓泵的工作狀態(tài)，以滿足特定系統(tǒng)工況的要求。立柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)立柱設(shè)計(jì)計(jì)算先按照中心載荷進(jìn)行初步核算，許用應(yīng)力[]不應(yīng)大于55，并參照同類型液壓機(jī)的立柱，初步定出立柱直徑。按標(biāo)準(zhǔn)選取立柱螺紋。立柱螺紋區(qū)到光滑區(qū)過渡圓角應(yīng)盡可能取大些，最好在30~50mm之間。原設(shè)計(jì)主要參數(shù)為：F=8000KNH=300cmB=180cm(寬邊立柱中心距)d=30cm(立柱光滑局部直徑)e=10cm(允許偏心距)n=4〔立柱的根數(shù)〕立柱材料為45#鋼，中頻淬火≥620MPa，≥375MPa中心載荷時的應(yīng)力：===22.2〔2-34〕偏心載荷靜載荷合成應(yīng)力由于小型液壓機(jī)，可將立柱考慮為插入端的懸臂梁，m=0.25=+=+=22.2+74.1=96.3〔2-35〕<150,因此是平安的。對于截面的45#鋼，≥375MPa，尺寸系數(shù)已考慮在內(nèi)，立柱外表為精車，對于正火的45#鋼，外表質(zhì)量系數(shù)為0.9，因此[]可取為300MPa.過渡圓角半徑為30mm.疲勞強(qiáng)度校核：==0.1〔2-36〕==0.107〔2-37〕從文獻(xiàn)【10】中查出=1.58K=1=0.70〔1.58-1〕=1.41〔2-38〕=K=1.41×96.3=104.4<300〔2-39〕[]為200MPa,因此是平安的。立柱是四柱液壓機(jī)重要的支承件和受力件，同時又是活動橫梁的導(dǎo)向基準(zhǔn)。因此，立柱應(yīng)有足夠的強(qiáng)度與剛度，導(dǎo)向外表應(yīng)有足夠的精度，光潔度和必要的硬度。連結(jié)形式立柱式機(jī)架是常見的機(jī)架形式，一般由4根立柱通過螺母將上、下橫梁緊固地連結(jié)在一起，組成一個剛性的空間框架。在這個框架中，既安裝了液壓機(jī)本體的主要零部件，又在液壓機(jī)工作時，承受液壓機(jī)的全部工作載荷，并作為液壓機(jī)運(yùn)動局部的導(dǎo)向。整個機(jī)架的剛度與精度，在很大程度上取決于立柱與上、下橫梁的連接形式與連接的緊固程度。圖2.4中、小型液壓機(jī)立柱連結(jié)形式在中、小型液壓機(jī)中，常用的連結(jié)形式有以下4種：1.立柱用臺肩分別支承上、下橫梁，然后用外鎖緊螺母上、下予以鎖緊。這種結(jié)構(gòu)中，上橫梁下外表〔工作臺〕上外表間的距離與平行度，全靠4根立柱臺肩間尺寸的一致性來保證，因此裝配簡單，不需調(diào)整，裝配后機(jī)架的精度也無法調(diào)整，且對立柱臺肩間尺寸精度的加工要求很高。因此，這種結(jié)構(gòu)僅在無精度要求的小型簡易液壓機(jī)中采用。2.內(nèi)外螺母式，即在立柱上分別用內(nèi)、外兩個螺母來固定上、下橫梁，用內(nèi)螺母來起上述臺肩的支承作用，用外鎖緊螺母上、下予以鎖緊。上橫梁下外表的水平度以及下橫梁〔工作臺〕上外表的水平度，兩個外表之間的平行度與間距的保持，全靠安裝時內(nèi)螺母的調(diào)整，因此，對立柱的有關(guān)軸向尺寸要求不高，但對立柱螺紋精度〔與立柱軸線的平行度〕及內(nèi)螺母精度〔內(nèi)螺母的螺紋對于上、下橫梁貼合面的垂直度〕要求較高，安裝時調(diào)整比擬麻煩。3.在與上橫梁連結(jié)處用臺肩代替內(nèi)螺母，精度調(diào)節(jié)和加工均不很復(fù)雜，但立柱預(yù)緊不如第2種方便。4.與第3種形式根本相同，只是在下橫梁處用臺肩代替內(nèi)螺母，但精度調(diào)節(jié)比第3種簡便可靠。在設(shè)計(jì)中選用的是第四種連結(jié)方式。圖2.5組合式立柱螺母立柱的螺母及預(yù)緊立柱螺母一般為圓柱形，小液壓機(jī)的立柱螺母是整體的，立柱直徑在150mm以上時，做成組合式，由兩個半螺栓緊固而成，材料用35~45鍛鋼或鑄鋼。因?yàn)樵谠O(shè)計(jì)中我選用的立柱為300mm，所以采用此種結(jié)構(gòu)。立柱螺母的尺寸已有機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T2001.73——1999，螺母外徑約為螺紋直徑的1.5倍，內(nèi)螺母一般與螺母等高，約為螺紋直徑的0.9倍。25MN以下的液壓機(jī)，其立柱多做成實(shí)心的，實(shí)心的立柱的兩端要鉆出預(yù)緊螺母用的加熱孔。立柱的預(yù)緊分加熱預(yù)緊與液壓預(yù)緊。本次設(shè)計(jì)選用的是加熱預(yù)緊方式。加熱預(yù)緊比擬常用的方法，為此，立柱端部應(yīng)鉆有加熱孔，其深度應(yīng)大于橫梁的高度。在立柱及上橫梁安裝好后，先將內(nèi)、外螺母冷態(tài)擰緊，然后用電熱棒或通入蒸汽等加熱方法使立柱端部伸長，到達(dá)一定溫度后，將外螺母再向下擰過一個角度，一般是用螺母外徑上一點(diǎn)轉(zhuǎn)過的弧長來度量。立柱冷卻后，就在螺母與橫梁之間產(chǎn)生一個很大的預(yù)緊力，使螺母不易松動。加熱時應(yīng)注意兩對角立柱同時加熱。立柱的導(dǎo)向裝置活動橫梁運(yùn)動及工作時，一般以立柱為導(dǎo)向，由于活動橫梁往復(fù)運(yùn)動頻繁，且在偏心加壓時有很大的側(cè)推力，因此，不可能讓活動橫梁與立柱直接接觸，互相磨損，必須選擇耐磨損、易更換的材料作為兩者之間的導(dǎo)向裝置。導(dǎo)向裝置的質(zhì)量直接關(guān)系到活動橫梁的運(yùn)動精度及被加工件的尺寸精度，也會影響到工作缸密封件與導(dǎo)向面的磨損情況，對模具壽命及機(jī)身的受力情況也均有影響，為此，必須合理選擇導(dǎo)向裝置的結(jié)構(gòu)及配合要求。圖2.6導(dǎo)套導(dǎo)向裝置可分為導(dǎo)套與平面導(dǎo)板兩大類。導(dǎo)套對于圓截面的立柱，都是在活動橫梁的立柱孔中采用導(dǎo)套結(jié)構(gòu)，又可分為圓柱面導(dǎo)套和球面導(dǎo)套。圓柱面導(dǎo)套在活動橫梁的立柱孔中，各裝有上、下兩個導(dǎo)套，它們由兩半組成，為了拆裝方便，兩半導(dǎo)套的剖分面最好有的斜度，導(dǎo)套兩端裝有防塵用的氈墊。這種導(dǎo)套結(jié)構(gòu)簡單，制造方便。本次設(shè)計(jì)中采用這種形式的導(dǎo)套。導(dǎo)套的材料計(jì)算導(dǎo)套材料一般采用鑄錫青銅ZQSn6-6-3，小液壓機(jī)也有用鐵基粉末冶金的。導(dǎo)套比壓q的計(jì)算==1.33MPa滿足要求〔2-40〕式中T——機(jī)架計(jì)算中求得立柱上的側(cè)推力〔N〕d——導(dǎo)套內(nèi)孔直徑(m)c——導(dǎo)套高度〔m〕[q]——許用比壓〔MPa〕，對于ZQSn6-6-3，[q]=6~8MPa限程套為防止運(yùn)動局部超程，有些液壓機(jī)在下橫梁的4個立柱上安裝限程套，一般為對開式，上、下兩端應(yīng)平行，4個限程套高度應(yīng)一致，內(nèi)孔比立柱直徑大1-2mm，用鑄鐵制造。圖2.7立柱安裝限程套底座底座安裝于工作臺下部，與根底相連。底座僅承受機(jī)器之總重量。底座材料可選用鑄鐵件或焊接結(jié)構(gòu)。主要考慮到外形的美觀，對精度無要求。橫梁參數(shù)確實(shí)定上橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)橫梁由鑄造制成，目前以鑄造為多，一般采用ZG35B鑄鋼。橫梁的寬邊尺寸由立柱的寬邊中心距確定，上梁和活動梁的窄邊尺寸應(yīng)盡可能小些，以便鍛造天車的吊鉤容易接近液壓機(jī)中心，梁的中間高度那么由強(qiáng)度確定。設(shè)計(jì)上橫梁時，為了減輕重量，根據(jù)“等強(qiáng)度梁〞的概念，設(shè)計(jì)成圖所示的不等高梁，即立柱柱套處的高度h小于中間截面的高度H。但在過渡區(qū)(A處)會有應(yīng)力集中由于上橫梁外形尺寸很大，為了節(jié)約金屬和減輕重量，盡量使各個尺寸在允許的范圍內(nèi)降到最小。梁體做成箱形結(jié)構(gòu)，在安裝缸的地方做成圓筒形，安裝立柱的地方做成方筒形，中間加設(shè)筋板，以提高剛度，降低局部應(yīng)力。圖2.8梁的不等高結(jié)構(gòu)活動橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)活動橫梁的主要作用:與工作缸柱塞桿連接傳遞液壓機(jī)的壓力，通過導(dǎo)向套沿立柱導(dǎo)向面上下往復(fù)運(yùn)動;安裝固定模具及工具等。因此需要有較好的強(qiáng)度、剛度及導(dǎo)向結(jié)構(gòu)?；顒訖M梁上部與工作缸柱塞相連，下部與上模座相連，梁體結(jié)構(gòu)和受力狀態(tài)都很復(fù)雜。當(dāng)液壓機(jī)工作時，高壓液體作用于柱塞的力是通過活動橫梁及上砧傳遞到鍛件上而做功，活動橫梁的上下運(yùn)動那么依靠梁與立柱的導(dǎo)向裝置?；钊麠U與橫梁的連接剛性連接柱塞下端插入活動橫梁內(nèi)。此種連接方式在偏心載時，柱塞跟隨活動橫梁一起傾斜，將動梁所受偏心力矩的一局部傳給工缸導(dǎo)向套，使導(dǎo)向套承受側(cè)向水平推力或一對力偶，從而加劇導(dǎo)向套及封的磨損。單缸液壓機(jī)或三缸液壓機(jī)的中間工作缸多采取此種結(jié)構(gòu)。在活塞桿焊接法蘭用螺釘與橫梁連接，用12根M30的螺釘，到達(dá)預(yù)緊的目的。下橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)下橫梁的剛度要求應(yīng)略嚴(yán)一些，以保證整個壓機(jī)的剛性。下橫梁直接與立柱、拉桿、工作臺、回程缸和頂出器相連，梁體結(jié)構(gòu)和受力狀態(tài)都很復(fù)雜。對于下橫梁，其設(shè)計(jì)原那么與上橫梁相同，是在滿足相連部件最小幾何尺寸要求和工藝要求的條件下，盡可能縮減其縱向、橫向尺寸，這是有效提高梁的剛度、強(qiáng)度和減輕梁的重量應(yīng)首先把握的主要原那么。各橫梁參數(shù)確實(shí)定因?yàn)橐簤焊着c橫梁間的墊片厚度為25cm，因此可以推算橫梁的厚度取大于25cm即滿足要求?？紤]在墊片與橫梁的連接面積比墊片與液壓缸的連接面積少一半所以上橫的受力局部厚度選用50cm，因?yàn)橛锌招木植浚哉w厚度選用75cm?；顒訖M梁受力局部為35cm，整體厚度選用50cm。因?yàn)橄赂椎墓Q壓力小，但受力打，所以整體厚度選用40cm。液壓系統(tǒng)及元件的設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)原理工作原理圖3.1液壓控制原理系統(tǒng)圖1.主油箱2.三相異步電動機(jī)3.斜盤式軸向柱塞泵4.順序閥5.先導(dǎo)溢流閥6．三位四通電磁換向閥7.二位四通電磁換向閥8.壓力繼電器9.單向閥10.壓力表11.補(bǔ)油箱12.上缸13.背壓閥14.液控單向閥15.行程開關(guān)16.下缸17.節(jié)流閥圖1是油路控制原理系統(tǒng)圖，工作時，電液換向閥6通電，壓力油由泵3打出，經(jīng)順序閥4，進(jìn)入電液換向閥6的右位，再通過單向閥9，進(jìn)入上缸12的上腔。同時，經(jīng)電磁閥7補(bǔ)油進(jìn)入油缸上腔。回油從上缸的下腔經(jīng)過〔單向順序閥〕背壓閥13和液控單向閥14，通過電液換向閥7，流回到油箱。與此同時，上缸在自重的作用下，加速了向下的快速運(yùn)動，使上缸的上腔瞬時間形成了真空帶，補(bǔ)油箱的油會通過液控單向閥，被吸進(jìn)上缸的上腔，以消除真空，保持上缸的快速下移。當(dāng)上缸帶動上模與下模合模后，壓力油繼續(xù)輸入上油缸的上腔，油缸上腔的壓力開始升高，由于油壓的升高，補(bǔ)油箱處的液控單向閥被關(guān)閉，切斷了補(bǔ)油箱的供油，使上缸12下行速度開始放慢。油缸上腔壓力繼續(xù)升高，當(dāng)壓力超過了壓力繼電器10的調(diào)定值時，壓力繼電器發(fā)出信號，控制電液換向閥6轉(zhuǎn)換到中位，切斷油缸12上腔的供油，上缸停止運(yùn)動，系統(tǒng)開始保壓，保壓時間為40s。保壓完后，電液換向閥6的左位被接通，泵3打出的壓力油，經(jīng)過順序閥4，通過電液換向閥6的左位，再經(jīng)過液控單向閥14、〔單向順序閥〕背壓閥13，進(jìn)入上油缸12的下腔，推動油缸向上運(yùn)動，同時電磁閥7切換到左位，油箱補(bǔ)油加速回程。油缸12上腔的回油通過液控單向閥，流回到補(bǔ)油箱11。使得上缸能快速退回原位。當(dāng)將電液換向閥6的中位和電液換向閥的右位接通時，泵3打出的壓力油，，經(jīng)過電液換向閥的左位，進(jìn)入下缸16的下腔，回油從下缸16的上腔經(jīng)過電液換向閥的左位，流入回油箱，下缸上行頂出工件。在工件取出后，換向閥的右位開始工作，壓力油進(jìn)入下缸16的上腔，下缸下腔的回油經(jīng)過閥的右位流入回油箱，下缸向下運(yùn)動，恢復(fù)原位。閥13在保壓時可防止上油缸12上腔的油液倒流，行程開關(guān)15用于控制上、下缸的極限位置，壓力表分別顯示上、下油缸和整個系統(tǒng)的壓力。工藝加工過程表3.1工藝加工過程圖動作名稱動作訊號電磁換向閥電動機(jī)1YA2YA3YA4YA5YA6YA1D電機(jī)啟動AQ+快速下行1A+++減速及壓制2HC(1A)+++保壓JP+++卸壓JS(2A)+++回程停止1HC+頂出缸頂出3A++退回4A++靜止5A液壓機(jī)的液壓傳動系統(tǒng)由動力機(jī)構(gòu)、控制機(jī)構(gòu)、執(zhí)行機(jī)構(gòu)、輔助機(jī)構(gòu)和工作介質(zhì)組成。a動力機(jī)構(gòu)通常采用油泵作為動力機(jī)構(gòu)，一般為容積式油泵。為了滿足執(zhí)行機(jī)構(gòu)運(yùn)動速度的要求，選用一個油泵或多個油泵。低壓〔油壓小于2.5MP〕用齒輪泵；中壓〔油壓小于6.3MP〕用葉片泵；高壓〔油壓小于32.0MP)用柱塞泵。管道及管接頭管道及管接頭用以把液壓元件連接起來，組成一個完整的系統(tǒng)。正確的選擇管道和管接頭，對液壓系統(tǒng)的安裝、使用和維修都有著重要的意義。在設(shè)計(jì)管道時，管徑應(yīng)適應(yīng)、路線應(yīng)最短，管道彎頭、接頭應(yīng)盡量小，以減小系統(tǒng)的壓力損失。同時，管道的連接必須牢固可靠，防止振動松脫，并且要便于調(diào)整和維修。管道管子的種類液壓傳動系統(tǒng)常用的管子有鋼管、橡膠軟管、尼龍管和塑料管等。應(yīng)當(dāng)根據(jù)液壓元件的裝置條件、部位和壓力大小來選用油管的材料。我選用的是鋼管。鋼管分為焊接鋼管和無縫鋼管。壓力小于2.5Mpa時可選用焊接鋼管；壓力大于2.5MPa時，推薦用10號或15號無縫鋼管；對于需要防銹防腐蝕的場合，可選用不銹鋼管；超高壓時可選用合金鋼管。本設(shè)計(jì)主要選用合金鋼管。鋼管價(jià)格廉價(jià)，工作壓力較高，但裝配時不能任意彎曲，因此多用于裝配部位限制較少和產(chǎn)品比擬定型以及大功率的液壓傳動裝置中，是液壓傳動系統(tǒng)主要的油管材料。管子的內(nèi)徑和壁厚確實(shí)定管道尺寸一般由選定的標(biāo)準(zhǔn)元件連接口尺寸確定，也可以按管路允許流速進(jìn)行計(jì)算。油缸快進(jìn)時油管的流量可達(dá)。取管內(nèi)流速。==0.040〔3-1〕取d=42mm主缸快退時進(jìn)油管流量可達(dá)，那么==0.040取d=42mm頂出缸快進(jìn)時油管的流量可達(dá)，那么==0.042取d=45mm頂出缸快退時進(jìn)油管流量可達(dá)，那么==0.016取d=45mm管接頭管接頭用于油管之間或油管與液壓元件之間的連接。對管接頭的根本要求是工作可靠、密封性良好、對液流的阻力小、結(jié)構(gòu)簡單、安裝和制造方便等。常用的管接頭可分為金屬管固定連接管接頭、活動連接管接頭和軟管管接頭等三類。1.金屬管固定連接管接頭法蘭連接法蘭連接的結(jié)構(gòu)形式有焊接式和凸肩式兩種。用12個高強(qiáng)度螺栓緊固，并采用O型橡膠密封圈密封。法蘭連接常用于通徑大于32mm的高壓管道及超高壓管道。這種連接的特點(diǎn)是牢固可靠，但外形尺寸較大，要求較大的空間。目前，法蘭連接一般是采用方形的法蘭，在直徑大于125mm時，也可采用圓形法蘭。在設(shè)計(jì)中采用法蘭式連接。液壓控制閥的選擇先導(dǎo)式溢流閥DB/DBW型先導(dǎo)式溢流閥具有壓力高、調(diào)壓性能平穩(wěn)、最低調(diào)節(jié)壓力低和調(diào)壓范圍大等特點(diǎn)。在設(shè)計(jì)中選用DBW型，可以控制系統(tǒng)的壓力并能在任意時刻使之卸荷。DBW30的通徑為20MM，最大流量可達(dá)500，可以滿足供油要求。節(jié)流閥Z2FS型節(jié)流閥是雙單向疊加式節(jié)流閥，用來控制兩個工作油口的主流量或先導(dǎo)油流量。將本元件裝在先導(dǎo)閥和主閥之間，可以控制先導(dǎo)流量。Z2fs型的通徑為22mm，流量可達(dá)350，對于下油缸流量要求較小，所以，可以滿足要求。單向閥S型單向閥該閥為錐閥式結(jié)構(gòu)，壓力損失小。主要用于做背壓閥和旁路閥用。連接方式采用管式連接，通徑為30mm，流量可達(dá)260SV型液控單向閥該閥為錐閥式結(jié)構(gòu)，只允許油流正向通過，反向那么截止。連接方式采用螺紋連接，型號選SV25。通徑為20mm，流量可達(dá)300電磁換向閥設(shè)計(jì)中采用三位四通電磁換向閥。次那個號為DSG系列，該系列電磁換向閥配有強(qiáng)吸力、高性能的濕式電磁鐵，具有高壓、大流量、壓力損失低等特點(diǎn)。選用S-DSG-03-3C最大流量120。順序閥DZ型先導(dǎo)式順序閥該閥利用油路本身壓力來控制液壓缸或馬達(dá)的先后動作順序，以實(shí)現(xiàn)油路系統(tǒng)的自動控制。改變控制油和泄露油的連接方法，該閥還可以作為卸荷閥和背壓閥〔平衡閥〕使用。DZ型選通徑25mm流量可達(dá)300。背壓閥該閥可使背壓隨載荷變化而變化，載荷增大，背壓自動降低，載荷減小那么背壓增加，使運(yùn)動平穩(wěn)性好，提高系統(tǒng)效率。選擇FBF3型系列，滿足最大32MPa范圍即可?？刂凭植縋LC概述在本次設(shè)計(jì)中控制局部用可編程控制器，即PLC。關(guān)于可編程控制器的定義，1980年，NEMA將可編程控制器定義為：“可編程控制器是一種帶有指令存儲器，數(shù)字的或模擬輸入/輸出接口，以位運(yùn)算為主，能完成邏輯、順序、定時、計(jì)數(shù)和算術(shù)運(yùn)算等功能，用于控制機(jī)器或生產(chǎn)過程的自動控制裝置。〞從定義可知，PLC也是一種計(jì)算機(jī)，它有著與通用計(jì)算機(jī)相類似的結(jié)構(gòu)，即由中央處理器〔CPU〕、存儲器〔MEMORY〕、輸入/輸出〔I/O〕接口及電源組成的。只不過它比一般的通用計(jì)算機(jī)具有更強(qiáng)的與工業(yè)過程相連的接口和更直接的適應(yīng)控制要求的編程語言?？刂凭植吭O(shè)計(jì)PLC采用歐姆龍控制，芯片選用CPM1A-40CDT-D,輸出形式是晶體管，這種形式適合工作頻繁的機(jī)械中，功能比擬強(qiáng)大。此芯片工程為40點(diǎn)T/O型?？蓪?shí)現(xiàn)循環(huán)掃描和即時刷新并用。編程語言是梯形圖方式。輸入12點(diǎn)00000-00011，輸出8點(diǎn)01000-01007.采用梯形圖編程方式，工藝流程是分步進(jìn)行，所以按照流程圖所需進(jìn)行編譯。輸入、輸出控制局部在電路圖標(biāo)出。由于是循環(huán)工藝流程，所以在編程中多處參加了延時。圖4.1繼電器-接觸器接口電路圖4.1利用中間繼電器的觸點(diǎn)來控制交流接觸器線圈的得電與失電，從而控制大型負(fù)載，完成從低壓直流到高壓交流的過度控制。圖4.2輸入、輸出地址圖4.2表示的是十個輸入地址與7個輸出地址，在電路接線圖與程序梯形圖中都有注明，因此在詮釋程序的內(nèi)容上方便理解。圖4.3主要工藝流程壓機(jī)工藝動作：調(diào)整：按相應(yīng)按鈕即可得到相應(yīng)的工藝動作，松開即停。半自開工藝動作：按壓雙手按鈕，即可得到滑塊快下→慢下→壓制〔保壓〕→泄壓回程→頂出→取坯。拉伸工藝：按壓雙手按鈕，即可得到頂出→滑塊快下→慢下→壓制〔保壓〕→泄壓回程→頂出→取坯。流程圖表達(dá)了整個系統(tǒng)的工作過程，清晰的表達(dá)系統(tǒng)的運(yùn)行狀況。程序梯形圖見后面的附錄二?？偨Y(jié)畢業(yè)設(shè)計(jì)是對畢業(yè)生四年大學(xué)生活及學(xué)習(xí)的一次總結(jié)，是對畢業(yè)生的一次考核，通過設(shè)計(jì)的構(gòu)思，可以看出一個本科畢業(yè)生的能力，同時也是對大學(xué)四年所學(xué)專業(yè)知識的一次廣而深的復(fù)習(xí)。畢業(yè)設(shè)計(jì)是與實(shí)際緊密聯(lián)系在一起的，是一次理論聯(lián)系實(shí)際的有機(jī)結(jié)合，在整個畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中，我查閱了大量的資料，仔細(xì)認(rèn)真的分析了當(dāng)前工程液壓機(jī)系統(tǒng)的性能，發(fā)現(xiàn)中型液壓機(jī)中，主泵最好采用變量泵，因?yàn)?當(dāng)需要高壓時流量變小,當(dāng)快速回程時,使用大流量低壓強(qiáng),這樣一來，有利于降低功率，減少噪音，機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。在設(shè)計(jì)中綜合評比各元件的性能來選擇零件，通過校核強(qiáng)度等完成液壓機(jī)的整體設(shè)計(jì)。最后，在此我衷心的感謝各位指導(dǎo)老師給予我耐心的指導(dǎo)，感謝圖書館的老師配合，感謝每一位給予我?guī)椭耐瑢W(xué)！參考文獻(xiàn)[1].《液壓傳動與控制手冊.陳啟松編.上海科學(xué)技術(shù)出版社,2006.[2].《機(jī)電一體化系統(tǒng)設(shè)計(jì)》.張鍵民等編.高等教育出版社,2007.[3].《機(jī)電控制技術(shù)及應(yīng)用》.楊公源編.電子工業(yè)出版社,2005.[4].《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》，〔新版1-6〕.王文斌等編.機(jī)械工業(yè)出版社,2004.[5].《互換性與測量技術(shù)根底》.王伯平編.機(jī)械工業(yè)出版社,2007.[6].《電動機(jī)的單片機(jī)控制》.王曉明編.北京航空航天大學(xué)出版社,2007.[7].《機(jī)械制造技術(shù)根底》.熊良山等編.華中科技大學(xué)出版社,2007.[8].《機(jī)械零件材料與熱處理工藝選擇》.支道光編.機(jī)械工業(yè)出版社，2023.[9].《液壓元件及選用》.王守城，段俊勇編.化學(xué)工業(yè)出版社，2007.[10].《液壓機(jī)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用》.俞新陸編.機(jī)械工業(yè)出版社，2007.[11].《液力傳動理論與設(shè)計(jì)》.馬文里編.化學(xué)工業(yè)出版社，2004.[12].《單片機(jī)原理及應(yīng)用教程[M]》.范立南,謝子殿.北京大學(xué)出版社,2006.[13].《機(jī)電控制系統(tǒng)分析與設(shè)計(jì)》.高春甫等編.科學(xué)出版社，2007[14].《潤滑設(shè)計(jì)手冊》.吳曉玲編.化學(xué)工業(yè)出版社，2006[15].Sorsl.fatiguedesignofmachinecomponents.oxford:pergramonpress.1991[16].《電機(jī)學(xué)》，第四版.李發(fā)海，朱東起編.科學(xué)出版社，2007[17].《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》，〔單行本3版〕，液壓控制，減〔變〕速器、電機(jī)與電器.成大先等編.化學(xué)工業(yè)出版社，2006[18]BradleyDA.Mechatronics:ElectronicsinproductsandProcesses.London:ChpmanandHall,1991.致謝本次論文的全部工作得到指導(dǎo)老師楊紅梅的親切關(guān)心和精心指導(dǎo)．導(dǎo)師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、淵博的學(xué)識、誨人不倦的敬業(yè)精神以及高度的責(zé)任感使我受益非淺．特別是本人在期間遇到極大困難的時候，導(dǎo)師從精神上給我鼓舞、從專業(yè)知識上給我?guī)椭?。同時，感謝潘靜老師給予我的指導(dǎo)，使我在液壓局部做的更加細(xì)致。值此論文完成之際，謹(jǐn)向幫助我完成設(shè)計(jì)的恩師們表示崇高的敬意和衷心的感謝！在本次設(shè)計(jì)的過程中得到了老師及同學(xué)的大力協(xié)助，通過與同學(xué)的交流讓我在設(shè)計(jì)中遇到的困難也很快解決，在此一并表示感謝！附錄1：英文及翻譯PressuretransienttheoryBeforeembarkingontheanalysisofpressuretransientphenomenaandthederivationoftheappropriatewaveequations,itwillbeusefulltodescribethegeneralmechanismofpressurepropagationbyreferencetotheeventsfllowingtheinstantaneousclosureofavaluepostionedatthemed-lengthpointofafrictionlesspipelinecarryingfluidbetweentworeservoirs.Thetwopipelinesectionsupstreamanddownstreamofthevalueareidenticalinallrespects.Transientpressurewaveswillbepropagatedinbothpipesbyvalveoperationanditwillbeassumedthatrateofvalueclosureprecludestheuseofrigidcolumntheory.Asthevalveisclosed,sothefluideapproachingitsupstreamfaceisretardedwithaconsequentcompressionofthefludeandanexpansionodthepipecross-section.Theincreaseinpressureatthevalveresultsinapressurewavebeingpropagatedupstreamwhichconveystheretardationofflowtothecolumnoffluidapproachingthevalvealongtheupstreampipeline.Thispressurewavetravelsthroughthefluidattheappropriatesonicvelocity,whichwillbeshowntodependonthepropertiesofthefluidandthepipematerial.Similarly,onthedownstreamsideofthevalvetheretardationofflowresultsinareductioninpressureatthevalve,withtheresultthatanegativepressurewavesispropagatedalongthedownstreampipewhich,inturn,retardsthefluidflow.Itwillbeassumedthatthispressuredropinthedownstreampipeisinsufficienttoreducethefluidpressuretoeitheritsvapourpressureoritsdissolvedgasreleasepressure,whichmaybeconsiderabledifferent.Thus,closureofthevalveresultsinpropagationofpressurewavesalongbothpipesand,althoughthesewavesareofdifferentsignrelativetothesteadypressureinthepipepriortovalveoperation,theeffectistoretardtheflowinbothpipesections.Thepipeitselfisaffectedbythewavepropagationastheupstreampipeswellsasthepressurerisewavepassesalongit,whilethedownstreampipecontractsduetothepassageofthepressurereductingwave.Themagnitudeofthedeformationofthepipecross-sectiondependsonthepipematerialandcanbewelldemonstratedif,forexample,thin-walledrubbertubingisemployed.Thepassageofthepressurewavethroughthefluidispreceded,inpractice,byastrainwavepropagatingalongthepipewallatavelocityclosetothesonicvelocityinthepipematerial.However,thisisasecondaryeffectand,whileknowledgeofitsexistencecanexplainsomepartsofapressure-timetracefollowingvalveclosure,ithaslittleeffectonthepressurelevelsgeneratedinpracticaltransientsituations.Followingvalveclosure,thesubsequentpressure-timehistorywilldependontheconditionsprevailingattheboundariesofthesystem.Inordertodescribetheeventsfollowingvalveclosureinthesimplepipesystemoutlinedabove,itwillbeeasiertorefertoaseriesofdiagramsillustratingconditionsinthepipeatanumberoftimesteps.Assumingthatvalveclosurewasinstantaneous,thefluidadjacenttothevalveineachpipewouldhavebeenbroughttorestandpressurewavesconveyingthisinformationwouldhavebeenpropagatedateachpipeattheappropriatesonicvelocityc.Atalatertimet,thesituationisasshowninfig.Thewavefrontshavingmovedadistance1=ct,ineachpipe,thedeformationofthepipecross-sectionwillalsohavetraveledadistancelasshown.Thepressurewavesreachthereservoirsterminatingthepipesatatimet=1/c.atthisinstant,anunbalancedsituationarisesatthepipe-reserviorjunction,asitisclearlyimpossibleforthelayeroffluidadjacenttothereservoirinlettomaintainapressuredifferenttothatprevailingatthatdepthinthereservoir.Hence,arestoringpressurewavehavingamagnitudesuffcienttobringthepipelinepressurebacktoitsvaluepriortovalveclosureistransmittedfromeachreservoitatatime1/c.Fortheupstreampipe,thismeansthatapressurewaveispropagatedtowardstheclosedvalve,reducingthepipepressuretoitsoriginalvalueandrestoringthepipecross-section.Thepropagationofthiswavealsopreducesafluidflowfromthepipeintothereservoirasthepipeaheadofthemovingwaveisatahigherpressurethanthereservoir.Now,asthesystemisassumedtobefrictionless,themagnitudeofthisreversedflowwillbetheexactoppositeoftheoriginalflowvelocity,asshowninfig.Atthedownstreamreservoir,theconverseoccurs,resultinginthepropagationofapressurerisewavetowardsthevalveandtheestablishmentofaflowfromthedownstreamreservoirtowardsthevalve.Forthesimplepipeconsideredhere,therestoringpressurewavesinbothpipesreachthevalveatatime21/c.Thewholeoftheupstreampipehas,thus,beenreturnedtoitsoriginalpressureandaflowhasbeenestablishedoutofthepipe.Attime21/c,asthewavehasreachedthevalve,thereremainsnofluidaheadofthewavetosupportthereversedflow.Alowpressureregion,therefore,formsatthevalve,destroyingtheflowandgivingrisetoapressurereducingwavewhichistransmittedupstreamfromthevalve,onceagainbringingtheflowtorestalongthepipeandreducingthepressurewithinthepipe.Itisassumedthatthepressuredropatthevalveisinsufficienttoreducethepressuretothefluidvapourpressure.Asthesystemhasbeenassumedtobefrictionless,allthewaveswillhavethesameabsolutemagnitudeandwillbeequaltothepressureincrement,abovesteadyrunningpressure,generatedbytheclosureofthevalve.Ifthispressureincrementish,thenallthewavespropagatingwillbe±h,Thus,thewavepropagationupstreamfromthevalveattime21/chasavalue-h,andreducesallpointsalongthepipeto–hbelowtheinitialpressurebythetimeitreachstheupstreamreservoirattime31/c.Similarly,therestoringwavefromthedownstreamreservoirthatreachedthevalveattime21/chadestablishedareversedflowalongthedownstreampipetowardstheclosedvalve.Thisisbroughttorestatthevalve,withaconsequentriseinpressurewhichistransmitted.downstreamasa+hwavearrivingatthedownstreamreservoirat31/c,atwhichtimethewholeofthedownstreampipeisatpressure+habovetheinitialpressurewhththefuidatrest.Thus,attime31/canunbalancedsituationsimilartothesituationatt=1/cagainarisesatthereservoir–pipejunctionswiththedifferencethatitistheupstreampipewhichisatapressurebelowthereservoirpressureandthedownstreampipethatisabovereservoirpressure.However,themechanismofrestoringwavepropagationisidenticalwiththatatt=1/c,resultingina-hwavebeingtransmittedfromtheupstreamreservior,whicheffectivelyrestoresconditionsalongthepipetotheirinitialstate,anda+hwavebeingpropagatedupstreamfromthedownstreamreservoir,whichestablishesaflowoutofthedownstreampipe.Thus,attimet=41/cwhenthesewavesreachtheclosedvalve,theconditionsalongbothpipesareidenticaltotheconditionsatt=0,i.e.theinstantofvalveclosure.However,asthevalveisstillshut,theestablishedflowcannotbemaintainedandthecycledescribedaboverepeats.Thepipesystemchosentoillustratethecycleoftransientpropagationwasaspecialcaseas,forconvenience,thepipesupstreamanddownstreamofthevalvewereidentical.Inpractice,thiswouldbeunusual.However,thecycledescribedwouldstillapply,exceptthatthepressurevariationsinthetwopipeswouldnolongershowthesamephaserelationship.Theperiodofeachindividualpressurecyclewouldbe41/c,whereIandctooktheappropriatevaluesforeachpipe.Itisimportanttonotethatoncethevalveisclosedthetwopipeswillrespondseparatelytoanyfurthertransientpropagation.Theperiodofthepressurecycledescribedis41/c.However,atermofenmetintransientanalysisispipeperiod,thisisdefinedasthetimetakenforarestoringreflectiontoarriveatthesourceoftheinitialtransientpropagationand,thus,hasavalue21/c.Inthecasedescribed,thepipep