JGJT15-2008 早期推定混凝土強度試驗方法標準

早期推定混凝土強度試驗方法標準根據(jù)建設部《關于印發(fā)<二〇〇四年度工程建設城建、建工行業(yè)標準制訂、修訂計劃)的通知》(建標[2004]66號)的要求，編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認真總結實踐經(jīng)驗，參考有關國際標準和國外先進標準，并在廣泛征求意見的基礎上，對原行業(yè)標準《早期推定混凝土強度試驗方法》JGJ15-83進行了修訂。本標準的主要技術內(nèi)容是：1.總則；2.術語、符號；3.混凝土加速養(yǎng)護法；4.砂漿促凝壓蒸法；5.早齡期法；6.混凝土強度關系式的建立與強度的推定；7.早期推定混凝土強度的應用；以及混凝土強度關系式的建立方法。修訂的主要技術內(nèi)容是：1.將標準名稱修訂為《早期推定混凝土強度試驗方法標準》;2.增加了砂漿促凝壓蒸法推定混凝土強度的試驗方法；3.增加了用早齡期強度推定混凝土28d強度的方法；4.增加早期推定混凝土強度的應用一章，目的是充分利用早期推定的混凝土強度進行混凝土質量控制；5.附錄A中增加了采用冪函數(shù)回歸法建立混凝土強度關系式的方法。本標準由建設部負責管理，由主編單位負責具體技術內(nèi)容的本標準主編單位：中國建筑科學研究院(地址：北京市北三環(huán)東路30號；郵政編碼：100013)本標準參加單位：貴州中建建筑科研設計院西安建筑科技大學浙江省臺州市建設工程質量檢測中心北京城建混凝土有限公司寧波市北侖區(qū)建設局北京靈感科技發(fā)展有限公司4建研建材有限公司臺州四強新型建材有限公司上虞市宏興機械儀器制造有限公司孫盛佩羅世明張秀芳朱效榮林力勛姚德正 12術語、符號 2 2 33混凝土加速養(yǎng)護法 4 4 4 54砂漿促凝壓蒸法 7 74.2專用促凝劑 8 8 6混凝土強度關系式的建立與強度的推定 117早期推定混凝土強度的應用 13 13 14 15A.1線性回歸法 15 16本標準用詞說明 18附：條文說明 191.0.1為規(guī)范早期推定混凝土強度試驗方法及其應用，達到適1.0.2本標準適用于混凝土強度的早期推定、混凝土生產(chǎn)和施1.0.3早期推定混凝土強度時，除應符合本標準外，尚應符合3232.1.4砂漿促凝壓蒸法acceleratedsettingmortarmethodfa——加速養(yǎng)護混凝土(砂漿)試件抗壓強度值；3混凝土加速養(yǎng)護法3.1.1混凝土試件加速養(yǎng)護前，加速養(yǎng)護箱內(nèi)水溫應達到規(guī)定要求，且箱內(nèi)各處水溫相差不應大于2℃。3.1.2加速養(yǎng)護箱內(nèi)的水溫應于浸放試件后15min內(nèi)恢復到規(guī)定溫度。3.1.3在加速養(yǎng)護期間內(nèi)，應連續(xù)或定時測定并記錄養(yǎng)護水的溫度。3.1.4對于具有溫度自動控制裝置的加速養(yǎng)護箱，還應采用獨立于溫度自動控制裝置之外的溫度計或其他測溫裝置校核水的溫度。3.2加速養(yǎng)護設備3.2.1加速養(yǎng)護箱的形狀、尺寸應根據(jù)試件的尺寸、數(shù)量及在箱內(nèi)放置形式而確定。試件與箱壁之間及各個試件之間應至少留有50mm的空隙，試件底面距熱源不應小于100mm。在整個養(yǎng)護期間，箱內(nèi)水面與試件頂面之間應至少保持50mm的距離(見圖3.2.1)。3.2.2試驗所采用試模應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土試?！稪G3019的規(guī)定。帶模加速養(yǎng)護時，試模應具有密封裝置，保證不漏失水分。試驗時，可采用特制的密封試模(見圖3.2.2),也可在普通試模上覆蓋橡皮墊，加蓋鋼板，用夾具夾緊，使試模密封。3.3加速養(yǎng)護試驗方法3.3.1沸水法試驗應按下列步驟進行：1試件應在20±5℃室溫下成型、抹面，隨即應以橡皮墊或塑料布覆蓋表面，然后靜置。從加水拌和、取樣、成型、靜置至脫模，時間應為24h±15min。2應將脫模試件立即浸入加速養(yǎng)護箱內(nèi)的Ca(OH)?飽和沸水中。整個養(yǎng)護期間，箱中水應保持沸騰。3試件應在沸水中養(yǎng)護4h±5min,水溫不應低于98℃。取出試件，應在室溫20±5℃下靜置1h±10min,使其冷卻。然后，應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》4加速試驗周期應為29h±15min。3.3.280℃熱水法試驗應按下列步驟進行：1試件應在20±5℃室溫下成型、抹面，隨即密封3試件應在80±2℃熱水中養(yǎng)護5h±5min,取出帶模試后，應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T50081的規(guī)定進行抗壓強度試驗，測得其加速養(yǎng)護強養(yǎng)護期間，箱中水溫應保持55±2℃。件，脫模，應在室溫20±5℃下靜置1h后，應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T50081的規(guī)定進行抗壓強度試驗，測得其加速養(yǎng)護強建立公式的方法和要求應符合本標準第6章的規(guī)定。4.1.1壓蒸設備宜采用φ240mm的壓蒸鍋(見圖4.1.1),壓蒸鍋上應裝有壓力表，其量程宜為0～160kPa。4.1.3專用試模的尺寸宜為40mm×40mm×50mm(見圖4.1.3)。試模宜由可裝卸的三聯(lián)鋼模和160mm×80mm×8mm的鋼蓋板組成，鋼模應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水泥膠砂試?！穲D4.1.1壓蒸鍋構造圖4.1.3試模構造4.1.5案秤的稱量應為5kg,感量不應大于5g;天平的稱量應為100g,感量不應大于0.1g。4.2專用促凝劑4.2.1專用促凝劑應采用分析純或化學純化學試劑，并應按表4.2.1規(guī)定的質量比配制，稱準至0.1g將所用的化學試劑分別研細，按比例拌勻后，應裝入塑料袋密封，置于陰涼干燥處保存，保存期不得超過7d。無水碳酸鈉Na?CO?無水硫酸鈉Na?SO?鋁酸鈉NaAlO? 4.2.2試驗用的促凝劑宜優(yōu)先選用CS型；對于早期強度低、水化速度慢、凝結時間長的混凝土可采用CAS型。4.2.3促凝劑用量應通過試驗確定。4.3促凝壓蒸試驗方法4.3.1擦凈后的試模應緊密裝配，四周縫隙處應涂抹少許黃油，內(nèi)壁應均勻刷一薄層機油。4.3.2壓蒸鍋內(nèi)應加水至離蒸屜20mm高度，將水加熱至沸騰并保證壓蒸鍋不漏氣。4.3.3每成型一組標準養(yǎng)護28d混凝土試件的同時，留取代表性的混凝土試樣不應少于3kg。4.3.4混凝土取樣后應立即進行試驗。將濕布擦過的篩子與料盤置于混凝土振動臺上，應將混凝土試樣一次性均勻攤放于篩子中。開動振動臺后，應用小鏟翻拌篩內(nèi)混凝土試樣，當粗骨料表面不粘砂漿并基本不見砂漿落入料盤時，可停止振動。4.3.5篩分完畢后，應立即將料盤中的砂漿試樣拌勻，并稱取600g砂漿放入濕布擦過的水泥凈漿攪拌鍋中，均勻撒入已稱好的促凝劑，快速攪拌30s。4.3.6從攪拌鍋中取出的砂漿，應一次加入置于混凝土振動臺上的專用試模中，振實砂漿，振動成型時間可參考表4.3.6。振動完畢應立即用小刀將高出試模的砂漿刮去并抹平，蓋上鋼蓋板。從摻入促凝劑至蓋上鋼蓋板為止宜在3min內(nèi)完成。振動成型時間(s)4.3.7應將蓋有鋼蓋板的帶模試件立即放入水已燒沸的壓蒸鍋內(nèi)，立即加蓋、壓閥，壓蒸時間應從加蓋、壓閥后起計，宜4.3.8記錄壓蒸過程中的升壓時間。應從加蓋、壓閥起至蒸汽壓力達到90±10kPa并開始釋放蒸汽為止。升壓時間應為154.3.9壓蒸養(yǎng)護到規(guī)定的壓蒸時間后，應切斷熱源，去閥放氣。應在確認壓蒸鍋內(nèi)無氣壓后方可開蓋取出試模，并應立即脫模。應按現(xiàn)行國家標準《水泥膠砂強度檢驗方法(ISO法)》GB/T17671的規(guī)定進行抗壓強度試驗，測得其加速養(yǎng)護強度fa。從切斷熱源到抗壓強度試驗的時間不宜超過3min。4.3.10采用砂漿促凝壓蒸法測得的加速養(yǎng)護強度推定標準養(yǎng)護28d強度時，應事先通過試驗建立二者的強度關系式。建立公式的方法和要求應符合本標準第6章的規(guī)定。5.0.2早齡期混凝土試件的抗壓強度試驗宜在3d±1h或6混凝土強度關系式的建立與強度的推定6.0.1建立混凝土強度關系式時，可采用線性方程(6.0.1-1)fa——加速養(yǎng)護混凝土(砂漿)試件抗壓強度值6.0.4建立強度關系式時，混凝土試件數(shù)混凝土試樣拌合物的水灰(膠)比不應少于三種。每種水灰(膠)比拌合物成型的試件對組數(shù)宜相同，其最大和最小水灰(膠)比之差不宜小于0.2,且應使推定的水灰(膠)比位于所選水灰(膠)比范圍的中間區(qū)段。6.0.5按回歸方法建立強度關系式時，其相關系數(shù)不應小于10%。強度關系式的相關系數(shù)、剩余標準差可按本標準附錄A強度時，應與建立強度關系式時的條件基本相同；其混凝土試件的加速養(yǎng)護強度應在事前建立強度關系式時的最大、最小加速養(yǎng)護強度值范圍內(nèi)，不應外延。6.0.7混凝土強度關系式在應用過程中，宜利用應用過程中積累的數(shù)據(jù)加原有試驗數(shù)據(jù)修正原混凝土強度關系式，修正后的混凝土強度關系式仍應滿足本標準第6.0.5條的要求。7早期推定混凝土強度的應用7.1.1已建立滿足本標準第6.0.5條要求的強度關系式后，當早期推定混凝土強度的誤差符合均值為零的正態(tài)分布時，可采用本標準第7.2節(jié)、第7.3節(jié)、第7.4節(jié)進行混凝土配合比的早期推測、混凝土強度的早期控制和早期推定。7.1.2對于現(xiàn)場取樣的混凝土，取樣后應立即移至溫度為20±5℃的室內(nèi)成型試件。7.2混凝土配合比的早期推測7.2.1混凝土配合比設計應按現(xiàn)行行業(yè)標準《普通混凝土配合比設計規(guī)程》JGJ55的規(guī)定進行。7.2.2早期推定混凝土強度的方法可作為混凝土配合比調(diào)整的輔助設計。7.3混凝土強度的早期控制7.3.1混凝土標準養(yǎng)護28d強度平均值和標準差的控制目標值(μ和σ),應根據(jù)正常生產(chǎn)中測得的混凝土強度資料，按月(或季)求得。強度的控制目標值不應低于混凝土的配制強度。7.3.2早期推定混凝土強度平均值的控制目標值應與混凝土標準養(yǎng)護28d強度平均值的控制目標值相等。7.3.3早期推定混凝土強度標準差的控制目標值?可按下式計算：式中?——早期推定混凝土強度標準差的控制目標值；σ——標準養(yǎng)護28d混凝土強度標準差的控制目標值；fa——加速養(yǎng)護混凝土(砂漿)試件抗壓強度值fau?——第i組加速養(yǎng)護混凝土(砂漿)試件抗壓強度值fa,——第i組標準養(yǎng)護28d混凝土試件抗壓強度值A.2.1宜按冪函數(shù)回歸方法式中r——相關系數(shù)；f,——第i組標準養(yǎng)護28d混凝土抗壓強度的推定值m—n組標準養(yǎng)護28d混凝土試件抗壓強度平均值3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為“應符早期推定混凝土強度試驗方法標準 建設部2008年2月29日以第819號公告批準發(fā)布。3混凝土加速養(yǎng)護法 23 是北京市建筑工程局、中國建筑第四工程局、西安冶金建筑學3.2加速養(yǎng)護設備 23筑工程公司、北京市第一建筑構件廠、上海市混凝土制品一廠、4砂漿促凝壓蒸法 25沈陽市建筑工程研究所、山西省第一建筑工程公司、中國建筑第4.1設備 26本標準時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《早期推定混凝土強度試5早齡期法 驗方法標準》編制組按章、節(jié)、條順序編制了本標準的條文說6混凝土強度關系式的建立與強度的推定 29明，供使用者參考。在使用中如發(fā)現(xiàn)本條文說明有不妥之處，請7早期推定混凝土強度的應用 31 31 31 361.0.1混凝土標準養(yǎng)護28d強度的試驗方法，由于試驗周期長，既不能及時預報施工中的質量狀況，又不能據(jù)此及時設計和調(diào)整配合比，不利于加強混凝土質量管理和充分利用水泥活性。因1.0.2通過建立標準養(yǎng)護28d強度與早期強度二者的關系式，利用早期強度推定標準養(yǎng)護28d強度。推定的混凝土強度僅適用3.1.1～3.1.4三種混凝土加速養(yǎng)護法均為試件置于一定溫度的水介質中經(jīng)較短時間的加速養(yǎng)護，因此，水溫不均勻和試件放入養(yǎng)護箱內(nèi)造成水溫降低的延續(xù)時間較長，均將影響混凝土試件強度發(fā)展條件的同一性。鑒于水溫對混凝土加速養(yǎng)護強度的影響較大，且加速養(yǎng)護時間較短，因此對水溫進行了較嚴格3.2.1由于養(yǎng)護水對試驗結果的影響較大，因此對熱源的位置3.2.280℃熱水法和55℃溫水法是于試件成型后，經(jīng)短暫靜置，即置于熱水或溫水中養(yǎng)護。為防止未結硬3.3.1～3.3.3三種混凝土加速養(yǎng)護試驗方法的加速養(yǎng)護制度的確定，主要是考慮既求得較高的早期強度，又使試驗時間較短，否對加速養(yǎng)護強度有一定的影響，故規(guī)定養(yǎng)護水為堿飽和沸水，以減小試驗誤差。3.3.4采用加速養(yǎng)護強度推定標準養(yǎng)護28d強度時，需預先通過試驗建立二者的強度關系式，根據(jù)推定公式進行混凝土強度的早期推定。4砂漿促凝壓蒸法4.1.1壓蒸設備可采用市場上均能購到的φ240mm壓力鍋，通過改裝，安裝壓力表即可。因壓蒸鍋的穩(wěn)定壓力取決于限壓閥的重量，4240mm壓蒸鍋的壓力基本上穩(wěn)定在90±10kPa,穩(wěn)定時的溫度約120℃。采用量程0～160kPa的壓力表，比較適合測量90±10kPa的壓力。4.1.2采用2.0kW的電爐基本上可保證壓蒸鍋的壓力在15±1min達到穩(wěn)定壓力。夏季或冬季可適當減小或增大熱源的4.1.3采用40mm×40mm×50mm的三聯(lián)專用鋼模，一方面是為了使試模能放到壓蒸鍋內(nèi)，另一方面是為了能和水泥抗壓夾具配套使用。鋼蓋板的尺寸以能蓋住試模中的砂漿為宜4.1.4篩孔直徑采用5mm,以保證篩得的砂漿中不含粗骨料4.2專用促凝劑4.2.1本方法參照《公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程》JTJ053-94,選用CS和CAS型2種促凝劑。促凝劑是砂漿促凝壓蒸法的關鍵材料。4.2.2相同摻量下，摻CS型促凝劑砂漿的凝結時間比摻CAS型的要長，為了避免在成型過程中砂漿凝結太快以致無法成型，因此宜優(yōu)先選用CS型促凝劑。但對于大流動性或大摻量礦物摻合料及摻緩凝型外加劑等混凝土，因其早期強度低，水化速度慢，凝結時間長，可采用CAS型促凝劑。4.2.3若促凝劑用量過少，砂漿壓蒸后的強度較低，容易造成強度離散性大；若促凝劑用量過多，易造成砂漿凝結過快，以致無法成型。因此合理選擇促凝劑的用量是本方法的關鍵。對于流動性混凝土，因其坍落度較大，混凝土凝結時間較長，可適當增加促凝劑的用量。通過試驗比較，促凝劑用量6g(即砂漿試樣質量的1%)時比較合適。對于塑性混凝土，因坍落度較小，混凝土凝結時間較快，宜減少促凝劑的用量。試驗表明大水膠比的塑性混凝土促凝劑用量可多一些，小水膠比的塑性混凝土則要少一些，其用量范圍為砂漿試樣質量的0.6%~0.8%時比較適宜。對水膠比小于0.4的高強混凝土，因膠凝材料在混凝土中的相對含量增大，其凝結硬化速度相對加快，因此促凝劑用量應更少。本次試驗中，當促凝劑用量減少到2g(即砂漿試樣質量的0.33%)時，才能滿足成型要求?？紤]到在本次標準修訂的試驗中，沒有進行各種原材料品種及摻量下的促凝劑用量的系統(tǒng)試驗研究工作，試驗有一定的局限性，而全國各地混凝土原材料的品種及摻量千變?nèi)f化，無法給出一個統(tǒng)一的摻量，因此本標準規(guī)定“促凝劑用量應通過試驗確定”。上述給出的促凝劑用量是我們在試驗中總結得出的，可供參考。4.3促凝壓蒸試驗方法4.3.2為了防止沸水飛濺到試模上，規(guī)定水與蒸屜有20mm的距離。如果壓蒸鍋漏氣，就不能保證90±10kPa的穩(wěn)定壓力，所以試驗前一定要檢查壓蒸鍋，保證其不漏氣。4.3.3試驗表明，留取3kg左右的混凝土試樣，可以成型一組砂漿試模，如果太少就缺乏代表性。4.3.4篩至粗骨料表面不粘砂漿，并基本不見砂漿落入料盤為止，此時水泥砂漿基本上和粗骨料分離。4.3.5600g砂漿正好能裝滿40mm×40mm×50mm三聯(lián)試模。為了縮短中間操作時間，需預先稱好促凝劑。通過試驗比較，快速攪拌30s基本上能使促凝劑和砂漿混合均勻。4.3.6塑性混凝土因其流動性小，振動成型時間可長些，而流動性混凝土則要短些。表4.3.6給出振動成型時間的參考值，具體時間可通過試驗確定。4.3.7為了統(tǒng)一壓蒸時間，應預先將壓蒸鍋內(nèi)的水燒沸。壓蒸時間從加蓋、壓閥后起計，而不是從蒸汽達到穩(wěn)定壓力90±10kPa時起計。壓蒸時間一般為1h,由于水泥品種不同(如普通型、早強型),混凝土中有的摻、有的不摻礦物摻合料，摻量又各不相同，外加劑又有緩凝型和早強型等品種，所以壓蒸時間不一定限制為1h,可根據(jù)水泥、外加劑及礦物摻合料的品種與摻量，適當延長或縮短壓蒸時間，具體時間可通過試驗確定。4.3.8為了使砂漿在相同的壓力和溫度下，保持相同的強度增長時間，規(guī)定每次試驗都保持相同的升壓時間就顯得尤其重要。試驗表明，采用2.0kW的熱源基本上能滿足上述要求。如果試驗受季節(jié)氣溫影響，可通過增減熱源的功率來保證壓蒸過程的升4.3.9壓蒸養(yǎng)護到規(guī)定時間后，一定要去閥放氣，在確認壓蒸鍋內(nèi)無氣壓后再開蓋取出試模，以免發(fā)生意外。取試模時要帶上厚手套，以防止燙傷手。為了減少因時間帶來的試驗誤差，一般宜在取出試模后3min內(nèi)進行抗壓強度試驗。5.0.1～5.0.3以早齡期3d、7d標準養(yǎng)護混凝土強度推定標準養(yǎng)護28d強度的方法，也是一種有效、可行的早期推定混凝土強度的方法，在實際工作中已有不少單位在使用，這次將其列入本受各種因素的影響，采用這種方法進行推定也是有誤差的，因此有必要對試驗條件、推定公式的建立與應用等加以規(guī)范。6混凝土強度關系式的建立與強度的推定6.0.1通過對試驗結果的回歸分析，表明加速養(yǎng)護(早期)強度與標準養(yǎng)護28d強度間具有較好的線性相關關系，且線性回歸方程便于實際應用，故推薦以線性回歸方程作為混凝土強度關系式。有些情況下，冪函數(shù)方程比線性回歸方程的顯著性高一些，故本次修訂增加了冪函數(shù)方程。通過對變量的適當變換，把非線性的相關關系轉換成線性的相關關系，然后用線性回歸的方法進行處理。在實際應用中，可選擇相關性較好的方程作為混凝土強度關系式。6.0.2因水泥品種、粗細骨料品種、礦物摻合料的品種和摻量以及外加劑的品質等均影響混凝土強度的增長速度，因此應采用與工程相同的原材料建立強度關系式。當任何一種原材料發(fā)生變化時需重新建立新的強度關系式。6.0.4回歸方程中的f的變化范圍(幅度)對回歸方程的穩(wěn)定性有直接影響。所以對f的變化范圍應有適當規(guī)定。考慮到常用強度等級混凝土水灰比的變化幅度，規(guī)定了在建立回歸方程式時，混凝土試樣最大、最小水灰比之差不宜小于0.2。為便于對各次建立的回歸方程的線性顯著性進行比較，對觀測值的數(shù)量(即成對試驗數(shù)據(jù)組數(shù))應有一個統(tǒng)一的規(guī)定。雖觀測值的數(shù)量越多，推定值越準確，但考慮到試驗工作量不能太大，同時，參考國外同類標準的有關規(guī)定，選定建立回歸方程的試件數(shù)量不應少于30對組。6.0.5衡量回歸方程相關顯著性的參數(shù)是相關系數(shù)，用加速養(yǎng)護(早期)強度推定標準養(yǎng)護28d強度的精確度一般用剩余標準差表示，所以標準中規(guī)定計算相關系數(shù)和剩余標準差，據(jù)此確定本次試驗所建立的混凝土強度關系式是否可用。為了提高所建立強度關系式的顯著性水平，本次修訂將相關系數(shù)由0.85提高到0.90。6.0.7回歸方程與用于試驗的原材料(主要是水泥)的品種和質量狀況有直接關系，水泥強度、質量和礦物組成的變化，將帶來混凝土強度關系式系數(shù)的變化，它對推定誤差有較大影響。為了保證強度關系式的可靠性，可用生產(chǎn)積累的數(shù)據(jù)校核強度關系式。若無異常情況，可用積累的數(shù)據(jù)加原有試驗數(shù)據(jù)修訂原強度關系式。當發(fā)現(xiàn)有系統(tǒng)誤差時，應重新建立混凝土強度關系式。7早期推定混凝土強度的應用7.1.1標準養(yǎng)護強度與推定強度之差為推定強度的誤差，誤差應服從均值為零的正態(tài)分布，其檢驗應依據(jù)《數(shù)據(jù)的統(tǒng)計處理和解釋正態(tài)性檢驗》GB/T4882和《數(shù)據(jù)的統(tǒng)計處理和解釋正態(tài)分布均值和方差的估計與檢驗方法》GB4889進行。7.1.2在實際應用中，試驗條件變化較大的是原材料的初始溫度，特別是冬夏兩季，在露天堆放的砂、石、水泥等原材料的初始溫度相差很大，與建立強度公式時存放在室內(nèi)的原材料也有較大的差異，這種情況對推定結果均有較明顯的影響，有試驗資料表明這種影響甚至會產(chǎn)生較大誤差。本條規(guī)定就是盡量避免原材料的初始溫度對推定結果的影響。7.2混凝土配合比的早期推測7.2.2因《普通混凝土配合比設計規(guī)程》JGJ55是依據(jù)標準養(yǎng)護28d強度進行配合比設計的，這往往不能及時滿足工程的需要，為此，可根據(jù)早期推定的混凝土強度對混凝土配合比進行調(diào)整。7.3混凝土強度的早期控制7.3.3早期推定混凝土強度的關系式為：標準養(yǎng)護28d混凝土強度與早期推定的混凝土強度之間有如下關系：式中e——早期推定混凝土強度的誤差。單值X(MPa單值X(MPa)經(jīng)本標準第7.1.1條檢驗誤差e服從均值為零的正態(tài)分布。以某一段時間(如月、季)為統(tǒng)計期的標準養(yǎng)護28d混凝土強度是服從正態(tài)分布的，即fu～N(μ,σ)。同批混凝土因養(yǎng)護條件和齡期不同的加速養(yǎng)護混凝土強度fa,假定也是服從正態(tài)分布，可以表示為fa～N(μ,O)。早期推定混凝土強度fa和fm是線性關系，服從正態(tài)分布的隨機變量經(jīng)線性變換后仍服從正態(tài)分布，即f～N(i,σ2)。根據(jù)數(shù)學期望的性質，公式(1)有：根據(jù)數(shù)學方差的性質，公式(1)有：公式(2)有：即σ2=σ2+或G=√-。由于早期推定混凝土強度的標準差δ,其值既受σ影響，又受σ:的影響。所以當早期推定混凝土強度值出現(xiàn)異常時，應從兩個方面去查找原因?？梢韵葟牟樵缙谕贫ɑ炷翉姸鹊脑囼炂钊胧?，然后再查混凝土的生產(chǎn)過程，及時分析原因，采取對策，使生產(chǎn)恢復到穩(wěn)定狀態(tài)。7.3.4通常采用質量控制圖進行混凝土質量控制。常用的控制圖有計量型的單值-移動極差控制圖(X-R),由單值(X)和移動極差(R)2個控制圖組成，如圖1、圖2所示。移動極差就是在1個序列中相鄰2個觀測值之間的絕對差，即第1個觀測值與第2個觀測值的絕對差，第2個觀測值與第3個觀測值的絕對差，以此類推。標準養(yǎng)護28d強度的單值(X)控制圖的控制中心線坐標為強度控制目標值/。上控制限(UCL)和下控制限(LCL)分別位于中心線之上與之下的30距離處。將控制圖等分為6個區(qū)，每個區(qū)寬σ。6個區(qū)的符號分別為A、B、C、C、B、A,兩個A區(qū)、B區(qū)及C區(qū)都關于中心線對稱。在圖1中以實線劃分該早期推定混凝土強度的單值(X)控制圖的控制中心線坐標為強度控制目標值。上控制限(UCL')和下控制限(LCL')分別位于中心線之上與之下的30距離處。將控制圖等分為6個區(qū)，每個區(qū)寬σ。6個區(qū)的符號分別為a、b、c、c、b、a,兩個a區(qū)、b區(qū)及c區(qū)都關于中心線對稱。在圖1中以虛線劃分該標準養(yǎng)護28d強度的移動極差(R)控制圖的控制中心線坐標R?為1.128o。上控制限(UCL)為3.686σ,下控制限為0。早期推定混凝土強度的移動極差(R)控制圖的控制中心線坐標R6為1.1280。上控制限(UCL')為3.6866,下控制限為0。將混凝土試件的早期強度的推定值和移動極差，直接在兩個圖上繪點，并將相鄰點用虛線連接，用于混凝土強度的早期控制。將混凝土試件的標準養(yǎng)護28d強度和移動極差也繪制在兩個圖上，并將相鄰點用實線連接，用于混凝土標準養(yǎng)護28d強度的控制。早期強度推定值或標準養(yǎng)護28d強度值在單值(X)控制圖上的點各自出現(xiàn)下列模式檢驗情形之一時，表明生產(chǎn)過程已出現(xiàn)變差的可查明原因(見圖3):11