圍壓條件下砂巖力學(xué)特性的應(yīng)變率效應(yīng)研究

圍壓條件下砂巖力學(xué)特性的應(yīng)變率效應(yīng)研究

1圍壓試驗(yàn)和mts試驗(yàn)隨著我國(guó)地下工程深度的增加，地質(zhì)條件變得越來(lái)越復(fù)雜。深部巖體力學(xué)是一個(gè)影響國(guó)家財(cái)產(chǎn)和人民安全的重要課題。也是國(guó)內(nèi)外巖體力學(xué)和地下工程研究的重點(diǎn)。在深部資源開(kāi)采過(guò)程中,巖石所處的“三高一擾動(dòng)”的特殊地質(zhì)力學(xué)環(huán)境導(dǎo)致沖擊地壓、瓦斯爆炸等現(xiàn)象頻繁發(fā)生,由此引起的沖擊動(dòng)荷載的不斷作用又使巖石發(fā)生損傷甚至破壞,從而造成重大安全生產(chǎn)事故和生命、財(cái)產(chǎn)損失。另外,常規(guī)爆炸及核爆對(duì)地下防護(hù)工程的威脅,也都與沖擊荷載或應(yīng)力脈沖作用下的巖石動(dòng)態(tài)力學(xué)性能有關(guān),尤其是高地應(yīng)力環(huán)境下,地下爆炸時(shí)巖體運(yùn)動(dòng)的能量明顯大于爆源的爆炸能,其機(jī)制尚有待研究。因此,開(kāi)展圍壓狀態(tài)下巖石動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的研究對(duì)深地下工程的建設(shè)和防護(hù)都有重要的意義。張愛(ài)輝等[3~5]分別運(yùn)用RMT伺服試驗(yàn)機(jī)和MTS試驗(yàn)機(jī)對(duì)巖石三軸壓縮的塑性變形與能量特征以及損傷巖石式樣的力學(xué)特性與縱波速度關(guān)系進(jìn)行了研究。A.Pouya等研究了地下水和圍壓對(duì)軟巖力學(xué)性質(zhì)的影響。李夕兵等對(duì)巖石在動(dòng)靜組合加載下的力學(xué)性能進(jìn)行了研究。國(guó)內(nèi)外的研究主要是圍壓對(duì)巖石靜態(tài)力學(xué)性能的研究,而有關(guān)圍壓對(duì)巖石動(dòng)態(tài)沖擊力學(xué)性能的影響研究還不多見(jiàn)。本文利用帶圍壓裝置的直徑為φ100mm的SHPB對(duì)砂巖單軸動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)以及砂巖在圍壓為0~20MPa情況下的沖擊荷載循環(huán)加載下的力學(xué)性能進(jìn)行研究,深入分析砂巖單軸抗壓強(qiáng)度和比能量吸收值的應(yīng)變率效應(yīng),砂巖在循環(huán)沖擊荷載作用下的應(yīng)力–應(yīng)變曲線和屈服應(yīng)力、屈服應(yīng)變的變化特性,砂巖動(dòng)態(tài)楊氏模量與圍壓和應(yīng)變率之間的關(guān)系以及砂巖在沖擊荷載循環(huán)作用下累積比能量吸收值與入射能量之間的關(guān)系。本文可為研究工程巖體在爆炸沖擊荷載下的動(dòng)力學(xué)特性提供一種新的思路,研究結(jié)果對(duì)地下工程建設(shè)和防護(hù)有一定的指導(dǎo)意義。2巖石試件的破壞形態(tài)砂巖試件經(jīng)國(guó)土資源部西安礦產(chǎn)資源監(jiān)督監(jiān)測(cè)中心檢驗(yàn),含石英41%,方解石26%,斜長(zhǎng)石17%,鉀長(zhǎng)石9%,滑石1%,綠泥石2%,伊利石2%,赤鐵礦1%。巖石試件采用ZS–100型立式取芯機(jī)、DQ–1型巖石切割機(jī)、SHM–200型雙端面磨石機(jī)進(jìn)行鉆取切割打磨成圓柱形試件,試件兩端面研磨拋光,以保證其平行度、平整度和光潔度。根據(jù)《公路工程巖石試驗(yàn)規(guī)程》(JTGE41–2005),采用電液伺服壓力機(jī)對(duì)砂巖的基本力學(xué)性能進(jìn)行單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)、劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)及巖石軟化系數(shù)的測(cè)定。圖1為靜態(tài)單軸抗壓試驗(yàn)和劈裂抗拉試驗(yàn)中巖石試件的破壞形態(tài)。經(jīng)試驗(yàn)確定,該巖石密度為2578kg/m3,單軸抗壓強(qiáng)度為61.4MPa,劈裂抗拉強(qiáng)度為8.1MPa,軟化系數(shù)為0.86,楊氏模量為5.4GPa。3在圍壓條件下，砂砂動(dòng)態(tài)壓力壓縮試驗(yàn)3.1空氣加速度/撞擊試驗(yàn)與洛陽(yáng)立特公司合作,對(duì)空軍工程大學(xué)的φ100mm的SHPB設(shè)備進(jìn)行圍壓裝置改造,帶圍壓裝置的SHPB系統(tǒng)示意圖如圖2所示。系統(tǒng)壓桿直徑為φ100mm,入射桿長(zhǎng)為4500mm,透射桿長(zhǎng)為2500mm,打擊桿長(zhǎng)為500mm,楊氏模量為210GPa,密度為7850kg/m3,理論波速為5172m/s,實(shí)測(cè)波速為5200m/s。利用空氣加壓給打擊桿加速并使用燈距為100mm激光測(cè)速儀測(cè)量打擊桿撞擊的速度。圍壓裝置采用液壓加載。3.2試驗(yàn)結(jié)果分析為減少壓桿與試件的接觸面之間的摩擦效應(yīng),在試件的兩端面上均勻涂抹了用潤(rùn)滑油和石墨配置的潤(rùn)滑劑。試驗(yàn)中通過(guò)測(cè)量入射桿和透射桿上應(yīng)變片的電壓,可以間接的計(jì)算出試件的應(yīng)力、應(yīng)變率和應(yīng)變等動(dòng)態(tài)力學(xué)參數(shù)。綜合分析國(guó)內(nèi)外已有的關(guān)于波形整形器的研究成果[10~12],試驗(yàn)選用屈服強(qiáng)度較低的T2紫銅作為波形整形器。用真空脂將波形整形器黏貼于入射桿受打擊桿沖擊端面的中心位置,以便當(dāng)受到打擊桿強(qiáng)烈沖擊時(shí),紫銅發(fā)生較大變形,吸收一部分能量,將原來(lái)陡峭上升的脈沖方形波修正成上升過(guò)程較為平緩的波形,增加入射波的上升時(shí)間,保證試件內(nèi)部在破壞之前有足夠長(zhǎng)的時(shí)間達(dá)到應(yīng)力平衡;同時(shí)減少了入射波的高頻振蕩,使得應(yīng)變率的波動(dòng)性明顯減小,這對(duì)于應(yīng)變率敏感材料的動(dòng)態(tài)特性研究是十分必要的。3.3試件尺寸效應(yīng)的研究陶俊林等對(duì)SHPB系統(tǒng)圓柱形試件的慣性效應(yīng)進(jìn)行了研究,提出了試件最佳原始尺寸比的計(jì)算公式:式中:εend為試件最終應(yīng)變,Bn為最佳原始尺寸比,0h為圓柱形試件厚度,0a為試件半徑。為了減少試件慣性效應(yīng)與界面摩擦效應(yīng)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響,在綜合分析國(guó)內(nèi)外關(guān)于試件最佳尺寸研究成果以及式(1)的基礎(chǔ)上,選定4種尺寸的巖石試件進(jìn)行尺寸效應(yīng)的試驗(yàn)研究。試件尺寸為φ97mm,厚度分別為40,43,47以及50mm。如果試件兩端的受力相等,即試件內(nèi)部各處的應(yīng)力應(yīng)變處于均勻狀態(tài),則有式中:εI,εR和εT分別為入射桿測(cè)得的入射應(yīng)變和透射桿上測(cè)得的反射和透射應(yīng)變。為了研究巖石試件在沖擊荷載作用下的應(yīng)力均勻性,定義量綱一的應(yīng)力均勻性因子δi(t)和應(yīng)力均勻性指數(shù)ξ,即式中:σ1i(t)和σ2i(t)分別為試件前后端面的應(yīng)力,n為數(shù)據(jù)采集點(diǎn)數(shù)。圖3為典型的入射波,反射波及透射波形;圖4為應(yīng)力均勻性指數(shù)與試件厚度的關(guān)系曲線。由圖4可知,試件的厚度對(duì)試驗(yàn)過(guò)程中試件的應(yīng)力均勻性影響較大,厚度太大會(huì)導(dǎo)致慣性效應(yīng)的增加,厚度太小導(dǎo)致端面摩擦效應(yīng)的增加,從而使得試件不能很好的滿(mǎn)足應(yīng)力均勻性的要求,不能得到真實(shí)可靠的巖石材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能。當(dāng)試件厚度為43mm時(shí),試件的應(yīng)力均勻性指數(shù)最小,表明試件內(nèi)部的應(yīng)力能更好地滿(mǎn)足均勻性的要求。因此,最終確定巖石試件的最佳尺寸為φ97mm×43mm。3.4單次和多次沖擊動(dòng)力試驗(yàn)為了充分研究圍壓對(duì)砂巖試件動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響,以及圍壓條件下砂巖累積損傷的變化規(guī)律,選擇0,2,4,6,10,20MPa六個(gè)圍壓等級(jí)和不同應(yīng)變率情況組合,進(jìn)行砂巖的單次和多次沖擊動(dòng)力試驗(yàn)。4單軸動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)結(jié)果及分析圖5為砂巖在不同應(yīng)變下的單軸應(yīng)力–應(yīng)變曲線,圖6為砂巖在不同應(yīng)變率下的破壞形態(tài)。4.1儲(chǔ)巖材料的微結(jié)構(gòu)特征由表1中可知,砂巖的動(dòng)態(tài)楊氏模量與靜態(tài)楊氏模量相比明顯增加,兩者比值達(dá)到3.21~3.81,這與邵鵬和張勇的研究結(jié)論相一致;當(dāng)應(yīng)變率為50s-1~100s-1時(shí),動(dòng)態(tài)楊氏模量隨應(yīng)變率有所增加,但變化不大,兩者的關(guān)系見(jiàn)圖7。從材料的微結(jié)構(gòu)特征,對(duì)砂巖試件的應(yīng)力–應(yīng)變曲線和破壞形態(tài)進(jìn)行對(duì)比分析可知,試件起初由于巖石中的原有裂隙受壓閉合,使得應(yīng)力–應(yīng)變曲線是上彎的。隨后曲線基本上為直線,繼續(xù)上升到峰值應(yīng)力的85%左右時(shí),曲線開(kāi)始下彎,即曲線的斜率隨著應(yīng)力的增大逐漸減小,試件內(nèi)部的局部破壞逐漸發(fā)展,直至峰值點(diǎn)。在峰值點(diǎn)后,應(yīng)力–應(yīng)變曲線將與應(yīng)變率(沖擊速度)及試件的破壞程度密切相關(guān),其形態(tài)會(huì)發(fā)生很大差異。當(dāng)應(yīng)變率(沖擊速度)很高時(shí),應(yīng)力–應(yīng)變曲線在峰后隨著變形的持續(xù)增加,應(yīng)力(巖石試件抵抗峰后荷載的能力)不斷降低,如圖5中的曲線2~4所示;當(dāng)應(yīng)變率(沖擊速度)中等,試件雖然已經(jīng)破壞但并沒(méi)有被嚴(yán)重破碎時(shí),峰后應(yīng)變一般是先增加后減小,說(shuō)明試件在變形后期仍然具有一定的反彈,如圖5中的曲線1所示。4.2軸向爆裂破壞模式從斷裂破壞形態(tài)來(lái)看,隨著應(yīng)變率的增加,試件破壞的碎塊尺度顯著減小而碎塊數(shù)量明顯增加,表現(xiàn)出較強(qiáng)的應(yīng)變率相關(guān)性。當(dāng)試件受到單向壓縮荷載作用時(shí),其產(chǎn)生的裂紋都是從已有缺陷尖端起裂,并沿著平行于壓應(yīng)力的方向擴(kuò)展,具有明顯的方向性,最終相互貫通與兼并,導(dǎo)致軸向劈裂破壞,如圖6(a)所示,在較低應(yīng)變率下砂巖試件的動(dòng)態(tài)壓縮破壞呈軸向劈裂破壞模式;但是隨著應(yīng)變率的提高,在砂巖內(nèi)部細(xì)觀裂紋貫通之前,有更多的細(xì)觀裂紋能夠擴(kuò)展進(jìn)而參加破碎過(guò)程,導(dǎo)致材料的破碎塊度變小,破碎程度嚴(yán)重,呈現(xiàn)壓碎破壞形式,如圖6(d)所示。4.3動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)因子的確定為了建立巖石破壞損傷過(guò)程的能量耗散與應(yīng)變率之間的關(guān)系,對(duì)沖擊壓縮過(guò)程進(jìn)行能量分析,此時(shí)有式中:LW為試件吸收的能量;IW,RW和TW分別是入射應(yīng)力波、反射波和透射波的應(yīng)力波能量;A0,C0和E0分別為輸入桿的橫截面積,桿中的聲波傳播速度以及輸入桿的楊氏模量;σI,σR和σT分別為入射、反射和透射應(yīng)力波應(yīng)力。假設(shè)試件與輸入桿和透射桿截面處的能量損耗忽略不計(jì),可以得到巖石以及比能量吸收值SEA為式中:sV為巖石試件的體積。圖7的比能量吸收值與應(yīng)變率的關(guān)系近似呈線性關(guān)系,對(duì)數(shù)據(jù)點(diǎn)擬合可得結(jié)合試件破壞形態(tài)和圖7分析,應(yīng)變率越高,試件的比能量吸收值越大,試件的破碎越嚴(yán)重。從材料的細(xì)觀裂紋和能量吸收的角度分析,巖石中的細(xì)觀裂紋是由于原始微裂紋處應(yīng)力集中而起裂的,但起裂后因能量轉(zhuǎn)化而使相應(yīng)部位原有的集中應(yīng)力消失,結(jié)構(gòu)調(diào)整,并使裂紋止裂。在變形早期和中期主要形成分布細(xì)觀裂紋,每條裂紋也不會(huì)過(guò)多發(fā)展生長(zhǎng)。但當(dāng)巖石變形達(dá)到臨界狀態(tài)時(shí),細(xì)觀裂紋網(wǎng)絡(luò)會(huì)發(fā)生根本變化而形成細(xì)觀主裂紋,并可能發(fā)展為宏觀主裂紋,最終引起斷裂破壞。當(dāng)應(yīng)變率(沖擊速度)較低時(shí),只有那些擴(kuò)展時(shí)消耗能量較小的細(xì)觀裂紋對(duì)材料的破碎有實(shí)際作用,因?yàn)樵谖漳芰吭黾拥侥苁蛊渌?xì)觀裂紋開(kāi)裂并形成主裂紋之前,這些細(xì)觀裂紋的擴(kuò)展與貫通就已經(jīng)使材料劈裂破壞了,此時(shí)起作用的細(xì)觀裂紋數(shù)目較少,破碎塊度比較大,達(dá)到破碎的臨界應(yīng)力值較低,也就是抗壓強(qiáng)度較低。隨著應(yīng)變率的增加,在細(xì)觀裂紋貫通之前,材料吸收的能量達(dá)到較高水平,使得更多的細(xì)觀裂紋能夠擴(kuò)展進(jìn)而參加破碎過(guò)程,導(dǎo)致材料的破碎塊度更小,材料達(dá)到破碎的臨界應(yīng)力值更高,因此高應(yīng)變率下材料的強(qiáng)度也隨之增大,由圖6可說(shuō)明此斷裂破壞機(jī)制。圖8為動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)因子η與應(yīng)變率的關(guān)系。由圖8可以看出,動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)因子η(即動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度)與ε1/3成線性關(guān)系,這與戴俊中σdynamic∝ε1/3的結(jié)論相一致。兩者的關(guān)系為5循環(huán)沖擊試驗(yàn)結(jié)果由于砂巖試件在無(wú)圍壓條件下,當(dāng)試驗(yàn)入射應(yīng)力波的峰值強(qiáng)度僅為150MPa(對(duì)應(yīng)的打擊桿速度為7.39m/s)時(shí),試件已經(jīng)開(kāi)裂,因此,為了研究砂巖在循環(huán)沖擊荷載下的力學(xué)性能變化規(guī)律,當(dāng)圍壓為0MPa時(shí),確定試驗(yàn)入射應(yīng)力波的峰值強(qiáng)度為120MPa左右,其他圍壓情況下,試驗(yàn)入射應(yīng)力波的峰值強(qiáng)度均為345MPa左右;對(duì)于每一個(gè)砂巖試件,循環(huán)沖擊荷載作用到使試件破壞為止。圖9分別是不同圍壓和沖擊荷載循環(huán)作用下砂巖試件三軸壓縮軸向應(yīng)力–應(yīng)變曲線(SSDC0–1為試件編號(hào),圓括弧中的數(shù)字代表沖擊荷載循環(huán)作用的次數(shù),下同)。5.1壓的加載作用結(jié)合圖5,9分析可知:(1)在無(wú)圍壓條件下,砂巖試件的破壞屬于脆性破壞;而在圍壓作用下,應(yīng)力–應(yīng)變曲線呈現(xiàn)典型的彈塑性特征,在達(dá)到屈服應(yīng)力后,應(yīng)力增長(zhǎng)不多,而應(yīng)變持續(xù)增加,即塑性應(yīng)變?cè)龃?出現(xiàn)較明顯的屈服平臺(tái),砂巖試件的破壞屬于延性破壞;砂巖具有明顯的脆性–延性轉(zhuǎn)化特征。塑性變形的本質(zhì)是材料整體發(fā)生相對(duì)滑移或剪切。因而不發(fā)生剪切失穩(wěn)是塑性變形的前提。圍壓的加載作用對(duì)阻止試件產(chǎn)生剪切失穩(wěn)的作用相當(dāng)明顯。(2)隨著沖擊荷載循環(huán)作用次數(shù)增加,應(yīng)力–應(yīng)變曲線的上升段斜率減小,即楊氏模量變小。從材料的細(xì)觀裂紋和能量吸收的角度分析,在沖擊荷載作用下,巖石中的細(xì)觀裂紋由原始微裂紋處應(yīng)力集中而起裂,細(xì)觀裂紋的發(fā)展降低了巖石組構(gòu)傳遞荷載的能力和比例,使得材料性能下降,導(dǎo)致楊氏模量變小。(3)隨著沖擊荷載循環(huán)作用次數(shù)的增加,試件的屈服應(yīng)力降低,屈服應(yīng)變?cè)黾?。沖擊荷載循環(huán)作用次數(shù)與屈服應(yīng)力和屈服應(yīng)變關(guān)系如圖10所示(虛線表示屈服應(yīng)力,實(shí)線表示屈服應(yīng)變)。在沖擊荷載作用下,砂巖試件進(jìn)入延性變形階段的屈服平臺(tái)后,盡管承載能力增加不大,但內(nèi)部不斷產(chǎn)生塑性變形,從而導(dǎo)致材料性能的劣化,宏觀上表現(xiàn)為在后續(xù)循環(huán)加載時(shí)試件的屈服應(yīng)力降低。(4)由圖10可知,圍壓的增加可以極大的提高巖石試件的抗壓強(qiáng)度及變形性能。這是由于巖石內(nèi)存在各種方向的裂隙,無(wú)圍壓時(shí)所有傾角大于內(nèi)摩擦角的裂隙承載能力為0;而圍壓稍有增大時(shí),陡傾角裂隙的承載能力迅速增大,不會(huì)產(chǎn)生滑移破壞。另外,據(jù)尤明慶的研究,在圍壓達(dá)到較高數(shù)值之后,由于巖石內(nèi)部材料不能同時(shí)具有黏結(jié)和摩擦特性,因此,三軸抗壓強(qiáng)度的增加隨圍壓的增大而變緩,這在圖10中試件的屈服應(yīng)力的變化上也有體現(xiàn)。5.2拉伸和壓剪破壞形態(tài)圖11為不同圍壓、循環(huán)荷載作用下砂巖試件破壞形態(tài)。其中,圍壓為σP=10MPa時(shí),出現(xiàn)了2種破壞形態(tài),見(jiàn)圖11(e)。由圖11可發(fā)現(xiàn),無(wú)圍壓情況下砂巖的破壞屬于徑向拉伸破壞;低圍壓情況(σP=2~6MPa)下,屬于軸向拉伸破壞;高圍壓情況(σP=20MPa)下,屬于壓剪破壞;在圍壓為σP=10MPa時(shí),同時(shí)出現(xiàn)了近似的軸向拉伸破壞和壓剪破壞2種形態(tài)。由此可知,砂巖的破壞形態(tài)隨圍壓大小不同而發(fā)生變化,在三軸應(yīng)力狀態(tài)下,砂巖從軸向拉伸破壞形態(tài)向壓剪破壞形態(tài)轉(zhuǎn)變的臨界圍壓為σP=10MPa。5.3試驗(yàn)結(jié)果的理論分析圖12為不同圍壓下砂巖試件楊氏模量隨應(yīng)變率的變化。為了避免由沖擊荷載循環(huán)作用導(dǎo)致試件損傷而引起的楊氏模量變化對(duì)分析結(jié)果產(chǎn)生影響,圖12僅給出砂巖試件第一次受沖擊荷載作用的楊氏模量數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)。由圖12可以看出,楊氏模量與圍壓和應(yīng)變率之間沒(méi)有穩(wěn)定的變化規(guī)律,作為材料力學(xué)性能指標(biāo)的楊氏模量是應(yīng)變率不敏感參數(shù),基本上集中于15~20GPa的區(qū)間。盡管在試驗(yàn)研究之前,通過(guò)砂巖試件的干燥密度對(duì)其進(jìn)行篩分,選用密度偏差在5%以?xún)?nèi)的試件進(jìn)行試驗(yàn),以盡量排除砂巖試件非均質(zhì)特性對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響,但試驗(yàn)得到的巖石在不同圍壓下楊氏模量隨應(yīng)變率變化的變異性仍然較大,這主要是因?yàn)閹r石作為一種特殊的天然材料,受成因和地質(zhì)構(gòu)造的影響,巖石的組織結(jié)構(gòu)極為不均勻,內(nèi)部存在各種大量的天然缺陷,而且這些缺陷的分布完全是隨機(jī)的,是一種非均質(zhì)的多相復(fù)合結(jié)構(gòu)。盡管不同圍壓下巖石楊氏模量隨應(yīng)變率變化的變異性較大,但仍然可以定性的看出,在15~20GPa的區(qū)間內(nèi),隨著圍壓的升高,楊氏模量逐漸的由偏下方的位置向上移動(dòng)。5.4能量總能量的求取圖13為不同圍壓下砂巖試件的比能量吸收值與入射波能量關(guān)系。在能量相同的入射波作用下,砂巖試件在低圍壓時(shí)比在高圍壓時(shí)的比能量吸收值大,這是因?yàn)閲鷫涸礁?巖石試件在沖擊荷載作用下側(cè)向變形時(shí)受到的反作用力越大,裂紋的開(kāi)展受到限制作用越大,裂紋開(kāi)展越困難,所耗散的能量越小,宏觀上表現(xiàn)為試件的比能量吸收值變小,這也正是在高圍壓條件下,巖石試件破壞需要更高能量的入射沖擊波作用或需要更多次的沖擊作用的原因。與低圍壓情況相比,巖石試件在高圍壓條件下累積損傷到破壞,所耗散的總能量較大,這不是因?yàn)橄嗤牧鸭y開(kāi)展所需的能量變大,而是由于低圍壓時(shí)主要以產(chǎn)生相對(duì)集中的主裂紋導(dǎo)致試件破壞,而在高圍壓時(shí),每次打擊均產(chǎn)生均勻分布的損傷裂紋,試件破壞時(shí)產(chǎn)生的微裂紋數(shù)目比低圍壓時(shí)多,因而耗散的總能量更大。通過(guò)對(duì)圖13進(jìn)行線性擬合(以SEA=bEI+a形式給出),可得到不同圍壓下砂巖試件比能量吸收值與入射波能量的關(guān)系表達(dá)式:圖14為系數(shù)a,b與圍壓的關(guān)系