低溫液化氣體儲罐系統(tǒng)技術規(guī)范

低溫液化氣體儲罐系統(tǒng)技術規(guī)范1.1.1本文件提出了低溫液化氣體儲存概念及其選擇、低溫儲罐性能標準、配件及附件配備、系統(tǒng)絕熱以及儲存系統(tǒng)試車等的一般1.1.2本文件適用于低溫存儲液化氣體、儲存容量達2000m3及以上、最低設計溫度為-196℃、最大設計壓力為50kPa（表壓）、最大設計負壓為-1.5kPa（表壓）的地上立式凝土或兩者組合建造的盛裝低溫液體容器和介質(zhì)蒸發(fā)氣的容器，如果需要，還包括盛裝1.2.2根據(jù)買方和低溫儲罐系統(tǒng)承包商之間的約定，本標準規(guī)定的界定范圍可以擴展至低溫儲罐5m范圍內(nèi)（或低溫儲罐進出口管道的第一個彎頭）的所有設備設施，包括外下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中，注GB/T709熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差2T/ZYJXxxxx—××××GB/T3880一般工業(yè)用鋁及鋁合GB/T50046工業(yè)建筑防腐蝕設計GB50116火災自動報警系統(tǒng)設計GB50183石油天然氣工程設計防火GB50493石油化工企業(yè)可燃氣體和有毒氣體檢測報警設計規(guī)范GB51081低溫環(huán)境混凝土應用技術GB51156液化天然氣接收站工程設計GB/T51257液化天然氣低溫管道設計HG/T20592～HG/T20635鋼制管法蘭、墊片、NB/T47008承壓設備用碳素鋼和合金鋼鍛件NB/T47013.1～NB/T47013.13承壓設備無損檢測NB/T47014承壓設備焊接工藝評定NB/T47015壓力容器焊接規(guī)程TSGZ8001特種設備無損檢測人員YB/T4641液化天然氣儲罐用低包括盛裝低溫液化氣體的內(nèi)罐，次容器底板及熱角保護（如有）、絕熱材料、存儲;4T/ZYJXxxxx—××××由樁或墩（短樁）支撐承臺形成的高于地面的基礎型式。目的是為了在地面和基礎蒸發(fā)氣容器primaryvaporcon正常操作工況下，儲罐系統(tǒng)中用于盛裝低溫液體盛裝置換氣體的容器primaryvaporcont儲罐系統(tǒng)中僅用于盛裝置換氣體，接觸低溫介質(zhì)會導致其失效的容器（包括雙層拱正常操作工況下，接近于低溫液體溫度的罐位于儲罐系統(tǒng)環(huán)形空間內(nèi)，具有絕熱和液密性防止水蒸發(fā)氣（濕汽）進入次容器及絕熱材料，同時防止產(chǎn)品蒸發(fā)氣（BOG）從次蒸發(fā)氣（BOG）容器warmproductvaporcont內(nèi)罐為敞口帶平吊頂?shù)碾p金屬壁低溫單容、雙容儲罐系統(tǒng)的外罐，包括吊頂絕熱層最大正常操作容積maximumnormalopera6T/ZYJXxxxx—××××凈工作容積networkingca儲罐在最大正常操作液位和最小正常操作液位之間的容過裝保護裕量overfillprotection地震工況下最大正常操作液位至罐壁板上沿環(huán)境溫度通過傳熱引起的罐內(nèi)低溫液體的氣是指基于項目規(guī)定的最高日平均氣溫、太陽輻射熱等環(huán)境因素，在假設無風的條件下，純存儲產(chǎn)品的日（24小時）蒸發(fā)質(zhì)量與儲罐最大存儲設計條件下，存儲的液化氣體液面之上的氣相空間的最大正壓（表壓）和最小負壓在正常操作工況下，設定的儲罐部件的溫度。設計溫度與設計壓力一起作為設計載最低設計金屬溫度minimumdesignmeta最低日平均氣溫minimumdailymean由于處于不同液位的低溫液體密度不同而引起的介質(zhì)間劇烈運動的不穩(wěn)定狀態(tài)，并操作基準地震(OBE)operatingbaseeart8T/ZYJXxxxx—××××安全停運地震（SSE）safeshutd不會造成系統(tǒng)基本功能失效和破壞的最大地震。該級別的地震作用可能會造成裝置指在SSE水準地震發(fā)生后，內(nèi)罐（主容器）可能發(fā)生泄漏器）或周圍的攔蓄堤完好，余震后應能容納內(nèi)罐（主容器）的液體儲罐系統(tǒng)承包商tanksystemcontra承擔儲罐設計、供貨、建造、檢驗及試驗的公司4.1概述4.2單容儲罐系統(tǒng)4.2.1單容儲罐系統(tǒng)可以是具備液密和氣密性44壁儲罐系統(tǒng)，但內(nèi)罐具有液密性，用于儲存低溫液體4.2.2外罐是為了防止絕熱系統(tǒng)受潮并可以保持產(chǎn)品蒸發(fā)氣的壓力，而不是為了在內(nèi)4.2.4單容儲罐系統(tǒng)應設置泄漏時儲存低溫液體的攔蓄堤。4.2.5不同型式的單壁單容儲罐和雙壁單容儲罐理念描述見圖1至圖4。6767821）； 6 15 2 9467 9T/ZYJXxxxx—×××× 15 2 9467 9）；454）；）；）；）；4.3雙容儲罐系統(tǒng) 21 21 10119784.3.1該系統(tǒng)包括一個具有液密和氣密功能的單容罐系統(tǒng) 21 21 10119784.3.2當主容器發(fā)生泄漏時，次容器儲存泄漏泄漏的低溫液體所產(chǎn)生的蒸發(fā)氣。在主容器和次容器之間的環(huán)形空間距離不4.3.4不同型式的雙容儲罐理念描述見圖5和圖6。6564）；）；4）； T/ZYJXxxxx—×××× ）；4.4全容儲罐系統(tǒng)4.4.1該系統(tǒng)包括一個鋼制內(nèi)罐和一個具有液密及氣密性的次容器。兩者都能獨立地4.4.2在內(nèi)罐發(fā)生泄漏時，次容器應能儲存泄漏出的低溫液體介質(zhì)并能有序控制蒸發(fā)4.4.3次容器可以用金屬或混凝土建造。4.4.4在正常操作時需要儲罐系統(tǒng)是氣密的。在內(nèi)罐泄漏（緊急）的情況下，允許儲4.4.5對于預應力混凝土外罐，一般在混凝熱角保護，以便將這個剛性連接區(qū)域與低溫液體隔離開，從而解決在低溫狀態(tài)下罐壁與4.4.6不同型式的全容儲罐理念描述見圖7、圖8和圖9。544 ）；）；1469 1469 5432）；）；78 1）；）；T/ZYJXxxxx—××××5.1.2低溫儲罐布置間距應符合GB501835.2儲罐液位和容積5.2.1設計液位以上的罐壁高度應包含至少300mm干板裕量；內(nèi)罐罐壁的5.2.2過裝保護裕量應由買方根據(jù)儲罐高度、容積或最大正常操作液位與設計液位之5.2.3最小正常操作液位由外輸泵重啟以及正常運行最小液位確定，但不應小于5.3.1低溫儲罐設計應滿足在儲罐全生命周期內(nèi)所承受的規(guī)范規(guī)定的載荷及其組合。5.3.2低溫儲罐材料選擇應滿足儲罐的使用條件(如設計溫度、設計壓力操作特點等）、材料的性能（力學性能、工藝性能、化學成分和物理性能）、儲罐的建5.3.3正常操作工況下，主容器能夠盛裝液化氣體。單容罐的蒸發(fā)氣容器和全容罐的5.3.4在本文件規(guī)定的非正常操作條件下，主容器的設計應能夠滿足儲存液化氣體的要求。假設因為任何未預見的情況而導致主容器泄漏，次容器或攔蓄堤的設計和尺寸應5.3.5當主容器泄漏和次容器發(fā)生火災時，雙容罐的次容器罐壁應能在火災期間儲存5.3.6當相鄰儲罐系統(tǒng)的主容器或次容器發(fā)生火災時，雙容罐和全容罐的次容器應保5.3.7儲罐絕熱系統(tǒng)應能保證小于設計要求的蒸發(fā)率或買方指定的最大蒸發(fā)率。5.3.9儲罐系統(tǒng)各部件的最低設計溫度應按如下原則確定:b)低溫拱頂（如圖2，圖4所示）和吊頂以及與c)和以上各構件相焊接的零部件（如開d)除非進行了熱分析，蒸發(fā)氣容器（或置換氣容器）的設計溫度應等于最低日平T/ZYJXxxxx—××××是否位于絕熱系統(tǒng)中，但不應高于（4）、（5）中5.3.10儲罐系統(tǒng)的設計應考慮在安裝和操作工況下，由于溫差導致的儲罐部件之間出5.3.11儲罐系統(tǒng)基礎的設計條件5.3.12當儲罐基礎下土壤有可能發(fā)生凍5.4工藝系統(tǒng)5.4.1一般規(guī)定5.4.1.2在內(nèi)、外罐之間的低溫液化氣體和蒸發(fā)氣管道5.4.1.3當存儲介質(zhì)在標準大氣壓下的沸點高于建罐地區(qū)最冷月平均氣溫時，低溫液化5.4.1.4儲罐應設置滿足預冷、運行和停車操作要求的5.4.1.6低溫儲罐不宜在最大操作液位以下開口。特殊情況下確a)對于單容罐，最大操作液位以下開口的工藝管線應該設置罐內(nèi)關斷閥。罐內(nèi)關堤的容積應滿足內(nèi)部關斷閥關閉前全管線破裂泄漏量的15.4.2進料管線部進料和底部進料以滿足減少翻滾的要求。頂部進料管線的下端應設置傾斜的導向板，b)泵井結構設計應允許在儲罐操作條件下通過泵井將潛液泵安裝和拆除；d)泵井應設置底閥，底閥處于打開外置時與罐底板的凈空間至少為25mm；e)泵井應進行振動分析。使得泵井的自振頻率與操作諧振頻率至少相差20%;f)泵井的設計壓力取值應滿足泵的關閉壓力及配套工藝系統(tǒng)的要求。5.4.4置換系統(tǒng)5.4.4.1儲罐應設置置換系統(tǒng)以滿足本文件規(guī)定的儲罐投用前罐內(nèi)氣相氧含量及水露5.4.4.2儲罐置換系統(tǒng)在儲罐系統(tǒng)安全停運后，通過氣體置換達到人員T/ZYJXxxxx—××××5.4.5冷卻系統(tǒng)5.4.5.1儲罐應設置預冷管線。預冷管線上應設置壓力、溫度、流量檢測儀表5.4.5.2對于存儲介質(zhì)溫度低于-50℃的低溫儲罐，冷卻管線應設置噴嘴，并從靠近主5.5儲罐壓力泄放系統(tǒng)5.5.1概述5.5.1.1液化天然氣儲存系統(tǒng)的安全閥和真空安全閥的設計應符合GB5115.5.2安全閥5.5.2.1低溫液化氣體儲罐應設置安全閥及備用安全閥。5.5.2.2安全閥選型時應考慮系統(tǒng)泄放量、安全閥進出口管線的壓力損失等因素。5.5.2.4安全閥的泄放量應按下列工況可能的組合進行計算：5.5.2.5除上述要求外，全容罐需要的泄放能力還應滿足下列要求：5.5.3真空安全閥5.5.3.1低溫液化氣體儲罐應設置補氣閥和真空安全閥，真空安全閥應設置備用。5.5.3.2真空安全閥選型時應考慮系統(tǒng)泄放量、真空安全閥出口管線的壓力損失、開啟5.5.3.3補氣閥及真空安全閥最大流量應按下列工況進行組合計算：5.5.3.4真空安全閥應允許空氣進入蒸發(fā)氣空間，應考慮空氣由于溫度5.6.1液位指示和過裝保護低溫液化氣體儲罐液位檢測儀表的設置和液位控制應符合下列規(guī)5.6.2壓力指示5.6.3溫度指示5.6.3.2為了控制儲罐冷卻狀態(tài)，內(nèi)罐底T/ZYJXxxxx—××××d)外罐內(nèi)壁下部及底部環(huán)形空間應設置監(jiān)測泄漏的溫度計，溫度達到低限值時應5.6.4翻滾防護5.6.4.1在可能發(fā)生翻滾的條件，應通過主動管控方式避免發(fā)生翻滾。主動管控措施包5.6.4.2液位－溫度－密度（LTD）測量系統(tǒng)應沿罐內(nèi)液體高度方向設置，進行儲液密度監(jiān)測并在接近形成翻滾的條件時發(fā)出5.6.5泄漏檢測5.6.5.2泄漏檢測系統(tǒng)的設計可基于下列任一情況：本文件范圍內(nèi)的儲罐罐體，除滿足以下規(guī)定外，儲罐設計載荷還應滿足GB/T2）；）；a)主容器液體泄漏產(chǎn)生的載荷（適用于雙容和全容儲罐系統(tǒng)6.2.3鋼制內(nèi)罐（主容器）的罐底中幅板間的連接方式、最小厚度應符合GB/T269786.2.4除特別說明外，鋼制內(nèi)罐（主容器）的罐壁最小厚度應不低于GB/T26978的要6.3鋼制次容器和蒸發(fā)氣容器（含置換氣容器6.3.1鋼制次容器設計應包含正常操作工況、壓力試驗工況（如果需要）、風載荷以及OBE/SSE水準地震等載荷及其組合，還包含大泄6.3.2鋼制次容器大泄漏工況不按承T/ZYJXxxxx—××××6.3.4鋼制次容器和蒸發(fā)氣容器（含置換氣容器）的邊緣板、罐底中幅板設計應符合6.3.5鋼制次容器和蒸發(fā)氣容器（含置換氣容器）的罐底中幅板間的連接方式及最小6.3.6鋼制次容器和蒸發(fā)氣容器（含置換氣容器）的罐頂板、抗壓環(huán)應符合S6.5.1罐壁-承臺采用固定連接結構的混凝土外罐，通常的解統(tǒng)。熱角保護系統(tǒng)可以承受全泄漏的液柱靜壓力，或者可以通過絕熱材料將部分壓力傳f)熱角保護系統(tǒng)和承載絕熱材料之間的安裝偏差。6.6.1.1儲罐抗震系統(tǒng)的設計應滿足6.6.1.2應通過地震安全評價確6.6.1.3除非特別規(guī)定，當?shù)孛娣逯档卣鸺铀俣刃∮?.05g時6.6.2.1正常操作地震（OBE）地震譜表示的地震動，且其反應譜不應小于現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011規(guī)6.6.2.2安全停運地震（SSE）地震應譜表示的地震動，且其反應譜不應小于現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011規(guī)定的所在地區(qū)的罕遇地震所對應的值。5%阻尼比的SSE反應譜應不大于5%阻尼比的OBE6.6.3儲罐相關結構或構件的阻尼值按GB51156-2015中7.1.6選取，當阻尼值不一致T/ZYJXxxxx—××××僅次容器需要考慮ALE水準地震，假定主容器在SSE地震后發(fā)生破壞泄漏，主容器滿液位存儲的介質(zhì)均由次容器存儲，ALE的地震參數(shù)應取SSE水準如果儲罐基礎位于基巖上，則作為固定地基條件考慮。這時采用結構阻相互作用。地震分析的計算模型應包括儲罐-液體-樁基-地基土。儲罐OBE、SSE水準的地震設計液位，包括液晃波高的確定，應以最大正常操作液位地震液晃波高按規(guī)定的儲罐地震設計規(guī)范計算。地震干板應不小6.6.10地震液晃波高不應超過吊頂?shù)南卤砻婧椭魅萜鞅诎宓捻敳?。應保證蒸發(fā)氣能自液和基礎的影響分析。在這種工況下，地震載荷應以100%水平地震載荷載荷的組合計算，還應計算100%垂直地震載荷加40%水平地震載荷。儲罐系統(tǒng)設計時，儲罐系統(tǒng)與附屬結構間宜采用柔性連6.7.1儲罐系統(tǒng)應置于能將所有載荷傳遞到合適的承重土層的地基上。基礎類型包括筏板式基礎、架空式高樁承臺基礎以及支撐在短樁上的6.7.3儲罐基礎的建造材料和基礎類型應能夠適用于操作和極端溫度條6.7.4儲罐基礎在正常操作條件下應保持完整。落地式基礎應設置基礎加熱系統(tǒng)，以基礎底部和地面之間應留有足夠的架高空間以便空氣7.1.1儲罐系統(tǒng)的制造、建造和試驗應符合質(zhì)量管理體系要求，以確保各項工作符合7.2.1儲罐的無損檢測應由獨立于施工方的第三方檢測機構承擔，無損檢測人員應按7.2.2除特別要求，內(nèi)罐（主容器）帶吊頂?shù)牧⑹綀A筒形平底低溫儲罐的無損檢測應T/ZYJXxxxx—××××環(huán)向?qū)雍缚p至少任選一個檢測點。進行局部檢測的焊接接頭檢測不合53KPa（表壓）。內(nèi)罐（主容器）的真空箱試驗應在水壓試驗前c)儲罐零部件（如外罐組件）的溫度不低于其最低設計溫）；8.1.2儲罐的絕熱應滿足SY/T7348.1.3儲罐系統(tǒng)承包商應向買方8.1.4儲罐絕熱材料在運輸、儲存、安裝、儲罐液壓試驗過程中，應進行防護，避免絕熱設計應計及承受靜態(tài)和動態(tài)的壓縮和剪切載荷。包括重力載荷、地震載荷以及a)正常操作工況下-相對于公稱抗壓強度b)液壓試驗工況下-相對于公稱抗壓強度的c)運行基準地震工況下-相對于公稱抗壓強度的安全系數(shù)d)安全停車地震工況下-相對于公稱抗壓強度的安全系數(shù)8.2.3.3采用泡沫玻璃的罐底絕熱結構，應在泡沫玻璃相鄰兩層之間、8.2.3.4環(huán)梁區(qū)域的熱工設計應使環(huán)梁以下罐底板或襯板的溫度不低于其最低設8.2.4.2泡沫玻璃相鄰兩層之間、底層下表面鋪設的瀝青氈應采用對接結構，泡沫玻璃T/ZYJXxxxx—××××8.2.4.3絕熱材料應該安裝在混凝土或干砂找平層之上，并在頂部覆a)干砂應該是干凈的河砂、不含有有機物，氯離子含量不超過50mg/L，干砂粒徑對于外部絕熱的單壁單容罐，其罐壁和拱頂?shù)慕^8.3.2.2暴露在現(xiàn)場環(huán)境中的防風防雨材料的火焰擴散指數(shù)不大于a)環(huán)形空間中的松散絕熱材料（例如8.4.2松散填充的絕熱材料的設計、安裝和），8.4.2.2儲罐系統(tǒng)承包商應提供彈性氈的支撐和固定方法，所采散絕熱材料（膨脹珍珠巖）填充時，由于摩擦拖拽造成彈性氈失效。彈性氈外層應有高8.4.2.3松散絕熱材料（膨脹珍珠巖）填充過程中，應振實使其密度達到規(guī)定空間容積應該不少于環(huán)形空間中的松散絕熱材料填充量的5%。除非松8.4.2.5外罐頂上應設有松散絕熱材料填充管口，以便在儲罐運行料。上述要求也適用于雙拱頂之間的松散絕熱材8.4.2.6絕熱材料生產(chǎn)和安裝應按SY/T7349的要求進行試驗8.5.2如果吊頂以上空間存在發(fā)生冷凝的可能，如在特定的液化氣體產(chǎn)品和氣候條件管位置溫度接近環(huán)境溫度。在套筒和冷管線之間應8.6.2對于介質(zhì)為低溫氣體或液體的工藝管線，位于拱頂和吊頂之間的管段應進行絕T/ZYJXxxxx—××××9.1儲罐通道9.1.2儲罐應設置通達罐頂?shù)闹魍ǖ?，應在主通道的相對位置設置緊急逃生的第二通9.1.3頂部所有需要操作和定期維護的區(qū)域，應設置走道或平臺。通往操作和定期維9.1.4儲罐應設置由外罐頂?shù)竭_內(nèi)罐吊頂和內(nèi)罐底部的通道。9.1.5除非買方另有規(guī)定，全容罐主容器的罐壁上不允許開人孔；如果需要9.2.2低溫儲罐應按GB50057不低于第二類防雷構筑物要求設置防雷保護。9.2.4如果法規(guī)、規(guī)范或買方要求，低溫儲罐上應該設置航標指示燈。9.3火災、可燃氣體及泄漏保護如果買方要求或規(guī)范規(guī)定或風險評估結果要求，低溫儲罐系統(tǒng)應設置火9.3.2.2安全閥尾管中應安裝火焰探測器。對于儲存可燃產(chǎn)品的儲罐，在可能發(fā)生潛在泄漏的位置設置可燃氣體探測其他非焊接連接處泄漏的低溫液化氣體或蒸發(fā)氣則會導致低溫脆性失效，這部分材9.4基礎附屬設施9.4.1.1如果基礎設計需要，應設置基礎加熱系統(tǒng)。T/ZYJXxxxx—××××9.4.2.2基礎周圍宜至少均勻布置8個沉降觀測點，其間隔不宜大于10m。10.2.1盛裝低溫液體的內(nèi)罐（主容器）和盛裝蒸發(fā)氣的外罐（次容器）的耐壓試驗，a)需采用全高度液壓試驗的介質(zhì)，其盛裝低溫液體內(nèi)罐的液壓試驗液位取設計液b)對不需要全高度液壓試驗的介質(zhì)，其盛裝低溫液體內(nèi)罐的液壓試驗液位不小于a)主容器的液壓試驗完成后再進行次容器的液壓試驗，在次容器完成液壓試驗充c)在次容器進行液壓試驗時應采取適當?shù)姆浪胧?，防止試驗用水進入底部絕熱d)次容器的液壓試驗液位高度確定：應使試驗液體在罐底產(chǎn)生的靜液壓不小于10.2.3.1除非特別要求，泵井液壓或氣壓試驗應滿足GB/T150真空閥的校準和檢驗。包括基礎加熱系統(tǒng)在內(nèi)的所有電氣系統(tǒng)都應11.2.2應通過氮氣置換將儲罐中的O2含量降至表1規(guī)定的水平。對于盛裝液氨的儲罐，;;T/ZYJXxxxx—××××最高-8℃11.3.1在儲罐置換完成之后進行冷卻。應制定冷卻方案，使冷卻過程受控。在開始進11.3.2內(nèi)罐的冷卻速度應控制在平均溫度不超過3小時。任意相鄰冷卻測溫點間的溫差不大于30℃,任意不相鄰的冷卻測溫點間的溫差不a)經(jīng)過養(yǎng)護的預應力混凝土外罐基層應干燥，d)涂層系統(tǒng)應由底層、中間層、面層或底層、面層的配套涂料涂膜組成，選用的配套涂料之間應具有相容性。漆膜厚度應根據(jù)涂料的配套體系h)涂層應具有一定柔韌性和延展性，以滿足混凝土收縮T/ZYJXxxxx—××××A.2本節(jié)所列數(shù)據(jù)均為純凈氣體的數(shù)據(jù)。實際儲存的液化氣體可能包含多種體的儲罐設計中所使用的數(shù)值有可能與本附錄略有不同，用于設計的實際氣體數(shù)據(jù)應由T/ZYJXxxxx—××××氣體化學式分子量1atm下的沸點(℃)A.2節(jié)條件下的定壓比熱（質(zhì)量熱容）（kJ/kg.℃)臨界點溫度臨界點壓力（kPa,絕壓）A.2節(jié)條件下的蒸發(fā)氣密度（kg/m3）沸點處的蒸發(fā)氣密度（1atm）（kg/m3）沸點處的液體密度（1atmkg/m3）氣/液比（1atm，15.6℃/沸點）沸點處的汽化熱（1atm）（kJ/kg）可燃極限（可燃下限和可燃上限）空氣28.950.991.22CH416.042.234594.60.681.81423.54624509.165.0/15.0乙烯C2H428.051.559.25040.01.192.08566.58475486.372.7/36.0乙烷C2H630.071.7332.24871.11.282.05545.44426490.093.0/12.5丙烯C3H642.081.4991.84609.81.812.34608.55337443.342.0/11.1丙烷C3H844.101.4996.74247.11.812.40581.32322428.452.0/9.5無水氨NH317.032.10132.311,348.70.730.88673.599281376.7615.0/28.0異丁烷C4H1058.121.66134.73639.72.532.81593.65235367.971.8/8.41-丁烯C4H856.111.50146.44023.12.442.65622.97256398.681.6/10.01,3-丁烯C4H654.09-4.41.49151.74326.42.352.54650.2277417.752.0/12.0n-丁烯C4H1058.12-0.271.66152.03796.22.532.69601.50238390.541.9/8.5在儲罐系統(tǒng)中可能出現(xiàn)不可接受的應力水平和/或