路面拆除恢復工程施工組織設計及龍?zhí)舵?zhèn)大米加工廠廠房單向板設計

PAGEPAGEPAGE4路面拆除恢復工程施工組織設計（一）舊路面拆除施工方案拆除舊路（包括砼路面面層、泥結石路面）1.清除1）除按圖紙所示或監(jiān)理工程師指示要保留的植被和保留物外，在道路用地范圍內(nèi)的所有樹木、樹墩、樹根、灌木、圍墻和垃圾應予清除運走。其中胸徑大于15cm的樹木，承包人應根據(jù)監(jiān)理工程師指示的長度鋸成樹段，在指定地點碼放整齊。2）原地面的表土、草皮，應按圖紙所示或監(jiān)理工程所示的深度和范圍清除，并運到指定地點備用或廢棄。2.拆除1）在道路用地范圍內(nèi)及其附過因施工影響必須拆除遷移的建筑物、障礙物和設施，根據(jù)圖紙所示或監(jiān)理工程師的指示進行拆除。2）對原有道路、路面、人行道、緣石等拆除，在作出監(jiān)理工程師滿意的安排后進行。除非監(jiān)理工程師另有指示，原有結構的下部結構應拆除到天然地面以下50cm。如其整個或部分處于本合同工程新建結構物的界限之內(nèi)時，則應拆除到使新結構物施工不受影響的范圍內(nèi)。3）必須采取必要的措施對周圍其他建筑物、設施進行保護，以免損壞。3.掘除道路用地范圍以內(nèi)所有的樹墩、樹根、竹根和其它有機物都必須徹底掘除。道路用地范圍內(nèi)的樹墩、竹根、樹根應挖到地面30cm以下深度。在路基范圍內(nèi)，路床面標高高出原地面小于1m的區(qū)域內(nèi)，所有樹墩、樹根、竹根和其它有機雜質(zhì)都必須清除到路床面標高以下至少1m；路床面標高高出地面1m以上的區(qū)域，樹墩、樹根和竹根應清除至地面。4.施工步驟1）、拆除老路面，均應測定好設計標高，中樁定位，由測量員計算好現(xiàn)有高程與設計標高拆除高差。2）、根據(jù)計算好的高差應在各樁號上標注好。3）、根據(jù)現(xiàn)場情況，組織施工，正常情況下，先用風鉆機隊老路面實施點對點的打孔成縫，使之開裂。4）、組織挖掘機，裝載車對拆除后的老路面成塊廢渣進行集中清除，運至指定棄土場。5）、對老路面下能夠用于填筑的土石料可取樣送檢，可用作填筑料，運至填方區(qū)填筑。6）、對根據(jù)設計標高形成的新路基應復測，復測后，對新路基表層30cm內(nèi)應復松，采用路基分層填筑的碾壓方案進行碾壓并調(diào)平標高。（二）泥結石面層恢復施工方案工藝流程：準備工作→測量定位→布置料堆→攤料→拌和、整平→碾壓→檢查驗收1）原材料：石料：采用軋制的碎石或天然卵石，粒徑為2～4cm，石料等級不低于3級，扁平細長顆粒不超過20%，近似正方形有棱為好，不能含有其它雜物。泥結碎石路面所用的碎石規(guī)格見下表：編號通過下列篩孔（mm）的重量百分比（%）層次7550402010511000-150-5下層或基層21000-150-531000-150-5上層或面層485-1000-5585-1000-5嵌縫粘土：塑性指數(shù)一般大于12～20，粘土中不得含腐殖質(zhì)或其它雜物。粘土用量一般不超過碎石干重的15%（按重量計）。（1）準備工作。包括放樣、布置料堆、整理路槽等。（2）攤料：在壓實的路基上按松散鋪厚度（壓實厚度1.2倍）攤鋪碎石，要求碎石大小顆粒均勻分布，厚度一致。碎石鋪好后，用6～8t壓路機碾壓3～4遍，直至石料無松動為止，碾速宜慢，25～30m/分鐘。碎石攤鋪后，將規(guī)定的用量土，均勻地攤鋪在碎石層頂上。（3）拌和、整平：泥結碎石面層使用拌和法，碎石和土攤鋪完畢后開始拌和，拌和一遍后，隨拌隨灑水，一般翻拌3-4遍，以粘土成漿與碎石粘結在一起，然后用平地機械或鐵鍬等工具將路面整平。整平之前應注意高程檢測。（4）碾壓：整平后用6～8t壓路機灑水碾壓，使泥漿上冒，表層石縫中有一層泥漿即停止碾壓。過幾小時后，再用10~12t壓路機進行收漿碾壓1遍后中撒嵌縫石屑，再碾壓2遍。（5）檢查驗收：壓實后的土體取樣試驗頻次每200m3取樣一次或由監(jiān)理根據(jù)工程實際確定試驗頻率。（6）質(zhì)量檢查基本要求如下：a.幾何尺寸符合圖紙與規(guī)范要求；b.碾壓達到設計要求的密實度；c.外觀表面平整，邊線整齊，無松散現(xiàn)象。項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差備注1壓實度（%）≥962平整度（mm）≤153縱斷高程（mm）+5，-154寬度（mm）不小于設計值5厚度（mm）-106橫坡（%）±0.3（三）砼面層恢復施工方案1、施工前的準備工作：在混凝土面層施工前作好混凝土組成材料的試驗和配合比設計、人員機械的配置及拌和場位置的選定的準備工作，以保證混凝土面層的順利施工。2、施工放樣：根據(jù)設計圖紙放出路中心及路邊線（或側面線），并檢查基層標高和路拱橫坡，在路中心線上除一般每20M設一中心樁外，還應設脹縫、縮縫、曲線起訖點和縱坡轉折點等中心樁，并相應在路邊各設一對邊樁。主要中心樁應分別用攀線延長的方法固定在路旁行道樹、電桿或建筑物的墻角上。3、安裝模板：在攤鋪混凝土之前，應先將兩邊根據(jù)車道寬度安裝模板，安裝模板必須符合：1）、模板必須具有足夠的強度和剛度。2、模板內(nèi)側應均勻薄涂一層廢機油或肥皂水，以利脫模。3、模板應根據(jù)放樣位置，準確安裝，支撐應牢固，底面與基層表面應密貼，以防漏漿。接頭應嚴密無隙，不得有離縫、錯縫。頂面應齊平，不得有高低錯落。4、鋪筑整平層：混凝土面層對基層的要求是強度均勻一致，整平壓實，特別是溝槽回填土應特別注意夯實。若表面有坑槽及松散，應翻修加固，重新整平壓實。5、接縫施工：在施工時要注意脹縫、縮縫、工作縫、縱縫的施工。6、安放鋼筋：在澆筑混凝土之前按設計圖紙安放好拉桿、傳力桿及角隅鋼筋。7、混凝土拌和：1）、嚴格控制用水量；2）、確保水泥用量的精確度；3）、所有材料一律按重量比計；4）、混凝土攪拌必須作好記錄工作。8、混凝土運輸：混凝土采用手推車或自卸汽車運輸。9、混凝土攤鋪：運到澆筑現(xiàn)場的混合料如有離析現(xiàn)象，應用鐵鏟撒鋪混合料，不得揚撒拋擲，以免混凝土發(fā)生離析。在模板附近，需用方鏟扣鏟法撒鋪混合料，并插搗幾下，使?jié){水搗出，以免發(fā)生空洞蜂窩現(xiàn)場。混凝土板厚在22CM以下時，可一次攤鋪搗實，厚度超過22CM時，應分二次攤鋪，分層振實。分二層攤鋪時，下層攤鋪厚度約為總厚度的3/5，振實后，緊接攤鋪上層，并整平振實。每倉混凝土板的攤鋪振實工作應連續(xù)進行，不得中途間斷。若有特殊的原因，在初凝時間內(nèi)被迫臨時停工，中斷施工的一塊混凝土板上應用濕麻布覆蓋，以防假凝?；謴褪┕r，應將此處混凝土耙松補漿后再繼續(xù)澆筑。若停工超過混凝土初凝時間，應作施工縫處理。施工縫應設在縮縫處。若無法設在縮縫處，其位置應設在板的正中部分。超過初凝時間的混凝土混合料嚴禁繼續(xù)使用，嚴禁分散鋪于混凝土板底層，已經(jīng)攤鋪的必須予以清除。在攤鋪傳達室力桿處的混凝土混合料時，應先攤鋪下半層。用插入式振動機振實，并校正傳力桿位置后，再澆上半層。若澆筑過程中遇雨，應在事前準備好的防雨棚內(nèi)進行攤鋪、振實和抹面工作。10、混凝土振實：混凝土鋪筑到厚度一半后，先采用2.2KW的平板振動器振搗一遍，然后加高鋪筑混凝土到頂，等初步整平后換用1.2KW-1.5KW的平板式振動器再振搗一遍。振搗時，振搗器沿縱向一行一行地由路邊向路中移動，每次移動平板時前后位置的搭頭重疊面為20CM左右。不得漏振。振動器在每一位置的振動時間一般為15S-25S，不得過久，應以振至混凝土混合料泛漿，不時顯下降、不冒氣泡，表面均勻為度。凡振不到的地方，均改用高頻率插入式振動器振搗，并嚴禁在傳力桿上振搗，以免損壞鄰板邊緣混凝土。為提高混凝土面層的平整度、密實度和耐磨能力，經(jīng)振實整平后，應用振動夯樣板擱在縱向模板頂上，處一端向另一端依次振興兩遍11、混凝土抹面、壓紋：抹面采用人工抹面，壓紋采用人工手動壓紋器壓紋。12、混凝土養(yǎng)護：采用稻草保濕、保溫養(yǎng)護28天以上。13、開放交通：養(yǎng)護期完后，限載、限速半幅開放交通。網(wǎng)絡教育學院《鋼筋混凝土結構課程設計》題目：龍?zhí)舵?zhèn)大米加工廠廠房單向板設計學習中心：重慶涪陵奧鵬學習中心專業(yè)：土木工程年級：春季學號：學生：指導教師：1基本情況一、設計資料廠房。采用鋼筋混凝土內(nèi)框架承重，外墻為370mm磚砌承重。采用單向板肋梁樓蓋。樓面做法：20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰砂漿抹灰。荷載：永久荷載，包過梁、柱、板及構造層自重，鋼筋混凝土容重25,水泥砂漿容重20，石灰砂漿容重17，分項系數(shù)。可變荷載，樓面均分布荷載為7.5，分項系數(shù)。材料選用：混凝土采用C30（=14.3，=1.43）鋼筋主梁、次梁采用HRB335級（=300）鋼筋，其它均用HPB300級（=270）鋼筋。+二、樓蓋的結構平面布置 主梁沿房屋的橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4.8m。梁每跨內(nèi)布置兩根次梁。其間距是1.9m。樓蓋的布置如圖1所示。 根據(jù)構造要求，板厚取 次梁截面高度應滿足取h=400mm，截面寬度取為b=200mm。主梁的截面高度應滿足取截面高度h=500mm，截面寬度取為b=250mm。三、板的計算 按塑性分析法計算內(nèi)力。1、荷載 恒荷載標準值： 20mm水泥砂漿面層 80mm鋼筋混凝土板 15mm厚石灰砂漿抹灰 活荷載標準值 橫荷載設計值 活荷載設計值 合計 2、內(nèi)力計算 次梁的截面，板在墻上的支撐長度為，則板的計算跨度為： 邊跨中間跨 跨度差說明可按等跨連續(xù)板計算內(nèi)力。取1m寬板作為計算單元，計算簡圖如圖1所示。連續(xù)板各截面的彎矩計算見表1.表1連續(xù)板各截面彎矩計算截面1邊跨跨內(nèi)B離端第二支座2中間跨跨內(nèi)C中間支座彎矩計算系數(shù)計算跨度截面承載力計算 。C30混凝土，=14.3。HPB300鋼筋，=270，連續(xù)板各截面的配筋計算見表2.表2連續(xù)板各截面配筋計算截面位置邊區(qū)板帶（1-2，5-6軸線間）中間區(qū)板帶（2-5軸線間）邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二支跨跨內(nèi)、中間跨跨內(nèi)中間支座邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二跨跨內(nèi)、中間跨跨內(nèi)中間支座M（）3.48-3.482.34-2.673.48-3.480.82.34=1.870.8(-2.67)=-2.140.0670.0670.0450.0520.0670.0670.0360.0410.0690.0690.0460.0540.0690.0690.0370.042219219146172219219118134選配鋼筋6/8@1706/8@1706@1906@1606/8@1706/8@1706@2006@200實配鋼筋面積228228149177228228141141支座截面的受壓區(qū)高度系數(shù)均小于0.35，滿足彎矩調(diào)幅的要求；所以，板的裂縫驗算裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態(tài)，采用荷載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩，考慮可變荷載的最不利布置，有式中—折算永久荷載標準值，—折算可變荷載標準值，—五跨連續(xù)板滿布荷載下相應截面的彎矩系數(shù)，按有關表格查的；—五跨連續(xù)板最不利荷載布置下相應的彎矩系數(shù)，按有關表格查的。由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：受彎構件的受力特征系數(shù)，光面鋼筋的相對粘結特征系數(shù)，C30混凝土抗拉強度標準值；保護層厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，計算過程見表2，裂縫寬度均小于一類環(huán)境規(guī)范規(guī)定值。板的裂縫寬度驗算截面1B2C32.32-3.051.30-2.421.59228228149149149202.9266.8170.6317.5208.60.010.010.010.010.010.4560.6100.3340.6890.474(mm)11.4311.438.578.578.57(mm)129.44129.44106.56106.56106.56(mm)0.1080.1910.0550.2100.095注:,取。板的撓度驗算 截面的短期剛度由下式確定：式中，，矩形截面，各截面的短周期剛度如下表所示。截面1B2C32192191461461460.4560.6100.3340.6890.4740.00370.00370.00240.00240.00241.8821.5671.6121.0101.305由表2可見，與很接近，滿足0.5<<2,按《混凝土結構設計規(guī)范》可取整跨剛度為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。長期剛度按下式確定其中， 第一跨撓度最大，對于等跨連續(xù)板可只驗算該跨撓度。永久荷載滿布，可變荷載在1，3，5跨布置，又相應表格查的相應的撓度系數(shù)分別是和，于是撓度： 3、繪制板施工圖 板采用分離式配筋。三、次梁計算 次梁按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。1.荷載 恒荷載設計值 由板傳來 次梁自重 梁側抹灰 活荷載設計值 由板傳來 合計 2.內(nèi)力計算 計算跨度 邊跨取=4.675 中間跨 跨度差，說明可按等跨連續(xù)梁計算內(nèi)力。計算簡圖如圖2所示。連續(xù)次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表3表4.表3連續(xù)次梁彎矩計算截面1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩計算系數(shù)計算跨度表4連續(xù)次梁剪力計算截面A邊支座B（左）離端第二支座B（右）離端第二支座C中間支座剪力計算系數(shù)0.450.60.550.55凈跨度=4.675=4.675=4.55=4.5554.6774.8166.7466.74正截面承載力計算 正截面承載力計算時，支座按矩形截面計算，跨中按T形截面計算，翼緣寬度取，又，故取 一類環(huán)境，梁的混凝土保護層厚度要求為25mm，單排鋼筋截面有效高度取=365mm。 判別T型截面類型：各跨跨中均屬于第一類T型截面。 次梁的正截面承載力過程見表次梁正截面受彎承載力計算截面邊跨跨中（1）離端第二支座（B）離端第二跨跨中（2）中間跨跨中（3）中間支座（C）彎矩設計值（）53.0053.0034.51-39.440.1600.1600.0910.1040.1750.1750.0960.110選配鋼筋564.21044334.0383實際配筋512322312412=565=1140=339=452計算結果表明均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的條件。，滿足最小配筋率的要求。斜截面受剪承載力計算。 計算內(nèi)容包括：截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。（1）驗算截面尺寸 ，截面尺寸按下式驗算：截面尺寸滿足要求。（2）計算所需腹筋 采用6雙箍，計算支座B左側截面，。由斜截面受剪承載力計算公式確定箍筋間距s:調(diào)幅后受剪承載力應加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%。先調(diào)幅整箍筋間距，，大于箍筋最大間距200mm，最后取s=200mm。（3）驗算最小配箍率 彎矩調(diào)幅時要求的配箍率下限為，實際配箍率，滿足最小配箍率的要求。次梁的裂縫寬度驗算 次梁的折算永久荷載；折算可變荷載。變形鋼筋的相對粘度特征系數(shù)，混凝土的保護層厚度c=25mm。荷載標準值下彈性分析的荷載彎矩系數(shù)，裂縫寬度的計算過程見表2，各截面的裂縫寬度均滿足要求。表2次梁的裂縫寬度驗算截面1B2C341.00-51.5524.54-41.4828.65565565339402339245.32308.45227.96324.94266.140.01410.01410.01000.01010.01000.7220.7990.6290.7020.609(mm)1212121212(mm)115.59115.59143.5142.54143.5(mm)0.2080.2640.1950.2760.221由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：次梁的撓度驗算 按等剛度跨度連續(xù)梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：其中，； ； 。長期剛度：其中， 撓度系數(shù)與板相同，撓度：3.繪制次梁施工圖四、主梁計算 主梁按彈性理論設計。1.荷載 為簡化計算，將主梁自重及梁側抹灰重量等效為集中荷載。荷載設計值：由次梁傳來8.174.8=39.22主梁自重1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13梁側抹灰1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67G=48.02活荷載設計值：由次梁傳來Q=18.54.8=88.8G+Q=136.822.計算簡圖 主梁端部支承在磚墻上，支承長度為370mm；中間支承在柱上，鋼筋混凝土柱截面為350mm350mm；墻、柱為主梁的鉸支座，主梁連續(xù)梁計算。計算跨度：邊跨取最小值中間跨：跨度差（5.715-5.7）/5.7=0.26%<10%，則可以按等跨連續(xù)梁計算。主梁的計算簡圖見圖3.內(nèi)力計算及包絡圖 內(nèi)力計算可采用等跨連續(xù)梁的內(nèi)力系數(shù)進行計算，跨中和支座截面最大彎矩及剪力按下式計算：不同截面下的彎矩及剪力的計算見表3，表4表3主梁彎矩計算項次荷載簡圖①②③④⑤基本不利內(nèi)力①+②213.63166.37-140.68-48.93-48.93-140.68①+③44.64-2.63-140.68119.61119.61-140.68①+④183.18106.48-230.9166.97104.43-118.38①+⑤51.912.6-118.38104.4366.97-230.91主梁剪力值計算序號計算簡圖①②③④最不利內(nèi)力①+②112.1-161.5448.02①+③96.38-177.26156.53①+④27.3-68.74117.99主梁正截面受彎承載力計算 跨內(nèi)按T形截面計算，其翼緣寬度為：取=1210mm，取。 判別T形截面類型：故屬于第一類T形截面。 主梁正截面承載力的計算截面1B2彎矩設計值（）213.63-203.55119.61-48.930.0640.2940.0320.0630.96690.82000.98370.96741673.81880.5871.6362.6選配鋼筋620620320220實配鋼筋面積（）18841884942628主梁斜截面受剪承載力的計算（1）驗算截面尺寸 ，截面尺寸按下式驗算：截面尺寸滿足要求。（2）計算所需腹筋 采用6@150雙箍,可知B截面上的剪力與剛好，現(xiàn)配兩根彎起，220，面積為628。驗算最小配箍率>，滿足要求。主梁裂縫寬度驗算 受彎構件的受力特征系數(shù)，變形鋼筋的相對粘結特征系數(shù)，C30混凝土抗拉強度標準值；保護層厚度c=25mm。主梁各截面的裂縫寬度驗算過程見表2，各截面的裂縫寬度均滿足要求。 表中B支座邊緣彎矩標準值：截面1B2178.6-204.0193.12-36.4618841884942628247.6282.9244.35143.50.03010.03010.01510.01000.92470.9470.74590.1895(mm)20202020(mm)100.8100.8153.46207.5(mm)0.2190.2560.1800.054主梁的撓度驗算 按等剛度跨度連續(xù)梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：其中，； ； 。其中，撓度系數(shù)與板相同，撓度： 3.主梁施工圖2單向板結構設計2.1板的設計2.1.1、板的計算 按塑性分析法計算內(nèi)力。1、荷載 恒荷載標準值： 20mm水泥砂漿面層 80mm鋼筋混凝土板 15mm厚石灰砂漿抹灰 活荷載標準值 橫荷載設計值 活荷載設計值 合計 2、內(nèi)力計算 次梁的截面，板在墻上的支撐長度為，則板的計算跨度為： 邊跨中間跨 跨度差說明可按等跨連續(xù)板計算內(nèi)力。取1m寬板作為計算單元，計算簡圖如圖1所示。連續(xù)板各截面的彎矩計算見表1.表1連續(xù)板各截面彎矩計算截面1邊跨跨內(nèi)B離端第二支座2中間跨跨內(nèi)C中間支座彎矩計算系數(shù)計算跨度截面承載力計算 。C30混凝土，=14.3。HPB300鋼筋，=270，連續(xù)板各截面的配筋計算見表2.表2連續(xù)板各截面配筋計算截面位置邊區(qū)板帶（1-2，5-6軸線間）中間區(qū)板帶（2-5軸線間）邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二支跨跨內(nèi)、中間跨跨內(nèi)中間支座邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二跨跨內(nèi)、中間跨跨內(nèi)中間支座M（）3.48-3.482.34-2.673.48-3.480.82.34=1.870.8(-2.67)=-2.140.0670.0670.0450.0520.0670.0670.0360.0410.0690.0690.0460.0540.0690.0690.0370.042219219146172219219118134選配鋼筋6/8@1706/8@1706@1906@1606/8@1706/8@1706@2006@200實配鋼筋面積228228149177228228141141支座截面的受壓區(qū)高度系數(shù)均小于0.35，滿足彎矩調(diào)幅的要求；所以，板的裂縫驗算裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態(tài)，采用荷載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩，考慮可變荷載的最不利布置，有式中—折算永久荷載標準值，—折算可變荷載標準值，—五跨連續(xù)板滿布荷載下相應截面的彎矩系數(shù)，按有關表格查的；—五跨連續(xù)板最不利荷載布置下相應的彎矩系數(shù)，按有關表格查的。由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：受彎構件的受力特征系數(shù)，光面鋼筋的相對粘結特征系數(shù)，C30混凝土抗拉強度標準值；保護層厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，計算過程見表2，裂縫寬度均小于一類環(huán)境規(guī)范規(guī)定值。板的裂縫寬度驗算截面1B2C32.32-3.051.30-2.421.59228228149149149202.9266.8170.6317.5208.60.010.010.010.010.010.4560.6100.3340.6890.474(mm)11.4311.438.578.578.57(mm)129.44129.44106.56106.56106.56(mm)0.1080.1910.0550.2100.095注:,取。板的撓度驗算 截面的短期剛度由下式確定：式中，，矩形截面，各截面的短周期剛度如下表所示。截面1B2C32192191461461460.4560.6100.3340.6890.4740.00370.00370.00240.00240.00241.8821.5671.6121.0101.305由表2可見，與很接近，滿足0.5<<2,按《混凝土結構設計規(guī)范》可取整跨剛度為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。長期剛度按下式確定其中， 第一跨撓度最大，對于等跨連續(xù)板可只驗算該跨撓度。永久荷載滿布，可變荷載在1，3，5跨布置，又相應表格查的相應的撓度系數(shù)分別是和，于是撓度： 2.2次梁的設計2.2.1、次梁計算 次梁按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。1.荷載 恒荷載設計值 由板傳來 次梁自重 梁側抹灰 活荷載設計值 由板傳來 合計 2.內(nèi)力計算 計算跨度 邊跨取=4.675 中間跨 跨度差，說明可按等跨連續(xù)梁計算內(nèi)力。計算簡圖如圖2所示。連續(xù)次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表3表4.表3連續(xù)次梁彎矩計算截面1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩計算系數(shù)計算跨度表4連續(xù)次梁剪力計算截面A邊支座B（左）離端第二支座B（右）離端第二支座C中間支座剪力計算系數(shù)0.450.60.550.55凈跨度=4.675=4.675=4.55=4.5554.6774.8166.7466.74正截面承載力計算 正截面承載力計算時，支座按矩形截面計算，跨中按T形截面計算，翼緣寬度取，又，故取 一類環(huán)境，梁的混凝土保護層厚度要求為25mm，單排鋼筋截面有效高度取=365mm。 判別T型截面類型：各跨跨中均屬于第一類T型截面。 次梁的正截面承載力過程見表次梁正截面受彎承載力計算截面邊跨跨中（1）離端第二支座（B）離端第二跨跨中（2）中間跨跨中（3）中間支座（C）彎矩設計值（）53.0053.0034.51-39.440.1600.1600.0910.1040.1750.1750.0960.110選配鋼筋564.21044334.0383實際配筋512322312412=565=1140=339=452計算結果表明均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的條件。，滿足最小配筋率的要求。斜截面受剪承載力計算。 計算內(nèi)容包括：截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。（1）驗算截面尺寸 ，截面尺寸按下式驗算：截面尺寸滿足要求。（2）計算所需腹筋 采用6雙箍，計算支座B左側截面，。由斜截面受剪承載力計算公式確定箍筋間距s:調(diào)幅后受剪承載力應加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%。先調(diào)幅整箍筋間距，，大于箍筋最大間距200mm，最后取s=200mm。（3）驗算最小配箍率 彎矩調(diào)幅時要求的配箍率下限為，實際配箍率，滿足最小配箍率的要求。次梁的裂縫寬度驗算 次梁的折算永久荷載；折算可變荷載。變形鋼筋的相對粘度特征系數(shù)，混凝土的保護層厚度c=25mm。荷載標準值下彈性分析的荷載彎矩系數(shù)，裂縫寬度的計算過程見表2，各截面的裂縫寬度均滿足要求。表2次梁的裂縫寬度驗算截面1B2C341.00-51.5524.54-41.4828.65565565339402339245.32308.45227.96324.94266.140.01410.01410.01000.01010.01000.7220.7990.6290.7020.609(mm)1212121212(mm)115.59115.59143.5142.54143.5(mm)0.2080.2640.1950.2760.221由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：次梁的撓度驗算 按等剛度跨度連續(xù)梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：其中，； ； 。長期剛度：其中， 撓度系數(shù)與板相同，撓度：2.3主梁的設計2.3.1、主梁計算 主梁按彈性理論設計。1.荷載 為簡化計算，將主梁自重及梁側抹灰重量等效為集中荷載。荷載設計值：由次梁傳來8.174.8=39.22主梁自重1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13梁側抹灰1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67G=48.02活荷載設計值：由次梁傳來Q=18.54.8=88.8G