土方及基礎施工方案及技術(shù)措施

土方及基礎施工方案及技術(shù)措施一土方工程1、土方開挖(1)施工方法根據(jù)本工程的土方施工量，土方開挖主要采用2臺0.5m3反鏟挖掘機、自卸汽車進行，輔以人工配合?；娱_挖時采用自然放坡，放坡系數(shù)根據(jù)現(xiàn)場實際土質(zhì)情況取0.33，隨挖隨放坡。土層開挖過程中，及時進行邊坡保護，開挖放線時留出基礎支模位置及500mm的工作面。基坑采用一次開挖成型，依據(jù)基礎幾何尺寸，結(jié)合開挖深度及柱距采用大開挖、條形開挖、單獨開挖等形式。每層開挖深度不得超過1.5m，距基底300～500mm的部分的余土均采用人工清理，嚴防因采用機械開挖碰撞而擾動基底原狀土?；娱_挖時，若遇有地下管線等障礙物時應及時向業(yè)主及有關(guān)部門匯報處理，自己不得私自亂動。(2)施工順序根據(jù)各子項工程的情況及基礎的設計深度，按照先深后淺、先大面積后小范圍的原則，計劃組織土方專業(yè)施工隊連續(xù)施工。施工時采用反鏟挖掘機從一端向另一端后退開挖，自卸汽車在挖掘機一側(cè)或后面裝土運輸。(3)降水、排水措施結(jié)合本工程地質(zhì)資料看，地表下無積水，排水主要是雨水及外來用水，開挖前在基坑外設置200mm×300mm外排水溝，做好雨水等其它地表水的排放措施。淺基礎開挖采取在基坑內(nèi)設自動抽水泵排水的方法，以及時抽排基坑內(nèi)的集水。一般深基坑內(nèi)設置200mm×300mm的明溝加集水井，采用污水泵抽排與坡頂排水系統(tǒng)及場地總排水管溝連接，經(jīng)沉淀后排入場地總排水系統(tǒng)內(nèi)。低于地下水位的局部深基坑視地下水量情況采用井點降水措施，使地下水位降落到基坑底0.5～1.0m以下，以便在無水干燥的條件下開挖土方和進行基礎施工。2、土方回填(1)回填要求土方回填密實度一般要求達到0.90以上，施工時采取分層夯填。大面積采用輕型壓路機碾壓，小范圍和局部邊角部位采用小型電動打夯機人工輔助打夯。(2)技術(shù)準備1)及時對現(xiàn)場土質(zhì)進行工程檢驗，主要有含水量試驗，土的顆粒分析試驗，環(huán)刀法或灌砂法密實度試驗，通過現(xiàn)場試驗確定回填土最佳含水率、每層填土虛鋪厚度、碾壓遍數(shù)、碾壓速度等參數(shù)，以便指導施工，確保回填土密實度達到0.90以上。2)編制詳細的土方工程專項施工方案，報業(yè)主、監(jiān)理審批后實施。3)現(xiàn)場設置測量控制網(wǎng)，確?；靥顦烁吆推秸确弦蟆?3)施工方法1)土方回填、夯實填土從基底開始在全范圍分層向上回填和壓實，在推平前要控制好標高?；谆靥蠲繉犹撲伜穸葹?50mm，用打夯機夯打時應“一夯壓半夯，夯夯相扣”。2)回填土的質(zhì)量控制與檢驗每層回填土施工完后，采用環(huán)刀法或灌砂法取樣測定土的壓實度，當檢驗結(jié)果達到設計要求后，才能填筑上層土?；踊靥蠲?0m～50m取樣一組，每層不少于一組，取樣部位在每層壓實后的下半部。3、土方工程施工防護措施(1)在土方開挖前作出詳細的施工組織，并對基坑開挖施工方法的可行性進行論證。加強與相關(guān)單位聯(lián)系，進一步調(diào)查清楚地下管線布置情況，做好管線保護工作，避免開挖引起管線破壞。(2)施工過程加強施工現(xiàn)場管理，土方開挖過程，做好排水、截水和降水工作，防止雨水等地面水滲入基坑周邊土體中。(3)挖出土方當班及時運走，當班不能運走時應停止開挖，嚴禁將土方堆放于基坑附近四周造成圍護結(jié)構(gòu)負荷的增加，少量臨時堆載不大于10KN/m2。每班停機后機械應停在1:2坡度以外處。(4)下雨時要重點作好邊坡防護工作，在邊坡四周鋪設彩條布以防止雨水沖刷邊坡引起邊坡失穩(wěn)而發(fā)生塌方，并安排專人對邊坡進行巡視。(5)填土施工要嚴格控制填土含水率，在實施分層填筑中，每層表面應做成2%～4%的排水坡度。二基礎及地下室工程1、條形基礎(1)施工工藝定位放線、復核復查→開挖土方→修整基礎土方→基槽驗收→澆搗砼墊層→基礎砌筑→地梁扎筋、支摸→地梁砼→隱蔽驗收→回填土方。(2)施工方法基礎砼墊層施工前，刨去槽內(nèi)的泥土及干擾的土層，保證槽底無泥、無水、無松動土層，基礎砼墊層施工完畢，用細小墨線將墻身的中線彈在墊層上?；A磚砌體工程施工時，反復校核基礎的中軸線，校好基礎標高?；A采用立皮數(shù)桿砌筑，對需要消平的墻不能采用加厚灰縫厚度的辦法，必須采用細石混凝土找平。砌筑中，磚提前一天濕水，嚴禁使用干磚，按照規(guī)定要求，磚基礎施工中不能邊砌邊回填土，待基礎全部施工完畢進行基礎驗收后才能進行回填。按照設計圖紙支好每道基礎梁模板，保證基礎梁的幾何尺寸，根據(jù)砼基礎梁頂面標高的兩側(cè)模板上彈出標高線，分層連續(xù)澆滿砼，一般不留施工縫。2、獨立基礎、基礎梁墊層施工前在基坑內(nèi)投測標高控制點，每個基坑不少于4點，基坑墊層即按此標高進行施工，施工時墊層用平板振動器振搗，人工木抹子搓平。將各定位軸線投測至已施工的墊層上，用墨線彈出基礎外輪廓線，并用紅油漆標出軸線?；A模板采用18mm厚木膠合板和60×80mm木枋背肋制作，安裝時根據(jù)所彈墨線進行，固定方法按常規(guī)，柱插筋固定采用“井”字型木架，注意應符合軸線位置。如下圖：獨立柱基支模示意圖對于梁上無地下室底板的基礎粱側(cè)模采用18mm厚木膠合模板，支模時必須保證定位尺寸、標高及截面尺寸準確，支撐牢固。模板安裝時，應拉線校正并吊正?；A基礎梁支模示意圖對于梁上有地下室底板（3#棟）的基礎梁，采用M2.5水泥砂漿MU10實心磚砌筑120厚墻作側(cè)模。鋼筋加工完后進行現(xiàn)場綁扎，綁扎時應按設計要求的直徑、間距進行，完畢后按要求塞好墊塊，做好自檢記錄和隱蔽工程，邀請業(yè)主、監(jiān)理、設計等進行驗收。驗收完畢后，還應用經(jīng)緯儀通過控制樁將各框架柱的軸線引測至鋼筋網(wǎng)表面，并在各基礎承臺上將各框架柱定位，綁扎框架柱插筋，插筋復核檢查，確認無誤后，裝框架柱的引模模板。引模砼澆筑300mm高，以確保上部結(jié)構(gòu)支模時根部的穩(wěn)定。本工程采用商品砼，由砼攪拌運輸車運送到施工現(xiàn)場，由砼輸送泵或人力運到澆灌點，振搗用插入式振動器，每300mm高振搗一次，面層人工用木抹子抹平，養(yǎng)護采用人工澆水養(yǎng)護，必要時可加蓋草袋。3、地下室結(jié)構(gòu)(3#棟樓)施工順序:墊層→底板防水層→砂漿保護層→地下室底板鋼筋綁扎→地下室底板砼→地下室墻板鋼筋→地下室墻壁模板→墻砼。(1)墊層施工土方清理至設計標高，邀請勘察、設計、監(jiān)理、建設、質(zhì)監(jiān)站等單位的有關(guān)人員現(xiàn)場驗槽，符合要求后方能進行。墊層施工前在基坑內(nèi)進行水準測量，并按每米左右的間距打下控制墊層面層的鋼釬，墊層施工即按此標高進行，墊層施工時采用平板振動器振搗，人工用木抹子搓平。(2)地下室防水本工程地下室防水主要包括地下室底板防水和地下室砼墻防水。1)地下室底板防水在施工完的砼墊層上用1:3水泥砂漿找平壓光，并將底板外模（以200磚做模）用水泥砂漿抹面壓光，轉(zhuǎn)角處做成圓弧狀，硬化養(yǎng)護一定時間待其干燥后方能進行防水層施工，首先在找平層上按設計要求在找平層和磚模抹灰層上滿涂處理劑一遍，不得漏涂，然后鋪SBS改性瀝青防水卷材，防水卷材鋪貼至磚模頂部，留出一定的長度與地下室外墻防水卷材搭接；同時在底板與墻板轉(zhuǎn)角處多增一道600mm寬的防水卷材，以保證轉(zhuǎn)角的防水效果。卷材鋪貼時其粘結(jié)材料應滿涂于基層上使卷材較好地與基層粘結(jié)。鋪帖完防水卷材后在卷材面層上再鋪設0.3厚塑料薄膜作保護隔離層，然后按設計要求在隔離層上澆筑50厚C20細石混凝土保護層，澆筑混凝土時不得損壞隔離層和卷材防水層，如已損壞及時補粘一塊卷材修補牢固，再繼續(xù)澆筑細石混凝土。2)地下室外墻防水地下室外墻拆除模板后，按設計要求用20厚1:3水泥砂漿抹平、壓光，轉(zhuǎn)角處做成圓弧角，硬化干燥后即可做防水層；防水層施工與底板施工相同，但應做好卷材的搭接；防水層施工完畢后即在上抹30厚1:3水泥砂漿，按設計要求用M5.0水泥砂漿砌筑120厚磚墻保護層至設計標高。(3)模板工程1)在底板鋼筋施工前，四周按設計的底板厚度采用M2.5水泥砂漿MU10實心磚砌筑200厚墻作側(cè)模，墻頂面比設計地下室地面高500mm左右，內(nèi)側(cè)用1:2水泥砂漿抹面。墻體施工采用木膠合板制作內(nèi)外模板，背肋采用60×80杉木枋，組合拼成模板，考慮砼對模板的側(cè)壓力，用φ12的對拉螺栓和φ48鋼管組合扣件加固，對拉螺栓應做成防水型，間距垂直方向600mm，水平方向500底板支模示意圖2)地下室墻體模板a.地下室墻體模板采用18mm厚木膠合板，背楞60×80mm木枋豎向布置中距250mm，模板加固采用鋼架管橫向打箍，按600×500mmb.地下室外墻按施工工藝及設計要求在底板以上500mm及頂板以下250mm設置兩道水平施工縫，施工縫上設置3厚300mm寬鋼板止水帶及遇水膨脹止水條。外墻模板的對拉螺桿加焊3個3mm厚，80mm×80mm的鋼板止水環(huán)，在端頭設置墊木，拆除模板后割斷螺栓，用膨脹水泥砂漿封實抹平。支模示意圖見下圖。地下室外墻支模示意圖c.剪力墻側(cè)模驗算剪力墻側(cè)模采用18mm厚木膠合板，M12對拉螺桿按600×500mm間距，60mm×80mm木枋間距250mm豎向放置，2根φ48鋼管水平加固，間距600mm。鋼管截面慣性矩I為12.19cm4，截面抵抗矩W為5.08cm3彈性模量E為210000N/mm2，抗彎強度設計值fc為205N/mm2，抗剪強度設計值fv為120N/mm2。木膠合板彈性模量為9500N/mm2，抗彎強度設計值fc為13N/mm2，抗剪強度設計值fv為1.5N/mm2。木枋抗彎強度設計值fc為13N/mm2，彈性模量E為9000N/mm2，抗剪強度設計值f㈠模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5h；T--混凝土的入模溫度，取25℃V--混凝土的澆筑速度，取1.8m/hH--模板計算高度，取2.92mβ1--外加劑影響修正系數(shù)，取1；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為35.42kN/m2、70.08kN/m2，取較小值35.42kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=35.42kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4kN/m2。㈡墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖①抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(木枋間距):l=250mmq--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.2×35.42×0.6×0.9=22.952kN/m，其中0.9為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.4×4×0.6×0.9=3.024kN/m；q=q1+q2=22.952+3.024=25.976kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×25.976×250×250=1.62×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=600×18×18/6=3.24×104mmf--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=1.62×105/3.24×104=5N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=5N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、诳辜魪姸闰炈阌嬎愎饺缦?其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(木枋間距):l=250mmq--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載面板的最大剪力：V=0.6×25.976×250=3896.4N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=3896.4N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18mm；fv--面板抗剪強度(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:τ=3×3896.4/(2×600×18)=0.541N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值τ=0.541N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求?、蹞隙闰炈愀鶕?jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=35.42×0.6=21.25N/mm；l--計算跨度(木枋間距):l=250mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4面板的最大允許撓度值:[ω]=1mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×21.25×2504/(100×9500×29.16×104)=0.203mm面板的最大撓度計算值:ω=0.203mm小于面板的最大允許撓度值[ω]=㈢墻模板內(nèi)外楞的計算①內(nèi)楞(木枋)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，木枋寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；內(nèi)楞計算簡圖Ⅰ.內(nèi)楞木枋的抗彎強度驗算木枋跨中最大彎矩按下式計算：其中，M—木枋跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞鋼管間距):l=600mmq--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.2×35.42×0.25×0.9=9.563kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2:1.4×4×0.25×0.9=1.26kN/m，其中，0.9為折減系數(shù)。q=9.563+1.26=10.823kN/m；木枋的最大彎距：M=0.1×10.823×600×600=3.9×105N.mm；內(nèi)楞木枋的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞木枋承受的應力(N/mm2)；M--內(nèi)楞木枋計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞木枋的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--內(nèi)楞木枋的抗彎強度設計值(N/mm2),f=13N/mm2；內(nèi)楞木枋的最大應力計算值σ=3.90×105/6.40×104=6.094N/mm2；內(nèi)楞木枋的最大應力計算值σ=6.094N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求?、?內(nèi)楞木枋的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞木枋承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞鋼管間距):l=600mmq--作用在內(nèi)楞上的線荷載；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6×10.823×600=3896.28N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V=3896.28N；b--內(nèi)楞木枋的截面寬度(mm)：b=60mm；hn--內(nèi)楞木枋的截面高度(mm)：hn=80mm；fv--木枋的抗剪強度(N/mm2)：fv=1.4N/mm2；內(nèi)楞木枋截面的受剪應力計算值:τ=3×3896.28/(2×60×80)=1.218N/mm2；內(nèi)楞木枋截面的受剪應力計算值τ=1.218N/mm2小于木枋的抗剪強度設計值[fv]=1.4N/mm2，滿足要求?、?內(nèi)楞木枋的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--內(nèi)楞木枋的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=35.42×0.25/1=8.855kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=600mm；E--內(nèi)楞木枋彈性模量（N/mm2）：E=9000N/mm2；I--內(nèi)楞木枋截面慣性矩(mm4)，I=2.56×106；內(nèi)楞木枋的最大撓度計算值:ω=0.677×8.855×6004/(100×9000×2.56×106)=0.337mm內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=2.4mm；內(nèi)楞木枋的最大撓度計算值ω=0.337mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2.4mm，滿足要求?、谕饫?雙鋼管)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=5.08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計算簡圖Ⅰ.外楞鋼管抗彎強度驗算外楞鋼管跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞鋼管的荷載:P=(1.2×35.42+1.4×4)×0.25×0.6/2=3.608kN；外楞鋼管計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=500mm；外楞鋼管最大彎矩:M=0.175×3608×500=3.16×105N/mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞鋼管的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞鋼管的最大彎距(N.mm)；M=3.16×105N/mmW--外楞鋼管的凈截面抵抗矩；W=5.08×103mm[f]--外楞鋼管的強度設計值(N/mm2)，[f]=205N/mm2；外楞鋼管的最大應力計算值:σ=3.16×105/5.08×103=62.205N/mm2；外楞鋼管的最大應力計算值σ=62.205N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求?、?外楞鋼管的抗剪強度驗算公式如下:其中，V--外楞鋼管計算最大剪力(N)；P--作用在外楞鋼管的荷載外楞鋼管的最大剪力：V=0.65×3608=2.35×103N；外楞鋼管截面抗剪強度必須滿足:其中，τ—外楞鋼管截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V—外楞鋼管計算最大剪力(N)：V=2.35×103N；r—外楞鋼管的外徑(mm)：r=24mm；δ—外楞鋼管的壁厚(mm)：δ=3.5mm；fv—外楞鋼管的抗剪強度(N/mm2)：fv=120N/mm2；外楞鋼管截面的受剪應力計算值:τ=2×2.35×103/｛3.14×[242-(24-3.5)2]｝=9.610N/mm2；外楞鋼管截面的受剪應力計算值τ=9.610N/mm2小于鋼材的抗剪強度[fv]=120N/mm2，滿足要求?、?外楞鋼管的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--外楞鋼管最大撓度(mm)；P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=35.42×0.25×0.6/2＝2.66kNl--計算跨度(水平螺栓間距):l=500mm；E--外楞鋼管彈性模量（N/mm2）：E=210000N/mm2；I--外楞鋼管截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×2.66×103×5003/(100×210000×1.22×105)=0.149mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.25mm；外楞鋼管的最大撓度計算值ω=0.149mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.25mm，滿足要求?、璐β菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得