教學(xué)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書

XX市XX區(qū)某教學(xué)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書 專業(yè)：土木工程 姓名：XXX 學(xué)號(hào)：XXXXX 指導(dǎo)教師：XXXXXXX大學(xué)目錄引言 1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書 21設(shè)計(jì)資料 2工程名稱 2工程概況 2設(shè)計(jì)資料 22結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖 3結(jié)構(gòu)布置 3計(jì)算單元選取 3梁柱截面尺寸的確定 4板厚的確定 53恒載計(jì)算 6屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值 6樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值 6框架梁柱荷載標(biāo)準(zhǔn)值 6填充墻荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 7門窗荷載標(biāo)準(zhǔn)值 74活荷載計(jì)算 75樓層荷載匯總 7頂層荷載 7二~四層荷載 9一層荷載 96地震作用 10橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算 10橫向框架自振周期計(jì)算 12橫向框架水平地震作用 13變形驗(yàn)算 14橫向框架eq\o\ac(○,9)軸柱端彎矩計(jì)算 16地震作用下的內(nèi)力分析 167豎向荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算 19計(jì)算單元 19荷載計(jì)算 19各層結(jié)點(diǎn)彎矩計(jì)算 21梁柱線剛度比（彎矩分配系數(shù)） 22橫向框架的彎矩用二次分配法進(jìn)行彎矩分配 238橫向框架內(nèi)力組合 34彎矩調(diào)幅 34內(nèi)力組合 369截面設(shè)計(jì) 46框架梁 46框架柱 51現(xiàn)澆板 60次梁 6310地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 66地基變形驗(yàn)算 66柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 66結(jié)論 72致謝 73參考文獻(xiàn) 74引言土木工程專業(yè)的畢業(yè)設(shè)計(jì)教學(xué)過(guò)程，是我們?cè)诋厴I(yè)前最后學(xué)習(xí)和綜合訓(xùn)練過(guò)程，是深化、拓寬、綜合學(xué)習(xí)的重要過(guò)程，它提高了我們的綜合素質(zhì)，對(duì)工程實(shí)踐能力和創(chuàng)新能力都起到了非常重要的作用。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是按照學(xué)校的教學(xué)計(jì)劃進(jìn)行的，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，我們此次設(shè)計(jì)的課題為教學(xué)樓設(shè)計(jì)，是我們非常熟悉的民用公共建筑。我所設(shè)計(jì)的高校教學(xué)樓，五層框架結(jié)構(gòu)，本篇計(jì)算書是按照設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求對(duì)所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)做了一些基本計(jì)算，包括框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算、基礎(chǔ)計(jì)算、現(xiàn)澆板計(jì)算以幾個(gè)主要部分。由于時(shí)間有限，計(jì)算中我們只選擇有代表性的一榀框架以及有代表性的一些構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，其他的相互參考。畢業(yè)設(shè)計(jì)的二個(gè)月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過(guò)資料查閱、設(shè)計(jì)計(jì)算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對(duì)新規(guī)范、規(guī)程、手冊(cè)等相關(guān)內(nèi)容的理解。鞏固了專業(yè)知識(shí)、提高了綜合分析、解決問(wèn)題的能力。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計(jì)算時(shí)，進(jìn)一步了解了Excel。在繪圖時(shí)熟練掌握了AutoCAD，以上所有這些從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求。由于我的水平、經(jīng)驗(yàn)有限，其中的問(wèn)題和不妥之處，敬請(qǐng)老師批評(píng)指正，我一定會(huì)虛心接受，在此表示衷心感謝！結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書1設(shè)計(jì)資料工程名稱xx區(qū)某教學(xué)樓工程概況本建筑采用的是現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑總高度米，層數(shù)為5層。一層層高為，二~五層高為，室內(nèi)外高差為，平屋頂。設(shè)計(jì)資料1、基本風(fēng)壓：m22、基本雪壓：m2，雪荷載準(zhǔn)永久值分區(qū)為Ⅲ區(qū)。3、地震烈度：8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為，Ⅱ類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。4、地面粗糙度類別：B類。5、地質(zhì)資料：本工程不考慮地下水的影響。

2結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖結(jié)構(gòu)布置圖2-1結(jié)構(gòu)布置圖計(jì)算單元選取由于本設(shè)計(jì)為一簡(jiǎn)單矩形三跨框架結(jié)構(gòu)，計(jì)算單元取中跨橫向框架eq\o\ac(○,9)軸線一榀框架，如圖2-2所示，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-3。底層柱高取4500mm。（注：底層地面做剛性面層并加基礎(chǔ)梁與基礎(chǔ)隔開(kāi)，即底層柱高取4500mm.）圖2－2計(jì)算單元圖2-3計(jì)算簡(jiǎn)圖梁柱截面尺寸的確定梁截面尺寸1、主梁：AB跨：梁高h(yuǎn)=(1∕12~1∕8)L=500~750mm；取600㎜梁寬b=(1∕3~1∕2)h=200~300mm；取250㎜BC跨：梁高(1∕12~1∕8)L=200~300mm根據(jù)實(shí)際情況及剛度要求，綜合考慮多種因素取500㎜梁寬取250mm故主梁截面尺寸：600㎜×250㎜，500㎜×250㎜。2、次梁：①～②跨：梁高(1∕12~1∕8)L=375~562mm；取500㎜梁寬b=(1∕3~1∕2)h=167~250mm；取250㎜故次梁截面尺寸：500㎜×250㎜。柱截面尺寸的確定1、按底層確定柱截面尺寸，底層柱高H=4500㎜。2、b=(1∕20~1∕15)h=225~300mm。3、初步選定柱的截面尺寸（1）、該建筑采用全現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)取C30，。邊柱負(fù)荷面積：6×∕2=m2中柱負(fù)荷面積：F=6×（+）/2=m2（2）、確定柱截面尺寸：柱軸壓比限制：估算N＝10～20KNA/教學(xué)樓一般取N＝12KN/㎡又因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)抗震等級(jí)為三級(jí)，框架結(jié)構(gòu)所以n=（3）、一層邊柱：（4）、一層中柱：故取500mm，初步選定柱截面尺寸為：500mm×500mm。板厚的確定規(guī)范規(guī)定單向板中民用建筑樓板的最小厚度厚取60mm，故本設(shè)計(jì)取板厚120mm。

3恒載計(jì)算屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值40厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層：10厚1:4石灰砂漿隔離層：30厚C20細(xì)石混凝土找平層：50厚擠塑保溫板：15厚水泥砂漿找平：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板：板底抹灰平頂：合計(jì)：樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值10厚地磚：5厚1：1水泥砂漿粘結(jié)層：30厚水泥砂漿結(jié)合層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板：板底抹灰平頂：合計(jì)：m2框架梁柱荷載標(biāo)準(zhǔn)值梁自重（包括20mm厚抹灰）（1）主梁（600×250）：××25=KN/m總：m梁側(cè)粉刷:KN/m次梁（500×250）：××25=KN/m總：KN/m梁側(cè)粉刷:KN/m合計(jì)：m（2）柱自重：（包括20mm厚抹灰）柱：（500×500）：××25=KN/m總：KN/m柱側(cè)粉刷:4×××17=KN/m合計(jì)：KN/m填充墻荷載標(biāo)準(zhǔn)值：外墻單位墻體自重（包括20mm厚抹灰）：合計(jì)：內(nèi)墻單位墻體自重（包括20mm厚抹灰）：合計(jì)：按照任務(wù)書所給定的隔墻按恒載攤到樓面取㎡。門窗荷載標(biāo)準(zhǔn)值鋁合金玻璃窗（以鋼框玻璃窗計(jì)算）取，木門取，鋁合金門取，木框玻璃窗取。4活荷載計(jì)算上人屋面活荷載為，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，按規(guī)范屋面活載取荷。衛(wèi)生間活荷載為，樓面活荷載為。5樓層荷載匯總計(jì)算各層總重力荷載代表值，恒載取50%，各層重力荷載集中于樓屋蓋標(biāo)高處。頂層荷載女兒墻自重：（240厚墻磚女兒墻）×19+×17×2=KN/m2××（+）×2=KN屋面自重：×（×）=柱自重（包括粉刷）：××104×=KN梁荷載（包括粉刷）：主梁（包括粉刷）：×（）×52+××18+××2=KN次梁（包括粉刷）：××38=梁總荷載為：+=KN頂層上半部分墻荷載：外墻凈長(zhǎng)度：+×2-54×=191m頂層上半部分外墻荷載：×{191×頂層上半部分內(nèi)墻荷載：內(nèi)墻凈面積：（）×（）×26+{×2×××××40}=m2頂層上半部分內(nèi)墻荷載：×=KN門窗洞口總面積：C2421:(36個(gè))××36=C1521:(6個(gè))××6=m2C1221:(4個(gè))××4=m2M0924:(40個(gè))××40=m2C：（++）×=M：×=KN故墻體總荷載：×（+）=門窗荷載：×（+）=若隔墻攤到樓面按2KN/㎡計(jì)算××2=。與計(jì)算的墻體實(shí)際荷載基本相符?！坪爿d=++++=按規(guī)范規(guī)定活載取雪荷載：×（×）=頂層重力荷載代表值：G5＝（+×）＝。二~四層荷載樓面荷載：×（××3×2-6×）=柱自重（包括粉刷）：××88=梁荷載：計(jì)算同頂層梁總荷載（包括粉刷）：門窗荷載含在墻體荷載內(nèi)。墻體荷載按照2KN/㎡攤到樓面：××2=樓梯荷載：×3××25×2+×3××25×2+×××25+××25×=∑恒載=++++=樓梯活荷載：衛(wèi)生間、樓面活載:五層重力荷載代表值： Ｇ2~4＝+×{×3×6×2+××6+×（×）}=一層荷載樓面荷載：柱自重（包括粉刷）：×（+）/2×104＝

梁總荷載：（計(jì)算同頂層）墻體總荷載：樓梯荷載：雨篷荷載：25×（××+××）×2+××=∑恒載=（+++++）=樓梯活荷載：衛(wèi)生間、樓面活載:一層重力荷載代表值：G1=+×{×3×6×2+××6+×（×）}=各層荷載代表值的圖示如圖5-1：圖5-1重力荷載代表值以三層AD軸邊柱為例6地震作用橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算表6-1二～五層梁的線剛度截面尺寸b×h（mm2）彈性模量Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）跨度L（mm）線剛度i0=EcIc/L邊框架梁Kb=中框架梁Kb=250×6006000250×5002400250×5006000表6-2底層梁的線剛度截面尺寸b×h（mm2）彈性模量Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）跨度L（mm）線剛度i0=EcIc/L邊框架梁Kb=中框架梁Kb=250×6006000250×5002400250×5006000表6-3柱子的線剛度層次截面尺寸b×h（mm2）彈性模Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）層高H(mm)線剛度i0=EcIc/H2-5500×500××3600×1500×500××4500×表6－4柱的側(cè)移剛度D值計(jì)算層次截面砼強(qiáng)度等級(jí)彈性模量Ec（N/mm2）層高H（m）截面慣性矩線剛度aA、D軸線邊框架邊柱1*107072-5*11251B、C軸線邊框架中柱1*120912-5*14467A、D軸線中框架邊柱1*117662-5*13703B、C軸線中框架中柱1*132372-5*17199注：表6－5各層D值匯總樓層序號(hào)12-5匯總D值各柱D值×根數(shù)A、D軸線邊框架邊柱10707×411251×4B、C軸線邊框架中柱12091×214467×2A、D軸線中框架邊柱11766×2013703×20B、C軸線中框架中柱13237×2017199×20567070691978橫向框架自振周期計(jì)算按頂點(diǎn)位移法計(jì)算，考慮填充墻對(duì)框架剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)，計(jì)算公式為，式中為頂點(diǎn)位移（單位為m）按D值法計(jì)算，見(jiàn)表6-6。表6-6橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算層次G（KN）∑G（KN）Di△i-△i-1=∑G/Di(m)△i(m)56919784691978369197826919781567070相鄰層間剛度的比值：567070/691978＝>故層間剛度符合要求橫向框架水平地震作用地震作用按8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為的Ⅱ場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，則，因，總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪力按下式計(jì)算：（+==ＫＮ由于，所以需要考慮頂部附加水平地震作用頂部附加水平地震作用系數(shù)：頂部附加水平地震作用：則質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用為：抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)各樓層的最小水平地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)符合因?yàn)椴楸淼眉袅ο禂?shù)表6-7各層地震作用及樓層地震剪力層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiGiHi/∑GiHiVi(KN)5３.６29862634214３.６22780334213３.６17420234212３.６12060234211４.5740613421表6-8樓層的最小水平地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值驗(yàn)算樓層序號(hào)Gi(KN)54321變形驗(yàn)算表6-9變形驗(yàn)算層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）Ui-Ui-1=Vi/Di（m）層高h(yuǎn)i(m)層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角備注56919781/1846層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角均滿足θe＜[θe]=1/550的要求46919781/112136919781/86326919781/74315670701/703從表可見(jiàn)最大層間彈性位移發(fā)生在第一層，其值為1/703<1/550滿足要求

圖6－1層間剪力及位移示意圖

橫向框架eq\o\ac(○,9)軸柱端彎矩計(jì)算注：y值可根據(jù)《工程結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)》查附表差值求的；表6-10橫向框架eq\o\ac(○,)軸柱端彎矩計(jì)算層次hVi層間剛度∑DA、D軸（邊柱）DKy1-yMtMb569197813703469197813703369197813703269197813703156707011766層次hVi層間剛度∑DB、C軸（中柱）DKY1-yMtMb569197817199469197817199369197817199269197817199156707013237地震作用下的內(nèi)力分析取eq\o\ac(○,9)軸橫向框架分析，eq\o\ac(○,9)軸柱端彎矩計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表6-11，地震作用下框架梁柱端彎矩、梁端剪力及柱軸力分別見(jiàn)下圖。求得柱端彎矩后可用節(jié)點(diǎn)平衡的方法求得梁端彎矩，公式如下：表6-11梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)層次A-BB-C柱軸力MblMbrlVbMblMbrlVbAB5646362616以五層AB梁為例：圖6－2地震作用下橫向框架梁柱彎矩圖圖6－3地震作用下橫向框架剪力圖圖6－4地震作用下橫向框架軸力圖7豎向荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算計(jì)算單元取eq\o\ac(○,9)軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為，如圖7-1所示，由于房間布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的樓面荷載先傳遞給次梁和縱向框架梁，再以集中力的形式傳給框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上，由于縱向框架的中線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還有集中力矩。圖7－1計(jì)算單元及力的傳遞荷載計(jì)算各層恒載計(jì)算第五層：圖7-2所示:圖7－2五層梁上作用的恒載女兒墻××＝次梁自重ABCD間：×6=邊框梁自重：×=AB、CD跨均布荷載：BC跨均布荷載：KN/MA、D軸集中力：B、C軸集中力：A、D節(jié)點(diǎn)偏心矩：B、C節(jié)點(diǎn)偏心矩：第一~四層：如圖7-3所示，圖7－3一～四層梁上作用的恒載A、D軸9-10跨墻體：B、C軸9-10跨墻體：A、D軸窗重量：××=B、C軸門重量：××=AB、CD跨均布荷載：+×+×跨均布荷載：KN/mA、D軸集中力:[+××6)×1/2+++]×1/2×2=B、C軸集中力：[+××6)×1/2+++】×1/2×2=A、D節(jié)點(diǎn)偏心矩：B、C節(jié)點(diǎn)偏心矩：各層活載計(jì)算一～五層活載計(jì)算：圖7－4一～五層梁上作用的活載AB、CD跨均布荷載：BC跨均布荷載：A、D軸集中力：××6×1/2×1/2×2=B、C軸集中力：××6×1/2+××2)×1/2×2=A、D節(jié)點(diǎn)偏心矩：B、C節(jié)點(diǎn)偏心矩：各層結(jié)點(diǎn)彎矩計(jì)算五層恒載作用下結(jié)點(diǎn)彎矩(布置見(jiàn)圖7-2)一～四層恒載作用下結(jié)點(diǎn)彎矩（布置見(jiàn)圖7-3）一～五層活載作用下結(jié)點(diǎn)彎矩（布置見(jiàn)圖7-4）梁柱線剛度比（彎矩分配系數(shù)）一層：梁柱二～五層：柱

圖7－5梁柱線剛度比橫向框架的彎矩用二次分配法進(jìn)行彎矩分配恒載作用下的彎矩二次分配：見(jiàn)（圖7-6）活載作用下的彎矩二次分配：見(jiàn)（圖7-7）恒載作用下的內(nèi)力圖圖7-8恒載作用下梁柱彎矩圖圖7-9恒載作用下梁柱軸力圖圖7-10恒載作用下梁柱剪力圖活載作用下的內(nèi)力圖圖7-11活載作用下梁柱彎矩圖圖7-12活載作用下梁柱軸力圖圖7-13活載作用下梁柱剪力圖荷載作用下的內(nèi)力表7-1恒載作用下的內(nèi)力表7-2活載作用下的內(nèi)力注：以5層為例計(jì)算跨中彎距及剪力梁左上柱下柱梁左梁右上柱下柱ABC圖7-6恒載作用下彎矩二次分配圖（KN·m）梁左上柱下柱梁左梁右上柱下柱-99ABC圖7-7活載作用下彎矩二次分配圖圖7-8恒載作用下的梁柱彎矩圖圖7-9恒載作用下的柱軸力圖圖7-10恒載作用下梁柱的剪力圖圖7-11活載作用下梁柱的彎矩圖圖7-12活載作用下柱的軸力圖圖7-13活載作用下梁柱的剪力圖

表7-1恒載作用下的內(nèi)力層次A-BB-CC-D柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD54321表7-2活載作用下的內(nèi)力層次A-BB-CC-D柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD500400300200100

8橫向框架內(nèi)力組合彎矩調(diào)幅當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制組合和由永久荷載效益控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的內(nèi)力值。調(diào)幅系數(shù)β=，b=，g為恒載，p為活載，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表8-1表8-1彎矩調(diào)幅層次恒載作用下的彎矩(KNM)調(diào)幅及控制截面處的彎矩M控(KNM)及剪力V'(KN)MM'=×MAB跨BC跨CD跨AB跨MblMbrMblMbrMblMbrMbl'Mbr'54321層次M'=×MVBC跨CD跨AB跨BC跨Mbl'Mbr'Mbl'Mbr'VblVbrVblVbr54321層次VV'=V-gb/2CD跨AB跨BC跨CD跨VblVbrVbl'Vbr'Vbl'Vbr'Vbl'Vbr'54321層次活載作用下的彎矩(KNM)調(diào)幅及控制截面處的彎矩M控(KNM)及剪力V'(KN)MM'=×MAB跨BC跨CD跨AB跨MblMbrMblMbrMblMbrMbl'Mbr'54321層次M'=×MVBC跨CD跨AB跨BC跨Mbl'Mbr'Mbl'Mbr'VblVbrVblVbr500400300200100層次VV'=V-pb/2CD跨AB跨BC跨CD跨VblVbrVbl'Vbr'Vbl'Vbr'Vbl'Vbr'500400300200100續(xù)表-8-1彎矩調(diào)幅層次M控制=M-V控×b/2（恒載）AB跨BC跨CD跨M控lM控rM控lM控rM控lM控r54321層次M控制=M-V控×b/2（活載）AB跨BC跨CD跨M控lM控rM控lM控rM控lM控r54321內(nèi)力組合考慮五種荷載組合：（注：重力載＝恒載+活載）1、恒載+活載；2、恒載+活載3、γRE（重力載+地震荷載）為達(dá)到“三水準(zhǔn)設(shè)防，二階段設(shè)計(jì)”的要求，應(yīng)使框架結(jié)構(gòu)具有足夠的承載能力、良好的變形能力以及合理的破壞機(jī)制。因此在抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)遵循“強(qiáng)柱弱梁”，“強(qiáng)剪弱彎”，“強(qiáng)結(jié)點(diǎn)、強(qiáng)錨固”的設(shè)計(jì)原則。框架橫梁的控制截面是支座截面和跨中截面，支座處一般產(chǎn)生-Mmax和Vmax，跨中截面產(chǎn)生Mmax。柱的控制截面在柱的上、下端。恒載、活載、風(fēng)載和地震荷載都分別按各自規(guī)律布置進(jìn)行內(nèi)力分析，恒載，活載取支座上部彎矩為負(fù)，下部彎矩為正；地震荷載均考慮左右兩個(gè)方向，然后取出各個(gè)構(gòu)件控制截面處的內(nèi)力，最后在若干組不利內(nèi)力中選取幾組最不利的內(nèi)力作為構(gòu)件截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力。

表-1框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力支座邊V五層AB梁左端MV右端MV跨中M五層BC梁左端MV0右端MV0跨中M0四層AB梁左端MV右端MV跨中M四層BC梁左端MV右端MV跨中M0三層AB梁左端MV右端MV跨中M三層BC梁左端MV0右端MV0跨中M二層AB梁左端MV右端MV跨中M二層BC梁左端MV0右端MV0跨中M一層AB梁左端MV右端MV跨中M一層BC梁左端MV0右端MV0跨中M注:表中M以下部受拉為正，V以向上為正。

表-2橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力NMM5柱頂M.N柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注:表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正；M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為。

表3橫向框架A柱剪力組合（kn）層次活載Hun(m)54321注:表中V以繞柱端順時(shí)針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。表4橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底注:表中M為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值；由于只有第1，2兩層的柱的軸壓比大于，所以對(duì)這兩層不僅要求凈高端點(diǎn)彎矩，還要進(jìn)行了抗震的調(diào)整。

表5橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力NMM5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注:表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正；M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為。

表6橫向框架B柱剪力組合（kn）層次活載Hun(m)54321注:表中V以繞柱端順時(shí)針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。表7橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底注:表中M為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值；由于只有第1，2兩層的柱的軸壓比大于，所以對(duì)這兩層不僅要求凈高端點(diǎn)彎矩，還要進(jìn)行了抗震的調(diào)整。柱端彎矩和軸力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，采用與梁的內(nèi)力組合一樣的方法，也考慮了四種內(nèi)力組合。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力：（1）及相應(yīng)的；（2）及相應(yīng)的（考慮小偏心受壓柱）；（3）及相應(yīng)的（考慮柱大偏心受壓柱）。對(duì)于抗震設(shè)計(jì)的組合，應(yīng)注意從兩個(gè)方向的水平地震作用確定最不利內(nèi)力?！犊拐鹨?guī)范》規(guī)定在地震組合時(shí)，柱的承載力抗震調(diào)整系數(shù)按表采用，對(duì)于軸壓比小于的上層偏壓柱，組合后的彎矩和剪力同時(shí)乘以；對(duì)于軸壓比大于的上層偏壓柱，則同時(shí)乘以。柱端彎矩設(shè)計(jì)的調(diào)整（1）根據(jù)《抗震規(guī)范》規(guī)定：在一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求式中，—為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面（指的是柱凈高端面）順時(shí)針（或反時(shí)針）方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配；—為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面（指的是梁凈跨端面）反時(shí)針（或順時(shí)針）方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和;—為柱端彎矩增大系數(shù)，一級(jí)為，二級(jí)為，三級(jí)為?？蚣艿撞咳舾蓪拥闹磸濣c(diǎn)不在樓層內(nèi)時(shí)，說(shuō)明若干層的框架梁相對(duì)較弱，為了避免在豎向荷載和地震共同作用下引起變形集中，壓屈失穩(wěn)，故對(duì)柱端彎矩乘以柱端彎矩增大系數(shù)。（2）為了避免框架柱腳過(guò)早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù)、和。此處，底層是指無(wú)地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。柱端組合剪力設(shè)計(jì)值的調(diào)整非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，柱端截面剪力組合設(shè)計(jì)值的表達(dá)式與梁相同，，只是此時(shí)的V應(yīng)為各種荷載作用下的柱端剪力?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，一、二、三級(jí)框架柱和框支柱端部組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：式中，—為柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；—為柱的凈高；，—分別為柱的上下端順時(shí)針（或反時(shí)針）方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)符合上柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整的要求；—為柱端剪力增大系數(shù)，一級(jí)為，二級(jí)為，三級(jí)為?？蚣芙侵卣鹱饔眯?yīng)的調(diào)整由地震引起的建筑結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)會(huì)使角柱地震作用效應(yīng)明顯增大，故應(yīng)對(duì)角柱的地震作用效應(yīng)予以調(diào)整。一、二、三級(jí)框架的角柱，經(jīng)過(guò)上述調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計(jì)值、剪力設(shè)計(jì)值尚應(yīng)乘以不小于的增大系數(shù)。框架柱內(nèi)力組合計(jì)算按照上述方法對(duì)框架柱進(jìn)行內(nèi)力組合，結(jié)果見(jiàn)表2～7。注意，在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。表2～7中柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整說(shuō)明。表5注意事項(xiàng)（1）柱的豎向荷載作用的彎矩和剪力設(shè)計(jì)值不考慮調(diào)幅；（2）地震組合時(shí)，要用雪荷載參與組合；（3）地震組合時(shí)，當(dāng)時(shí)，M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為；當(dāng)時(shí)，M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為，其中，為組合軸力設(shè)計(jì)值，且不考慮地震調(diào)整系數(shù)。（4）在后面的柱的受壓正截面設(shè)計(jì)時(shí)，要同時(shí)考慮抗震組合（，）和非抗震組合（，）兩種組合。表6注意事項(xiàng)（1）柱的剪力標(biāo)準(zhǔn)值求法如下：式中，—分別為本層柱上、下端計(jì)算中心處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；—為本層的層高。例如，（2）為本層柱凈高上、下端斜截面設(shè)計(jì)時(shí)的剪力設(shè)計(jì)值，其中、分別為本層柱凈高下、上端處的彎矩，通常是用抗震組合中經(jīng)過(guò)柱端彎矩調(diào)整過(guò)的值，但要考慮去除抗震調(diào)整系數(shù)；為本層柱的凈高。例如，B柱二層的剪力表7注意事項(xiàng)（1）對(duì)于底層柱，三級(jí)抗震等級(jí)下，乘以增大系數(shù)，即B柱底層（2）除了框架頂層和軸壓比的層，要求對(duì)柱端彎矩調(diào)整，本例中，1，2兩層要求出支座邊緣處的彎矩并作為抗震的調(diào)整，三級(jí)抗震時(shí)，；其它層僅計(jì)算支座邊緣處的彎矩。（3）項(xiàng)是對(duì)應(yīng)彎矩M項(xiàng)的軸壓力設(shè)計(jì)值，即在B柱中取左震的M時(shí)，也取左震方向時(shí)的軸力。

9截面設(shè)計(jì)框架梁由于二～四層內(nèi)力較為接近，所以取第二層進(jìn)行計(jì)算，考慮到上層荷載的減小，二到四層的梁配筋將會(huì)比實(shí)際偏于保守，底層與頂層分別進(jìn)行計(jì)算，各層計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表9-1梁的正截面受彎承載力計(jì)算當(dāng)梁的下部受拉時(shí)，按T型梁截面計(jì)算，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形梁截面計(jì)算。即跨中按T型梁截面計(jì)算，支座出按矩形梁截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度按跨度考慮，取三分之一跨度，AB跨：6×1/3=BC跨：×1/3=按翼緣考慮時(shí)：（考慮到截面寬度較小，取60）此情況不起控制作用，故梁內(nèi)縱向鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋標(biāo)準(zhǔn)層：AB跨圖9－1AB跨梁簡(jiǎn)圖屬于第一類T型截面：〈實(shí)配4φ20（同時(shí)滿足配筋率要求2、BC跨：圖9－2BC跨梁簡(jiǎn)圖屬于第一類T型截面：〈實(shí)配2φ16（滿足要求。將下部跨間截面的2φ16鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用的受壓鋼筋，（再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座的上部3、AB跨：（按雙筋梁計(jì)算）

支座A上部==因?yàn)閷?shí)配6φ22（）支座B上部==因?yàn)閷?shí)配6φ20（）4、BC跨：

支座B上部==因?yàn)閷?shí)配6φ20（）支座C上部同支座B實(shí)配6φ20（）表9-1橫梁配筋計(jì)算頂層二～四層計(jì)算面積選筋實(shí)配面積計(jì)算面積選筋實(shí)配面積ABCD跨支座A、D2φ206286φ222281支座B、C2φ206286φ201885跨中4φ1810174φ201256BC跨支座B2φ206286φ201885支座C2φ206286φ201885跨中2φ164022φ16402底層計(jì)算面積選筋實(shí)配面積ABCD跨支座A、D6φ222281支座B、C6φ201885跨中4φ201256BC跨支座B6φ201885支座C6φ221885跨中2φ16402梁的斜截面受剪承載力計(jì)算表9-2梁斜截面配筋計(jì)算(抗震組合下)截面支座A支座B左支座B右支座C左支座C右支座D五層V/KNγREV/KNbh0/mm2250×540250×540250×540250×540250×540250×540βcfcbh0/KN<0<0<0<0<0<0箍筋股數(shù)、直徑n=28n=28n=28n=28n=28n=28箍筋間距200200200200200200驗(yàn)算滿足滿足滿足滿足滿足滿足標(biāo)準(zhǔn)層V/KNγREV/KNbh0/mm2250×540250×540250×540250×540250×540250×540βcfcbh0/KN箍筋股數(shù)、直徑n=28n=28n=28n=28n=28n=28箍筋間距200200200200200200驗(yàn)算滿足滿足滿足滿足滿足滿足一層V/KNγREV/KNbh0/mm2250×540250×540250×540250×540250×540250×540βcfcbh0/KN箍筋股數(shù)、直徑n=28n=28n=210n=210n=28n=28箍筋間距200200200200200200驗(yàn)算滿足滿足滿足滿足滿足滿足括號(hào)內(nèi)數(shù)值為梁端加密區(qū)范圍內(nèi)的箍筋間距，βc＝，γRE為梁的抗震受剪承載力調(diào)整系數(shù)，取ft＝mm2，fc＝mm2,fyv=210KN/mm2梁端加密區(qū)箍筋取2肢φ8＠100，采用HPB235級(jí)鋼筋，，加密區(qū)長(zhǎng)度取倍的梁高（）＝900mm，非加密區(qū)箍筋取2肢φ8＠200，箍筋設(shè)計(jì)滿足要求?？蚣苤恼孛嬗?jì)算一～五層柱截面均為500mm×500mm。

表9-3柱正截面承載力計(jì)算層數(shù)桿件柱A柱B柱A柱B柱A柱B組合類型︱Mmax︱N︱Nmax︱M︱Nmin︱M一MN軸壓比N/fcAe0=M/N/mmea=max(20,h/30)/mm202020202020ei=e0+e1/mmξ1=Nl0=H/mm450045004500450045004500l0/he=ηei+mmx=N/(α1fcb)/mm判別大偏心且x<ξbh0=250大大小小大大大偏壓As=As′654723442395小偏壓As=As′〈0〈0ρminbh/mm2875875875875875875選用配筋/mm2A柱配筋8Φ20As=2512mm2B柱配筋8Φ22As=3040mm2注:ξ1>取,l0/h<15時(shí)取ξ2=,α1=,α2=,ξb取，β1=。

表9-3續(xù)1柱正截面承載力計(jì)算層數(shù)桿件柱A柱B柱A柱B柱A柱B組合類型︱Mmax︱N︱Nmax︱M︱Nmin︱M二MN軸壓比N/fcAe0=M/N/mmea=max(20,h/30)/mm202020202020ei=e0+e1/mmξ1=Nl0=mml0/h999999e=ηei+mmx=N/(α1fcb)/mm判別大偏心且x<ξbh0=250大小小小大大大偏壓As=As′487423568小偏壓As=As′〈0〈0〈0ρminbh/mm2875875875875875875選用配筋/mm2A柱配筋8Φ20As=2512mm2B柱配筋8Φ22As=3040mm2

表9-3續(xù)2柱正截面承載力計(jì)算層數(shù)桿件柱A柱B柱A柱B柱A柱B組合類型︱Mmax︱N︱Nmax︱M︱Nmin︱M三MN軸壓比N/fcAe0=M/N/mmea=max(20,h/30)/mm202020202020ei=e0+e1/mmξ1=Nl0=mml0/h999999e=ηei+mmx=N/(α1fcb)/mm判別大偏心且x<ξbh0=250大大小小小小大偏壓As=As′852984小偏壓As=As′<0<0<0<0ρminbh/mm2875875875875875875選用配筋/mm2A柱配筋8Φ20As=2512mm2B柱配筋8Φ22As=3040mm2

表9-3續(xù)3柱正截面承載力計(jì)算層數(shù)桿件柱A柱B柱A柱B柱A柱B組合類型︱Mmax︱N︱Nmax︱M︱Nmin︱M四MN軸壓比N/fcAe0=M/N/mmea=max(20,h/30)/mm202020202020ei=e0+e1/mmξ1=Nl0=mml0/h999999e=ηei+mm379..48x=N/(α1fcb)/mm判別大偏心且x<ξbh0=250大大大大大大大偏壓As=As′752867<0<0624<0小偏壓As=As′ρminbh/mm2875875875875875875選用配筋/mm2A柱配筋8Φ20As=2512mm2B柱配筋8Φ22As=3040mm2

表9-3續(xù)4柱正截面承載力計(jì)算層數(shù)桿件柱A柱B柱A柱B柱A柱B組合類型︱Mmax︱N︱Nmax︱M︱Nmin︱M五MN軸壓比N/fcAe0=γREM/γREN/mmea=max(20,h/30)/mm202020202020ei=e0+e1/mmξ1=Nl0=mml0/h999999e=ηei+mmx=N/(α1fcb)/mm判別大偏心且x<ξbh0=250大大大大大大大偏壓As=As′652721<025494小偏壓As=As′ρminbh/mm2875875875875875875選用配筋/mm2A柱配筋8Φ20As=2512mm2B柱配筋8Φ22As=3040mm2

柱的斜截面計(jì)算以第一層A柱為例框架柱的剪力設(shè)計(jì)值V=，故滿足要求。，取=故取N=，故該層柱應(yīng)按構(gòu)造要求配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢φ10＠100，由軸壓比表可知，該層柱底的軸壓比 n=故加密區(qū)長(zhǎng)度為，取800mm非加密區(qū)，故箍筋取4φ10＠200。其它層計(jì)算結(jié)果見(jiàn)附表-2除第一層加密區(qū)長(zhǎng)度為800mm，其它層加密區(qū)長(zhǎng)度為500mm?？紤]到一層柱根加密區(qū)長(zhǎng)度要求>1/3柱高，所以一層全截面加密4φ10＠100表9-4柱的斜截面計(jì)算層號(hào)123柱號(hào)ABABABV截面是否滿足要求滿足要求N3333<0<0<0<0<0<0選配n=4φ10＠200n=4φ10＠200n=4φ10＠200n=4φ10＠200n=4φ10＠200n=φ10＠200加密區(qū)最小配箍特征值%%%%%%加密區(qū)配筋n=4φ10＠100n=4φ10＠100n=4φ10＠100n=4φ10＠100n=4φ10＠100n=4φ10＠100表9-4續(xù)柱的斜截面計(jì)算層號(hào)45柱號(hào)ABABV截面是否滿足要求滿足要求N3333<0<0<0<0選配n=4φ10＠200n=4φ10＠200n=4φ10＠200n=4φ10＠200加密區(qū)最小配箍特征值%%%%加密區(qū)配筋n=4φ10＠100n=4φ10＠100n=4φ10＠100n=4φ10＠100現(xiàn)澆板單向板配筋計(jì)算板的最大跨度為，板厚，故取h=120mm。1、標(biāo)準(zhǔn)層（1）荷載板的恒載標(biāo)準(zhǔn)值：，恒載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的活載標(biāo)準(zhǔn)值：，活載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的恒載設(shè)計(jì)值：g=；板的活載設(shè)計(jì)值：q=；荷載的總設(shè)計(jì)值：g+q=。（2）計(jì)算簡(jiǎn)圖（見(jiàn)圖9-3）縱向板帶共有40跨。板跨均為，按按五跨連續(xù)板計(jì)算。次梁截面為250㎜×500㎜，現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度不小于120mm，取板在墻上的支承長(zhǎng)度為120mm，按內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。板的計(jì)算跨度：邊跨：取中間跨：因跨度相差小于10%，可以按等跨連續(xù)板計(jì)算，取1m寬板帶作為計(jì)算單元。板的計(jì)算簡(jiǎn)圖圖9-3（3）彎矩設(shè)計(jì)值查表，板的彎矩系數(shù)αm分別為，邊跨跨中：1/11，離端第二支座：-1/11，離端第二跨跨中1/16，中間跨跨中：1/16，中間跨支座：-1/14。（4）正截面受彎承載力計(jì)算板厚h=120mmh0=120-20=100mmb=1000mmC30混凝土，α1=，HPB235鋼筋，板配筋計(jì)算過(guò)程列于表9-5表9-5板配筋計(jì)算截面1B2C3彎矩設(shè)計(jì)值αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-（1-2αs）計(jì)算配筋A(yù)s=ξα1fcbh0/fy(mm)170170116129129實(shí)際配筋φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm22、底層（1）荷載板的恒載標(biāo)準(zhǔn)值：，恒載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的活載標(biāo)準(zhǔn)值：，活載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的恒載設(shè)計(jì)值：g=；板的活載設(shè)計(jì)值：q=；荷載的總設(shè)計(jì)值：g+q=。（2）計(jì)算簡(jiǎn)圖同標(biāo)準(zhǔn)層（3）彎矩設(shè)計(jì)值查表，板的彎矩系數(shù)αm分別為，邊跨跨中：1/11，離端第二支座：-1/11，離端第二跨跨中1/16，中間跨跨中：1/16，中間跨支座：-1/14。（4）正截面受彎承載力計(jì)算板厚h=120mmh0=120-20=100mmb=1000mmC30混凝土，α1=，HPB235鋼筋，板配筋計(jì)算過(guò)程列于表-10-3表9-5續(xù)1板配筋計(jì)算截面1B2C3彎矩設(shè)計(jì)值αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-（1-2αs）計(jì)算配筋A(yù)s=ξα1fcbh0/fy(mm)167167111127111實(shí)際配筋φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm23、頂層（1）荷載板的恒載標(biāo)準(zhǔn)值：，恒載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的活載標(biāo)準(zhǔn)值：，活載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的恒載設(shè)計(jì)值：g=；板的活載設(shè)計(jì)值：q=；荷載的總設(shè)計(jì)值：g+q=+=。（2）計(jì)算簡(jiǎn)圖同標(biāo)準(zhǔn)層 （3）彎矩設(shè)計(jì)值查表，板的彎矩系數(shù)αm分別為，邊跨跨中：1/11，離端第二支座：-1/11，離端第二跨跨中1/16，中間跨跨中：1/16，中間跨支座：-1/14。（4）正截面受彎承載力計(jì)算板配筋計(jì)算過(guò)程列于表-9-5表9-5續(xù)2板配筋計(jì)算頂層截面1B2C3彎矩設(shè)計(jì)值αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-（1-2αs）計(jì)算配筋A(yù)s=ξα1fcbh0/fy(mm)170170123136123實(shí)際配筋φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm24、中間走廊的板的配筋計(jì)算圖9－4走廊板計(jì)算簡(jiǎn)圖(1)標(biāo)準(zhǔn)層該板帶簡(jiǎn)化為兩端固定的支座板帶荷載統(tǒng)計(jì)：板的恒載標(biāo)準(zhǔn)值：，恒載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的活載標(biāo)準(zhǔn)值：，活載的分項(xiàng)系數(shù)為；板的恒載設(shè)計(jì)值：g=；板的活載設(shè)計(jì)值：q=；荷載的總設(shè)計(jì)值：g+q=+=。計(jì)算跨度為彎矩設(shè)計(jì)值跨中表9-6中間走廊板配筋計(jì)算支座跨中彎矩（KN/m）αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-（1-2αs）計(jì)算配筋A(yù)s=ξα1fcbh0/fy(mm)177實(shí)際配筋φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2(2)底層除底層，其他與標(biāo)準(zhǔn)層相同表9-6續(xù)1中間走廊板配筋計(jì)算支座跨中彎矩（KN/m）αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-（1-2αs）計(jì)算配筋A(yù)s=ξα1fcbh0/fy(mm)18387實(shí)際配筋φ8＠200As=251mm2φ8＠200As=251mm2（3）頂層同標(biāo)準(zhǔn)層次梁荷載設(shè)計(jì)取跨度內(nèi)Cl－1計(jì)算，考慮內(nèi)力重分布板傳來(lái)的荷載：×=m次梁自重：m恒載設(shè)計(jì)值：×（+）=KN/m活載設(shè)計(jì)值：××=KN/mP=+=KN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖及截面設(shè)計(jì)由于該辦公樓為三跨對(duì)稱結(jié)構(gòu)，中間跨未布置次梁，故其余兩跨由于對(duì)稱，只需考慮一跨，以簡(jiǎn)支梁計(jì)算。（計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖9-5）梁截面250×5001.計(jì)算跨度取計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示圖9－5次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖2.內(nèi)力（1）彎矩計(jì)算跨中（2）剪力設(shè)計(jì)值3.承載力設(shè)計(jì)值（1）正截面受彎承載力采用C30混泥土，，縱筋HRB335級(jí)，箍筋采用HPB235級(jí)，經(jīng)判別為第一類T型梁，支座按矩形截面計(jì)算，b=250㎜計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表-9-7（2）斜截面受剪承載力①驗(yàn)算截面尺寸，屬于厚腹梁故截面滿足要求②計(jì)算腹筋采用φ8雙肢箍筋，計(jì)算支座A右側(cè)截面由故按構(gòu)造要求配筋φ8＠200。驗(yàn)算配箍率下限值：彎矩調(diào)幅時(shí)要求的配箍率下限值為：：，實(shí)際配箍率：，滿足要求。表9-7次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面位置MKN·m選用AsA5084φ14(As=615)跨中2462φ14(As=308)B5084φ14(As=615)

10地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)地基變形驗(yàn)算根據(jù)建筑物地基設(shè)計(jì)等級(jí)及長(zhǎng)期荷載作用下的地基變形對(duì)上部結(jié)構(gòu)的影響程度，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)應(yīng)符合規(guī)范。由規(guī)范可知，場(chǎng)地和地基條件簡(jiǎn)單，荷載分布均勻的七層和七層以下的民用建筑和一般工業(yè)建筑，次要的輕型建筑為丙級(jí)建筑物。對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，地基承載力特征值且≤7層的建筑，可不進(jìn)行地基變形驗(yàn)算，該建筑的地基承載力特征值，為5層框架結(jié)構(gòu)，故可不進(jìn)行地基變形驗(yàn)算。柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)柱的截面尺寸為，采用柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)，采用C30混凝土等級(jí)，墊層采用C15，厚度100mm，采用HRB335級(jí)鋼筋。A、D軸下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1.初步確定基礎(chǔ)高度：400+350=750㎜2.確定基礎(chǔ)底面尺寸荷載取值:柱下對(duì)應(yīng)有三種荷載組合，因此必須分別計(jì)算出基礎(chǔ)底面面積。M=M=N=(2)(3)V=V=V=（1）先按軸心受壓估算，這時(shí)基礎(chǔ)埋置深度按室內(nèi)標(biāo)高和天然地坪標(biāo)高的平均值考慮基礎(chǔ)底面布置在第二層粘土與第三層粘土交界處。（2）初步估算基礎(chǔ)底面面積對(duì)①基礎(chǔ)底面面積按20%擴(kuò)大A＝×=取b=2ml=B=2m<3m不需對(duì)進(jìn)行修正對(duì)②基礎(chǔ)底面面積按20%擴(kuò)大A＝×=取b=2ml=不需對(duì)進(jìn)行修正對(duì)③基礎(chǔ)底面面積按20%擴(kuò)大A＝×=取b=2ml=2m不需對(duì)進(jìn)行修正取基底面積最大的組合，所以荷載取值為：基本組合：F=,M=·m,V=標(biāo)準(zhǔn)組合：F=,M=·m,V=基礎(chǔ)和回填土重：偏心矩即滿足條件（3）驗(yàn)算持力層地基承載力滿足要求A、D柱下基礎(chǔ)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖10-13.基礎(chǔ)高度驗(yàn)算（1）柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算l=,b=2mh=750㎜,從上至下分350mm，400mm兩個(gè)臺(tái)階ho=700mm（有墊層）取因偏心受壓沖切力：=抗沖切力：=>滿足要求（2）變階處抗沖切驗(yàn)算取沖切力：=抗沖切力：=>4.配筋計(jì)算選用HRB335鋼筋，（1）基礎(chǔ)長(zhǎng)邊Ⅰ—Ⅰ柱邊截面柱邊凈反力：=懸臂部分凈反力平均值：彎矩：=截面變階處：==比較As1和As2，應(yīng)按As1配筋，實(shí)配10φ12=1131（2）基礎(chǔ)短邊方向因該基礎(chǔ)受單向偏心荷載，所以在基礎(chǔ)短邊方向的基底壓力可按均勻分布計(jì)算計(jì)算方法同長(zhǎng)邊方向，求得：，，實(shí)配10φ12=1131B,C軸下聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)荷載取值:柱下對(duì)應(yīng)有三種荷載組合，因此必須分別計(jì)算出基礎(chǔ)底面面積。三種組合對(duì)應(yīng)的基底面積為：M=M=N=(2)(3)V=V=V=取得A=＝基礎(chǔ)底面面積按20%擴(kuò)大A＝×=取基底面積最大的組合，所以荷載取值為：基本組合（配筋）：F=,M=·m,V=標(biāo)準(zhǔn)組合（面積）：F=,M=·m,V=采用聯(lián)合基礎(chǔ)可以把內(nèi)力視為兩個(gè)柱下內(nèi)力相疊加，既轉(zhuǎn)化為：軸向力設(shè)計(jì)值KN,彎矩設(shè)計(jì)值：M＝·