天津市建筑基坑工程技術(shù)規(guī)程

DBDB/T29-202-2022Tianjintechnicalspecificationforretaprotectionofbuilding2022天津察設(shè)計院集團(tuán)有限公司修訂完成了《天津市建筑基坑工程技術(shù)規(guī)充細(xì)化；8.增加錨桿設(shè)計和裝配式預(yù)應(yīng)力型鋼組合支撐；9.對基坑逆作法設(shè)計內(nèi)容進(jìn)行了調(diào)整和細(xì)化；10.提供了鋼立柱插入立柱樁內(nèi)的深度計算方法；11.增加基坑滲漏檢測和回灌設(shè)計；12.新增防連續(xù)倒塌設(shè)計原則一章；13.新增環(huán)境保護(hù)一章；14.充實了基坑開本規(guī)程主要審查人員：劉旭鍇方新濤秦銀剛孫 1 2 7 12 14 15 15 17 17 17 18 19 19 22 22 23 25 25 27 27 30 30 30 33 35 35 35 39 42 42 42 47 48 48 49 56 58 63 68 70 71 72 72 72 77 79 81 84 84 84 88 89 90 90 90 93 93 93 96 96 97 97 98 98 99 100 102 105 107 108 109 2 3Basicregulatio 7 3.2Geotechnicalinvestigationrequi 3.3Environmentalinve 4Soilpressureandwaterpress 4.2Earthpressueatrest 4.3Activeearthpressureandpassiveearthpressure 4.5Soilpressureunderspecifi 22 235.3Foundationpitleakagedetectio 25 255.5GroundwaterCollecting 275.6Groundwaterloweringand 27 30 6.2Stabilityanalysiso 7Soilnailingwallandco 35 8Gravitationalretaining 42 42 42 479Retainingstructurewithpile 48 48 49 9.5Retainingstructureofdouble-rowpile 9.6Retainingstructureofreinforcedcementsoilpilesandanchors 68 9.8Inclinedretainingpile 10DesignofStrut 72 79 84 12DesignPrinciplesofAnti-progressiveCollapse 89 90 9014Foundationpite 93 96 15.3Layoutofmonitoringpoints 15.6Monitoringdatap 99AppendixAStabilitycalculationforagainst AppendixBApplicableconditionsofvariouscompositestructures AppendixCCalculatingpointsoflateralelastic Explanationofwordinginthiscode Listofreferencestandards Addition:Explanationofarticles 22.1.2基坑周邊環(huán)境surroundingsaround2.1.3基坑側(cè)壁sideoffoundation2.1.4基坑支護(hù)retainingandprotectionf2.1.5水土合算totalstressapproachforlatera合并計算作用于圍護(hù)墻體與土體界面處的水壓力和2.1.6水土分算effectivestressapp2.1.7支護(hù)結(jié)構(gòu)retainingandprotect2.1.9嵌固深度valueofembedde根據(jù)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)驗算條件確定的支護(hù)結(jié)構(gòu)嵌入坑底以下深3沿基坑側(cè)壁以某種樁型按排列式布置及冠梁組成的基坑支護(hù)2.1.12傾斜樁結(jié)構(gòu)inclinedretaini是指將豎直樁的樁底向基坑內(nèi)或坑外傾斜一定角度所形成的由水泥土樁相互搭接形成的格柵或?qū)嶓w的重力式擋土止水結(jié)在連續(xù)套接的三軸水泥土攪拌樁內(nèi)或等厚度水泥土連續(xù)墻內(nèi)2.1.17裝配式型鋼組合支撐assembly設(shè)置在支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部以下傳遞支護(hù)結(jié)構(gòu)與錨桿或內(nèi)支撐支點42.1.21支點剛度系數(shù)stiffnesscoefficiento錨桿或支撐體系對支護(hù)結(jié)構(gòu)的水平向反作用力與其位移的比2.1.22地下水控制controlofgroundwa2.1.23截水帷幕waterproofcurtain用于阻截或減少地下水通過基坑側(cè)壁與坑底流入基坑和控制ck——土的黏聚力標(biāo)準(zhǔn)值；sfcks、cs——水泥土開挖齡期軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)m——地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；fck、fc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計值；fy、fy,——普通鋼筋的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；kpi——第i層土被動土壓力系數(shù)；KTi——第i支點的支點剛度系數(shù)（彈簧）系Nu——錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值。kai——第i層土主動土壓力系數(shù)；M——彎矩設(shè)計值；6V——剪力設(shè)計值；sa——排樁中心距；KS——抗?jié)B流安全系數(shù)；Kt——抗突涌穩(wěn)定性安全系數(shù)KL——抗隆起安全系數(shù)；Kq——抗傾覆安全系數(shù)；Kh——抗水平滑動安全系數(shù)。的設(shè)計工作年限且不應(yīng)小于一年。當(dāng)支護(hù)結(jié)構(gòu)超過設(shè)計而需繼續(xù)使用時，應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)狀安全評估，不滿足設(shè)計要取加強(qiáng)措施。支護(hù)結(jié)構(gòu)作為主體地下結(jié)構(gòu)的一部分時，）；主體結(jié)構(gòu)的一部分且主體結(jié)構(gòu)安全等級為一級；破壞），3.1.4根據(jù)基坑周邊建筑物或設(shè)施的重要程度及其與基坑的距8s≤1.2H2.0H<s≤3.0H注：1H為基坑開挖深度，s為保護(hù)對象與基坑開挖邊3對同一基坑的不同部位，依據(jù)基坑深度、環(huán)境情況可確定為不同的基坑4當(dāng)基坑影響范圍內(nèi)存在軌道交通設(shè)施、文保建筑等需特殊保護(hù)的對象時，基坑環(huán)γ0SdRd——支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力設(shè)計值。SdFSksk——作用標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)。9kK——安全系數(shù)。Sd式中：Sd——作用標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)(位移、沉降等)設(shè)計值；3.1.8基坑工程設(shè)計應(yīng)按下列要求確定支護(hù)結(jié)構(gòu)及周邊環(huán)境的1基坑周邊既有建筑物的變形控制值應(yīng)根據(jù)其結(jié)構(gòu)類型、基2軌道交通、地下管線、文保建筑等設(shè)施的變形控制值應(yīng)滿3支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件作為主體地下結(jié)構(gòu)的一部分時，其變形控制4臨時支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形控制值應(yīng)滿足自身構(gòu)件強(qiáng)度和周邊表3.1.8基坑變形設(shè)計控制值（mm）注：1基坑安全等級高、地質(zhì)條件差、環(huán)境條件要求高時取2當(dāng)支護(hù)結(jié)構(gòu)當(dāng)作永久結(jié)構(gòu)使用時，支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形控制值尚應(yīng)滿足建筑物的使用2用地紅線范圍圖、建筑總平面圖、地下部分建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計3基坑開挖影響范圍內(nèi)環(huán)境調(diào)查資料，如場地周圍道路河渠3支護(hù)結(jié)構(gòu)的承載力、穩(wěn)定和4地下水控制設(shè)計；7支護(hù)結(jié)構(gòu)作為主體結(jié)構(gòu)一部分時，尚應(yīng)按有關(guān)規(guī)范考慮相3.2.1初步勘察階段應(yīng)初步查明場地工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、地等情況，為查明某些專門問題時應(yīng)布置必要的的勘探3一般性勘探孔深度宜為開挖深度的2~3倍，遇到堅硬黏性透軟土層底板2m~3m；為降水或截水設(shè)計需要，控制性勘3.2.4基坑安全等級為一級的基坑工程和有特殊要求的工程應(yīng)必要時尚應(yīng)進(jìn)行回彈再壓縮試驗、基床系數(shù)試1當(dāng)基坑附近有地表水體，地下水可能與其有水力聯(lián)系時，2鉆探時應(yīng)及時測量孔內(nèi)潛水初見水位和靜止水位；4地基土中含水層的劃分宜按《天津市地基土層序劃分技術(shù)3.2.7基坑內(nèi)鉆探孔進(jìn)入開挖深度以下承壓含水層且承壓水對3.2.8巖土工程勘察報告基坑工程勘察評價應(yīng)包括下列主要內(nèi)1分析場地的地層分布規(guī)律、周邊環(huán)境；提供基坑工程設(shè)計2對于安全等級為一、二級的的基坑工程和地質(zhì)條件復(fù)雜的3對基坑放坡開挖、支護(hù)方案提出建議；宜對整體穩(wěn)定性進(jìn)4評價地下水對基坑工程的影響，提出地下水的控制方法5評價基坑開挖和降水施工對周圍環(huán)境（鄰近建筑物、道路和地下設(shè)施等）可能造成的影響、提出應(yīng)注意的問題及其防治措6對施工階段基坑工程的監(jiān)測工作提出建議。1基坑開挖影響范圍內(nèi)建（構(gòu)）筑物的層數(shù)、結(jié)構(gòu)形式、基2基坑開挖影響范圍內(nèi)各類地下管線的平面位置、類型、材3基坑周邊保護(hù)區(qū)內(nèi)軌道交通設(shè)施及其運(yùn)營狀況、變形控制5鄰近工程基坑深度、支護(hù)形式以及建設(shè)狀3.4.1開挖前應(yīng)結(jié)合支護(hù)設(shè)計要求編制基坑土方開挖與降水施其暢通排泄，嚴(yán)禁各種地面水、管道水滲入坡后土體和于臨近重點保護(hù)對象的區(qū)域，監(jiān)測應(yīng)從支護(hù)結(jié)構(gòu)施3.5.2當(dāng)基坑監(jiān)測發(fā)現(xiàn)支護(hù)結(jié)構(gòu)或周邊環(huán)境的監(jiān)測結(jié)果達(dá)到監(jiān)水土分算的原則計算；對黏性土宜按水土合算用直剪固結(jié)快剪或三軸固結(jié)不排水（CU）強(qiáng)度指標(biāo)；按水土合算4.1.4淤泥、淤泥質(zhì)土等透水性很差的土壓力和水壓力應(yīng)采用水土合算、直剪快剪或三軸不固結(jié)不排水（UU）強(qiáng)度指標(biāo)；軟土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)取值不應(yīng)考慮降水對土體抗p0=K0(Σγihi+q04.2.1）式中：p0——靜止土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPaK0——靜止土壓力系數(shù)。'1-sinφ'主動土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值pa=Ka-2ck被動土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值pp=Kp+2ck——計算深度內(nèi)各土層的厚度（m——地面均布荷載（kPaKa、Kp——朗肯主動與被動土壓力系數(shù)。4.3.2對于支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部或整體水平位移較小的內(nèi)撐式樁墻等pDH45°+φ/2a/dDEa=P√Ka DH45°+φ/2a/dDEa=P√Ka d dφBKpγDKaγ(H+D)qA b bqKaLq∞45°+φ/2CccCBbbLLLLA45°+φ/2A45°+φ/245°+φ/2CccCDdDBbBffP(a)阝阝P(b)P(c)BCACBz fAdeCBzAhg圖4.5.4地面非水平時，支護(hù)結(jié)構(gòu)上主動土壓力的近似計算BCACBz fAdeCBzAhg 2βcos2φ')2cKa（4.5.4-2）式中：β——地表斜坡面與水平面的夾角(°);h'——地表水平面與地表斜坡和支護(hù)結(jié)構(gòu)相交點的距離周邊環(huán)境保護(hù)要求、施工工藝能力綜合確定5.2.1支護(hù)結(jié)構(gòu)底部土體抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性可按下式驗算：式中：Ksc——坑底土體的臨界水力坡度，根據(jù)坑底土的特性計e——坑底土的天然孔隙比；i——坑底土的滲流水力坡度，i=hw/L；L——最短滲徑流線長度（m）。woDwoD式中：kt——坑底抗突涌穩(wěn)定性安全系數(shù)，不宜小于1.10Pcz——基坑開挖面以下至承壓水層頂板間土的自重壓oo1/25.3.2基坑滲漏檢測應(yīng)根據(jù)基坑設(shè)計情況及周邊環(huán)境條件選擇1保證基坑周邊建筑物、道路及地下設(shè)施等的安全和正常使4基坑相鄰建（構(gòu)）筑物和市政管線的位置、基礎(chǔ)、安全現(xiàn)5.4.7當(dāng)回灌井距建筑物較近時應(yīng)考慮回灌井回?fù)P時引起建筑井進(jìn)行回?fù)P時，啟動另一個回灌井對同層地下水進(jìn)行1排水溝邊緣離開坑邊不宜小于2.0m；在基坑四周或每隔5.5.3當(dāng)基坑側(cè)壁出現(xiàn)分層滲水時，可按不同高程設(shè)置導(dǎo)水管、坑側(cè)壁產(chǎn)生沖刷時，宜在基坑外采取截水、封堵、導(dǎo)流等2井管內(nèi)徑應(yīng)大于滿足降水要求的水泵外徑至少50mm，井（5.6.2）式中：D50——填料小于該粒徑的填料質(zhì)量占總填料質(zhì)量的50%d50——含水層小于該粒徑的土顆粒質(zhì)量占總土顆粒的2井管內(nèi)徑應(yīng)大于選定的水泵外徑至少50mm，井管外徑不（5.6.3）式中：D50——填料小于該粒徑的填料質(zhì)量占總填料質(zhì)量的50%d50——含水層小于該粒徑的土顆粒質(zhì)量占總土顆粒的坑底以下5.0m。采用基坑內(nèi)降水方案時，井深不應(yīng)深于基坑隔水加深隔水帷幕穿透承壓水層進(jìn)入其下隔水層或設(shè)置減壓井降低承s=ψs（5.6.9）式中：s——降水引起的建筑物基礎(chǔ)或地面的固結(jié)沉降量；s——降水引起的地面沉降修正系數(shù)，根據(jù)工程經(jīng)驗選△σz'i——降水引起基坑周邊建筑物基礎(chǔ)或地面下第i土層△hi——第i土層的厚度；6.1.2放坡深度大于6m（軟土大于3m）時宜采用多級放坡間過渡平臺寬度不宜小于1.5m。邊坡坡度應(yīng)根據(jù)計算并結(jié)合土層定性驗算方法宜采用條分法，計算時應(yīng)考慮坡頂施工超載的作用。6.1.4邊坡穩(wěn)定驗算時，土的抗剪強(qiáng)度宜采用十字板剪強(qiáng)度指標(biāo)、固措施時，邊坡整體穩(wěn)定性驗算應(yīng)計入抗滑樁的抗滑（6.2.1-1）FsMsdORαRαhhhR浸潤線第i土條hhhR浸潤線第i土條bqWW α αlNτlN式中：qki——作用于第i土條頂面的建（構(gòu)）物1i——第i土條零壓線（浸潤線）以上的高度（m2ih3i , MpR——與h2i相對應(yīng)的土的飽和重度（kN/m3——坡前水位以下第i土條高度（m——與h3i相對應(yīng)的浮重度（kN/m3——第i土條寬度（m——第i土條滑弧中點切線與水平線的夾角(o);——其他原因引起的滑動力矩（kN·m/m——滑弧半徑（m上式中，若邊坡前后水位一致（無滲流）時，應(yīng)取h2i=0。摩擦角(o)的標(biāo)準(zhǔn)值；i——與h2i對應(yīng)的土的浮重度（kN/mh2i的意義見式中：MRP當(dāng)產(chǎn)生過樁底滑弧時，MRP取0；iMc——每根樁身允許發(fā)揮的抗彎力矩（kN·m/m——切樁滑弧面至坡面的距離（mKp、Ka——分別為土的被動與主動土壓力系數(shù)；RRRRR122宜低于MU5.0；2護(hù)坡與坡體間宜設(shè)置垂直于坡面的插筋，插筋長度不宜小3護(hù)坡面層宜擴(kuò)展至坡頂和坡腳一定距離，坡頂可與施工道7.1.1土釘墻支護(hù)適用于以非軟土地基土層為主且周圍環(huán)境條桿、加筋水泥土樁錨中的一類或幾類組合形成復(fù)合7.1.6作為止水帷幕的水泥土攪拌樁，其樁體應(yīng)滿足防滲要求，算抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)取直剪快剪強(qiáng)度或三軸不固結(jié)不排水（UU）強(qiáng)Oh h σibi/cosθiqΔG33Nk,j/Sjτibi/cosθiγ0γsMs≤MR+MT（7.2.1-1）式中：γs——圓弧滑動穩(wěn)定安全系數(shù)，對基坑開挖的各工況均Ms——滑動土體的滑動力矩標(biāo)準(zhǔn)值；MT——各土釘或錨桿在滑動面外的錨固段對滑動體的抗θi——第i土條上的滑弧面中點處的切線與水平面的夾角(o);o)li——第i土條上的滑弧面弧長（mNK,j——第j層土釘或錨桿在滑動面外的錨固段的抗拔力，應(yīng)取土釘在圓弧滑動面外錨固體的極限抗拔力與αj——第j層土釘或錨桿與水平面之間的夾角(o);Sj——第j層土釘或錨桿的水平間距（mTR,jdj——第j層土釘或錨桿的錨固體直徑（mqsui——第j層土釘或錨桿在第i層土的極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)hSajαjTRjβhSajαjTRjβ(β+φm)/225~3525~3040~8050~7070~9065~80Ndj≤fAys12式中：Ndj——土釘桿體的受拉承載力設(shè)計值（kNfy——土釘桿體的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值（kPa12≥K（7.2.4）RjNRj——第j層土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）,參照《建筑基7.2.5土釘墻及復(fù)合土釘墻側(cè)向位移可綜合考慮基坑開挖深度、1.0m~2.0m；土釘與水平面夾角應(yīng)根據(jù)土性和施工1鋼管土釘桿體宜采用外徑不小于48mm、壁厚不小于出漿孔，桿體底端頭宜制成錐形；2鋼管土釘?shù)倪B接采用焊接時宜采用幫條焊接，接頭強(qiáng)度不小于300mm；加強(qiáng)鋼筋截面面積不應(yīng)小于土釘桿體截面面積水管排水；泄水管間距宜為1.5m~2.5m，泄水管可采用直徑應(yīng)設(shè)置透水孔，泄水管應(yīng)采取防止土顆粒流失的反濾措施。2微型樁直徑或等效直徑宜取50mm~300mm；大于6m（厚層軟土地區(qū)不宜大于4m可采用水泥土重力ld式中：ld——水泥土重力式墻嵌入基坑h——基坑深度（m）；b——水泥土重力式墻的底寬度（m軟土qWOγwhwpγwhwabldhhwphwaldhhwphwa1水泥土重力式擋墻沿墻底以下土中整體滑動的穩(wěn)定性可Kzφi——第i土條圓弧滑動面的弧長；△Gi——第i土條土的自重；Oldldh((LiLibKqEaaa≤Epap+GxG（8.2.2-2）Kq——水泥土重力式墻外側(cè)主動土壓力的作用點至墻底ap——水泥土重力式墻內(nèi)側(cè)被動土壓力的作用點至墻底xG——水泥土重力式墻重心至墻底內(nèi)端點的水平距離。EEGGtanφ+cbGbldhldhGEbbEEldhldhGEbbEEKhEa≤Ep+Gtanφ+cb（8.2.2-3）式中：KhEp——作用在水泥土墻上的主動土壓力、被動土壓力標(biāo)b——水泥土墻的底面寬度。γ0γFγ0γF≤0.15fcs（8.2.3-2）Eaki、Epki——分別為驗算截面以上的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值、被動取Epki=0；fcs——水泥土開挖齡期時的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（kPaz——計算點在地表以下的深度（m地下水位以下的墻體重度應(yīng)取浮重度；Mk——計算截面處的墻身彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m qk——地面均布荷載（kPaquk——水泥土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPaB——驗算截面處水泥土墻的寬度（mσmax≤1.2fa（8.2.5））；fa——經(jīng)深度修正后的墻底面處地基承載力特征值8.3.1水泥土重力式墻應(yīng)采用水泥土攪拌樁相互搭接成格柵狀的結(jié)構(gòu)形式，也可采用水泥土攪拌樁相互搭采用格柵狀布置時，相鄰樁的搭接厚度不宜小于200m宜大于200mm。擋墻與壓頂板之間宜設(shè)置連接鋼筋，鋼筋直徑不8.3.3在基坑平面不規(guī)則如向坑內(nèi)的折角、基坑長邊的中間部位、9.1.2支護(hù)結(jié)構(gòu)宜采用平面桿系結(jié)構(gòu)彈性支點法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，采用空間結(jié)構(gòu)分析方法對支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體分析或采用數(shù)值分析2對支撐式（錨拉式）支擋結(jié)構(gòu)，基坑開挖至支撐施工面時3主體地下結(jié)構(gòu)施工過程需要主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件替換并拆除支4對采用水平內(nèi)支撐的支撐式結(jié)構(gòu)，當(dāng)不同基坑側(cè)壁的支護(hù)9.2.1樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑穩(wěn)定性驗算應(yīng)包括支護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)KaMak≤Mpk（9.2.2）式中：Ka——懸臂式樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，不應(yīng)Mak——作用在樁墻外側(cè)的主動土壓力對樁墻底端的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值，Mak=a1Eak；Mpk——作用在樁墻內(nèi)側(cè)嵌固段上的被動土壓力對樁墻底端的抗傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值，Mpk=b1Epk。ikEpkCkikEpkCk9.2.3內(nèi)撐式與拉錨式樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性應(yīng)采用圖KaMak≤Mpk（9.2.3）式中：Ka——支錨式樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，不應(yīng)Mak——作用在樁墻外側(cè)的主動土壓力對支點（多層支錨為最下層支錨點）的轉(zhuǎn)動力矩標(biāo)準(zhǔn)值，Mak=a2Eak；Mpk——作用在樁墻內(nèi)側(cè)嵌固段上的被動土壓力對支點的抵抗力矩標(biāo)準(zhǔn)值，Mpk=b2Epk。EEKaMak≤Mpk+MNk,j（9.2.4）式中：Ka——拉錨式樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，不應(yīng)Mak——作用在樁墻外側(cè)的主動土壓力對樁墻底端的轉(zhuǎn)動Mpk——作用在樁墻內(nèi)側(cè)嵌固段上的被動土壓力對樁墻底l——支點數(shù)；MNk,j——第j個拉錨對樁墻底端的抵抗力矩標(biāo)準(zhǔn)值，按tijy9.2.5樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行極限平衡狀態(tài)下結(jié)構(gòu)與土的整體穩(wěn)1所有滑動體中，抗滑力矩與滑動力矩比值的最小值應(yīng)符KZMs≤MR+MT（9.2.5-1）式中：Kz——整體穩(wěn)定性安全系數(shù)，不應(yīng)小于1.30；MS——滑動土體的滑動力矩標(biāo)準(zhǔn)值；MT——各支錨對滑動體的抗滑力矩標(biāo)準(zhǔn)值之和。2對任一圓心和半徑的圓弧滑動體，其抗滑力矩與滑動力M+MΣcl+Σ(qb+△G)cosθtanφ+ΣNcos(θ+α)+ξsin(θ+α)tanφS=MΣ(qb+△G)sinθ式中：ci——第i土條滑弧面上土層的黏聚力標(biāo)準(zhǔn)值；li——第i土條上的滑弧面弧長；qi——作用在第i土條上的附加分布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；bi——第i土條的寬度；△Gi——第i土條的天然重度；θi——第i土條上的滑弧面中點處的切線與水平面的夾NN,j——第j個支點的錨桿對圓弧滑動體的抗滑力；NN,j取αj——第j個支點的支錨與水平面的夾角；對水平支撐，取αjSj——第j個支點的支錨的水平間距：當(dāng)支錨與兩側(cè)相鄰qOθibildldh2α2αjNk,jNk,j/Sjθiσibi/cosθiθiσibi/cosθi9.2.7狹長型的基坑工程支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗算宜考慮基坑寬度9.2.8支擋式結(jié)構(gòu)的嵌固深度應(yīng)符合下列坑底隆起穩(wěn)定性要求：Nq2eπtanφ(9.2.8-2)式中：Kb——抗隆起安全系數(shù)不應(yīng)小于1.4；m2——分別為基坑外、基坑內(nèi)擋土構(gòu)件底面以上土的天然ld——擋土構(gòu)件的嵌固深度(m)；h——基坑深度(m)；Nc、Nq——承載力系數(shù)；lldhγ(h+D)+q0γD2懸臂及單層支點結(jié)構(gòu)的支點力標(biāo)準(zhǔn)值、截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值、證其在施工及使用過程中必須具備的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)9.3.6采用混凝土灌注樁時，支護(hù)樁的樁徑、樁身混凝土強(qiáng)度等徑不應(yīng)小于8mm，箍筋間距宜取100mm~200mm，且不應(yīng)大于4沿樁身配置的加強(qiáng)箍筋應(yīng)滿足鋼筋籠起吊安裝要求，宜選6縱向受力鋼筋的搭接應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)9.3.7采用預(yù)制混凝土支護(hù)樁時，樁徑、樁身混凝土強(qiáng)度等級、1對于先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心管樁及方樁、先張法預(yù)應(yīng)力取4m~6m，當(dāng)成槽施工可能對周邊環(huán)境產(chǎn)生不利影響或槽壁1地下連續(xù)墻宜采用圓形鎖口管接頭、十字鋼板接頭、工字1地下連續(xù)墻的混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30；地下連續(xù)墻用于截水時，墻體混凝土抗?jié)B等級不應(yīng)小于P6；當(dāng)?shù)叵逻B續(xù)2地下連續(xù)墻的縱向受力鋼筋應(yīng)沿墻身每側(cè)均勻配置，可按內(nèi)力大小沿墻體縱向分段配置，且通長配置的縱向鋼筋不應(yīng)小于9.3.11地下連續(xù)墻成槽施工前，應(yīng)沿地下連續(xù)墻兩側(cè)設(shè)置導(dǎo)墻，導(dǎo)墻底面不宜設(shè)置在新近松散填土上，埋深不宜小于1.5m。9.3.12地下連續(xù)墻鋼筋籠的吊裝應(yīng)滿足整體穩(wěn)定性和鋼筋籠骨宜小于d＋200mm。懸臂樁墻冠梁鋼筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)9.4.2型鋼水泥土攪拌墻的設(shè)計計算應(yīng)結(jié)合支撐體系的設(shè)置按周邊環(huán)境條件并結(jié)合基坑開挖深度所確定的時可參考現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《渠式切割水泥土連續(xù)墻技術(shù)規(guī)程》JGJ/T1墻身強(qiáng)度應(yīng)滿足計算要求，水泥應(yīng)采用普通硅酸鹽水泥，應(yīng)適當(dāng)提高水泥摻入比，水灰比宜為1.0~2.0，具體指標(biāo)應(yīng)結(jié)合土3型鋼水泥土連續(xù)墻中墻身厚度變化處或型鋼插入密度變9.4.4型鋼水泥土攪拌墻中型鋼的間距和平面布置形式應(yīng)核據(jù)宜小于200mm，型鋼間距變化較大處應(yīng)采取過渡措施。常用的三bbbbDDDD2對于影響成墻質(zhì)量的不良地質(zhì)條件和地下障礙物，應(yīng)事先9.4.7型鋼水泥土攪拌墻中的內(nèi)插型鋼入土深度應(yīng)滿足基坑抗M=γ0γFMk≤Wf（9.4.8-1）式中：M——型鋼水泥土攪拌墻的彎矩設(shè)計值（N·mmMk——型鋼水泥土攪拌墻的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（N·mmγF——荷載效應(yīng)綜合分項系數(shù)，不應(yīng)小于W——型鋼沿彎矩作用方向的截面模量（mm30γFQk≤（9.4.8-2）式中：Q——型鋼水泥土攪拌墻的剪力設(shè)計值（N）；Qk——型鋼水泥土攪拌墻的剪力標(biāo)準(zhǔn)）；S——計算剪應(yīng)力處的面積矩（mm3I——型鋼沿彎矩作用方向的截面慣性矩（mm4δ——型鋼腹板厚度（mmqqV1V2V1de1dL1L2de1d1型鋼與水泥土之間的錯動剪切承載力應(yīng)按下列公式進(jìn)行ττVqkL1/2（9.4.9-3）式中：τ1——作用于型鋼與水泥土之間的錯動剪應(yīng)力設(shè)計值1k——作用于型鋼與水泥土之間單位深度范圍內(nèi)的錯動qk——作用于型鋼水泥土攪拌墻計算截面處的側(cè)壓力強(qiáng)Lde1——型鋼翼緣處水泥土墻體的有效厚度（mmτ——水泥土抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm22在型鋼間隔設(shè)置時，水泥土攪拌樁最薄弱截面的局部受剪τ2VqkL2/2式中：τ2——作用于水泥土最薄弱截面處的局部剪應(yīng)力設(shè)計值2k——作用于水泥土最薄弱截面處單位深度范圍內(nèi)的剪L2——水泥相鄰最薄弱截面的凈距（mm（abc）圖9.5.3雙排樁常見的平面布置形式9.5.4止水帷幕應(yīng)布置在前后排支護(hù)樁之間并貼近前排支護(hù)樁。9.5.6雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆嵌固穩(wěn)定性宜考慮雙排樁及其樁KqMa≤Mp+MG（9.5.6-1）KqMa——主動土壓力作用下的傾覆力矩；Mp——被動土壓力作用下的抗傾覆力矩；MG——雙排樁及樁間土的自重作用下的抗傾覆力矩。SyEa——主動土壓力Ea的合力作用點至排樁底面的距離；Ephp——被動土壓力凡的合力作用點至排樁底面的距離；G3eaak,j=αeak,jak,jφ——基坑深度范圍內(nèi)各土條等效內(nèi)摩擦角厚度加權(quán)平H——連梁頂至坑底的深度（m3eakpckc——樁間土的水平剛度系數(shù)；Sy——前排樁與后排樁的中心間距；2桿體材料宜選用鋼鉸線、高強(qiáng)鋼絲等勁性材料；3宜在樁端設(shè)置樁徑擴(kuò)大段，樁端宜穿越軟土底界進(jìn)入4傾角（即樁錨與水平面的夾角）應(yīng)根據(jù)地層分布、環(huán)境要6桿體與腰梁的連接宜采用組合型鋼梁，樁墻頂部壓頂梁宜采用鋼筋混凝土梁；錨頭與型鋼腰梁連接節(jié)點處宜設(shè)置加勁3支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形應(yīng)根據(jù)基坑工程施工過程的不同工3EEAAEc——樁錨的組合彈性模量；lf——樁錨的自由段長度。4應(yīng)按本規(guī)范規(guī)定的方法對樁錨的承載力設(shè)計值進(jìn)行驗算。樁錨軸向受拉承載力設(shè)計值宜按照《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》JGJTpfpycosθ式中：Td——樁錨水平拉力設(shè)計值；θ——樁錨與水平面的夾角；Ap——鋼絞線等錨桿桿體截面面積；fpy9.6.4斜拋撐樁錨鎖定力值應(yīng)根據(jù)地層條件及支護(hù)結(jié)構(gòu)變形要9.7.2鋼板樁支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形和穩(wěn)定性驗算應(yīng)符合本規(guī)范9.7.6鋼板樁拔出后的空隙處理應(yīng)根據(jù)周邊環(huán)境采取注漿或充9.7.7對鋼板樁截面模量和慣性矩有較高要求時，可選擇組合鋼等因素。傾斜樁及其組合結(jié)構(gòu)選型時，應(yīng)綜合考慮下列因3基坑周邊環(huán)境對基坑變形的承受能力及支護(hù)結(jié)構(gòu)失效的4主體地下結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)形式及其施工方法、基坑平面尺寸及10.2.3支撐體系結(jié)構(gòu)的選型與布置應(yīng)根據(jù)下列因素綜合考慮確4基坑平面形狀有向內(nèi)凸出的陽角時，應(yīng)在陽角的兩個方向7當(dāng)相鄰支撐間距較大時，可在支撐端部兩側(cè)另設(shè)八字撐與8采用圓形或拱形平面支撐體系時，水平支撐宜采用角撐結(jié)9當(dāng)鋼筋混凝土支撐長度較長或局部變形較大時，可設(shè)置鋼3設(shè)定的各層水平支撐標(biāo)高不得影響基礎(chǔ)底板和主體工程施4立柱宜設(shè)置在縱橫向支撐的交點處或桁架式支撐的節(jié)點處，5立柱的間距應(yīng)根據(jù)支撐構(gòu)件的穩(wěn)定和豎向荷載的大小確定，坑內(nèi)預(yù)留土坡在斜撐安裝和受力前的邊坡穩(wěn)定且具備可靠水平和垂直承載能力的斜撐基礎(chǔ)時，可采用如圖10.2.6所示豎向斜撐體8732324516515-后澆帶部位甩筋6-預(yù)留反壓土坡7-冠梁8-3鋼筋混凝土圍檁的內(nèi)力和變形可按多跨連續(xù)梁計算，鋼結(jié)1支撐體系或其與錨桿混合的支撐體系宜按支撐體系與排樁、2內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)分析：支撐體系10.2.10支撐的截面承載力計算應(yīng)按壓彎構(gòu)件計算，并應(yīng)符合下1支撐截面的偏心彎矩除豎向荷載產(chǎn)生的彎矩外，尚應(yīng)考慮2現(xiàn)澆混凝土支撐在豎向平面內(nèi)的支座3支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析未考慮溫度變化或支撐預(yù)加壓力的影響2在水平平面內(nèi)取與計算支撐相交的橫向水平支撐的中心距；平平面內(nèi)的受壓計算長度取與計算支撐相交的相鄰橫向水平支撐4當(dāng)縱橫向水平支撐的交點處未設(shè)置立柱時，支撐的受壓計1立柱截面承載力應(yīng)按偏心受壓構(gòu)件計算，開挖面以下立柱1)立柱應(yīng)按偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行截面承載力計算和穩(wěn)定性驗層支撐以下的立柱取該層支撐中心線至開挖面以下5倍10.2.13立柱樁應(yīng)進(jìn)行單樁豎向極限承載力驗算，并滿足沉降或10.2.14支撐結(jié)構(gòu)的施工與拆除順序應(yīng)與支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計工況一10.2.15支撐結(jié)構(gòu)采用爆破拆除時，應(yīng)在所爆破區(qū)域合理設(shè)計爆2支撐體系混凝土應(yīng)在同一平面內(nèi)整澆，基坑平面轉(zhuǎn)角處的4鋼筋混凝土腰梁與圍護(hù)結(jié)構(gòu)之間不應(yīng)留水平間隙。在豎向的截面強(qiáng)度。格構(gòu)式的組合構(gòu)件，不應(yīng)采用鋼筋作為綴2鋼梁的現(xiàn)場拼裝點位置宜靠近支撐點，并不應(yīng)超過鋼梁計樁墻主筋或預(yù)埋件焊接組成鋼筋牛腿，其間距5支撐與鋼梁斜交時，在鋼梁與樁墻之間應(yīng)設(shè)置由計算確定節(jié)點構(gòu)造應(yīng)滿足兩個方向鋼梁端部的相互支7鋼梁與鋼支撐連接節(jié)點處應(yīng)設(shè)置鋼牛腿及吊筋等防脫落措2水平支撐的現(xiàn)場安裝節(jié)點宜設(shè)置在縱橫向支撐的交匯點附3縱向和橫向支撐的交匯點宜在同一標(biāo)高上連接。當(dāng)縱橫向4鋼支撐與鋼梁的連接可采用焊接或螺栓連接。節(jié)點處支撐與鋼梁的翼緣和腹板均應(yīng)加焊加勁板，加勁板的厚度不宜小于5鋼支撐與腰梁斜交時，腰梁上應(yīng)設(shè)置牛腿或采用其他能夠3立柱與水平支撐的連接可采用鉸接構(gòu)造，采取設(shè)置抗剪鋼10.4.1裝配式預(yù)應(yīng)力型鋼組合支撐結(jié)構(gòu)體系宜包括型鋼組合支2構(gòu)件承載力計算應(yīng)考慮施工偏心誤差的影響，偏心距取值3在計算軸向承載力時需要考慮螺栓開孔對構(gòu)件截面削弱的1圍檁與圍護(hù)墻之間應(yīng)通過抗剪連接件連接，二者之間的空3對型鋼-混凝土組合圍檁，應(yīng)在混凝土梁內(nèi)預(yù)埋與型鋼2托梁與型鋼支撐梁每肢型鋼、托梁與托座之間均應(yīng)采用螺10.4.7型鋼組合支撐標(biāo)準(zhǔn)件及非標(biāo)準(zhǔn)件的鋼材型號不應(yīng)低于10.4.10型鋼支撐梁應(yīng)配置預(yù)應(yīng)力施加裝置，預(yù)應(yīng)力裝置宜設(shè)置3錨固體宜采用水泥砂漿或純水泥漿，漿體設(shè)計強(qiáng)度不宜低式中：D——錨固體直徑；工程，K分別應(yīng)不小于1.6和1.4；穩(wěn)定土層的長度不應(yīng)小于1.5m；土層錨桿錨固段不應(yīng)設(shè)置在未經(jīng)10.5.10加筋水泥土錨體采用高壓旋噴注漿工藝形成大直徑錨桿，10.5.11圍檁通常采用鋼圍檁，第一道錨桿也可結(jié)合冠梁采用鋼下主體結(jié)構(gòu)的一部分，宜與主體地下室的外墻相結(jié)合形成“兩墻合一”。地下主體結(jié)構(gòu)的梁板可作為圍護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)支撐。地下主體結(jié)11.1.4按逆作法施工的基坑支護(hù)設(shè)計應(yīng)與主體工程設(shè)計密切配1完整的工程設(shè)計資料，包括完整的建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計文4地下連續(xù)墻與基礎(chǔ)底板、樓板、6坑底土卸載和回彈引起的相鄰立柱之間、立柱與側(cè)墻之間1應(yīng)分別按照承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行承2墻身的防水等級應(yīng)滿足永久結(jié)構(gòu)使用防水設(shè)計要求。地下連續(xù)墻與主體結(jié)構(gòu)連接的接縫位置（如地下結(jié)構(gòu)頂板、底板位置）3與主體結(jié)構(gòu)的連接應(yīng)根據(jù)其受力特性和連接剛度進(jìn)行設(shè)計4墻頂承受豎向偏心荷載時，應(yīng)按偏心受壓構(gòu)件計算正截面2對結(jié)構(gòu)樓板的洞口及車道開口部位，當(dāng)洞口兩側(cè)的梁板不3對地下結(jié)構(gòu)的同層樓板面存在高差的部位，應(yīng)驗算該部位4豎向荷載應(yīng)考慮逆作施工階段頂板覆土及施工超載，施工1豎向支承結(jié)構(gòu)宜采用一柱一樁永久立柱形式。局部開口處2立柱應(yīng)按偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行承載力計算和穩(wěn)定性驗算，立4需外包混凝土形成主體結(jié)構(gòu)框架的支承立柱，內(nèi)置鋼骨的5在主體結(jié)構(gòu)底板施工之前，相鄰立柱樁間以及立柱樁與鄰近基坑圍護(hù)墻之間的差異沉降不宜大于1/400柱距，且不宜大于20mm。作為立柱樁的灌注樁宜采用樁端后注漿措3鋼筋混凝土梁與鋼管混凝土柱連接時，彎矩傳遞可采用井4鋼筋混凝土梁與鋼管混凝土柱連接時，剪力傳遞可采用環(huán)2未設(shè)置栓釘?shù)瓤辜舸胧┑匿摴芑炷亮⒅迦肷疃炔粦?yīng)小于6倍鋼管外徑，且不應(yīng)小于3m；11.3.2逆作法施工應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計要求編制詳細(xì)的施工組織設(shè)11.3.3作為永久立柱時，立柱和立柱樁平面定位偏差不應(yīng)大于11.3.4臨時豎向支承柱的拆除應(yīng)在后期豎向結(jié)構(gòu)施工完成并達(dá)1進(jìn)行連續(xù)倒塌分析，確定支護(hù)結(jié)構(gòu)體系中的重要構(gòu)件和關(guān)2對支護(hù)結(jié)構(gòu)重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位，采取避免直接遭受3在支護(hù)結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束，4增強(qiáng)支護(hù)結(jié)構(gòu)重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位的承載能力和變形12.0.2基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌設(shè)計可采用下列局部加強(qiáng)措施：1對多道水平支撐的長條型基坑，第一道水平支撐采用鋼筋2對軟土中采用鋼支撐的長條型基坑，每隔一定距離設(shè)置組12.0.3對支撐體系中重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位在基坑施工過程通設(shè)施的附加變形控制值應(yīng)滿足軌道交通管理部門的有關(guān)6超大型基坑混凝土支撐體系的施工縫采用微膨脹混凝土澆并對施工全過程各工況存在的相互影響進(jìn)行13.2.6對于因支護(hù)結(jié)構(gòu)或工程樁施工引起的坑外地面沉陷或空14.1.2基坑開挖應(yīng)遵循分層、分段、分塊、對稱、平衡、限時、1基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和降水達(dá)到設(shè)計要求后方可進(jìn)行土方開2基坑土方開挖順序應(yīng)與設(shè)計工況相一致；基坑開挖應(yīng)與錨4基坑開挖至坑底應(yīng)及時進(jìn)行墊層施工封閉坑底，減小基坑暴露時間和空間，墊層應(yīng)澆筑到基坑圍護(hù)墻邊或放坡14.2.2基坑開挖可采用全面分層開挖或臺階式分層開挖的方式，合試開挖綜合確定；軟土層中應(yīng)采取緩坡開14.2.12基坑開挖應(yīng)采取截排水措施，防止坑外水倒灌或滲入基14.2.14基坑內(nèi)應(yīng)設(shè)置確保施工人員安全疏散的上下通道；基坑15.1.2基坑工程設(shè)計階段應(yīng)由設(shè)計方根據(jù)工程現(xiàn)場及基坑設(shè)計測工作的要求，并進(jìn)行現(xiàn)場踏勘，搜集、分析和利用已隙水壓力；土體側(cè)向變形；樁墻體變形；樁墻體土壓力；支撐軸1支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部或邊坡土體頂部的水平位移和垂直位移觀測2圍護(hù)結(jié)構(gòu)、支撐的應(yīng)力應(yīng)變觀測點和軸力觀測點應(yīng)布置在受力較大且有代表性的部位，觀測點數(shù)量視體的土壓力和孔隙水壓力的觀測點宜設(shè)在基縱橫軸線或其它有代4地下管線的沉降觀測點宜設(shè)置在地下管線頂部，必要時可6基坑周圍地表裂縫、建筑物裂縫和支護(hù)結(jié)構(gòu)裂縫的觀測點1監(jiān)測儀器除了靈敏度和精度滿足設(shè)計要求外，必須有良好3現(xiàn)場使用的測斜儀應(yīng)有計量部門頒發(fā)的質(zhì)量合格證書和完在混凝土構(gòu)件內(nèi)；埋在土中的測斜管縱向應(yīng)有良好的柔4安全等級為一級基坑工程宜采用自動化實時監(jiān)測儀器，監(jiān)2如進(jìn)行排水疏干作業(yè)，排水疏干前后都應(yīng)有完整的觀測數(shù)5當(dāng)變形超過有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或監(jiān)測結(jié)果變化速率較大時，應(yīng)加密3各項監(jiān)測數(shù)據(jù)的整理、統(tǒng)計及A.0.1當(dāng)基坑底為軟土?xí)r，應(yīng)按以下兩種條件驗算坑底抗隆起A.0.2因基坑外的荷載及由于土方開挖造成基坑內(nèi)外的壓力差，qγ(h+t)+qγt式中：Nc——承載力系數(shù)，Nc＝5.14；τ0——由剪切試驗確定的總抗剪強(qiáng)度（kPaγ——土的重度（kN/m3KL——抗隆起安全系數(shù)；t——支護(hù)結(jié)構(gòu)入土深度（mh——基坑開挖深度（mA.0.3考慮支護(hù)樁墻彎曲抗力作用的基坑底土體向上涌起，可γh+qotqγh+qothttMpKL——抗隆起安全系數(shù)。適用于較深的基坑或樁頂位移限制較雙排樁適用于較深的基坑或樁頂位移限制較“八字形”與“個字形”組合適用于較深的基坑或樁頂位移限制較適用于較深的基坑或樁頂位移限制較嚴(yán)格的基坑，且工作面較窄可以向坑外布樁的基坑。qE圖C.0.1側(cè)向彈性地基抗力法的計算要點C.0.2基坑開挖引起的作用在支護(hù)結(jié)構(gòu)上的側(cè)向壓力按本規(guī)程開挖面處為零，以下按三角形分布，其沿深度增加的比例系數(shù)“m”取決于開挖面以下土的性質(zhì)以及基坑開挖對土體強(qiáng)度的影響等因C.0.4坑內(nèi)開挖面以上的內(nèi)支撐（拉錨）以彈性支座模擬。計算C.0.5開挖面以下土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m宜根據(jù)單樁m值（MN/m4）1234562條文中指定應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范執(zhí)行時，寫法為“應(yīng)符2《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》G3《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》4《鋼結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》G5《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》6《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》8《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)條文說明 114 115 124 125 126 127 127 128 129 129 130 131 131 132 132 134 134 135 139 139 140 146 148 148 149 150 151 151 152 153 156 156 157 160 160 166 169 170 172 172 173 178 179 185 186 186 187 190 194 194 195 199 199 200 204 204 205 206 206 206 2061.0.4基坑工程的設(shè)計理論與施工實踐在不斷發(fā)展，為盡量避免3.1.1支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計工作年限應(yīng)滿足基坑開挖和地下結(jié)構(gòu)施工的基坑周邊環(huán)境及保護(hù)要求等綜合因素確定基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計工作工程技術(shù)規(guī)程》JGJ120、上海市地方標(biāo)準(zhǔn)《基坑工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》DG/TJ08-61、浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)《建筑基坑工程技術(shù)規(guī)程》人的生命、經(jīng)濟(jì)損失輕微，對社會或環(huán)境影響），3.1.4支護(hù)結(jié)構(gòu)的主要作用，一是確保地下主體結(jié)構(gòu)正常施工的天津大學(xué)鄭剛教授針對某工程案例采用考慮土體小應(yīng)變特性得到如下結(jié)論：1、懸臂型：地表沉降曲線的最大沉降點發(fā)生在幾為三角形分布形式，并且沉降影響范圍明顯小于內(nèi)凸型；2、復(fù)合的影響范圍相同；3、踢腳型坑外地表同樣產(chǎn)生凹槽形沉降分布形且沉降影響范圍更大；4、圍護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同變形模式導(dǎo)致坑外沉（a）懸臂（b）踢腳（a）懸臂（b）踢腳（d）復(fù)合1.0H~2.0H范圍為次要影響區(qū)，沉降逐漸減小，2.0H~3.0H為輕微為次要影響區(qū)，2.0H~3.0H范圍為輕微影響區(qū)，變形可忽3.1.8基坑工程的設(shè)計目的一是確保基坑自身安全，二是確保基般為三級基坑，深度少于6.0m，支護(hù)結(jié)構(gòu)深層水平位移控制值一水平位移控制值一般在25mm~40mm根據(jù)研究成果，復(fù)合型支護(hù)結(jié)構(gòu)坑外約0.5H處地表土體沉降最大，約1.2H處地表土體沉降約為最大值的0.5倍，約2.0H處地值20mm~30mm和其環(huán)境保護(hù)等級為設(shè)考天津軌道交通集團(tuán)有限公司對地鐵車站基坑工程變形控制指標(biāo)max（0.10%H,0.03）max（0.20%H,0.05）max（0.50%H,0.08）max（0.14%H,0.03）max（0.30%H,0.05）max（0.70%H,0.08）0.18%H0.15%H0.3%H0.25%H0.7%H0.55%H注：1H為基坑開挖深度（0.2~0.5）%H（0.4~0.9）%H（0.8~1.2）%Hδ特殊重要保護(hù)對象，a＜H特殊重要保護(hù)對象，H≤a≤2H重要保護(hù)對象，a≤H注：1特殊重要保護(hù)對象指一旦破壞危及社會公共安全，影響廣泛，后果特別嚴(yán)重的生0.002H且不大于0.004H60mm~100mm且不大于0.006H大至2.0H；4特殊要求和一級基坑，應(yīng)嚴(yán)格控制變形。二、三級基坑的位移，如基坑周邊環(huán)境許先期可確定，設(shè)計應(yīng)合理考慮其荷載并規(guī)定3.1.13地下水處理得當(dāng)與否是基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)能否按設(shè)計完成預(yù)CSM工法）。對于本規(guī)程未涉及的其它支護(hù)結(jié)構(gòu)可參3.2.1詳勘資料不能滿足基坑工程設(shè)計需要是指基坑的范圍、深3.2.2本條規(guī)定了建筑地基詳細(xì)勘察階段對需要支護(hù)的基坑工程等級為一級的基坑工程，應(yīng)采用三軸不固結(jié)不排水（UU）和三軸3.2.6當(dāng)基坑工程場地水文地質(zhì)條件復(fù)雜需對地下水進(jìn)行降水或3.2.8基坑工程勘察的巖土工程勘察報告中，應(yīng)提供基坑周邊的基坑設(shè)計的安全度，也可以優(yōu)化設(shè)計方案，降低工程3.5.1~3.5.2從事基坑工程監(jiān)測的機(jī)構(gòu)所提供的數(shù)據(jù)和結(jié)果，不4.1.1本條對土壓力計算理論作出規(guī)定。如有比朗肯土壓力理論4.1.2本條對土壓力計算原則作出規(guī)定。本次修訂規(guī)定對于砂性市地方標(biāo)準(zhǔn)《基坑工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》DG/TJ08-61逐抗剪強(qiáng)度指標(biāo)時可采用總應(yīng)力固結(jié)不排水強(qiáng)度指標(biāo)按水土分算方4.1.3~4.1.5自然狀態(tài)土體內(nèi)水平有效應(yīng)力，可認(rèn)為與靜止土壓4.2.1~4.2.2對于不容許位移和限制很小位移的支護(hù)結(jié)構(gòu)，在設(shè)固結(jié)程度的增加而增加。靜止土壓力系數(shù)K0宜通過試驗測表6靜止土壓力系數(shù)K0土K04.3.1~4.3.2庫侖土壓力理論和朗肯土壓力理論是工程中常用的壓力大小和其分布規(guī)律的各種因素及其相互作用加以全面考慮和一些試驗結(jié)果證明，庫侖土壓理論在計算主實際較為接近；在計算被動土壓力時，其計算結(jié)果與實際往往偏大。朗肯理論由于沒有考慮到墻背邊界條件，其計與實際比較，往往其主動土壓力偏大，而被動土壓力偏小程建議按朗肯土壓力理論計算，有利于基坑的4.4.1水壓力計算應(yīng)按有無滲流情況采用相應(yīng)的水壓力分布模式。時，水壓力與土壓力是分開計算的，概念比較明確。但是土有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的確定，在實際工程中往往難以解決采用總應(yīng)力法計算土壓力，即將水壓力和土壓力合算。天此積累了一定的工程實踐經(jīng)驗。然而這種方法低估了水壓用，對此必須有足夠的認(rèn)識，才能恰當(dāng)?shù)貐f(xié)調(diào)工程的安全4.5.1~4.5.4基坑周圍一般存在臨近建筑物、構(gòu)筑物及施工設(shè)備對于基坑外側(cè)地面不規(guī)則的情況，也可將支護(hù)結(jié)構(gòu)頂土層按其重度、厚度及其與支護(hù)結(jié)構(gòu)的距離折算成均布5.1.1~5.1.8天津市潛水位埋深較淺，靜止水位一般在地面下具有類似工程經(jīng)驗的專業(yè)降水單位編制基坑降水設(shè)計施工專項方5.2.1~5.2.2基坑工程抗?jié)B流穩(wěn)定性驗算主要驗算支護(hù)結(jié)構(gòu)底部土體的抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性以及基坑底部土體抗承壓水突涌穩(wěn)兩臺或兩臺以上儀器在同一場地工作時應(yīng)進(jìn)行一致（1）式中：ui——某臺儀器某次觀測值與該點各觀測值平均數(shù)的相對誤探測成果圖中所繪各種文字符號、圖形符號，應(yīng)全部例，說明其代表意義；圖例排序應(yīng)為地球物理探測符號圖例，說明其代表意義；圖例排序應(yīng)為地球物理探檢測數(shù)據(jù)采集時，應(yīng)記錄測孔中的水位，接地位置形、地質(zhì)及干擾情況，電極檢查滿足檢測要求，電線與電接可靠，供電電流應(yīng)穩(wěn)定，井中與水下測量中，宜使用穩(wěn)好的不銹鋼電極或銅電極，多臺儀器在同一場地工作時應(yīng)4）同一剖面宜進(jìn)行多次檢測，多次檢測供電電壓、電極距應(yīng)形改正，數(shù)據(jù)檢查應(yīng)設(shè)定合理的電極的門檻值，質(zhì)、水文地質(zhì)條件分析反演結(jié)果，數(shù)據(jù)解釋應(yīng)結(jié)合已6）檢測成果中同一斷面多剖面成果展示應(yīng)采用5.4.7當(dāng)基坑抗突涌穩(wěn)定安全系數(shù)不足時，可對承壓水層抽水減5.6.1~5.6.8天津市基坑降水疏干井一般采用管井，積累了豐富5.6.9基坑外降水與承壓水減壓將引起基坑外水位下降，相當(dāng)于透系數(shù)、釋水系數(shù)、釋水率及有效孔隙度輸入到軟件相應(yīng)模塊中，數(shù)學(xué)模型。在此基礎(chǔ)上，對模型中各參數(shù)（粉性和砂性土中水平滲透系數(shù)與垂直滲透系數(shù)差別較粘性土小，一般情況下1.2<kH/kV<2，粘性土中一般/含水層厚度；時承壓含水層所釋出的水來自含水層體積的膨脹及含水介質(zhì)的壓3）對于某些土層沒有野外實測釋水系數(shù)時，應(yīng)根據(jù)其他不同4）釋水系數(shù)的大小與巖性、初始地下水位埋藏深度以及地下4.9×10-4~1.0×10-4注：同一巖性的土層，隨著深度的增大，釋水具體數(shù)據(jù)可根據(jù)巖土工程勘察報告提供的孔隙比進(jìn)行近似計6.1.3邊坡坡腳附近局部深坑的支護(hù)形式和降水對整體邊坡的穩(wěn)定的邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)，應(yīng)適當(dāng)考慮邊坡空間效應(yīng)的不利影6.1.4計算邊坡穩(wěn)定應(yīng)根據(jù)土質(zhì)和工程實際情況，合理選擇土的累了一定的經(jīng)驗，因此在本條中規(guī)定“有經(jīng)驗時也可采用直剪快剪6.2.1放坡開挖主要進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性驗算。天津地區(qū)地下水位較形成類似隧硐頂和橋梁拱圈的作用機(jī)理,稱為樁間土拱效應(yīng)。土拱由此得出土拱發(fā)生破壞的條件是過大的滑坡推力與土拱內(nèi)部d＞1.0m時，Bp=0.9(d+1.0)安全隱患。結(jié)合天津濱海軟土地區(qū)典型土層的一層地下車庫基坑mωγeIPILcEs③⑦⑧9強(qiáng)度折減法在抗滑樁設(shè)計中的應(yīng)用采用600mm樁徑的鉆孔灌注樁，根據(jù)理論公式進(jìn)行估γcφEs則采用強(qiáng)度折減法計算得到的邊坡整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)不小于際工程應(yīng)用中，也有加筋水泥土錨體，不施加預(yù)應(yīng)力，鎖定前不7.1.7當(dāng)放坡開挖不能滿足基坑穩(wěn)定性與變形要求時，可考慮采當(dāng)采用土釘墻不能滿足基坑穩(wěn)定性與變形要求時可進(jìn)一步考慮采13h2hd1224331-土釘；2-預(yù)應(yīng)力錨桿；3-噴射混凝7.2.1當(dāng)基坑面以下存在軟弱下臥土層時，整體穩(wěn)定性驗算滑動7.2.2當(dāng)以該公式或單釘試驗確定土釘抗拔力時，應(yīng)考慮群釘效7.2.1~7.2.5土釘墻設(shè)計計算主要包括整體穩(wěn)定性及土釘抗拔承湖市等多個項目中應(yīng)用了加筋水泥土樁錨工藝施作的大直徑土釘孔直徑300~500mm，采用高壓旋噴工藝施工，加筋材料采用鋼絞7.3.5土釘墻構(gòu)造要求非常關(guān)鍵，要注意土釘墻的坡度及土釘?shù)?.1.1水泥土重力式擋墻是目前應(yīng)用較多的一種重力式擋墻形式，為保證水泥土擋墻形成連續(xù)的擋土結(jié)構(gòu)，樁與樁宜搭接不少于試驗指標(biāo)一般不宜小于0.8MPa，同時應(yīng)強(qiáng)調(diào)在水泥土養(yǎng)護(hù)至90d時試件因腐蝕破壞，最終使水泥土脹裂而失去抗壓能3）采用普硅水泥摻入粉煤灰并不能提高本工程水泥土在現(xiàn)場4）采用高抗硫酸鹽水泥配制水泥土強(qiáng)度隨著水泥摻量的增加5）采用高抗硫酸鹽水泥配制水泥土抗腐蝕性能較為明顯。通8.1.3有可靠經(jīng)驗時，也可采用強(qiáng)度等級不低于32.5級礦渣硅酸高水泥土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，可提高水泥摻量或添加外醇胺為早強(qiáng)劑，摻入量一般為水泥重量的0.05%；木質(zhì)素磺酸鈣為減水劑，摻入量一般為水泥重量的0.2%。三乙醇胺和木質(zhì)素磺酸8.2.1初定尺寸是根據(jù)天津地區(qū)工程經(jīng)驗確定，實際尺寸應(yīng)結(jié)合8.2.2水泥土重力式擋墻各項穩(wěn)定性安全系數(shù)是綜合我國幾種規(guī)8.2.3式中fcs為水泥土開挖齡期時的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值（kPa8.3.1水泥土重力式擋墻前墻厚度不宜少于兩排攪拌樁且不小于8.3.2在水泥土擋墻頂面設(shè)置鋼筋混凝土面板，有利于加強(qiáng)擋墻8.3.3當(dāng)需要增強(qiáng)墻體的抗拉性能并提高擋墻抗變形能力時，前ddty1y1ddy0y0（3）式中：y0墻截面形心線到中心線的距離（my1——樁圓心到水泥土墻中心的距離（m）;E0——水泥土墻的彈性模量（MPa）;E1——樁的彈性模量（MPa）;d——樁的直徑（my09.1.1樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)包括樁式支護(hù)結(jié)構(gòu)和墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)。支護(hù)樁9.1.3止水帷幕施工工藝的選擇應(yīng)結(jié)合基坑開挖深度、周邊環(huán)境9.2.1~9.2.5基坑穩(wěn)定問題直接與支護(hù)結(jié)構(gòu)體系的變形穩(wěn)定以及9.2.6對于拉錨式樁墻支護(hù)結(jié)構(gòu)，當(dāng)拉錨體系與土的相互作用超9.2.7基坑支護(hù)設(shè)計中，支撐式支護(hù)結(jié)構(gòu)需要滿足以最下層支點狹長型的基坑支護(hù)穩(wěn)定性驗算宜采用考慮基坑寬度影響因素的計算模式應(yīng)是考慮支護(hù)結(jié)構(gòu)-土-支點三者共同作用的空間分施工過程中對已有支撐條件拆除與新的支撐條件交替受力情況進(jìn)目前我國支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計中常用的方法可分為彈性支點方法與9.3.9當(dāng)?shù)叵逻B續(xù)墻同時兼