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2023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試(上)》考前?？荚嚲?-)

附詳解

一、單選題

1.某現(xiàn)澆混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，角柱為穿層柱，柱頂支承托柱轉(zhuǎn)換梁，如圖

6T2所示。該穿層柱抗震等級為一級，實際高度L=IOm,考慮柱端約束條件的計

算長度系數(shù)以=1.3,采用鋼管混凝土柱，鋼管鋼材采用Q345(fa=300N∕mm2),

外徑D=IOOOmm,壁厚20mm；核心混凝土強度等級C50(fc=23.1N/mm2)提示:

①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010作答。②按有側(cè)移框架計算。

柱ZAlOOO

圖-612假定，該穿層柱考慮偏心率影響的承載力折

減系數(shù)，e0∕rc=0.20°試問，該穿層柱軸向受壓承載力設(shè)計值(Nu)與按軸心

受壓短柱計算的承載力設(shè)計值NO之比值(Nu∕N0),與下列何項數(shù)值最為接近？

O

A、0.32

B、0.41

C、0.53

D、0.61

答案：B

解析:

根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2010)附錄F式(F.1.2-1)計算，柱考慮偏心率影響的承載力公式為：Hu=C>.?

根據(jù)式31.6-3)計算,k=l-0.625×0.20=0.8T5S

根據(jù)式(F.1.5)計尊，Le=?kl^l.3×0.875×10=11.3T5m；

Z-11375>4'按式(―)計算：

D___________

0=1-0115居二=I-OlI5產(chǎn)詈二=0688'

按軸心受壓柱Le=1.3X10=13m，可得圻減系數(shù)為：

(?,≈l-0.115^-4≈l-0.115^γ-4=0,655.

<p4?=06×06S8=0.413<??=0655,

JV^∕Λ?=OJL

2.某現(xiàn)澆框架一核心筒高層建筑結(jié)構(gòu)，地上35層高130m,內(nèi)筒為鋼筋混凝土，

外周邊為型鋼混凝土框架,抗震設(shè)防烈度為7度,丙類,設(shè)計地震分組為第一組，

設(shè)計基本地震加速度為0.1g,場地類別為Il類，阻尼比3=0?04,結(jié)構(gòu)的基本自

振周期TI=2.0s,周期折減系數(shù)取0.8。3.外周邊框架底層某中柱，截面70Omm

×700mm,混凝土強度等級C50(fc=23.1N∕mm2),內(nèi)置Q345型鋼(fa=295N∕mm

2),地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值N=19000kN,剪跨比入=2.4。當(dāng)要求柱

軸壓比HNWO.8時，其采用的型鋼截面面積應(yīng)最接近于()mm2。

A、15000

B、19500

C、36000

Dv45720

答案：D

解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第11.1.4條表11.

1.4可知，7度、高13Om的型鋼混凝土框架的抗震等級為二級；根據(jù)第11.4.4

條規(guī)定，型鋼混凝土柱軸壓比計算公式為：“YT-工⑥

當(dāng)柱軸壓比〃N二0?8時，型鋼截面面積為:

N∕μτi-fcA19000Xlθ7θ.8-7OO×7∞×23.1

兒=二45719Inm?；

/.295-23.1

根據(jù)第11.4.5條第6款規(guī)定，當(dāng)柱軸壓比大于0.4時，柱型鋼含鋼率不宜小于

45719=廠?.4%

4%,該中柱含鋼率為：T=

700×700滿足規(guī)范要求。由此可知,

D項數(shù)值最為接近。

3.某6層住宅（見圖），各層層高為2.8m。室外高差為0.6m,基礎(chǔ)埋深1.6m,

墻厚190mm,建筑面積為1990.74m2,現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓屋蓋。砌塊為MUI5,第

1層到第3層采用Mblo砂漿，第4層到第6層采用Mb7.5混合砂漿，施工質(zhì)量

控制等級為B級?；A(chǔ)形式為天然地基條形基礎(chǔ)。場地類別IV類，抗震設(shè)防烈度

為7度（設(shè)計基本地震加速度為0.1g）,設(shè)計地震分組為第二組。

.根據(jù)表列出的4個軸線的墻段（平

面圖見圖），哪一個軸線墻段的抗側(cè)力剛度應(yīng)同時考慮彎曲和剪切變形？（）

墻高我墻段寬6墻高墻息

軸線號墻號軸線號墻號A

/m/m/m/

1Ql2.87.694N2?81

32.83.495S2.87.

Av①軸

B、②軸

G④軸

D、⑤軸

答案：C

解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第7.2.3條第1款規(guī)定，

在進行地震剪力分配時，層間墻段抗側(cè)力剛度應(yīng)計及高寬比的影響，當(dāng)高寬比不

大于4且不小于1時，應(yīng)同時計算彎曲和剪切變形。④軸墻段，高h=2.8m、寬b

=1.1m,1<h∕b=2.8/1.1=2.545<4,故④軸墻段應(yīng)同時考慮彎曲和剪切變形。

4.某工字形柱采用Q345鋼，翼緣厚度40mm,腹板厚度20mm。試問，作為軸心受

壓構(gòu)件，該柱鋼材的強度設(shè)計值(N∕mm2)應(yīng)取下列何項數(shù)值？()[2011年真

題]

A、295

B、265

C、215

D、205

答案:B

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(0850017—2003)表3.4.1-1及其注解規(guī)定，

對軸心受力構(gòu)件其鋼材的強度設(shè)計值應(yīng)按截面中較厚板件的厚度取值，即取翼緣

厚度40mm,對應(yīng)該表可查得強度設(shè)計值為265N∕mm2o

5.如圖節(jié)點形式，斜向構(gòu)件與鋼管柱通過節(jié)點板連接。斜向構(gòu)件為由兩個等邊角

鋼L?80X7組成的T形截面，鋼材為Q235-B?F,斜桿所受的軸心力設(shè)計值N=

L

±200kNo如果斜桿改成單角鋼?110

×10,它與節(jié)點板用3個C級普通螺栓相連時，那么應(yīng)選用()公稱直徑的螺栓。

AxM22

B、M24

C、M27

D、M30

答案：C

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)第3.4.2條第1款第1項規(guī)定，單面連接的單角綱，按??心受力計算強度和連接時，?

b2b2

4可得，對于普通C級螺栓，Q235綱板：fv=140N∕mm,fc=305H∕mm,每個蛭栓受剪力V=N∕3=66.7kN；

根據(jù)螺栓抗剪強度：。,臉》匕得：d3四*戶外冬工=26?7E°

4'g叱√lXπxθ.85X140

71

根據(jù)孔壁承壓承載力：dE或a匕得：d>?==25.Imm

l0^o^θ^os0

所以蛭栓公稱直徑最小取27mm。

6.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見圖?；A(chǔ)底面以

下各土層的厚度、土性指標(biāo)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按

地震作用效應(yīng)組合計算時，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kN°

E

?

封

上2Rιn1=

E

o黏性上

CC

∈

o粉土

CO

≡

O粉砂

7

∈

O細(xì)砂

土層名稱土層厚度/my∕(kN∕m3)ekA/kPa臨界值N=液化指變

黏性土518.00.820.702000

一士317.00.901506.38

--

W217.50.908.25

細(xì)砂318.00.909.53

--

^S±18.50.750

3.按抗震要求驗算，基礎(chǔ)的寬度不應(yīng)小于()mo

A、2.06

Bv2.00

Cx1.94

D、1.81

答案：D

解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2011)第5.2.1及5.2.2條

規(guī)定，地基承載力需滿足：基底處平均壓力不應(yīng)超過修正后地基承載力特征值。

將上題計算得的地基抗震承載力的值代入以下公式即可求得基礎(chǔ)寬度為：

.F500.

O=7------：-=C.，~~?~~r?=11.oolm<2nm

￡E-力C316.16-2x20說明滿足抗震設(shè)計要求的基礎(chǔ)寬

度不應(yīng)小于1.81mo

7.某預(yù)制混凝土簡支空心板，截面尺寸如圖7-8所示。截面承受的彎矩組合設(shè)計

值Md=565kN-m0空心板采用C25混凝±,HRB335鋼筋，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)YO

=0.9ofcd=11.5MPa,ftd=1.23MPa,fsd=280MPa,ζb=0.56o若將空心板

截面換算為等效的I形截面，等效截面尺寸為上翼緣厚度Mf=95mm,下翼緣

厚度hf=95mm,腹板厚b=456mm,則混凝土受壓區(qū)高度X為Omm。

Av120.5

B、153.5

C、172.5

D、192.5

答案：C

解析：

版據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋函設(shè)計規(guī)范》(JIGD62-2004)第5.2.3條規(guī)定，具體分析如下:

①判斷截面類型：

A0-450-40-4IOnun；

fahXhQ=11.5XI(XX)x95×(410-y)∕106=396.03kN-m；

y0Λ∕4=0.9×565二5O9kN?nιe

則入6冏(％-y)<rtHi.該截面為第Il類T形截面。

②令受壓區(qū)高度^Jx，空心板正截面抗彎承載力的色?算公式為：

九μ=3%母+WW(A-苧)'

將數(shù)據(jù)代入公式得：

0.9×565X10*=11.5×456x(41O?)tll.5×(l(X)0456)x95x(410多；

X2-820x+111769=0

解得混凝土受壓區(qū)高度為：h'l-95n<nι<*-172.5nun<ξt∕ι0-0.56×4IO-229.6inin°

式中，根據(jù)表5.2.1,C25混凝土，HRB335鋼筋相對界限受壓區(qū)高度Wb=O56。滿足規(guī)范要求。

8.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房Yo=I.0,柱距12m,其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型

焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t∕Iot,小車重g=15t,最大輪壓

標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN°[2014年真題]5.假定，吊車梁采用突緣支座，支座加勁肋與腹

板采用雙面角焊縫連接，焊腳尺寸hf=10mm,支座反力設(shè)計值R=1727.8kN,腹板

高度為1500mm。試問，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計值(N∕mm2),與下列何項數(shù)值最

為接近？()提示：角焊縫的強度計算時，支座反力設(shè)計值需乘以放大系數(shù)1.2o

A、100

B、120

C、135

D、155

答案：A

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)第7.1.3條式(7.1.3-2)計

算，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計值為：∣w=1500-2X10=1480mm,

1.2R1.221727.8IO3,

=---------------=---------------------=I(Xλλ)Nxtmmβ3

2二Crhf二.2O-二10:⑸由此可知，A項數(shù)值最為接近。

9.如圖節(jié)點形式，斜向構(gòu)件與鋼管柱通過節(jié)點板連接。斜向構(gòu)件為由兩個等邊角

鋼l"80X7組成的T形截面，鋼材為Q235-B?F,斜桿所受的軸心力設(shè)計值N=

Λ,?±200kN

∏Γ8O×7

±200kNo圖3-37如果斜桿為單角鋼L110×1

0,它與節(jié)點板的連接為兩邊側(cè)焊，端部有繞角，焊條為E43,手工焊。假定焊

腳尺寸按規(guī)范構(gòu)造要求的最小容許值確定，那么角鋼肢背的角焊縫長度至少為()

A、170

B、190

C、210

Dv255

答案：D

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)第8.2.7條第1款規(guī)定，按構(gòu)造要求確定肢背焊縫厚度hf，較厚焊件厚度為12mm,

Aj=L5￡=1.SXQ=6.2?.取hf=6mm；根據(jù)式(7.1.3T)計算，等肢角鋼的肢背焊縫受力為：Hι=0.7×200=140kN,

Imm9取255mm。

10.有一幢高層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，層數(shù)為22層，高度80m,抗震設(shè)防烈度8度,

川類場地，設(shè)計地震分組為一組，總重力荷載代表值為ZGi=286000kN,基本自

振周期T1=1.43s,則采用底部剪力法計算底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk=（）kN°

A、16159.1

B、13735.2

C、12349.5

D、10537

答案：B

解析：

記建筑抗支設(shè)計規(guī)他）（CB5OOII-2∞I）^5.1.4,8度設(shè)防烈度水平地震影

響系數(shù)最大值αi=0?∣6,場地特征周劇值r.=0.45?.用水平地震影響系數(shù)為：

α=（,）J=×0.I6≡O(shè).05W；

底部卿力標(biāo)準(zhǔn)為：An=O1Cm=0-85X286000x0.0565=13735.2kN.

11.已知矩形截面簡支梁計算跨度In=8.5m,b=350mm,h=600mm,承受均布荷

載設(shè)計值g+q=12.3kN∕m（包括梁自重），集中荷載設(shè)計值P=210kN（見圖2-2

8）o采用C30級混凝土，若箍筋為HPB300級鋼筋，則僅配置箍筋時，所需箍筋

PP

g+g

2750,3000I2750.

為（）。1------------------8≡-------------------.

A、4φ8150

B、4φ8200

C、4φ8250

D、4φ8300

答案：A

解析：采用C30級混凝±,HPB300級鋼筋,則有:fC=14.3N∕mm2;ft=1.43N/

mm2；fy=300N∕mm2；fyv=270N∕mm2oc=25mm,考慮彎矩較大，取αS=70mm,

hθ=530mm,az=35mm0①總剪力設(shè)計值V=0.5X12.3X8.5+210=252.3kN。

其中，集中力產(chǎn)生剪力210kN,占總剪力210/252.3=83.2%>75%,λ=a∕hθ=2

750/530=5.19>3,故取入=3。②根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2

010)第6.3.1條式(6.3.1-1)計算，驗算受剪截面條件：V=252.3kN<0.25

BCfCbhO=O.25×14.3×350×530=663.16kN,滿足規(guī)范要求。③根據(jù)第6.3.1

3條式(6.3.13)計算，驗算構(gòu)造配箍條件：

?75?75

V=322.3kN<RTj∕mcι=訐？1?43><350乂530=116.05函,應(yīng)按計算配置箍筋。④根

175

ΛV-?∣∕.Mo262300-1160501

/?nv_八十1_____=-------------=---------=1.UZZ

據(jù)第6.3.12條式(6.3.12)計算，S啟心270x530

s≤20Lj,-z

選4肢箍￠8,.71.323-取4肢箍08150,滿足規(guī)范要求。⑤由于

211

p=^g=-9?.=0-00383>0“24人?=0.24×-=1.000106

%bs350X150u.uug3κ.270s=15

0mm<SmaX=250mm,同時小于15d=240mm,均滿足規(guī)范要求。

12.某8度區(qū)的框架結(jié)構(gòu)辦公樓，框架梁混凝土強度等級為C35,均采用HRB400

鋼筋?？蚣艿目拐鸬燃墳橐患?。A軸框架梁的配筋平面表示法如圖2-7所示，as

=as'=6OmmO①軸的柱為邊柱，框架柱截面b義h=800mmX800mm,定位軸線均與

梁、柱中心線重合。提示：不考慮樓板內(nèi)的鋼筋作用。

KL-M6)

4OO×75O

^IOigl(XV2OO(4)

4Φ25

G6如2

75≥253(-3)/4

9000

O?假定，該梁為頂層框架梁。

試問，為防止配筋率過高而引起節(jié)點核心區(qū)混凝土的斜壓破壞，KL-1在靠近①

軸的梁端上部縱筋最大配筋面積（mm2）的限值與下列何項數(shù)值最為接近？O

A、3200

B、4480

G5160

D、6900

答案：B

解析：

①和謝節(jié)點為頂層端節(jié)點，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）第9.3.8條，頂層端節(jié)點處梁上部縱向鋼筋的截面

II°35宓m°35,10?竺L?U7§0-6。）-IWlB?°由此可知，B項最接近。

j43?

13.受彎構(gòu)件鋼材牌號為Q235B,選用HN600X200X11X17,則其抗彎、抗剪強

度設(shè)計值分別為（）N∕mm2o

A、215；125

B、215；120

C、205；125

Dv205；120

答案：C

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)表3.4.17及注解規(guī)定，H

型鋼抗彎計算時以翼緣強度設(shè)計值控制，現(xiàn)翼緣t2=17mm>16mm,故抗彎強度f

二205N∕mm2;而抗剪計算時以腹板強度設(shè)計值控制，現(xiàn)腹板t1=11mmV16mm,故

抗剪強度fv=125N∕mm20

14.某五層砌體結(jié)構(gòu)辦公樓立面簡圖見圖?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加

速度值為S15g。各層層高及計算高度均為3.6m,采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋。

砌體施工質(zhì)量控制等級為B級，結(jié)構(gòu)安全等級為二級。圖473已知

各種荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)：屋面恒載總重為1800kN,屋面活荷載總重150kN,屋面雪

荷載總重IOOkN；每層樓層恒載總重為1600kN,按等效均布荷載計算的每層樓面

活荷載為600kN;2~5層每層墻體總重為2100kN,女兒墻總重為400kN0采用底

部剪力法對結(jié)構(gòu)進行水平地震作用計算。試問，總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fek(kN),

應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：樓層重力荷載代表值計算時，集中于質(zhì)

點G1的墻體荷載按21OOkN計算。

A、1680

B、1970

Cv2150

D'2300

答案：B

解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第5.1.3條規(guī)定，計算地

震作用時，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組

合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)，應(yīng)按表5.1.3采用，故：屋面質(zhì)點處G5=

1800+0.5×2100+0.5X100+400=3300kN,樓層質(zhì)點處GI=I600+2100+0.5X600=4

OOOkN,G2=G3=G4=4000kN°根據(jù)第。2.1條及5.1.4條規(guī)定,結(jié)構(gòu)等效總重力荷

載，單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的85%。由G

=ZGi=4000X4+3300=19300kN,故Geq=O.85G=0.85X19300=16405kN°相應(yīng)于

結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值，對于多層砌體房屋'底部框架砌體房

屋，宜取水平地震影響系數(shù)最大值，即α1=αmax=0.12。因此，總水平地震作用

標(biāo)準(zhǔn)值為Fek=a1Geq=O.12×16405=1968.6kN0

15.某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，如圖所示，次梁高度h=450mm,寬度b=

200mm,次梁的計算跨度IO=6m,間距為2.4m,凈距Sn=2.2m,樓板厚度hf'=8

0mm,縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as=35mm°混凝土強度等級為C3

度bf,最接近()mm□

A、1800

Bv2000

G2200

D、2400

答案：B

解析：按梁跨度IO考慮，翼緣計算寬度應(yīng)滿足：bf'WI0∕3=2000mm;按梁凈距

考慮，翼緣計算寬度應(yīng)滿足：bf'Wb+sn=200+2200=2400mm;按翼緣高度考慮：

hf,/(h-as)=80/(450-35)=0.19>0.1,對于肋形樓蓋梁不受此要求限制。因

此翼緣計算寬度bf'=200Omm。由此可知，B項數(shù)值最為接近。

16.某40層高層辦公樓，建筑物總高度152m,采用型鋼混凝土框架一鋼筋混凝

土核心筒結(jié)構(gòu)體系，樓面梁采用鋼梁，核心筒采用普通鋼筋混凝土，經(jīng)計算地下

室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。該建筑抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(丙類)，

抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.10g,設(shè)計地震分組為第一組，

建筑場地類別為Il類。

.該結(jié)構(gòu)中框架柱數(shù)里各層保持不變，按側(cè)向剛度分S!的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值如下：結(jié)構(gòu)基底總剪力標(biāo)準(zhǔn)值V0=29000kN,各層彳

承擔(dān)的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值yf=340Ok?，該樓層某柱的柱底彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M=596kW?m,剪力標(biāo)準(zhǔn)值V=156kH。試問，該柱進行抗震設(shè)計E

小取下列何項數(shù)值時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程對框架部分多道防線概念設(shè)計的最低要求？()

A、600；160

B、670；180

C、1010；265

D、1100；270

答案：C

解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第11.1.6條及第

9.1.11條規(guī)定，當(dāng)框架部分分配的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力標(biāo)

準(zhǔn)值的20%,但其最大值不小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的10%時，應(yīng)按結(jié)構(gòu)

底部總地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的20%和框架部分樓層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值中最大值的1.5倍

二者的較小值進行調(diào)整；由0.1V0=29000X0.1=2900kNVVf=3400kNV0.2V0=290

OO×O.2=5800kN,該層柱內(nèi)力需要調(diào)整,1.5=1.5×3828=5742kN<0,2V0,取較

小值V=5742kN作為框架部分承擔(dān)的總剪力；根據(jù)第9.1.11條第3款規(guī)定，該層

框架內(nèi)力調(diào)整系數(shù)=5742/3400=1.69,則該層柱底彎矩M=596×1.69=1007.24k

N?m,剪力V=156X1.69=263.64kN0

17.如圖770所示某簡支梁橋行車道板為被接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm,設(shè)

計荷載為公路一II級荷載。

若該橋的計算跨徑L=Ia5m,梁跨中截面面積A=3.0m2,，慣性矩1=1.2m3彈性模里￡=3.35*1。1與/0m2,試判定公路一∏級荷

Av0.285

B、0.290

Cv0.295

D、0.380

答案：D

解析：

根據(jù)《公路橋函設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)第4.3.2條及其條文說明進行計算。

102422

已知：E=3.35×IOHZmm>1=19.5m,Ic=1.2m,A=3,0m,g=10m∕≡,

則π>c=G∕g=25X3.。/IO=750Clkg/m，簡支梁橋的自振頻率為：

式中，1為結(jié)構(gòu)的計算跨徑(m)；￡為結(jié)構(gòu)材料的彈性模里(M∕m2)?IC為結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩(m4)；為結(jié)構(gòu)跨中處的目

單位應(yīng)為NS2∕Π>2;G為結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力(N∕m)。

當(dāng)1.5HZ《￡<14HZ時,沖擊系數(shù)為：?=0.17671nf-0.0157=0.1767×2.26-0.0157=0.383o由此可知，Dl頁數(shù)值最為接近。

18.有吊車的單層單跨磚砌體排架廠房，已知H=8.5m,HU=3.Om,IU=O.88X101

0mm4,I1=4.806X101Omm4,設(shè)為剛彈性方案房屋。當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用

時，變截面柱上段計算高度HuO和變截面柱下段計算高度Hlo為下列何組數(shù)值()

Av排架方向：HUO=6m,Ao=Io.2m垂直排架方向:HUo=3.75m,H10=8.5m

B、排架方向:HUO=7.5m,HlO=I2.75m垂直排架方向：HUO=3.75m,HlO=8.5m

Cv排架方向:Hu0=6m,CO=I2.7m垂直排架方向:HUO=3.75m,HlO=IO.58m

D'排架方向:Hu0=6m,HlO=8.22m垂直排架方向:HUO=3.75m,H10=6.85m

答案：C

解析：

由《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)他XGB50003TOOl)第5.I.4條和發(fā)S.1.3,對"吊車廠

房，當(dāng)荷蛾組令不考慮吊車作用時，變截柱上段的計算高度：

排架方向：Z∕,Λ=2.0×∕∕β?2.0x3.0=6.0m；

垂直揖架方向：/∕-=1.25W.=1.25×3.O≡3.75m；

變鼓柱卜段的計算而度可按下列規(guī)定采用：1/3<〃,/〃*3.0/8.5=0.353<1/2.故修

IE系數(shù)：μ≈I.3-O.3∕√∕,≡I.3-0.3X(O,8?/4.806)=l.245l

推架方向：=L2曲=1.2x8.5X1.245H12.7m；

垂直:排架方向sHa≡LO?>I.245*8.5=10.58mt

19.下列各項中，鋼鐵的重度Ys與木材的重度Yt之比最接近的范圍是()。

A、γs/γt>20

Bvγs/γt=8.0~20

答案：B

解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)附錄A常用材料

和構(gòu)件的自重表(表A.1),可知：木材規(guī)定自重因品種及含水率的不同，在4~9

kN∕m3變化；鑄鐵的規(guī)定自重為72.5kN∕m3;鍛鐵的規(guī)定自重為77.5kN∕m3;鋼

的規(guī)定自重為78.5kN∕m3o則可得:

20.根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008),下列關(guān)于樁基承臺設(shè)計'構(gòu)造

的若干主張中，其中何項是不正確的？()[2011年真題]

A、柱下兩樁承臺不需要進行受沖切承載力計算

B、對二級抗震等級的柱，縱向主筋進入承臺的錨固長度應(yīng)乘以I.05的系數(shù)

C、一柱一樁時，當(dāng)樁與柱的截面直徑之比大于2時，可不設(shè)聯(lián)系梁

D、承臺和地下室外墻與基坑側(cè)壁之間的間隙可用壓實性較好的素土分層夯實回

填，其壓實系數(shù)不宜小于0.94

答案：B

解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)逐項判別。A項，根據(jù)第5.

9.7條規(guī)定，軸心豎向力作用下樁基承臺受柱(墻)的沖切。B項，根據(jù)第4.2.

5條第3款規(guī)定，對二級抗震等級的柱，縱向主筋錨固長度應(yīng)乘以1.15的系數(shù)。

C項，根據(jù)第4.2.6條第I款規(guī)定，一柱一樁時，應(yīng)在樁頂兩個主軸方向上設(shè)置

聯(lián)系梁；當(dāng)樁與柱的截面直徑之比大于2時，可不設(shè)聯(lián)系梁。D項，根據(jù)第4.2.

7條規(guī)定，承臺和地下室外墻與基坑側(cè)壁間隙應(yīng)灌注素混凝土或攪拌流動性水泥

±,或采用灰土、級配砂石、壓實性較好的素土分層夯實，其壓實系數(shù)不宜小于

0.940

21.軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時采用換算長細(xì)比，是因為

OO

A、格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件

B、考慮強度降低的影響

C、考慮剪切變形的影響

D、考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響

答案：C

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)第5.2.4條，實腹構(gòu)件的剪

力對彈性屈曲的影響很小，一般不要考慮。格構(gòu)式構(gòu)件繞虛軸失穩(wěn)時，其整體穩(wěn)

定性與實腹壓桿不同，應(yīng)考慮在剪力作用下柱肢和綴材(綴材或綴條)剪切變形

對彎曲臨界力的影響，在計算時多采用換算長細(xì)比來反映這一不利影響。

22.按下列條件確定。圖為某辦公樓底層局部承重橫墻的示意圖。墻體厚240mπι,

橫墻間距6m,采用MUlO普通磚、M5混合砂漿砌筑。假設(shè)該橫墻有窗洞90OmmX

900mm。有洞口墻允許高厚比的修正系數(shù)μ2與下列何項數(shù)值最為接近？()

A、0.84

B、0.90

C、1.00

D、1.20

答案：C

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003-2011)第6.1.4條第2款規(guī)定，

因90OmmV1/5X(4500+300)=96Omm,故取有門窗洞口墻允許高厚比的修正系

數(shù)U2=1。由此可知，C項數(shù)值最為接近。

23.輕型屋面檄條跨度6m,中間設(shè)一道拉條體系作為側(cè)向支承點，作用于樵條的

彎矩設(shè)計值Mx=48kN?m,My=IkN-m,楝條用I22a,WX=309Cm3,Wy=40.9cm3,

鋼號為Q235B,其整體穩(wěn)定性強度計算值為()N∕mm2o

Av155.8

B、187.5

Cv190.5

D1201.3

答案：C

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)附錄B表B.2可知，整體穩(wěn)

定系數(shù)為：b=1.8>0.6,故應(yīng)取整體穩(wěn)定系數(shù)為:

φ'=1.07-巴律=1.07-0.282/1.8=0.913

生查表可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)為:

γy=1.2;則根據(jù)第4.2.3條式(4.2.3)計算，整體穩(wěn)定強度為:

1/1/

—?-+-?=48×106∕(0.913×309Xio3)+1×106∕(1.2×40.9×IO3)

%NX%即丫

=190.5N∕mm2

24.有吊車的單層單跨磚砌體排架廠房，已知H=8?5m,HU=3.0m,lu?θ.88X1010

mm4,I1=4.806義101Omm4,設(shè)為剛彈性方案房屋。當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用時,

變截面柱上段計算高度HuO和變截面柱下段計算高度HlO為下列何組數(shù)值？()

A、排架方向：Hu0=6m,H10=10.2m

Bv排架方向：HUO=7.5m,HlO=I2.75m

C'排架方向：HUO=6m,H10=12.7m

D`排架方向：HUO=6m,H10=8.22m

答案：A

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003—2011)第5.1.4條和第5.1.3條

表5.1.3可知，對有吊車廠房，當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用時，變截柱上段的計

算高度為：排架方向,HUO=2.0XHU=2.0X3.0=6.0m；垂直排架方向，Hu0=1.25

HU=I.25X3.0=3.75m；變截柱下段的計算高度可按下列規(guī)定采用：1∕3VHu∕H=3.

0/8.5=0.353V1/2,故修正系數(shù)為:μ=1.3-0.3lu∕l1=1.3-0.3×(0.88/4.806)

=1.245；排架方向:HIO=I.2HH=I.2X8.5X1.245=12.7m；垂直排架方向:HIO

=1.OHμ=1.245×8.5=10.58m0

25.

位于非抗震區(qū)的某三層簡支承重的墻梁，如圖4-16所示。托梁截面匕xZ=300mmX600πιm,托梁的混凝土強度

C3O,托梁自重標(biāo)準(zhǔn)值gtι=4.5kNmo墻厚240mm,采用MUIo燒結(jié)普通謗，MIO混合砂漿砌筑，墻體及抹灰后

g：.2=5.5kNnJ。作用于每層墻頂由樓板傳來的均布恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值g/=12.0kXm和均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值安

。［2012年真題］

30?1bθθ54∞300U∣300

1.試問，該墻梁跨中截面的計算高度HO與下何項數(shù)值最為接近？()

A、6.0

B、4.5

C、3.5

D、3.1

答案：D

解析：

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003-2011)第7.3.3條第1款規(guī)定，墻梁計算跨度“，對簡支墻

梁和連續(xù)墻梁取LlL或乙兩者的較小值；L為凈跨，，；為支座中心線距禽。

Ie=5400+600=6000mm,1.17,.=l.l×5400=5940<Zf,故取i0=L《=5940mm。

根據(jù)第7.3.3條第2款規(guī)定，墻體計算高度瓦，取托梁頂面上一層墻體高度，當(dāng)時，取力、=(

。因此，2800<，：=594Omm,故A*=2800mm。

根據(jù)第7.3.3條第3款規(guī)定，墻梁蹲申截面計算高度H：,,^H.=h+0.5hi,因此，

HLh-0.5ft=2800-0.5X600=3IOOmm=3.Imo

26.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm,柱底由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合所得的內(nèi)

力值為：F1=2000kN,F2=200kN,M=IOOOkN?m,V=200kN；柱基自重和覆土標(biāo)準(zhǔn)

值G=486.7kNo基礎(chǔ)埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。

②粉質(zhì)黏上4-------------------------------

浮重V=IaN/m3,e=0.78,∕L=0.38

A=23OkM&=7.5MPa

黏粒含量A210%

③淤泥質(zhì)上

Λ=85kP?,空25MPa4.軟弱下臥層頂面處地基承載

力特征值最接近于()kN∕m2o

A、137.3

Bv147.8

C、156.9

D、169.3

答案：A

解析：地基土為軟弱土，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)第

5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb=O,ηd=1.0；加權(quán)平均重度為：

19X1.8+10×2.5,?

=~l,8÷2.5-="?77kXv/∕m3軟弱下臥層不進行寬度修正，可計算得承載

力特征值為：

2

χ=∕ilc+ηdym(J-0.5)=85+1.0X13.77×(4.3-0.5)=137.33kN∕m

由此可知，A項數(shù)值最為接近。

27.

某輕屋蓋單層的結(jié)構(gòu)多跨廠層，中列廠居柱采用單階綱柱，綱材采用Q345苗。上段田柱采用焊接工字形截面H12Q0X700X2Q

33

Wx=29544×10m,ix=512.3mm,iy=164.6mm;下段鋼柱為雙肢格構(gòu)式構(gòu)件。廠房;岡柱的截面形式和截面尺寸如圖3T3所示。［2

廣一削住F段—面

圖3T3

已知條件同題2。試問，上段鋼柱作為壓彎構(gòu)件，進行彎矩作用平面外的穩(wěn)定性

計算時，以應(yīng)力形式表達的穩(wěn)定性計算值(N/mm2)應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？

()提示：取等效彎矩系數(shù)BtX=I.0。

Av215

B、235

Cv270

Dv295

答案：C

解析：

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)第5.2.2條第2款規(guī)定，彎矩在對稱平面內(nèi)的實膜式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性公式為：J

0、

可知:%母案―腎哺

截面為b類截面，根據(jù)：忌展=90,查附錄C表C-2,可得：^=O621；

根據(jù)附錄B第B.5條式(B.5-1)計算：二LXe=Io7_二乜出=0886,

j7=10s∕?=J0.

4400023544000235

根據(jù)公式有：】

(5.2.2-3),XAK_200“0?+1.0X^￡Z°^T-267.8.VW

1

OxC1Hu0Λ21*675.2XlO-0.886χ2<>544χl0

由此可知，C項最接近。

28.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m,處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺

寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強度MU20、砂漿Mbl5、灌孔混

3Φ161Φ16λ3?16

蜀；“a~∣:'

?-II??"?二?口

30011000L6001600L1-600-4日

叮r∕?=第q=?I?)fg順

，加^400~

凝±Cb30°圖4團剪力

墻的水平分布鋼筋，應(yīng)選擇O。

A、按計算配筋

B、按構(gòu)造；0.10%

C、按構(gòu)造；0.11%

Dv按構(gòu)造；0.13%

答案：D

解析：

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003-2011)第10.5.4條式(10.5.4-1)計算,

剪力墻斜截面受剪承載力為：

?[λ?5(0?48z?ω,?+0?hv?)l，

.1?￡(0.48×O.582×l*X)×5l∞+0.I×1288.41×101)1

O.8511.5-0.5J

=47OkN>I.≈1.6×245=392kN

0550552

其中，灌孔砌體抗剪強度設(shè)計值：fvg=0.2fg=0.2×6.98=0.582H∕mmo故僅需進行構(gòu)造酉(筋。

根據(jù)表24.IlT可知，剪力墻水平分布憫筋的酉C筋構(gòu)造，取最小濕筋率為0.13%。

29.某建筑物設(shè)計使用年限為50年，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級，柱下樁基礎(chǔ)采用

九根泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁直徑d=600mm,為提高樁的承載力及減少沉降，灌

注樁采用樁端后注漿工藝，且施工滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)

的相關(guān)規(guī)定?？蚣苤孛娉叽鐬镮lOOmmXlIOOmm,承臺及其以上土的加權(quán)平均

重度γ0=20kN∕m30承臺平面尺寸、柱位布置、地基土層分布及巖土參數(shù)等如圖

所示。樁基的環(huán)境類別為二a,建筑所在地對樁基混凝土耐久性無可靠工程經(jīng)驗。

[2012年真題]

1一1

3.假定，在荷載效應(yīng)基本組合下，單樁樁頂軸心壓力設(shè)計值N為1980kN°已知

樁全長螺旋式箍筋直徑為6mm、間距為150mm,基樁成樁工藝系數(shù)WC=O.75。試

問，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的規(guī)定，滿足設(shè)計要求的樁身

混凝土的最低強度等級取下列何項最為合理？O提示：混凝土軸心抗壓強度設(shè)

混凝土強度等級C20C25C30C35

Z9.611.914.316.7

計值(N∕mm2)。

A、C20

B、C25

C、C30

DvC35

答案：B

解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.8.2條第2款規(guī)定，當(dāng)

不滿足樁頂以下5d范圍的樁身螺旋式箍筋間距不大于IOOmm時，鋼筋混凝土軸

心受壓樁正截面受壓承載力按下式計算：舒3*為機故混凝土軸心抗壓強度設(shè)計

,N1980x1000o.jx.：

ji------------------r?9.34、nun

值為：S%OB3：；￡個樁基環(huán)境類別為二a,根據(jù)第3.5.

2條表3.5.2可知,樁身混凝土強度等級不得小于C25。故根據(jù)計算及構(gòu)造要求，

滿足設(shè)計要求的樁身混凝土的最低強度等級取C25o

30.有一鋼與混凝土組合梁，截面如圖3-36所示，混凝土板強度等級為C20,fc

=9.6N∕mm2,bc=1620mm,鋼梁的鋼材牌號為Q235,則此組合梁的抗彎設(shè)計值(k

A、203

B、193

Cv186

D、170

答案：A

解析：混凝土翼板受壓區(qū)高度為：x=Af∕(bcfc)=(2×180×10+200×6)×21

5/(1620×9.6)=66.4mm；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)第11.2.

1條，塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)時，組合梁的抗彎設(shè)計值為：M=bcxfcy=1620

×66.4×9.6×(340-66.4/2-220/2)=203kN-m0

31.今有一高層鋼筋混凝土框架一核心筒大樓，高160m,位于7度抗震設(shè)防區(qū)。

當(dāng)?shù)叵率沂┕そY(jié)束時，建設(shè)單位為了加快竣工、提前營業(yè)起見，要求將該樓的上

部結(jié)構(gòu)由原鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)改為鋼結(jié)構(gòu)，其他條件均不變。在建筑外形、建筑布

局、結(jié)構(gòu)體系等均不變，豎向承重構(gòu)件、樓面梁因截面尺寸因材料變更自重均減

輕了。若對這改動前后的荷載進行比較，下列說法正確的是OO

A、改動前后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載不變，結(jié)構(gòu)自重輕了，水平地震作用也減少了

B、改為鋼結(jié)構(gòu)后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載將減少、結(jié)構(gòu)自重減輕，水平地震作用也

減少了

C、改為鋼結(jié)構(gòu)后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載將增大，但由于結(jié)構(gòu)自重的減輕，水平地

震作用將減小

D、改為鋼結(jié)構(gòu)后，結(jié)構(gòu)所受的風(fēng)荷載、在房屋的部分表面積上增大而部分表面

積上又減少，結(jié)構(gòu)自重減少，水平地震作用增大

答案：C

解析：鋼筋混凝土的框架一核心筒結(jié)構(gòu)改為鋼結(jié)構(gòu)后,建筑立面、內(nèi)部使用布置、

平面布局、結(jié)構(gòu)體系等均保持原設(shè)計。這樣，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度小了，結(jié)構(gòu)的基本

自振周期Tl增長，風(fēng)振系數(shù)BZ將增大，促使結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載增大；雖然鋼結(jié)構(gòu)

的地震影響系數(shù)ɑ略增，但由于自重的減輕，水平地震作用還是下降。

32.某單跨簡支獨立梁受力簡圖如圖所示。簡支梁截面尺寸為30OmmX85Omm(ho

=815mm),混凝土強度等級為C30,梁箍筋采用HPB300鋼筋，安全等級為二級。

[2013年真題]假定，集中力設(shè)計值F=250kN,均布荷載設(shè)計值q=15kN∕m°試問，

當(dāng)箍筋為10200(2)時，梁斜截面受剪承載力設(shè)計值(kN),與下列何項數(shù)值

最為接近？()

Av250

Bx300

C、350

Dv400

答案：C

解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2010)第6.3.4條規(guī)定，斜截

面抗剪承載力公式為：

WZ，Λ-,O由于集中荷載作用下的剪力Vp=250k%V.

憶=ασΛbh0+Xv。h°P-L

1.75；其中.20001.751.75

=2.45.%.=

aζx=?Cl=0.51

Cz÷l815z+12.45+1

匕=%/她+4vL%=0?51xl?43x30°x815+27°x78?5x2x815∕200=3510531N=3

由此可知，C項數(shù)值最為接近。

33.某砌體結(jié)構(gòu)建筑采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，以強風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖為持力

層，底層墻體剖面及地質(zhì)情況如圖572所示。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于鋼

筋混凝土擴展基礎(chǔ)頂面處的軸心豎向力Nk=390kN∕m,由永久荷載起控制作用。

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