第八章滑移線理論及應(yīng)用

第八章滑移線理論及應(yīng)用第1頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月滑移線：塑性變形區(qū)內(nèi)，最大切應(yīng)力等于材料屈服切應(yīng)力的軌跡線。滑移線場(chǎng)：兩族相互正交的滑移線構(gòu)成的網(wǎng)絡(luò)?！?.1平面應(yīng)變問(wèn)題和滑移線場(chǎng)第2頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月p稱為靜水壓力1.平面變形應(yīng)力狀態(tài)的特點(diǎn)第3頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月因主應(yīng)力狀態(tài)有Φ=±π/4：Φ為最大切應(yīng)力τmax方向與坐標(biāo)軸Ox的夾角應(yīng)力莫爾圓中大圓的圓心為(σm,0)第4頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.滑移線的形成——最大切應(yīng)力軌跡線圖8-2x-y坐標(biāo)系與α-β滑移線網(wǎng)絡(luò)第5頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月α與β滑移線規(guī)定若α與β線構(gòu)成右手坐標(biāo)系，設(shè)代數(shù)值最大的主應(yīng)力σ1作用線在第一與三象限，則：σ1方向順時(shí)針轉(zhuǎn)45°得到α線，而由σ1方向逆時(shí)針轉(zhuǎn)45°得到β線。α線與β線的方向按右旋規(guī)則人為規(guī)定，即α線的正向逆時(shí)針轉(zhuǎn)過(guò)90°達(dá)到β線的正向，σ1的作用線通過(guò)且平分以α、β滑移線組成的右手坐標(biāo)系的一、三象限。3.α、β滑移線和φ角的規(guī)定第6頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月φ角規(guī)定

φ角是α線在任意點(diǎn)P的切線正方向與Ox軸的夾角。Ox軸正向逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正φ角，順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為負(fù)φ角。第7頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月4.滑移線的微分方程第8頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

滑移線的微分方程表明，在力學(xué)上滑移線應(yīng)是連續(xù)的，但根據(jù)金屬塑性變形的基本機(jī)制，晶體在切應(yīng)力作用下沿著特定的晶面和晶向產(chǎn)生滑移，滑移結(jié)果是在試樣表面顯露出滑移臺(tái)階，而滑移臺(tái)階是原子間距的整數(shù)倍，是不連續(xù)的。因此，滑移線的物理意義是金屬塑性變形時(shí)，發(fā)生晶體滑移的可能地帶。只有特定的晶面和晶向的切應(yīng)力達(dá)到金屬的臨界屈服切應(yīng)力時(shí)才會(huì)使晶體產(chǎn)生滑移變形。滑移線的力學(xué)特點(diǎn)第9頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一種圖形繪制與數(shù)值計(jì)算相結(jié)合的方法，即根據(jù)平面應(yīng)變問(wèn)題滑移線場(chǎng)的性質(zhì)繪出滑移線場(chǎng)，再根據(jù)精確平衡微分方程和精確塑性條件建立漢蓋(Hencky)應(yīng)力方程，求得理想剛塑性材料平面應(yīng)變問(wèn)題變形區(qū)內(nèi)應(yīng)力分布以及變形力的一種方法?；凭€理論法的基本原理第10頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月滑移線理論是建立滑移線場(chǎng)，然后利用滑移線的某些特性來(lái)進(jìn)行求解。與塑性加工力學(xué)中的其他方法相比，它是數(shù)學(xué)上比較嚴(yán)謹(jǐn)、理論上比較完整、計(jì)算精度較高的一種方法。不僅可以計(jì)算變形力，而且還可以確定塑性變形區(qū)內(nèi)及接觸面上的應(yīng)力分布等。嚴(yán)格地講，滑移線理論只能求解理想剛塑性材料平面應(yīng)變問(wèn)題?；凭€理論法的特點(diǎn)第11頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§8.2漢蓋（Hencky）應(yīng)力方程——滑移線的沿線力學(xué)方程第12頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第13頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

第14頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第15頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

對(duì)線取“-”號(hào)對(duì)線取“+”號(hào)

式中，

沿滑移線的靜水壓力差（）與滑移線上相應(yīng)的傾角差（）成正比。漢蓋應(yīng)力方程——滑移線的沿線力學(xué)方程第16頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月漢蓋應(yīng)力方程表明了滑移線的沿線性質(zhì)，即沿滑移線移動(dòng)時(shí)靜水壓力（平均應(yīng)力）與方向角的變化規(guī)律，這無(wú)論在建立滑移線場(chǎng)，還是用滑移線理論分析和求解塑性成形問(wèn)題都具有重要的意義。漢蓋應(yīng)力方程不僅體現(xiàn)了應(yīng)力微分方程，同時(shí)滿足了塑性條件方程。漢蓋應(yīng)力方程的力學(xué)意義第17頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§8.3滑移線的幾何性質(zhì)一、漢蓋第一定理

同族的兩條滑移線（如α1和α2線）與另一族任意一條滑移線（如β1或β2

）相交兩點(diǎn)的傾角差和靜水壓力變化量均保持不變。圖8-3證明Hencky第一定理的兩對(duì)滑移線第18頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第19頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月說(shuō)明（1）同族滑移線中有一條為直線的話，則這族滑移線的其他各條滑移線必然全是直線。由于直線滑移線的傾角差為零，所以直線滑移線上的靜水壓力保持恒定。（2）若一族滑移線為直線，則與之正交的另一族滑移線或?yàn)橹本€，或?yàn)榍€。第20頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、漢蓋第二定理

一動(dòng)點(diǎn)沿某族任意一條滑移線移動(dòng)時(shí)，過(guò)該動(dòng)點(diǎn)起、始位置的另一族兩條滑移線的曲率變化量（如dRβ）等于該點(diǎn)所移動(dòng)的路程（如dSα）第21頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月同族滑移線必然具有相同的曲率方向第22頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(1)滑移線為最大切應(yīng)力等于材料屈服切應(yīng)力為k的跡線，與主應(yīng)力跡線相交成π/4角；(2)滑移線場(chǎng)由兩族彼此正交的滑移線構(gòu)成，布滿整個(gè)塑性變形區(qū)；(3)滑移線上任意一點(diǎn)的傾角Ф值與坐標(biāo)的選擇相關(guān)，而靜水壓力p的大小與坐標(biāo)選擇無(wú)關(guān)；(4)沿一滑移線上的相鄰兩點(diǎn)間靜水壓力差（Δpab）與相應(yīng)的傾角差（ΔФab）成正比；滑移線的幾何性質(zhì)第23頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(5)同族的兩條滑稱線(如α1和α2線)與另族任意一條滑稱線(如β1或β2線)相交兩點(diǎn)的傾角差ΔФ，和靜水壓力變化量Δp均保持不變；(6)一點(diǎn)沿某族任意一條滑移線移動(dòng)時(shí)，過(guò)該動(dòng)點(diǎn)起、始位置的另一族兩條滑移線的曲率變化量(如dRβ)等于該點(diǎn)所移動(dòng)的路程(如dSα)；(7)同族滑移線必然有個(gè)相同的曲率方向?；凭€的幾何性質(zhì)第24頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§8.4應(yīng)力邊界條件和滑移線場(chǎng)的繪制研究目的：尋找已知靜水壓力p和Φ角的點(diǎn)一、應(yīng)力邊界條件

第25頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(1)自由表面第26頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(2)光滑（無(wú)摩擦）接觸表面第27頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(3)粘著摩擦接觸表面第28頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(4)滑動(dòng)摩擦接觸表面第29頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、滑移線場(chǎng)繪制的數(shù)值計(jì)算方法第30頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月滑移線場(chǎng)繪制的數(shù)值計(jì)算方法實(shí)質(zhì)：利用差分方程近似代替滑移線的微分方程，計(jì)算出各結(jié)點(diǎn)的坐標(biāo)位置，建立滑移線場(chǎng)，然后利用漢蓋應(yīng)力方程計(jì)算各結(jié)點(diǎn)的平均應(yīng)力p和Φ角。第31頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1）特征線問(wèn)題Riemann問(wèn)題第32頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2）特征值問(wèn)題Cauchy問(wèn)題第33頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3）混合問(wèn)題第34頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月滑移線場(chǎng)的近似圖解法

第35頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月§8.5三角形均勻場(chǎng)與簡(jiǎn)單扇形場(chǎng)組合問(wèn)題及實(shí)例簡(jiǎn)單滑移線場(chǎng)問(wèn)題：金屬塑性加工中，許多平面應(yīng)變問(wèn)題的滑移線場(chǎng)是由三角均勻場(chǎng)和簡(jiǎn)單扇形場(chǎng)組合而成的。平?jīng)_頭壓入半無(wú)限體、平?jīng)_頭壓入、某些特定擠壓比下的擠壓、剪切乃至切削加工。

第36頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月光滑平?jīng)_頭壓入半無(wú)限體的極限載荷第37頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ABOCyxPG自由表面s1=0bla希爾(Hill)解第38頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ABCOabyxPEs3s1Gab第39頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ABCOEGabyxPFHDab第40頁(yè)，課件共45頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)塑性變形時(shí)平均單位變形力與坯料變形抗力之比，體現(xiàn)了不同塑性加工方法由于應(yīng)力狀態(tài)的不同對(duì)單位變形力的影響。由屈服條件：鐓粗、軋制為三向壓應(yīng)力狀態(tài)，其工作應(yīng)力大于變形抗力，應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)nσ>l，三向壓應(yīng)力越明顯，nσ越大；拉拔為兩向壓縮一向拉伸應(yīng)力狀態(tài)，其工作應(yīng)力小于變形抗力，應(yīng)