空間網(wǎng)格結構技術規(guī)程（局部修訂條文）

PAGE2PAGE20《空間網(wǎng)格結構技術標準》JGJ7-2010修訂對照表（方框部分為刪除內容，下劃線部分為增加內容）現(xiàn)行《標準》條文局部修訂征求意見稿1總則1總則1.0.2本規(guī)程適用于主要以鋼桿件組成的空間網(wǎng)格結構，包括網(wǎng)架、單層或雙層網(wǎng)殼及立體桁架等結構的設計與施工。1.0.2本標準適用于主要以鋼桿件組成的空間網(wǎng)格結構，包括網(wǎng)架、單層或雙層網(wǎng)殼、立體桁架及張弦結構等結構的設計與施工。1.0.5進行空間網(wǎng)格結構設計與施工時，除應符合本規(guī)程外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。1.0.5進行空間網(wǎng)格結構設計與施工時，除應符合本標準要求外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。2術語和符號2術語和符號2.1.26張弦結構structurewithtensioningchord由上部剛性結構或構件、下部承托索與中間支撐桿共同組成的復合結構，如張弦梁、張弦桁架、張弦網(wǎng)殼等形式。3基本規(guī)定3基本規(guī)定3.1結構選型3.1結構選型3.1.3網(wǎng)殼結構可采用球面、圓柱面、雙曲拋物面、橢圓拋物面等曲面形式，也可采用各種組合曲面形式。3.1.3網(wǎng)殼結構可采用球面、圓柱面、雙曲拋物面、橢圓拋物面等曲面形式，也可采用自由曲面或各種組合曲面形式。3.1.6立體桁架可采用直線或曲線形式。3.1.6立體桁架可采用直線或曲線形式。立體桁架可采用鋼管直接相貫焊接節(jié)點。3.1.7張弦立體桁架可采用單向、雙向或空間布置。張弦結構平面形狀為圓形、橢圓形或多邊形時可采用張弦網(wǎng)殼結構等形式。3.1.8單層網(wǎng)殼應采用剛接節(jié)點。3.1.9單層網(wǎng)殼不應采用鉸接節(jié)點。3.3網(wǎng)殼結構設計的基本規(guī)定3.3網(wǎng)殼結構設計的基本規(guī)定3.3.5網(wǎng)殼的支承3雙曲拋物面網(wǎng)殼應通過邊緣構件將荷載傳遞給下部結構；3.3.5網(wǎng)殼的支承3雙曲拋物面網(wǎng)殼應通過邊緣構件將作用傳遞給下部結構；3.4立體桁架、立體拱架與張弦立體拱架設計的基本規(guī)定3.4立體桁架、張弦結構設計的基本規(guī)定3.4.6張弦網(wǎng)殼可由上部網(wǎng)殼結構和下部拉索及撐桿組成（圖B.0.5），其中網(wǎng)殼的矢高宜取跨度的1/8～1/15，網(wǎng)殼矢高和索垂度之和不宜小于跨度的1/8。3.5結構撓度容許值3.5結構撓度容許值表3.5.1空間網(wǎng)格結構的容許撓度值表3.5.1空間網(wǎng)格結構的容許撓度值3.6既有空間網(wǎng)格結構評定與加固設計原則3.6.1既有空間網(wǎng)格結構需延長設計工作年限、改變使用荷載、進行抗震加固與修復等時，應對其進行結構檢測和安全性能評定。當承載能力不足、需要加固或修復時，應按現(xiàn)行有關標準對既有空間網(wǎng)格結構進行加固設計。3.6.2既有空間網(wǎng)格結構加固設計應符合下列規(guī)定：1應優(yōu)化結構加固方案，保證結構加固方案的科學與合理性。2對原屋面采用重屋面的可優(yōu)先改為輕屋面。3屋蓋空間網(wǎng)格結構桿件宜按實測尺寸計算，并考慮銹蝕的影響。當桿件的幾何尺寸符合原設計要求時，可按原設計的規(guī)定取值。4加固設計時應考慮既有空間網(wǎng)格結構的承載歷史及施工狀態(tài)的影響。4結構計算4結構計算4.1一般計算原則4.1一般計算原則4.1.1空間網(wǎng)格結構應進行重力荷載及風荷載作用下的位移、內力計算，并應根據(jù)具體情況，對地震、溫度變化、支座沉降及施工安裝荷載等作用下的位移、內力進行計算?？臻g網(wǎng)格結構的內力和位移可按彈性理論計算；網(wǎng)殼結構的整體穩(wěn)定性計算應考慮結構的非線性影響。4.1.1空間網(wǎng)格結構應進行重力荷載及風荷載作用下的位移、內力計算，并應根據(jù)具體情況，對地震作用、溫度變化、支座沉降及施工安裝荷載等作用下的位移、內力進行計算。空間網(wǎng)格結構的內力和位移可按彈性理論計算；網(wǎng)殼結構的整體穩(wěn)定性計算應考慮結構的非線性影響。4.1.7分析空間網(wǎng)格結構時，應根據(jù)結構形式、支座節(jié)點的位置、數(shù)量和構造情況以及支承結構的剛度，確定合理的邊界約束條件。支座節(jié)點的邊界約束條件，對于網(wǎng)架、雙層網(wǎng)殼和立體桁架，應按實際構造采用兩向或一向可側移、無側移的鉸接支座或彈性支座；對于單層網(wǎng)殼，可采用不動鉸支座，也可采用剛接支座或彈性支座。4.1.7分析空間網(wǎng)格結構時，應根據(jù)結構形式、支座節(jié)點的位置、數(shù)量和構造情況以及支承結構的剛度，確定合理的邊界約束條件。支座節(jié)點的邊界約束條件，可采用可側移鉸接支座、固定鉸支座、剛接支座或彈性支座。4.1.10張弦結構應進行初始預應力及荷載作用下的計算。張弦結構的荷載狀態(tài)計算時可不考慮幾何非線性的影響。張弦網(wǎng)殼的初始預應力確定應考慮降低支座水平反力、改善上部結構內力分布、控制結構變形、提高結構整體穩(wěn)定性等因素。4.4地震作用下的內力計算4.4地震作用下的效應計算4.4.8當采用振型分解反應譜法進行空間網(wǎng)格結構地震效應分析時，對于網(wǎng)架結構宜至少取前10-15個振型，對于網(wǎng)殼結構宜至少取前25-30個振型，以進行效應組合；對于體型復雜或重要的大跨度空間網(wǎng)格結構需要取更多振型進行效應組合。4.4.8當采用振型分解反應譜法進行空間網(wǎng)格結構地震效應分析時，宜取振型參與質量達到總質量90%所需的振型數(shù)進行效應組合。對于網(wǎng)架結構宜至少取前10-15個振型，對于網(wǎng)殼結構宜至少取前25-30個振型；對于體型復雜或重要的大跨度空間網(wǎng)格結構宜取更多振型進行效應組合。4.4.10在進行結構地震效應分析時，對于周邊落地的空間網(wǎng)格結構，阻尼比值可取0.02；對設有混凝土結構支承體系的空間網(wǎng)格結構，阻尼比值可取0.03。4.4.10在進行結構地震效應分析時，應考慮不同構件材料對結構阻尼比的影響。對于周邊落地的空間網(wǎng)格結構，阻尼比值可取0.02；對設有混凝土結構支承體系的空間網(wǎng)格結構，阻尼比值可取0.03。對于由復雜的混凝土結構體系支承的空間網(wǎng)格結構，宜采用位能加權平均的方法計算整體結構阻尼比。4.4.11對于體型復雜或較大跨度的空間網(wǎng)格結構，宜進行多維地震作用下的效應分析。進行多維地震效應計算時，可采用多維隨機振動分析方法、多維反應譜法或時程分析法。當按多維反應譜法進行空間網(wǎng)格結構三維地震效應分析時，結構各節(jié)點最大位移響應與各桿件最大內力響應可按本規(guī)程附錄F公式進行組合計算。4.4.11對于體型復雜、或跨度大于120m、或長度大于300m、或懸臂大于40m的空間網(wǎng)格結構，宜進行多維地震作用下的效應分析。進行多維地震效應計算時，可采用多維隨機振動分析方法、多維反應譜法或時程分析法。當按多維反應譜法進行空間網(wǎng)格結構三維地震效應分析時，結構各節(jié)點最大位移響應與各桿件最大內力響應可按本標準附錄F公式進行組合計算。在抗震設防烈度為7度且場地為III、IV類和8、9度的地區(qū)，對于單邊長度大于300m的空間網(wǎng)格結構宜采用時程分析方法進行多點輸入地震反應分析。對于單邊長度大于400m的超長型空間網(wǎng)格結構應進行多維多點輸入抗震驗算。5桿件和節(jié)點的設計與構造5桿件和節(jié)點的設計與構造5.1桿件5.1桿件5.1.1宜高頻《鋼結構設計規(guī)范》GB50017桿件截面應按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017根據(jù)強度和穩(wěn)定性的要求計算確定。5.1.1、焊接H型鋼與焊接箱型截面可接鋼《鋼結構設計標準》GB50017桿件截面應按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017根據(jù)強度和穩(wěn)定性的要求計算確定。表5.1.2桿件的計算長度表5.1.2桿件的計算長度表5.1.3桿件的容許長細比表5.1.3桿件的容許長細比5.1.7在桿件與節(jié)點構造設計時，應考慮便于檢查、清刷與油漆，避免易于積留濕氣或灰塵的死角與凹槽，鋼管端部應進行封閉。5.1.7在桿件與節(jié)點構造設計時，應考慮便于檢查、清刷與涂裝，避免易于積留濕氣或灰塵的死角與凹槽，鋼管端部應進行封閉。5.2焊接空心球節(jié)點5.2焊接空心球節(jié)點5.2.1由兩個半球焊接而成的空心球，可根據(jù)受力大小分別采用不加肋空心球（圖5.2.1-1）和加肋空心球（圖5.2.1-2）?？招那虻匿摬囊瞬捎矛F(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700規(guī)定的Q235B鋼或《低合金高強度結構鋼》GB/T1591規(guī)定的Q345B、Q345C鋼。產(chǎn)品質量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼網(wǎng)架焊接空心球節(jié)點》JG/T11的規(guī)定。5.2.1由兩個半球焊接而成的空心球，可根據(jù)受力大小分別采用不加肋空心球（圖5.2.1-1）和加肋空心球（圖5.2.1-2）?？招那虻匿摬囊瞬捎矛F(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700規(guī)定的Q235B鋼或《低合金高強度結構鋼》GB/T1591規(guī)定的Q355B、Q355C鋼。產(chǎn)品質量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼網(wǎng)架焊接空心球節(jié)點》JG/T11的規(guī)定。5.3螺栓球節(jié)點5.3螺栓球節(jié)點表5.3.2螺栓球節(jié)點零件材料表5.3.2螺栓球節(jié)點零件材料5.3.4高強度螺栓的性能等級應按規(guī)格分別選用。對于M12～M36的高強度螺栓，其強度等級應按10.9級選用；對于M39～M64的高強度螺栓，其強度等級應按9.8級選用。螺栓的形式與尺寸應符合現(xiàn)行國家標準《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點用高強度螺栓》GB/T16939的要求。選用高強度螺栓的直徑應由桿件內力確定，高強度螺栓的受拉承載力設計值應按下式計算：5.3.4高強度螺栓的性能等級應按規(guī)格分別選用。對于M16～M36的高強度螺栓，其強度等級應按10.9S級選用；對于M39～M85的高強度螺栓，其強度等級應按9.8S級選用。螺栓的形式與尺寸應符合現(xiàn)行國家標準《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點用高強度螺栓》GB/T16939的要求。選用高強度螺栓的直徑應由桿件內力確定，高強度螺栓的受拉承載力設計值應按下式計算：表5.3.4常用高強度螺栓在螺紋處的有效截面面積和承載力設計值表5.3.4常用高強度螺栓在螺紋處的應力截面面積和承載力設計值5.3.5受壓桿件的連接螺栓直徑，可按其內力設計值絕對值求得螺栓直徑計算值后，按表5.3.4的螺栓直徑系列減少1～3個級差。5.3.5受壓桿件的連接螺栓直徑，可按桿件內力設計值絕對值求得螺栓直徑計算值后，按表5.3.4的螺栓直徑系列減小1～3個級差；當桿件長度大于等于4m時，考慮到安裝需要，只宜減小1~2個級差。5.3.6套筒（即六角形無紋螺母）外形尺寸應符合扳手開口系列，端部要求平整，內孔徑可比螺栓直徑大1mm。5.3.6套筒（即六角形無紋螺母）外形尺寸應符合扳手開口系列，端部應平整，內孔徑可比螺栓直徑大1mm。5.3.7桿件端部應采用錐頭（圖5.3.7-a）或封板連接（圖5.3.7-b），其連接焊縫的承載力應不低于連接鋼管，焊縫底部寬度b可根據(jù)連接鋼管壁厚取2mm～5mm。錐頭任何截面的承載力應不低于連接鋼管，封板厚度應按實際受力大小計算確定，封板及錐頭底板厚度應不小于表5.3.7中數(shù)值。錐頭底板外徑宜較套筒外接圓直徑大1mm～2mm，錐頭底板內平臺直徑宜比螺栓頭直徑大2mm。錐頭傾角應小于40°。5.3.7桿件端部應采用錐頭（圖5.3.7-a）或封板連接（圖5.3.7-b），其連接焊縫的承載力應不低于連接鋼管，焊縫底部寬度b可根據(jù)連接鋼管壁厚取2mm～5mm。錐頭任何截面的承載力應不低于連接鋼管，封板及錐頭底板厚度應符合GB/T16939及其他現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。錐頭底板外徑宜較套筒外接圓直徑大1mm～2mm，錐頭底板內平臺直徑宜比螺栓頭直徑大2mm。錐頭傾角應小于40°。表5.3.7封板或錐頭底厚5.3.8緊固螺釘宜采用高強度鋼材，其直徑可取螺栓直徑的0.16～0.18倍，且不宜小于3mm。緊固螺釘規(guī)格可采用M5～M10。5.3.8緊固螺釘宜采用高強度鋼材，其直徑可取螺栓直徑的0.16～0.18倍。緊固螺釘規(guī)格可采用M5～M12。5.4嵌入式轂節(jié)點5.4嵌入式轂節(jié)點表5.4.2嵌入式轂節(jié)點零件推薦材料表5.4.2嵌入式轂節(jié)點零件推薦材料5.4.7中心螺栓直徑宜采用16mm~20mm，蓋板厚度不宜小于4mm。5.4.7中心螺栓宜采用M20～M27普通螺栓，壓蓋厚度不應小于6mm。5.5鑄鋼節(jié)點5.5鑄鋼節(jié)點5.5.1空間網(wǎng)格結構中桿件匯交密集、受力復雜且可靠性要求高的關鍵部位節(jié)點可采用鑄鋼節(jié)點。鑄鋼節(jié)點的設計和制作應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。5.5.1空間網(wǎng)格結構中桿件匯交密集、受力集中且可靠性要求高的關鍵部位節(jié)點可采用鑄鋼節(jié)點。鑄鋼節(jié)點的設計和制作應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。5.5.2焊接結構用鑄鋼節(jié)點的材料應符合現(xiàn)行國家標準《焊接結構用碳素鋼鑄件》GB7659的規(guī)定，必要時可參照國際標準或其他國家的相關標準執(zhí)行；非焊接結構用鑄鋼節(jié)點的材料應符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352的規(guī)定。5.5.2焊接結構用鑄鋼節(jié)點的材料應符合現(xiàn)行國家標準《焊接結構用鑄鋼件》GB/T7659的規(guī)定，必要時可參照國際標準或其他國家的相關標準執(zhí)行；非焊接結構用鑄鋼節(jié)點的材料應符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352的規(guī)定。5.5.3鑄鋼節(jié)點的材料應具有屈服強度、抗拉強度、伸長率、截面收縮率、沖擊韌性等力學性能和碳、硅、錳、硫、磷等化學成分含量的合格保證，對焊接結構用鑄鋼節(jié)點的材料還應具有碳當量的合格保證。5.5.3鑄鋼節(jié)點的材料應具有屈服強度、抗拉強度、伸長率、截面收縮率、沖擊韌性等力學性能和碳、硅、錳、硫、磷等化學成分含量的合格保證，對焊接結構用鑄鋼節(jié)點的材料還應具有碳當量及硫、磷含量的合格保證。5.5.4鑄鋼節(jié)點設計時應根據(jù)鑄鋼件的輪廓尺寸選擇合理的壁厚，鑄件壁間應設計鑄造圓角。制造時應嚴格控制鑄造工藝、鑄模精度及熱處理工藝。5.5.4鑄鋼節(jié)點設計時應根據(jù)鑄鋼件的輪廓尺寸選擇合理的壁厚，鑄件壁間應設計鑄造圓角。制造時應嚴格控制鑄造工藝、鑄模精度及熱處理工藝。鑄鋼件壁厚不宜大于150mm，壁厚變化斜率不宜大于1/5。內部肋板厚度不宜大于外側壁厚。鑄造工藝應保證鑄鋼節(jié)點內部組織致密、均勻，鑄鋼件宜進行正火或調質處理，設計文件應注明鑄鋼件毛坯尺寸的容許偏差。5.6銷軸式節(jié)點5.6銷軸式節(jié)點5.6.1銷軸式節(jié)點（圖5.6.1）適用于約束線位移、放松角位移的轉動鉸節(jié)點。5.6.1銷軸式節(jié)點（圖5.6.1）適用于約束線位移、放松角位移的轉動鉸節(jié)點。銷軸與耳板宜采用Q355、Q390與Q420鋼材，銷軸也可采用45、35CrMo或40Cr等鋼材。圖5.6.1銷軸式節(jié)點圖5.6.1銷軸式節(jié)點5.8預應力索節(jié)點5.8預應力索節(jié)點5.8.1預應力索可采用鋼絞線拉索、扭絞型平行鋼絲拉索或鋼拉桿，相應的拉索形式與端部節(jié)點錨固可采用下列方式：2扭絞型平行鋼絲拉索，索體應為平行鋼絲束扭絞成型，外加防護層。鋼索直徑較小時可采用壓接方式錨固，鋼索直徑大于30mm時宜采用鑄錨方式錨固。錨固節(jié)點可外帶螺母或采用耳板銷軸節(jié)點（圖5.8.1-2）。3鋼拉桿應為帶有防護涂層的優(yōu)質碳素結構鋼、低合金高強度鋼、合金結構鋼或不銹鋼，兩端錨固方式應為耳板銷軸節(jié)點，并應配有可調節(jié)索長的調節(jié)套筒（圖5.8.1-3）。5.8.1預應力索可采用鋼絞線、鋼絲束或鋼拉桿，相應的拉索形式與端部節(jié)點錨固可采用下列方式：2鋼絲束拉索直徑較小時可采用壓接方式錨固，直徑大于30mm時宜采用鑄錨方式錨固。錨固節(jié)點可采用螺桿式或耳板銷接式節(jié)點（圖5.8.1-2）。3鋼拉桿兩端錨固方式宜采用耳板銷軸節(jié)點，張拉端根據(jù)需要可配有調節(jié)索長的調節(jié)套筒。（圖5.8.1-3）。5.8.3張弦立體拱架撐桿下端與索相連的節(jié)點宜采用兩半球鑄鋼索夾形式，索夾的連接螺栓應受力可靠，便于在拉索預應力各階段擰緊索夾。張弦立體拱架的拉索宜采用兩端帶有鑄錨的扭絞型平行鋼絲索，拱架端部宜采用鑄鋼件作為索的錨固節(jié)點（圖5.8.3）。5.8.3張弦結構的拉索端部錨固節(jié)點可采用耳板銷接式或螺桿式節(jié)點（圖5.8.3）。5.8.4張弦結構撐桿與拉索的連接可采用球形索夾節(jié)點（圖5.8.4）。圖5.8.4張弦結構撐桿與索連接節(jié)點1—撐桿；2—螺栓；3—圓凸鋼銷；4—索體；5—焊縫；6—鑄鋼圓錐桿；7—限位銷；8—球型壓板5.8.5張弦結構撐桿與上部桿件連接可采用耳板式節(jié)點（圖5.8.5）。圖5.8.5張弦結構撐桿上節(jié)點1—上部桿件；2—銷軸；3—撐桿5.8.6張弦網(wǎng)殼結構下弦的拉索與撐桿節(jié)點宜通過索夾及耳板等連接（圖5.8.6）。圖5.8.6張弦網(wǎng)殼下弦拉索與撐桿連接節(jié)點1—斜索；2—加勁肋；3—撐桿；4—環(huán)索；5—耳板；6—索夾；7—鑄鋼節(jié)點；8—固定螺栓5.9支座節(jié)點5.9支座節(jié)點5.9.2空間網(wǎng)格結構的支座節(jié)點應根據(jù)其主要受力特點，分別選用壓力支座節(jié)點、拉力支座節(jié)點、可滑移與轉動的彈性支座節(jié)點兼受軸力、彎矩與剪力的剛性支座節(jié)點。5.9.2空間網(wǎng)格結構的支座節(jié)點應根據(jù)其主要受力特點，分別選用壓力支座節(jié)點、拉力支座節(jié)點、可滑移與轉動支座節(jié)點、兼受軸力、彎矩與剪力的剛性支座節(jié)點、球形支座節(jié)點以及盆式橡膠支座節(jié)點等。5.9.3常用壓力支座節(jié)點可按下列構造形式選用：2單面弧形壓力支座節(jié)點（圖5.9.3-2），可用于要求沿單方向轉動的大、中跨度空間網(wǎng)格結構，支座反力較大時可采用圖5.9.3-2b所示支座；（a）兩個螺栓連接（b）四個螺栓連接圖5.9.3-2單面弧形壓力支座節(jié)點3雙面弧形壓力支座節(jié)點（圖5.9.3-3），可用于溫度應力變化較大且下部支承結構剛度較大的大跨度空間網(wǎng)格結構；（a）側視圖（b）正視圖圖5.9.3-3雙面弧形壓力支座節(jié)點5.9.3常用壓力支座節(jié)點可按下列構造形式選用：5.9.4常用拉力支座節(jié)點可按下列構造形式選用：2單面弧形拉力支座節(jié)點（圖5.9.4-1），可用于要求沿單方向轉動的中、小跨度空間網(wǎng)格結構；圖5.9.4-1單面弧形拉力支座節(jié)點5.9.9球型支座（圖5.9.9）可用于支座反力大、抗震要求高，溫度影響、水平位移較大及有轉動要求的大跨度空間網(wǎng)格結構，可作為固定鉸支座、單向側移鉸支座、雙向側移鉸支座等。支座設計時應驗算豎向與水平承載力、轉角、水平位移等。支座構件可采用鋼板、鑄鋼等材料，其構造做法應符合現(xiàn)行國家標準《建筑鋼結構球型支座》GB/T32836的規(guī)定。圖5.9.9球型支座5.9.10盆式橡膠支座（圖5.9.10）可用于支座反力大、水平位移較大及轉動要求較高的大、中跨度空間網(wǎng)格結構，可作為固定鉸支座、單向側移鉸支座、雙向側移鉸支座等。圖5.9.10盆式橡膠支座5.9.9支座節(jié)點的設計與構造應滿足下列要求：7當支座底板與基礎面摩擦力小于支座底部的水平反力時應設置抗剪鍵，不得利用錨栓傳遞剪力（圖5.9.9-2）；圖5.9.9-2支座節(jié)點抗剪鍵5.9.11支座節(jié)點的設計與構造應滿足下列要求：7當支座底板與基礎面摩擦力小于支座底部的水平反力時應設置抗剪鍵，不得利用錨栓傳遞剪力（圖5.9.9-2）；5.9.10弧形支座板的材料宜用鑄鋼，單面弧形支座板也可用厚鋼板加工而成。板式橡膠支座應采用由多層橡膠片與薄鋼板相間粘合而成的橡膠墊板，其材料性能及計算構造要求可按本規(guī)程附錄K確定。5.9.12板式橡膠支座應采用由多層橡膠片與薄鋼板相間粘合而成的橡膠墊板，其材料性能及計算構造要求可按本標準附錄K確定。6制作、安裝與交驗6制作、安裝與交驗6.1一般規(guī)定6.1一般規(guī)定6.1.1鋼材的品種、規(guī)格、性能等應符合國家現(xiàn)行產(chǎn)品標準和設計要求，并具有質量合格證明文件。鋼材的抽樣復驗應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205的規(guī)定。6.1.1鋼材的品種、規(guī)格、性能應符合國家現(xiàn)行標準的規(guī)定和設計要求，并應具有質量合格證明文件。鋼材的抽樣復驗應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205的規(guī)定。6.1.2空間網(wǎng)格結構在施工前，施工單位應編制施工組織設計，在施工過程中應嚴格執(zhí)行。6.1.2空間網(wǎng)格結構在施工前，施工單位應編制施工組織設計或專項施工方案，在施工過程中應嚴格執(zhí)行。空間網(wǎng)格結構的制作與安裝宜采用信息化方法進行施工與管理。6.1.3空間網(wǎng)格結構的制作、安裝、驗收及放線宜采用鋼尺、經(jīng)緯儀、全站儀等，鋼尺在使用時拉力應一致。測量器具必須經(jīng)計量檢驗部門檢定合格。6.1.3空間網(wǎng)格結構的制作、安裝、驗收及放線宜采用鋼尺、經(jīng)緯儀、全站儀等。測量器具必須經(jīng)計量檢驗部門檢定合格并在有效期內。6.1.6空間網(wǎng)格結構的安裝方法，應根據(jù)結構的類型、受力和構造特點，在確保質量、安全的前提下，結合進度、經(jīng)濟及施工現(xiàn)場技術條件綜合確定?？臻g網(wǎng)格結構的安裝可選用下列方法：3滑移法適用于能設置平行滑軌的各種空間網(wǎng)格結構，尤其適用于必須跨越施工（待安裝的屋蓋結構下部不允許搭設支架或行走起重機）或場地狹窄、起重運輸不便等情況。當空間網(wǎng)格結構為大柱網(wǎng)或平面狹長時，可采用滑架法施工。4整體吊裝法適用于中小型空間網(wǎng)格結構，吊裝時可在高空平移或旋轉就位。5整體提升法適用于各種空間網(wǎng)格結構，結構在地面整體拼裝完畢后提升至設計標高、就位。6整體頂升法適用于支點較少的各種空間網(wǎng)格結構。結構在地面整體拼裝完畢后頂升至設計標高、就位。6.1.6空間網(wǎng)格結構的安裝方法，應根據(jù)結構的類型、受力和構造特點，在確保質量、安全的前提下，結合進度、經(jīng)濟及施工現(xiàn)場技術條件綜合確定?？臻g網(wǎng)格結構的安裝可選用下列方法：3滑移法適用于能設置平行滑軌的各種空間網(wǎng)格結構，尤其適用于必須跨越施工（待安裝的屋蓋結構下部不允許搭設支架或行走起重機）或場地狹窄、起重運輸不便等情況。當空間網(wǎng)格結構為大柱網(wǎng)或平面狹長布置時，可采用滑架法施工。4整體吊裝法適用于中小型空間網(wǎng)格結構，吊裝時可在高空平移或旋轉就位。5整體提升法適用于各種空間網(wǎng)格結構，結構在地面或樓面整體拼裝完畢后提升至設計標高、就位。6整體頂升法適用于支點較少的各種空間網(wǎng)格結構。結構在地面或樓面整體拼裝完畢后頂升至設計標高、就位。6.1.7安裝方法確定后，應分別對空間網(wǎng)格結構各吊點反力、豎向位移、桿件內力、提升或頂升時支承柱的穩(wěn)定性和風載下空間網(wǎng)格結構的水平推力等進行驗算，必要時應采取臨時加固措施。當空間網(wǎng)格結構分割成條、塊狀或懸挑法安裝時，應對各相應施工工況進行跟蹤驗算，對有影響的桿件和節(jié)點應進行調整。結構，以選擇合理的拆除順序6.1.7安裝方法確定后，應分別對空間網(wǎng)格結構各吊點反力、豎向位移、桿件內力、提升或頂升時支承柱的穩(wěn)定性和風載下空間網(wǎng)格結構的水平推力等進行驗算，必要時應采取臨時加固措施。當空間網(wǎng)格結構分割成條、塊狀或懸挑法安裝時，應對各相應施工工況進行跟蹤驗算，對有影響的桿件和節(jié)點應進行調整。明確拆除方案并6.1.11空間網(wǎng)格結構在進行涂裝前，必須對構件表面進行處理，清除毛刺、焊渣、鐵銹、污物等。經(jīng)過處理的表面應符合設計要求和現(xiàn)行國家有關標準的規(guī)定。6.1.11空間網(wǎng)格結構構件應采用拋丸除銹等方法對構件表面進行處理，處理結果應符合設計要求，當設計無要求時應符合現(xiàn)行國家標準《涂覆涂料前鋼材表面處理表面清潔度的目視評定第1部分：未涂覆過的鋼材表面和全面清除原有涂層后的鋼材表面的銹蝕等級和處理等級》GB/T8923.1規(guī)定的Sa212空間網(wǎng)格結構防腐和防火涂料施工工藝和技術要求應符合設計文件、涂裝材料產(chǎn)品說明書和國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；防腐和防火涂層應相互兼容。對首次采用的涂裝材料或涂裝工藝應進行涂裝工藝試驗與評定。6.1.13空間網(wǎng)格結構鋼管等閉口截面桿件應有預防管內進水、積水的構造措施，嚴禁施工過程中鋼管內積水。6.1.14桁架結構中相互搭接桿件的焊接順序宜符合拉桿優(yōu)先于壓桿、大規(guī)格桿優(yōu)先于小規(guī)格桿的原則。對隱蔽焊縫的焊接應在工藝上采取相應措施，如不需焊接則應在設計上有可靠的傳力路徑。6.1.15空間網(wǎng)格結構施工應考慮環(huán)境溫度變化對結構的影響，并應根據(jù)分析結果選取適當?shù)臅r間段和環(huán)境溫度進行結構合攏。設計對合攏溫度有要求時應符合設計要求。6.1.16對大跨度或復雜空間結構宜在施工階段進行應力和變形的監(jiān)測，監(jiān)測方法和要求應符合設計要求和現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工規(guī)范》GB50755的規(guī)定。6.2制作與拼裝要求6.2制作與拼裝要求6.2.1空間網(wǎng)格結構的桿件和節(jié)點應在專門的設備或胎具上進行制作與拼裝，以保證拼裝單元的精度和互換性。6.2.1空間網(wǎng)格結構的桿件和節(jié)點宜采用機械化與自動化等工業(yè)化方式進行加工制作，并應在專用設備或胎具上進行拼裝，拼裝單元精度應滿足設計要求和現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205的規(guī)定。6.2.21鋼管與鋼管的對接焊縫為一級焊縫；2球管對接焊縫、鋼管與封板(或錐頭)的對接焊縫為二級焊縫；3支管與主管、支管與支管的相貫焊縫應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》JGJ81的規(guī)定；4所有焊縫均應進行外觀檢查，檢查結果應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》JGJ81的規(guī)定；對一、二級焊縫應作無損探傷檢驗，一級焊縫探傷比例為100%，二級焊縫探傷比例為20%，探傷比例的計數(shù)方法為焊縫條數(shù)的百分比，探傷方法及缺陷分級應分別符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼結構超聲波探傷及質量分級法》JG/T203和《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》JGJ81的規(guī)定。6.2.21鋼管與鋼管的對接焊縫為一級焊縫；2空心球與鋼管對接焊縫、鋼管與封板(或錐頭)的對接焊縫不低于二級焊縫；3支管與主管、支管與支管的相貫焊縫應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構焊接規(guī)范》GB50661的規(guī)定；4所有焊縫均應進行外觀檢查，檢查結果應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205和《鋼結構焊接規(guī)范》GB50661的規(guī)定；對一、二級焊縫應作無損探傷檢驗，一級焊縫探傷比例為100%，二級焊縫探傷比例為20%，探傷比例的計數(shù)方法為焊縫條數(shù)的百分比，探傷方法及缺陷分級應分別符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼結構超聲波探傷及質量分級法》JG/T203和現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205的規(guī)定。6.2.3空間網(wǎng)格結構的桿件接長不得超過一次，接長桿件總數(shù)量不應超過桿件總數(shù)的10%，并不得集中布置。桿件的對接焊縫距節(jié)點或端頭的最短距離不得小于500mm。6.2.3空間網(wǎng)格結構的每個桿件接長不得超過一次，接長桿件數(shù)量不應超過桿件總數(shù)的10%，并不得集中布置。桿件的接長對接焊縫距節(jié)點或端頭的最短距離不得小于500mm。6.2.4空間網(wǎng)格結構制作尚應符合下列規(guī)定：2螺栓球不得有裂紋。螺紋應按6H級精度加工，并應符合現(xiàn)行國家標準《普通螺紋公差》GB/T197的規(guī)定。螺栓球的尺寸允許偏差應符合表6.2.4-2的規(guī)定。3嵌入式轂節(jié)點桿端嵌入榫與轂體槽口相配合部分的制造精度應滿足0.1mm～0.3mm間隙配合的要求。桿端嵌入件傾角制造中以分類，與桿件組焊時，在專用胎具上微調，其調整后的偏差為。嵌入式轂節(jié)點尺寸允許偏差應符合表6.2.4-3的規(guī)定。6.2.4空間網(wǎng)格結構制作尚應符合下列規(guī)定：2螺栓球成型后，不應有裂紋、褶皺和過燒。螺紋應按6H級精度加工，并應符合現(xiàn)行國家標準《普通螺紋公差》GB/T197的規(guī)定。螺栓球的尺寸允許偏差應符合表6.2.4-2的規(guī)定。3封板、錐頭、套筒不得有裂紋、過燒及氧化皮。4嵌入式轂節(jié)點桿端嵌入榫與轂體槽口相配合部分的制造精度應滿足0.1mm～0.3mm間隙配合的要求。桿端嵌入件傾角制造中宜以分類，與桿件組焊時，應在專用胎具上微調，其調整后的偏差應不大于。嵌入式轂節(jié)點尺寸允許偏差應符合表6.2.4-3的規(guī)定。6.2.5鋼管桿件宜用機床下料。桿件下料長度應預加焊接收縮量，其值可通過試驗確定。桿件制作長度的允許偏差應為±1mm。采用螺栓球節(jié)點連接的桿件其長度應包括錐頭或封板；采用嵌入式轂節(jié)點連接的桿件，其長度應包括桿端嵌入件。6.2.5空間網(wǎng)格結構的鋼管桿件、拉索和拉桿應符合下列規(guī)定：1鋼管桿件宜采用機床或數(shù)控相貫面切割下料。桿件下料長度應預加焊接收縮量，其值可通過試驗確定。桿件制作允許偏差應符合表6.2.5-1的規(guī)定。采用螺栓球節(jié)點連接的桿件，其長度應包括錐頭或封板；采用嵌入式轂節(jié)點連接的桿件，其長度應包括桿端嵌入件。表6.2.5-1鋼管桿件制作允許偏差注：為鋼管半徑。2鋼管桿件彎曲成型和矯正后的允許偏差應符合設計要求和現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205的規(guī)定。3拉索、拉桿下料應考慮其預拉力值的影響，在無應力狀態(tài)下尺寸允許偏差應符合表6.2.5-2的規(guī)定。表6.2.5-2拉索、拉桿下料尺寸允許偏差4成品拉索出廠前應進行張拉檢驗，張拉荷載應為拉索標稱破斷力的55%和拉力設計值兩者的較大值，且張拉持續(xù)時間不應少于1h。檢驗后，拉索應完好無損。5采用鑄鋼件制作的拉索錨具，除表面不應有裂紋、未熔合、氣孔、縮孔、夾砂以及明顯凹坑等缺陷外，還應采用超聲波探傷對其內部缺陷進行檢測。檢測結果應符合設計要求和現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205的規(guī)定。6.2.6支座節(jié)點、鑄鋼節(jié)點、預應力索錨固節(jié)點、H型鋼、方管、預應力索等的制作加工應符合設計及現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205等的規(guī)定。6.2.6支座節(jié)點、鑄鋼節(jié)點、預應力索錨固節(jié)點、H型鋼、方管等的制作加工應符合設計要求及現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205等的規(guī)定。6.2.7空間網(wǎng)格結構宜在拼裝模架上進行小拼，以保證小拼單元的形狀和尺寸的準確性。小拼單元的允許偏差應符合表6.2.7規(guī)定。6.2.7空間網(wǎng)格結構宜在拼裝胎架上進行小拼，以保證小拼單元的形狀和尺寸的準確性。小拼單元的允許偏差應符合表6.2.7的規(guī)定。6.2.9空間網(wǎng)格結構在總拼前應精確放線，放線的允許偏差應為邊長的1/10000?？偲此玫闹С悬c應防止下沉?？偲磿r應選擇合理的焊接工藝順序，以減少焊接變形和焊接應力。拼裝與焊接順序應從中間向兩端或四周發(fā)展。網(wǎng)殼結構總拼完成后應檢查曲面形狀，其局部凹陷的允許偏差應為跨度的1/1500，且不應大于40mm。6.2.9空間網(wǎng)格結構在總拼前應精確放線，放線的允許偏差應為邊長的1/20000且不應大于3.0mm?？偲此玫闹С悬c應防止下沉?？偲磿r應選擇合理的焊接工藝順序，以減少焊接變形和焊接應力。拼裝與焊接順序應從中間向兩端或四周發(fā)展。網(wǎng)殼結構總拼完成后應檢查曲面形狀，其局部凹陷的允許偏差應為跨度的1/1500，且不應大于40mm。6.2.10螺栓球節(jié)點及用高強度螺栓連接的空間網(wǎng)格結構，按有關規(guī)定擰緊高強度螺栓后，應對高強度螺栓的擰緊情況逐一檢查，壓桿不得存在縫隙，確保高強度螺栓擰緊。安裝完成后應對拉桿套筒的縫隙和多余的螺孔用油膩子填嵌密實，并應按規(guī)定進行防腐處理。6.2.10螺栓球節(jié)點及用高強度螺栓連接的空間網(wǎng)格結構，按有關規(guī)定擰緊高強度螺栓后，應對高強度螺栓的擰緊情況逐一檢查，壓桿安裝過程中套筒兩端不得存在縫隙，應確保高強度螺栓擰緊到位。安裝完成后應對拉桿套筒的縫隙和多余的螺孔用油膩子填嵌密實，并應按規(guī)定進行防腐處理。6.2.11支座安裝應平整墊實，必要時可用鋼板調整，不得強迫就位。6.2.11支座安裝應平整墊實，必要時可用鋼板調整，不得強迫就位。支座支承墊塊的種類、規(guī)格、擺放位置和朝向應滿足設計要求并符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。6.3高空散裝法6.3高空散裝法6.3.1采用小拼單元或桿件直接在高空拼裝時，其順序應能保證拼裝精度，減少累積誤差。懸挑法施工時，應先拼成可承受自重的幾何不變結構體系，然后逐步擴拼。為減少擴拼時結構的豎向位移，可設置少量支撐?？臻g網(wǎng)格結構在拼裝過程中應對控制點空間坐標隨時跟蹤測量，并及時調整至設計要求值，不應使拼裝偏差逐步積累。6.3.1采用小拼單元或桿件直接在高空拼裝時，其順序應能保證拼裝精度，減少累積誤差。懸挑法施工時，應先拼成可承受自重的幾何不變結構體系，然后逐步擴拼。為減少擴拼時結構的豎向位移，可設置少量支架?？臻g網(wǎng)格結構在拼裝過程中應對控制點空間坐標隨時跟蹤測量，并及時調整至設計要求值，不應使拼裝誤差逐步積累。6.3.2當選用扣件式鋼管搭設拼裝支架時，應在立桿柱網(wǎng)中縱橫每相隔15m～20m設置格構柱或格構框架，作為核心結構。格構柱或格構框架必須設置交叉斜桿，斜桿與立桿或水平桿交叉處節(jié)點必須用扣件連接牢固。6.3.2拼裝支架可選用碗扣式鋼管支撐結構、扣件式鋼管支撐結構或盤扣式鋼管支撐結構。當選用扣件式鋼管支撐結構搭設拼裝支架時，應在立桿柱網(wǎng)中縱橫每相隔15m～20m設置格構柱或格構框架作為核心結構。格構柱或格構框架必須設置交叉斜桿，斜桿與立桿或水平桿交叉處節(jié)點必須用扣件連接牢固。6.3.3格構柱應驗算強度、整體穩(wěn)定性和單根立桿穩(wěn)定性；拼裝支架除應驗算單根立桿強度和穩(wěn)定性外，尚應采取構造措施保證整體穩(wěn)定性。壓桿計算長度應取支架步高。計算時工作條件系數(shù)可取0.36，高度影響系數(shù)可按下式計算：（6.3.3）式中：——高度影響系數(shù)；——支架搭設高度(m)。6.3.3格構柱應驗算強度、整體穩(wěn)定性和單根立桿穩(wěn)定性；拼裝支架除應驗算單根立桿強度和穩(wěn)定性外，尚應采取構造措施保證整體穩(wěn)定性。6.3.5拼裝支架搭設應符合下列規(guī)定：1必須設置足夠完整的垂直剪刀撐和水平剪刀撐；2支架應與土建結構連接牢固，如無連接條件時，應設置安全纜風繩、拋撐等；3支架立桿安裝每步高允許垂直偏差應為±7mm；支架總高20m以下時，全高允許垂直偏差應為±30mm；支架總高20m以上時，全高允許垂直偏差應為±48mm；4扣件擰緊力矩不應小于40N·m，抽檢率不應低于20%；5支架在結構自重及施工荷載作用下，其立桿總沉降量應不大于10mm；6支架搭設的其余技術要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130的相關規(guī)定。6.3.5拼裝支架搭設應符合下列規(guī)定：1必須設置足夠完整的垂直剪刀撐和水平剪刀撐；2支架應與土建結構連接牢固，如無連接條件時，應設置安全纜風繩、拋撐等；3支架立桿安裝每步高允許垂直偏差不應超過±7mm；支架總高20m以下時，全高允許垂直偏差不應超過±30mm；支架總高20m以上時，全高允許垂直偏差不應超過±48mm；4扣件擰緊力矩不應小于40N·m，抽檢率不應低于20%；5支架在結構自重及施工荷載作用下，其立桿總沉降量應不大于10mm；6碗扣式或盤扣式拼裝支架的驗算和搭設技術要求尚應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300的規(guī)定。7扣件式拼裝支架搭設的其余技術要求尚應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130的相關規(guī)定。6.4分條或分塊安裝法6.4分條或分塊安裝法6.4.1將空間網(wǎng)格結構分成條狀單元或塊狀單元在高空連成整體時，分條或分塊結構單元應具有足夠剛度并保證自身的幾何不變性，否則應采取臨時加固措施。6.4.1將空間網(wǎng)格結構分成條狀單元或塊狀單元在高空連成整體時，分條或分塊結構單元應具有足夠剛度并保證自身的幾何不變性，否則應采取臨時加固措施。吊裝單元安裝就位時應對其采取臨時穩(wěn)固措施，或與支座、已安裝單元及支撐胎架間形成可靠連接。6.4.2在分條或分塊之間的合攏處，可采用安裝螺栓或其他臨時定位措施。設置獨立的支撐點或拼裝支架時，應符合本規(guī)程6.3.2條的規(guī)定。合攏時可用千斤頂或其他方法將網(wǎng)格單元頂升至設計標高，然后連接。6.4.2在分條或分塊之間的合攏處，可采用安裝螺栓、卡板等臨時定位措施。設置獨立的支撐點或拼裝支架時，應符合本標準第6.3.2條的規(guī)定。在滿足吊裝機械性能的前提下，結構分條或分塊方案應盡量減小高空合攏桿件的數(shù)量。支撐點的布置應使合攏處桿件相對變形盡量小，保證合攏精度。相貫節(jié)點桿件合攏段宜設置在直線桿件處并采用直線型連接節(jié)點。當數(shù)值分析合攏處桿件變形較大時，可根據(jù)結構的變形規(guī)律采用構件節(jié)點坐標值預偏處理，或事先調整支撐架高差控制網(wǎng)格單元變形。6.5滑移法6.5滑移法6.5.2空間網(wǎng)格結構在滑移時應至少設置兩條滑軌，滑軌間必須平行。根據(jù)結構支承情況，滑軌可以傾斜設置，結構可上坡或下坡牽引。當滑軌傾斜時，必須采取安全措施，使結構在滑移過程中不致因自重向下滑動。對曲面空間網(wǎng)格結構的條狀單元可用輔助支架調整結構的高低；對非矩形平面空間網(wǎng)格結構，在滑軌兩邊可對稱或非對稱將結構懸挑。6.5.2空間網(wǎng)格結構在滑移時應至少設置兩條滑軌，滑軌宜平行布置。根據(jù)結構支承情況，滑軌可以傾斜或弧形設置，結構可上坡或下坡牽引。當滑軌傾斜或弧形布置時，應根據(jù)傾角大小采取安全措施，使結構在滑移過程中不致因自重向下滑動。對曲面空間網(wǎng)格結構的條狀單元可用輔助支架調整滑移面的高低，對圓弧型的空間網(wǎng)格結構宜采用弧形軌道滑移；在滑軌兩邊可對稱或非對稱將結構懸挑。6.5.3滑軌可固定于梁頂面或專用支架上，也可置于地面，軌面標高宜高于或等于空間網(wǎng)格結構支座設計標高?；壖皩Ｓ弥Ъ軕艿挚够茣r的水平力及豎向力，專用支架的搭設應符合本規(guī)程第6.3.2條的規(guī)定?；壗宇^處應墊實，兩端應做圓倒角，滑軌兩側應無障礙，滑軌表面應光滑平整，并應涂潤滑油。大跨度空間網(wǎng)格結構的滑軌采用鋼軌時，安裝應符合現(xiàn)行國家標準《橋式和門式起重機制造和軌道安裝公差》GB/T10183的規(guī)定。6.5.3滑軌可固定于梁頂面或專用支架上，也可置于地面，軌面標高宜高于或等于空間網(wǎng)格結構支座設計標高?；壖皩Ｓ弥Ъ軕艿挚够茣r的水平力及豎向力，專用支架的搭設應符合本標準第6.3.2條的規(guī)定。軌道梁應有足夠的剛度，應能承受滑靴的集中荷載，加勁肋布置應合理可靠并滿足穩(wěn)定性要求?；壗宇^處應墊實，兩端應做圓倒角，滑軌兩側應無障礙，滑軌表面應光滑平整，并應涂潤滑油?；壊捎娩撥墪r，安裝質量應符合現(xiàn)行國家標準《起重機車輪及大車和小車軌道公差第一部分：總則》GB/T10183.1的規(guī)定。6.5.4對大跨度空間網(wǎng)格結構，宜在跨中增設中間滑軌。中間滑軌宜用滾動摩擦方式滑移，兩邊滑軌宜用滑動摩擦方式滑移。當滑移單元由于增設中間滑軌引起桿件內力變號時，應采取措施防止桿件失穩(wěn)。6.5.4對大跨度空間網(wǎng)格結構，宜在跨中增設中間滑軌。中間滑軌宜用滾動摩擦方式滑移，兩邊滑軌宜用滑動摩擦方式滑移。當滑移單元由于增設中間滑軌引起桿件內力變號時，應采取措施防止桿件失穩(wěn)。對于大跨度拱形空間網(wǎng)格結構，當滑移支點處存在較大水平推力或水平位移時，可沿跨度方向設置臨時平衡拉索或增設側向滑軌。6.5.5當設置水平導向輪時，宜設在滑軌內側，導向輪與滑軌的間隙應在10mm～20mm之間。6.5.5當設置水平導向輪時，宜設在滑軌內側，導向輪與滑軌的間隙應在10mm～20mm之間。當采用滑槽滑移時，滑靴端部宜設置“雪橇”口并防止卡軌。6.5.6空間網(wǎng)格結構滑移時可用卷揚機或手拉葫蘆牽引根據(jù)牽引力大小及支座之間的桿件承載力，左右每邊可采用一點或多點牽引。牽引速度不宜大于0.5m/min，不同步值不應大于50mm。牽引力可按滑動摩擦或滾動摩擦分別按下列公式進行驗算：6.5.6空間網(wǎng)格結構滑移時按外力作用方式分為牽引法和頂推法。宜優(yōu)先采用液壓頂推及液壓牽引，也可采用卷揚機或手拉葫蘆牽引。根據(jù)牽引力（或頂推力）大小及支座之間的桿件承載力，每邊可采用一點或多點牽引（或頂推）。牽引（或頂推）速度不宜大于0.5m/min，不同步值不應大于50mm。牽引點（或頂推點）處的結構桿件與節(jié)點應具有足夠剛度傳遞牽引力（或頂推力），應采取有效措施保證牽引力（或頂推力）直接有效地傳遞至結構或者其他滑移支承點。牽引力（或頂推力）可按滑動摩擦或滾動摩擦分別按下列公式進行驗算：6.5.7空間網(wǎng)格結構在滑移施工前，應根據(jù)滑移方案對桿件內力、位移及支座反力進行驗算。當采用多點牽引時，還應驗算牽引不同步對結構內力的影響。6.5.7空間網(wǎng)格結構在滑移施工前，應根據(jù)滑移方案對滑移全過程進行施工模擬分析，應分別對桿件內力、位移及支座反力、牽引（或頂推）點桿件局部承載力、不同步對結構內力的影響等進行驗算。6.5.8空間網(wǎng)格結構在正式滑移前，應進行必要的試滑移。在結構滑移200mm~500mm距離后宜暫?；?，全面觀察各設備運行、滑移措施、滑移結構的狀態(tài)；宜在一切正常后進行正式滑移。6.5.9當空間網(wǎng)格結構滑移到位后需要落位時，結構落位高度不宜大于400mm，落位支撐用千斤頂轉換次數(shù)不宜大于2次。結構落位過程中，應采取有效措施控制結構的整體穩(wěn)定性；應優(yōu)先采用同步落位。6.6整體吊裝法6.6整體吊裝法6.6.1空間網(wǎng)格結構整體吊裝可采用單根或多根拔桿起吊，也可采用一臺或多臺起重機起吊就位。6.6.1空間網(wǎng)格結構整體吊裝可采用單根或多根拔桿起吊，也可采用起重機起吊就位。不宜采用多臺起重機抬吊。當起吊重量超過單臺起重機的額定起重量時可采用抬吊，但不宜超過3臺。6.6.3當采用多根拔桿或多臺起重機吊裝空間網(wǎng)格結構時，宜將拔桿或起重機的額定負荷能力乘以折減系數(shù)0.75。6.6.3當采用多根拔桿或多臺起重機吊裝空間網(wǎng)格結構時，宜將拔桿或起重機的額定負荷能力乘以折減系數(shù)，折減系數(shù)取值應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工規(guī)范》GB50755的規(guī)定。6.6.9采用整體吊裝法時，吊點的位置、數(shù)量設置宜使網(wǎng)格結構在施工階段的受力狀況與使用階段盡量接近，多臺起重設備吊裝時各起重設備的負荷能力應接近。6.7整體提升法6.7整體提升法6.7.5整體提升法的支承柱應進行穩(wěn)定性驗算。6.7.5整體提升法的支承柱應進行強度和穩(wěn)定性驗算。6.7.6采用整體提升法時，提升吊點位置及數(shù)量應經(jīng)過驗算，應根據(jù)各吊點的反力值選擇提升設備和設計支承柱，網(wǎng)格結構提升單元的變形應在允許范圍之內。6.7.7整體提升施工時，網(wǎng)格結構在上升或落位的瞬間應嚴格控制其加速度并緩慢就位。6.8整體頂升法6.8整體頂升法6.8.7頂升用的支承結構應進行穩(wěn)定性驗算，驗算時除應考慮空間網(wǎng)格結構和支承結構自重、與空間網(wǎng)格結構同時頂升的其他靜載和施工荷載外，尚應考慮上述荷載偏心和風荷載所產(chǎn)生的影響。如穩(wěn)定性不滿足時，應采取措施予以解決。6.8.7頂升用的支承結構應進行強度和穩(wěn)定性驗算，驗算時除應考慮空間網(wǎng)格結構和支承結構自重、與空間網(wǎng)格結構同時頂升的其他靜載和施工荷載外，尚應考慮上述荷載偏心和風荷載所產(chǎn)生的影響。6.9折疊展開式整體提升法6.9折疊展開式整體提升法6.9.2提升用的工具宜采用液壓設備，并宜采用計算機同步控制。提升點應根據(jù)設計計算確定，可采用四點或四點以上的提升點進行提升。提升速度不宜大于0.2m/min，提升點的不同步值不應大于提升點間距的1/500，且不大于40mm。6.9.2柱面網(wǎng)殼結構可采用計算機同步控制液壓提升系統(tǒng)進行提升。提升點應根據(jù)設計計算確定，可采用四點或四點以上的提升點進行提升。提升速度不宜大于0.2m/min，提升點的不同步值不應大于提升點間距的1/500，且不大于40mm。在正式提升前應進行試提升，試提升高度可取200mm～500mm，檢查確認無誤后可進行正式提升。6.9.3在提升過程中只允許機構在豎直方向做一維運動。提升用的支架應滿足本規(guī)程6.3.2條的規(guī)定，并應設置導軌。6.9.3在提升過程中只允許機構在豎直方向做一維運動。提升用支架應進行專門設計并應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定，并應沿網(wǎng)格結構運動方向設置導軌。6.9.4柱面網(wǎng)殼結構由若干條鉸線分成多個區(qū)域，每條鉸線包含多個活動鉸，應保證同一鉸線上的各個鉸節(jié)點在一條直線上，各條鉸線之間應相互平行。6.9.4柱面網(wǎng)殼結構變成機構時由若干條鉸線分成多個區(qū)域，每條鉸線包含多個轉動鉸，應保證同一鉸線上的各個轉動鉸節(jié)點在一條直線上，各條鉸線之間應相互平行。轉動鉸應進行專門設計。6.9.5對提升過程中可能出現(xiàn)瞬變的柱面網(wǎng)殼結構，應設置臨時支撐或臨時拉索。6.9.5在提升前應對提升過程進行施工模擬分析，對提升過程中可能出現(xiàn)瞬變的柱面網(wǎng)殼結構，應有防瞬變的技術措施，可采取設置臨時支撐或臨時拉索的方法防止瞬變的發(fā)生。6.10組合空間網(wǎng)格結構施工6.10組合空間網(wǎng)格結構施工6.10.3組合空間網(wǎng)格結構的腹桿及下弦桿的制作、拼裝允許偏差及焊縫質量要求應符合本規(guī)程第6.2節(jié)的規(guī)定。6.10.3組合空間網(wǎng)格結構的腹桿及下弦桿的制作、拼裝允許偏差及焊縫質量要求應符合本標準第6.2節(jié)的規(guī)定。6.11張弦結構的施工6.11.1張弦結構施工前應對拉索、錨具等的產(chǎn)品質量證明書、檢測報告及其品種、規(guī)格、數(shù)量、尺寸等進行查驗，合格后方可進行施工。6.11.2張弦結構施工前，應進行全過程施工模擬分析，應根據(jù)分析結果編制專項施工張拉方案，并應經(jīng)設計確認。6.11.3拉索張拉應遵循分階段、分級、對稱、緩慢勻速、同步的原則，并應根據(jù)結構和材料特點確定超張拉要求。6.11.4拉索施工張拉前，應進行空間網(wǎng)格結構驗收，驗收合格后方可進行拉索施工張拉。6.11.5試驗和張拉用設備和儀器應進行計量標定。施加索力應采用專用設備，其負荷標定值應大于施力值的2.0倍。6.11.6張弦結構安裝用支架應進行專門設計，應分別滿足空間網(wǎng)格結構安裝和拉索張拉時所有施工階段的使用要求。6.11.7室外存放拉索時，應置于遮篷中并應有防潮、防雨措施。成圈拉索應水平堆放，重疊堆放時應逐層加墊木，以免錨具壓壞拉索的保護層。當除拉索外其他鋼構件需焊接和切割時，其施工點與拉索應保持足夠距離或采取保護措施。6.11.8拉索張拉順序、分階段張拉次數(shù)、各階段張拉力和位移值等應滿足設計要求；對承重索應進行內力和位移雙控制，各階段張拉力值或位移變形值允許偏差不應超過設計值的±10%。6.11.9張弦結構安裝過程應有相應的監(jiān)測措施，對拉索、結構關鍵節(jié)點和重要構件應進行應力和變形監(jiān)測。6.11.10拉索張拉完成后，拉索錨具連接固定和保護措施應滿足設計要求；拉索錨固長度、錨固螺紋旋合絲扣、螺母外側露出絲扣等應滿足設計要求。當設計無要求時，應符合表6.11.10的規(guī)定。表6.11.10拉索錨固連接構造要求注：d為拉索直徑。6.11.11張弦結構施工完畢后，鋼構件的涂層應無損壞，拉索（含保護層）、錨具、銷軸及其他連接件應無損傷。6.11交驗6.12交驗6.12.5空間網(wǎng)格結構的安裝應在原材料及成品進場驗收、構件制作、焊接連接和緊固件連接等分項工程驗收合格的基礎上進行驗收。6.12.6空間網(wǎng)格結構安裝工程可按變形縫、空間剛性單元、施工段等劃分成一個或若干個檢驗批。附錄B常用網(wǎng)殼形式附錄B常用網(wǎng)殼和張弦網(wǎng)殼形式B.0.5張弦網(wǎng)殼網(wǎng)格可采用下列幾種形式：+=（a）肋環(huán)型+=（b）聯(lián)方型+=(c)凱威特型圖B.0.5張弦網(wǎng)殼網(wǎng)格形式1-單層網(wǎng)殼；2-環(huán)索；3-斜索；4-撐桿中華人民共和國行業(yè)標準空間網(wǎng)格結構技術規(guī)程JGJ7-2010條文說明

1總則1.0.2本標準是以原《網(wǎng)架結構設計與施工規(guī)程》JGJ7-91與原《網(wǎng)殼結構技術規(guī)程》JGJ61-2003為主，綜合考慮二本規(guī)程共同點與各自特點，將網(wǎng)架、網(wǎng)殼與立體桁架、張弦結構統(tǒng)稱空間網(wǎng)格結構?？臻g網(wǎng)格結構包括以主要承受彎曲內力的平板型網(wǎng)架、主要承受薄膜力的單層與雙層網(wǎng)殼，同時也包括現(xiàn)在常用的立體管桁架。當平板型網(wǎng)架上弦構件或雙層網(wǎng)殼上弦構件采用鋼筋混凝土板時，構成了組合網(wǎng)架或組合網(wǎng)殼。當空間網(wǎng)格結構采用預應力索組合時形成預應力空間網(wǎng)格結構，本標準中有關章節(jié)均可適用于這些類型空間網(wǎng)格結構的設計與施工。3基本規(guī)定3.1結構選型3.1.2本條中按網(wǎng)格組成形式，如交叉桁架體系、四角錐體系與三角錐體系，列出了國內常用的13種網(wǎng)架形式。布置網(wǎng)架時應避免結構體系幾何可變。3.1.4單層網(wǎng)殼的桿件布置方式變化多樣，本條給出一些最常用的形式供設計人員選用，設計人員也可以參照現(xiàn)有的布置方式進行變換。3.1.6立體桁架通常是由二根上弦、一根下弦或一根上弦、二根下弦組成的單向桁架式結構體系，早期都是采用直線形式，近幾年曲線形式的立體桁架以其建筑形式豐富在航站樓、會展中心中廣泛應用，且一般都采用鋼管相貫節(jié)點形式。鋼管相貫節(jié)點的計算、構造要求等應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的規(guī)定。3.1.7本條使設計人員可對不同的建筑選用最適宜的空間網(wǎng)格結構。應注意網(wǎng)架與網(wǎng)殼在受力特性與支承條件方面有較大差異。網(wǎng)架結構整體以承受彎曲內力為主，支承條件應提供豎向約束，水平約束可以放松；而網(wǎng)殼則以承受薄膜內力為主，支承條件一般都希望有水平約束，能可靠承受網(wǎng)殼結構的水平推力或水平切向力。3.1.8網(wǎng)架、雙層網(wǎng)殼、立體桁架在計算時節(jié)點可采用鉸接模型，并在網(wǎng)架與雙層網(wǎng)殼的設計與制作中可采用接近鉸接的螺栓球節(jié)點。而單層網(wǎng)殼雖與雙層網(wǎng)殼形式相似，但計算分析與節(jié)點構造截然不同，單層網(wǎng)殼是剛接或部分剛接體系，計算時桿件必須采用受彎梁單元，考慮6個自由度，且設計與構造上必須達到傳遞彎矩要求。3.1.9張弦結構是一類復合結構，下部為拉索，上部為剛性網(wǎng)格結構，其間為聯(lián)系撐桿。由拉索和網(wǎng)格結構的不同排布可以形成多種結構形式。3.4立體桁架、張弦結構設計的基本規(guī)定3.4.6張弦結構的組合方式比較靈活豐富，上部結構可采用桁架、網(wǎng)殼等形式。當上部采用網(wǎng)殼時，為張弦網(wǎng)殼或稱弦支穹頂。張弦網(wǎng)殼一般為水平向自平衡結構，支承點主要提供豎向反力。其中網(wǎng)殼對支座的推力可以與斜索對支座的拉力相互抵消，此時下部結構僅提供豎向反力。當網(wǎng)殼與支承結構共同工作時，也可通過調節(jié)斜索的拉力來主動控制支座推力的大小。張弦網(wǎng)殼的矢跨比和索垂高比是根據(jù)經(jīng)驗給出的參考數(shù)值，設計時應充分發(fā)揮拉索性能。3.6既有空間網(wǎng)格結構評定與加固設計原則3.6.1我國早期的大跨度建筑如體育場館、展覽館、影劇院等建設始于二十世紀60年代，至今已部分超過或即將達到設計使用年限。這些早期的大跨度建筑，首先是屋面自重相對較重，上部鋼結構桿件局部銹蝕，下部支承結構有一定安全隱患；其次是按當時設計標準安全度相對稍低，結構的抗震性能相對稍弱；另外在使用過程中結構的吊掛荷載往往有所增加，對結構的安全性有較大不利影響。對于這些已達到或即將達到設計使用年限的建筑，或需要改變使用功能、荷載的建筑，應考慮進行結構檢測與安全性評定。既有空間網(wǎng)格結構安全性評估應依據(jù)原設計竣工圖紙，結合桿件實測尺寸、實測荷載，按原標準與現(xiàn)行標準對結構與桿件的承載能力和變形進行驗算，并進行抗震驗算。對既有空間網(wǎng)格結構進行安全性、適用性及抗震性能評定時，應符合現(xiàn)行國家標準《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50153的原則要求。（1）對需延長后續(xù)使用年限的，承載能力極限狀態(tài)驗算應符合原標準要求，并宜符合本標準的有關規(guī)定；正常使用極限狀態(tài)驗算及構造要求宜符合本標準的規(guī)定。必要時可對其的使用功能、荷載作相應的調整，提出限制使用的要求。（2）對改變使用荷載的，承載能力極限狀態(tài)驗算、正常使用極限狀態(tài)驗算及構造要求應符合本標準的規(guī)定；當不符合本標準要求時，應依據(jù)本標準進行結構加固設計。（3）進行抗震性能評定時，應符合原標準要求，并宜符合本標準的有關規(guī)定。當不滿足原標準要求時，應進行抗震加固設計。3.6.2既有空間網(wǎng)格結構的加固與改造應根據(jù)實際情況進行多方案比較、優(yōu)化，保證結構加固方案的科學與合理性，并以對原結構受力體系干預最小為原則。當原有屋面為重屋面時，可優(yōu)先改用輕型屋面。既有空間網(wǎng)格結構加固與改造設計時，對承載能力極限狀態(tài)、正常使用極限狀態(tài)設計和抗震驗算都應符合現(xiàn)行標準的規(guī)定。屋面與室內吊掛荷載應按實際情況取值，桿件截面應按實測結果取值，當有銹蝕時要考慮銹蝕對截面尺寸的影響。結構分析時，如對原結構新增桿件或對原桿件增大截面等應考慮結構與桿件的承載歷史的影響。4結構計算4.1一般計算原則4.1.8網(wǎng)格結構在施工安裝階段的支承條件往往與使用階段不一致，如采用懸挑拼裝施工的網(wǎng)殼結構，其支承邊界條件與使用狀態(tài)下網(wǎng)殼的邊界條件完全不同。此時應特別注意施工安裝階段全過程位移和內力分析計算，并可作為網(wǎng)殼的初內力和初應變而殘留在網(wǎng)殼內。對螺栓球節(jié)點網(wǎng)格結構，當施工階段桿件內力與使用階段有差異時，除了應進行桿件驗算外，還應特別注意進行螺栓的驗算。4.1.10張弦結構的合理預應力水平包括下部索桿的預應力分布和大小。張弦結構中預應力的作用主要有：降低結構對周邊構件的徑向約束反力，降低上部網(wǎng)殼結構內力峰值、控制結構變形和提高結構的穩(wěn)定性能。設計中預應力可參考以下方法經(jīng)多次試算確定：預應力在支座處產(chǎn)生的徑向水平反力與重力荷載標準值作用下的支座推力基本一致，從而使結構基本為自平衡體系；預應力在結構中產(chǎn)生的上拱與結構在重力荷載標準值作用下的下?lián)匣疽恢拢瑥亩菇Y構在預應力和重力荷載作用下的撓度基本為零。4.2靜力計算4.2.1有限單元法可將網(wǎng)格結構的每根桿件作為一個單元，采用矩陣位移法進行計算。當需要考慮桿件初始缺陷或進行某些情況的穩(wěn)定分析時，也可將桿件劃分為幾個單元。網(wǎng)架結構和雙層網(wǎng)殼以桿件節(jié)點三個線位移為未知數(shù)，單層網(wǎng)殼以節(jié)點的三個線位移和三個角位移為未知數(shù)。無論是理論分析及模型試驗乃至工程實踐均表明，這種桿系的有限單元法是迄今為止分析網(wǎng)格結構最為有效、適用范圍最為廣泛且相對而言精度也是最高的方法。目前這種方法在國內外已被普遍應用于網(wǎng)格結構的設計計算中，因此本標準將其列為分析網(wǎng)格結構的主要方法。4.4地震作用下的效應計算4.4.8為設計人員使用簡便，根據(jù)大量計算機分析，本條給出網(wǎng)架、網(wǎng)殼采用振型分解反應譜法需考慮的振型數(shù)。對于體型復雜或重要大跨度空間網(wǎng)格結構，其組合的振型個數(shù)應適當增加以改善分析精度。4.4.11地震時的地面運動是一復雜的多維運動，包括三個平動分量和三個轉動分量。采用時程分析法進行多維地震效應計算時，計算方法與單維地震效應分析相同，僅地面運動加速度向量中包含了所考慮的幾個方向同時發(fā)生的地面運動加速度項。地震動以波的形式向四周傳播，在傳播過程中，不僅有時間上的變化特性，而且存在著明顯的空間變化特性，主要表現(xiàn)為以下3個方面：①部分相干效應，由地震波在地層的不同介質中的折射、反射和散射以及由一個延伸的震源到達時不同的迭加所產(chǎn)生；②行波效應，由結構不同支承處地震波到達時間的差異所產(chǎn)生；③局部場地效應，由結構不同支承處局部土壤條件的差異所產(chǎn)生。對于長度比較小的結構，忽略地震波的空間變化特性是能夠滿足其抗震設計要求的，但對于超長結構，就需考慮地震動空間變化特征采用多點輸入的方法進行地震效應分析。橋梁的跨度要比建筑結構大得多，因此多點輸入地震反應分析在橋梁領域已有廣泛的研究應用。歐洲橋梁規(guī)范規(guī)定以下兩種情況需進行多點輸入地震反應分析：①橋長大于600m；②橋長大于200m，并且有地質上的不連續(xù)或明顯的不同地貌特征?？臻g網(wǎng)格結構由于在次長方向的尺度遠大于橋梁，地震動空間變化特征引起的結構扭轉效應比同等長度的橋梁結構要大，因此本條規(guī)定對單邊長度大于300m的結構宜進行多點輸入地震反應分析，而對于單邊長度大于400m的超長型結構應進行多維多點地震反應分析。研究表明，地震傳播過程的部分相干效應、行波效應和局部場地效應對于大跨空間網(wǎng)格結構的地震效應有不同程度的影響，其中部分相干效應的影響不明顯，一般情況下可以不考慮。行波效應與潛在震源、傳播路徑、場地的地質特性有關，不同的視波速將使不同支承處的加速度峰值不同，相位也不同，從而使不同支承處的設計反應譜或加速度時程不同，多點輸入地震分析時應考慮這些差異?？紤]局部場地效應需通過計算求得基礎底部的土層地震反應譜或加速度時程、或按土層等效剪切波速對基巖地震反應譜或加速度時程進行修正后，作為多點輸入的地震反應譜或加速度時程。當下臥土層剖面地質條件比較均勻時，可不考慮局部場地效應。5桿件和節(jié)點的設計與構造5.1桿件5.1.1本條明確規(guī)定網(wǎng)格結構桿件的材質應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的有關規(guī)定，嚴禁采用非結構用鋼材。管材強調了采用高頻焊管或無縫鋼管，主要考慮高頻焊管價格比無縫鋼管便宜，且高頻焊管性能完全滿足使用要求?？紤]到目前大跨度結構設計需要，補充桿件形式可采用焊接H型鋼與焊接箱型截面的規(guī)定。5.1.2空間網(wǎng)格結構桿件的計算長度按結構類型、節(jié)點形式與桿件所處的部位分別考慮。對于立體桁架，采用空心球和相貫節(jié)點時其上弦壓桿與腹桿有相互約束，其計算長度均取0.9l，支座腹桿計算長度從嚴取1.0l。5.1.3空間網(wǎng)格結構桿件的長細比按結構類型，桿件所處位置與受力形式考慮如下：單層網(wǎng)殼桿件受壓與壓彎時其長細比按照現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的有關規(guī)定取[]150。在進行結構設計時，尤其是對于超限結構，應明確結構的關鍵桿件，關鍵桿件指結構承載能力極限狀態(tài)性能所依賴的構件。對關鍵桿件提出性能目標時，其長細比應控制更嚴格。5.3螺栓球節(jié)點5.3.2螺栓球節(jié)點的材料在選用時考慮以下因素：套筒主要傳遞壓力，因此對于與較小直徑高強度螺栓（≤M30）相應的套筒，可選取Q235鋼。對于與較大直徑高強度螺栓（≥M36）相應的套筒，為避免由于套筒承壓面積的增大而加大鋼球直徑，宜選用Q355鋼或45號鋼。推薦不論螺栓大小統(tǒng)一采用45號鋼。高強度螺栓的鋼材應保證其抗拉強度、屈服強度與淬透性能滿足設計技術條件的要求。結合目前國內鋼材的供應情況和實際使用效果，推薦采用40Cr鋼、42CrMo鋼，同時考慮到多年使用和廠家習慣用材，對于M16～M24的高強度螺栓還可采用20MnTiB鋼。5.3.4現(xiàn)行國家標準《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點用高強度螺栓》GB/T16939將高強度螺栓的性能等級按照其直徑大小分為10.9S級與9.8S級兩個等級，這是根據(jù)我國高強度螺栓生產(chǎn)的實際情況而確定的。高強度螺栓在制作過程中要經(jīng)過熱處理，使成調質鋼。熱處理的方式是先淬火，再高溫回火。淬火可以提高鋼材強度，但降低了它的韌性，再回火可恢復鋼的韌性。對于采用本標準推薦材料的高強度螺栓，影響其能否淬透的主要因素是螺栓直徑的大小。當螺栓直徑較?。∕16～M36）時，其截面芯部能淬透，因此在此直徑范圍內的高強度螺栓性能等級定為10.9S級。對大直徑高強度螺栓（M39～M85×4），由于芯部不能淬透，從穩(wěn)妥、可靠、安全出發(fā)將其性能等級定為9.8S級。本標準采用高強度螺栓經(jīng)熱處理后的抗拉強度設計值為430N/mm2，為使9.8S級的高強度螺栓與其具有相同的抗力分項系數(shù)，其抗拉強度設計值相應定為385N/mm2。由于本標準中已考慮了螺栓直徑對性能等級的影響，在計算高強度螺栓抗拉設計承載力時，不必再乘以螺栓直徑對承載力的影響系數(shù)。高強度螺栓的最高性能等級采用10.9S級，即經(jīng)過熱處理后的鋼材極限抗拉強度fu達1040N/mm2～1240N/mm2，規(guī)定不低于1000N/mm2，屈服強度與抗拉強度之比為0.9，以防止高強度螺栓發(fā)生延遲斷裂。所謂延遲斷裂是指鋼材在一定的使用環(huán)境下，雖然使用應力遠低于屈服強度，但經(jīng)過一段時間后，外表可能尚未發(fā)現(xiàn)明顯塑性變形，鋼材卻發(fā)生了突然脆斷現(xiàn)象。導致延遲斷裂的重要因素是應力腐蝕，而應力腐蝕則隨高強度螺栓抗拉強度的提高而增加。因此性能等級為10.9S級與9.8S級的高強度螺栓，其抗拉強度的下限值分別取1000N/mm2與900N/mm2，可使螺栓保持一定的斷裂韌度。因M12、M14的高強度螺栓一般不適用于承重網(wǎng)架結構中，故本標準不再推薦使用，但是在裝飾性或次要結構中仍有一定的使用需求，可酌情采用。由于M64以上的大直徑高強度螺栓存在施工安裝難度大等問題，應慎重決定M68×4、M72×4、M76×4、M80×4、M85×4規(guī)格高強度螺栓的使用范圍。5.3.5根據(jù)螺栓球節(jié)點連接受力特點可知，桿件的軸向壓力主要是通過套筒端面承壓來傳遞的，螺栓主要起連接作用。因此對于受壓桿件的連接螺栓可不作驗算。但從構造上考慮，連接螺栓直徑也不宜太小，設計時可按該桿件內力絕對值求得螺栓直徑后適當減小，建議減小幅度不大于表5.3.4中螺栓直徑系列的三個級差。減少螺栓直徑后的套筒應根據(jù)傳遞的壓力值驗算其承壓面積，以滿足實際受力要求，此時套筒可能有別于一般套筒，施工安裝時應予以注意。在進行螺栓球節(jié)點網(wǎng)架結構的吊裝、提升施工安裝及其他復核計算時，因為與設計使用狀態(tài)計算模型的不同、荷載作用的不同，可能會有使用狀態(tài)中受壓的部分桿件變成受拉桿件，此時應特別注意驗算該部分桿件所配置的高強螺栓承載力。5.3.7鋼管端部的錐頭或封板以及它們與鋼管間的連接焊縫均為桿件的重要組成部分，應確保錐頭或封板以及連接焊縫與鋼管等強，一般封板用于連接直徑小于76mm的鋼管，錐頭用于連接直徑大于或等于76mm的鋼管。封板與錐頭的計算可考慮塑性的影響，其底板厚度都不應太薄，否則在較小的荷載作用下即可能使塑性區(qū)在底板處貫通，從而降低承載力。錐頭底板厚度和錐壁厚度變化應與內力變化協(xié)調，錐壁與錐頭底板及鋼管交接處應和緩變化，以減少應力集中。5.5鑄鋼節(jié)點5.5.1鑄鋼節(jié)點由于自重大、造價高，所以在實際工程中主要適用于特殊部位、復雜部位、重點部位。5.5.5、5.5.6條件具備時鑄鋼件均宜進行足尺試驗或縮尺試驗，試驗要求由設計單位提出。鑄鋼節(jié)點試驗必須輔以有限元分析和對比，以便確定節(jié)點內部的應力分布。考慮到鑄鋼材料的離散性、設計經(jīng)驗的不足及彈塑性有限元分析的不定性，其安全系數(shù)比其他節(jié)點略有提高。鑄鋼節(jié)點屬于下列情況之一時，宜進行節(jié)點試驗：設計或建設方認為對結構安全至關重要的節(jié)點；8度、9度抗震設防時，對結構安全有重要影響的節(jié)點；鑄鋼件與其他構件采用復雜連接方式的節(jié)點。5.6銷軸式節(jié)點5.6.3銷軸式節(jié)點一般為外露節(jié)點，為保證安裝精度，銷軸式節(jié)點的銷軸與銷板均應進行精確加工。當銷孔和銷軸表面要求機加工時，其質量要求應符合相應的機械零件加工標準的規(guī)定。當銷軸直徑大于120mm時，宜采用鍛造加工工藝制作。5.8預應力索節(jié)點5.8.1設計中采用那種預應力索應根據(jù)具體結構與施工條件來確定。鋼絞線拉索施工簡便且成本低，但預應力錨頭尺寸較大并需加防護外套，防腐構造復雜；扭絞型平行鋼絲拉索制索與錨頭的加工都必須在工廠完成，質量可靠，但索的長度控制要求嚴且施工技術要求高；鋼棒拉桿是近年開始應用的一種新形式，端部用螺紋連接質量可靠，防護處理容易，當拉桿較長時要10m左右設一個接頭。除了小噸位的拉索外，對于大噸位的拉索應有可靠的索長微調系統(tǒng)以確保索力的正確。5.8.3張弦結構的拉索錨固處內力大且應力復雜的部位宜用鑄鋼節(jié)點。5.8.4張弦結構撐桿與拉索的連接節(jié)點要求設置可以擰緊的索夾，是為了防止預應力張拉時索夾的可能滑動。5.9支座節(jié)點5.9.2根據(jù)空間網(wǎng)格結構支座節(jié)點的主要受力特點可分為壓力支座節(jié)點、拉力支座節(jié)點、可滑移、轉動的彈性支座節(jié)點以及兼受軸力、彎矩與剪力的剛性支座節(jié)點，近來球形支座節(jié)點和盆式橡膠支座應用也比較多。特殊情況下可設計復雜約束條件的支座。5.9.3平板壓力支座節(jié)點構造簡單、加工方便，但支座底板下應力分布不均勻，與計算假定相差較大。一般僅適用于較小跨度的網(wǎng)架支座。原標準中螺栓連接的單面弧形壓力支座，自身穩(wěn)定性較弱，施工定位不便，近年來未見此類做法，故不再列入。原標準中雙面弧形壓力支座構造復雜，近來應用較少，也不再列入，工程中可由盆式橡膠支座等代替。球鉸壓力支座是由一個置于支承面上的凸形半實心球與一個連于節(jié)點支承底板的凹型半球相嵌合，并以錨栓相連而成，錨栓螺母下設彈簧以適應節(jié)點轉動，這種構造可使支座節(jié)點繞兩個水平軸自由轉動而不產(chǎn)生線位移。它既能較好地承受水平力又具有一定的轉動能力，比較符合不動球鉸支承的約束條件且有利于抗震。但其構造較復雜,一般用于多點支承的大跨度空間網(wǎng)格結構。5.9.4對于某些矩形平面周邊支承的網(wǎng)架，如兩向正交斜放網(wǎng)架，在豎向荷載作用下網(wǎng)架角隅支座上常出現(xiàn)拉力，因此應根據(jù)傳遞支座拉力的要求來設計這種支座節(jié)點。常用拉力支座節(jié)點主要有平板拉力支座節(jié)點以及球鉸拉力支座。它們共同的特點都是利用連接支座節(jié)點與下部支承結構的錨栓來傳遞拉力，此時錨栓應有足夠的錨固深度，且錨栓應設置雙螺母，并應將錨栓上的墊板焊于相應的支座底板上。當支座拉力較小時，為簡便起見，可采用與平板壓力支座節(jié)點相同的構造，但此時錨栓承受拉力