2019注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級(jí)真題及答案下午

試卷科目：注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級(jí)2019注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級(jí)真題及答案下午PAGE"pagenumber"pagenumber/SECTIONPAGES"numberofpages"numberofpages2019注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級(jí)真題及答案下午第1部分：?jiǎn)雾?xiàng)選擇題，共38題，每題只有一個(gè)正確答案,多選或少選均不得分。[單選題]1.某工程采用鋼管樁基礎(chǔ)，鋼材為Q345B（fy′＝305N/mm2，E＝206×103N/mm2），外徑d＝950mm，錘擊沉樁，試問，滿足打樁時(shí)樁身不出現(xiàn)局部壓屈的最小鋼管壁厚（mm），為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)7B)8C)9D)10答案:D解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第5.8.6條第2款規(guī)定。d＝950mm＞600mm，壁厚與外徑比值應(yīng)滿足：t/d≥fy′/（0.388E）＝305/（0.388×206×103）＝0.0038。根據(jù)第3款規(guī)定，d＝950mm＞900mm，壁厚與外徑比值應(yīng)滿足：所以，t≥0.010d＝0.01×950＝9.5mm。選項(xiàng)中與9.5mm最為接近的數(shù)值為10mm，因此選擇D項(xiàng)。[單選題]2.某抗震等級(jí)為一級(jí)的6層框架結(jié)構(gòu)，采用直徑600mm混凝土灌注樁基礎(chǔ)，無地下室，試問，題12圖中有幾處不符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）及《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的構(gòu)造要求？（）A)1B)2C)3D)≥4答案:D解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－2008）第4.2.3條第1款規(guī)定，鋼筋錨固長(zhǎng)度自邊樁內(nèi)側(cè)（當(dāng)為圓樁時(shí)，將其直徑乘以0.8等效為方樁）算起，不應(yīng)小于35dg（dg為鋼筋直徑），當(dāng)不滿足時(shí)應(yīng)將鋼筋向上彎折。本題承臺(tái)鋼筋的錨固長(zhǎng)度為：（600＋0.8×300－保護(hù)層厚度）＝（840mm－保護(hù)層厚度）＜35dg＝35×25＝875mm，故應(yīng)向上彎折，圖中鋼筋未彎折，因此不滿足此項(xiàng)要求。根據(jù)第4.2.3條第1款規(guī)定，柱下獨(dú)立樁基承臺(tái)的最小配筋率不應(yīng)小于0.15%，本題沿短邊方向配置16@100，其配筋率為：ρ＝201/（100×1500）＝0.134%＜0.15%。因此不滿足要求。根據(jù)第4.2.4條第2款規(guī)定，樁頂縱筋錨入承臺(tái)內(nèi)的錨固長(zhǎng)度不宜小于35d＝35×12＝420mm。本題中錨固長(zhǎng)度為360mm，因此不滿足要求。根據(jù)第4.2.5條第2款和第3款規(guī)定，多樁承臺(tái)柱縱筋錨入承臺(tái)不小于35倍縱筋直徑，抗震等級(jí)為一級(jí)時(shí)，乘以1.15。因此錨固長(zhǎng)度要求為：25×35×1.15＝1006mm，本題中柱中部縱筋錨入承臺(tái)長(zhǎng)度為950mm，因此不滿足要求。綜上，本題中至少有4項(xiàng)不滿足要求，因此選擇D項(xiàng)。[單選題]3.下列關(guān)于CFG樁復(fù)合地基質(zhì)量檢驗(yàn)方法的敘述，何項(xiàng)符合《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）的要求？（）Ⅰ．應(yīng)采用靜載檢驗(yàn)處理后地基承載力Ⅱ．應(yīng)采用靜載檢驗(yàn)復(fù)合地基承載力Ⅲ．應(yīng)進(jìn)行靜載試驗(yàn)檢驗(yàn)單樁承載力Ⅳ．應(yīng)采用靜力觸探試驗(yàn)檢驗(yàn)處理后地基質(zhì)量Ⅴ．應(yīng)采用動(dòng)力觸探試驗(yàn)檢驗(yàn)處理后地基質(zhì)量Ⅵ．應(yīng)檢驗(yàn)樁身強(qiáng)度Ⅶ．應(yīng)進(jìn)行低應(yīng)變動(dòng)力試驗(yàn)檢驗(yàn)樁身完整性Ⅷ．應(yīng)采用鉆芯檢驗(yàn)成樁質(zhì)量A)Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ、ⅦB)Ⅰ、Ⅲ、Ⅵ、ⅦC)Ⅱ、Ⅲ、Ⅵ、ⅦD)Ⅱ、Ⅲ、Ⅴ、Ⅶ答案:C解析:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）第7.7.4條第2款規(guī)定，竣工驗(yàn)收時(shí)，水泥粉煤灰碎石樁復(fù)合地基承載力檢驗(yàn)應(yīng)采用復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)和單樁靜載荷試驗(yàn)。因此Ⅱ、Ⅲ正確。根據(jù)第4款規(guī)定，采用低應(yīng)變動(dòng)力試驗(yàn)檢測(cè)樁身完整性，檢查數(shù)量不低于總樁數(shù)的10%。因此Ⅶ正確。根據(jù)第1款規(guī)定，施工質(zhì)量檢驗(yàn)應(yīng)檢查檢查樁體試塊抗壓強(qiáng)度，因此Ⅵ正確。選擇C項(xiàng)。[單選題]4.下列關(guān)于高層民用建筑抗震觀點(diǎn)，哪一項(xiàng)與規(guī)范不一致？（）A)高層混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻有端柱時(shí)，墻體在樓蓋處宜設(shè)暗梁B)高層鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)，支撐框架所承擔(dān)地震剪力不應(yīng)小于總地震剪力的75%C)高層混凝土結(jié)構(gòu)，位移比計(jì)算應(yīng)采用規(guī)定水平地震作用，且考慮偶然偏心影響，樓層層間最大位移與層高之比應(yīng)采用地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，可不考慮偶然偏心D)重點(diǎn)設(shè)防類高層建筑應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防一度的要求提高其抗震措施，但抗震設(shè)防烈度為9度時(shí)應(yīng)適當(dāng)提高；適度設(shè)防類，允許比本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求適當(dāng)降低，但其抗震措施6度時(shí)不應(yīng)降低答案:B解析:框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻有端柱，宜設(shè)置框架梁與端柱形成框架，整體組成帶邊框剪力墻。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第8.2.2條規(guī)定，墻體在樓蓋處宜設(shè)置暗梁。A項(xiàng)正確。根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）第6.2.6條規(guī)定，鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)、鋼框架-延性墻板結(jié)構(gòu)的框架部分按剛度分配計(jì)算得到的地震層剪力應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)，達(dá)到不小于結(jié)構(gòu)總地震剪力的25%和框架部分計(jì)算最大層剪力1.8倍二者的較小值。因此支撐框架承擔(dān)總地震剪力不應(yīng)大于75%。B項(xiàng)錯(cuò)誤。根據(jù)《高規(guī)》第3.4.5條規(guī)定，位移比計(jì)算應(yīng)采用規(guī)定水平地震力，且考慮偶然偏心影響；根據(jù)第3.7.3條規(guī)定，驗(yàn)算△u/h時(shí)采用風(fēng)荷載或多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)該條文注規(guī)定，樓層位移計(jì)算不考慮偶然偏心影響。C項(xiàng)正確。根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223-2008）第3.0.3條第2款規(guī)定，重點(diǎn)設(shè)防類，應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度一度的要求加強(qiáng)其抗震措施；但抗震設(shè)防烈度為9度時(shí)應(yīng)按比9度更高的要求采取抗震措施；第4款規(guī)定，適度設(shè)防類，允許比本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求適當(dāng)降低其抗震措施，但抗震設(shè)防烈度為6度時(shí)不應(yīng)降低。D項(xiàng)正確。[單選題]5.下列關(guān)于高層建筑結(jié)構(gòu)的一些觀點(diǎn)，何項(xiàng)最為準(zhǔn)確？（）A)對(duì)于超長(zhǎng)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，溫度作用計(jì)算時(shí)，地下部分與地上部分結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮不同的?溫升?、?溫降?作用B)高度超過60m的高層建筑，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)基本風(fēng)壓應(yīng)增大10%C)復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)采用彈性時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算，關(guān)鍵構(gòu)件的內(nèi)力、配筋應(yīng)與反應(yīng)譜法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，取較大者D)抗震設(shè)防烈度為8度（0.3g）基本周期3s的豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，多遇地震下水平地震作用計(jì)算時(shí)，薄弱層的最小水平地震剪力系數(shù)不應(yīng)小于0.048答案:A解析:A項(xiàng)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）條文說明第9.3.2條規(guī)定，對(duì)地下室與地下結(jié)構(gòu)的室外溫度，一般應(yīng)考慮離地表面深度的影響。當(dāng)離地表面深度超過10m時(shí)，土體基本為恒溫，等于年平均溫度。因此對(duì)于超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)，地上和地下部分應(yīng)考慮不同的溫升和溫降。A項(xiàng)正確。B項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.2.2條及其條文說明規(guī)定，高度超過60m的高層建筑屬于對(duì)風(fēng)荷載敏感，承載力設(shè)計(jì)時(shí)按基本風(fēng)壓的1.1倍采用，但對(duì)于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)（如位移計(jì)算），其要求可比承載力設(shè)計(jì)適當(dāng)降低，一般仍可采用基本風(fēng)壓值。B項(xiàng)錯(cuò)誤。C項(xiàng)，根據(jù)《高規(guī)》第4.3.4條第3款第4項(xiàng)規(guī)定，復(fù)雜高層建筑應(yīng)采用彈性時(shí)程分析法補(bǔ)充計(jì)算。根據(jù)條文說明第4.3.4條規(guī)定，補(bǔ)充計(jì)算主要指對(duì)計(jì)算的底部剪力、樓層剪力和層間位移進(jìn)行比較，當(dāng)時(shí)程分析結(jié)果大于振型分解反應(yīng)譜法分析結(jié)果時(shí)，相關(guān)部位的構(gòu)件內(nèi)力和配筋作相應(yīng)的調(diào)整。因此調(diào)整并非是彈性時(shí)程分析法的配筋結(jié)果和反應(yīng)譜法比較后取大者。C項(xiàng)錯(cuò)誤。D項(xiàng)，根據(jù)《高規(guī)》第4.3.12條規(guī)定，8度（0.3g）基本周期3s的豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，多遇地震下水平地震作用計(jì)算時(shí)，薄弱層的最小水平地震剪力系數(shù)尚應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)，即0.048×1.15＝0.0552。D項(xiàng)錯(cuò)誤。[單選題]6.處于7度區(qū)的丙類高層建筑，多遇水平地震標(biāo)準(zhǔn)值作用時(shí)，需控制彈性層間位移角，比較下列三種結(jié)構(gòu)體系的彈性層間位移角限值[△u/h]：體系1，房屋高度為180m的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)；體系2，房屋高度為50m的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)；體系3，房屋高度為120m的鋼框架-屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)。試問，以上三種結(jié)構(gòu)體系的[△u/h]之比，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)1:1.45:2.71B)1:1.2:1.36C)1:1.04:1.36D)1:1.23:2.71答案:D解析:各結(jié)構(gòu)體系的彈性層間位移角限值計(jì)算如下：①體系1。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3－2010）第3.7.3條第3款規(guī)定，房屋高度為180m的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)的彈性層間位移角限值為：[△u/h]＝（1/500－1/800）/（250－150）×（180－150）＋1/800＝1/678。②體系2。根據(jù)《高規(guī)》第3.7.3條第1款規(guī)定，房屋高度為50m的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，查表3.7.3可得其彈性層間位移角限值為：[△u/h]＝1/550。③體系3。根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99－2015）第3.5.2條規(guī)定，房屋高度為120m的鋼筋混凝土框架-屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)彈性層間位移角限值為：[△u/h]＝1/250。因此三種結(jié)構(gòu)體系的[△u/h]之比為：（1/678）:（1/550）:（1/250）＝1:1.23:2.71，因此選擇D項(xiàng)。[單選題]7.某擬建12層辦公樓采用鋼支撐-混凝土框架結(jié)構(gòu)，房屋高度為43.3m，框架柱截面700mm×700mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，丙類建筑，II類場(chǎng)地。進(jìn)行方案比較時(shí)，有四種支撐布置方案，假定，多遇地震作用下起控制作用的主要計(jì)算結(jié)果見題22解表。各符號(hào)含義如下：MF為底層框架部分按剛度分配的地震傾覆力矩；M為底層總地震傾覆力矩；N為底層混凝土框架柱考慮地震作用組合作用的最大軸壓力設(shè)計(jì)值；NG為底層鋼支撐柱考慮地震作用組合作用的最大軸壓力設(shè)計(jì)值。假定，剛度、支撐間距等其他方面均滿足規(guī)范要求，如果僅從支撐布置及柱抗震構(gòu)造方面考慮，試問，下列哪種方案最為合理？（）提示：（1）按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）作答；（2）柱不采取提高軸壓比限值措施。A)方案AB)方案BC)方案CD)方案D答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第G.1.3條第5款規(guī)定，底層鋼支撐框架按剛度分配的地震傾覆力矩應(yīng)大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%，A、C選項(xiàng)框架部分按剛度分配的地震傾覆力矩大于50%，即鋼支撐框架按剛度分配的地震傾覆力矩小于50%，故AC兩項(xiàng)不滿足要求。根據(jù)第G.1.2條規(guī)定，鋼支撐框架部分應(yīng)比本規(guī)范第8.1.3條和第6.1.2條框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定提高一個(gè)等級(jí)，故鋼支撐柱按照本規(guī)范第6.1.2條框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定提高一個(gè)等級(jí)。根據(jù)第6.1.1條規(guī)定，房屋高度為43.3m＜50m，滿足適用高度。根據(jù)第6.1.2條規(guī)定，7度，43.3m＞24m，框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為二級(jí)，鋼支撐柱提高一個(gè)等級(jí)，為一級(jí)。根據(jù)第6.3.6條規(guī)定，抗震等級(jí)為一級(jí)的框架結(jié)構(gòu)柱軸壓比限值為：[μN(yùn)]＝0.65。因此鋼支撐柱軸壓比應(yīng)滿足：NG/（23.1×7002）≤0.65。解得：NG≤7357.35kN。BD兩項(xiàng)中，B項(xiàng)NG＝7200kN滿足要求，因此選擇B項(xiàng)。[單選題]8.某擬建10層普通辦公樓，現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，房屋高度為36.4m，一層地下室，地下室頂板為上部嵌固部位，采用樁基礎(chǔ)。本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，丙類建筑，Ⅲ類場(chǎng)地。已知總重力荷載代表值在146000kN～166000kN之間。初步設(shè)計(jì)時(shí)，有四種結(jié)構(gòu)布置方案（x向起控制作用），各方案在多遇地震作用下按振型分解反應(yīng)譜法的主要計(jì)算結(jié)果見題23表。各符號(hào)含義如下：Tx為結(jié)構(gòu)第一自振周期；FEkx為總水平地震作用剪力標(biāo)準(zhǔn)值；λx為水平地震剪力系數(shù)。假定，從結(jié)構(gòu)剪重比及總重力荷載合理性考慮，上述只有一個(gè)比較合理，試問是哪個(gè)方案？（）A)方案AB)方案BC)方案CD)方案D答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.3.7條表4.3.7-1，8度（0.20g）、多遇地震，水平抗震影響系數(shù)最大值為：αmax＝0.16。根據(jù)表4.3.7-2，設(shè)計(jì)地震分組為第一組、III類場(chǎng)地，特征周期值為：Tg＝0.45s。根據(jù)第4.3.8條第1款規(guī)定，Tg＜0.85s＜0.86s＜5Tg＝2.25s，因此位于曲線下降段。地震影響系數(shù)為：T＝0.85s：α＝（Tg/T）γη2αmax＝（0.45/0.85）0.9×1.0×0.16＝0.09；T＝0.86s：α＝（Tg/T）γη2αmax＝（0.45/0.86）0.9×1.0×0.16＝0.09。根據(jù)第C.0.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：FEk＝α1Geq＝α1×0.85×GE＝0.09×0.85×（146000～166000）＝11169～12699kN方案A和方案B，F(xiàn)Ekx＜FEk，因此方案不滿足此項(xiàng)要求；方案C和方案D，F(xiàn)Ekx＞FEk，方案滿足此項(xiàng)要求。根據(jù)第4.3.12條規(guī)定，C、D方案重力荷載代表值為：GC＝FEkx/λx＝12000/0.076＝157895kN，GD＝FEkx/λx＝10200/0.075＝136000kN。方案D總重力荷載代表值不在146000～166000kN之間，不滿足已知條件。因此選擇C項(xiàng)。[單選題]9.某城市主干路上一座跨線橋，跨徑組合為30m＋40m＋30m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，橋區(qū)地震基本烈度為7度，地震動(dòng)峰值加速度為0.15g。在確定設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，試問，以下有幾條符合規(guī)范要求？（）①橋梁抗震設(shè)防為丙類，抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)為E1地震作用下，震后可立即使用，結(jié)構(gòu)總體反應(yīng)在彈性范圍內(nèi)，基本無損傷；在E2地震作用下，經(jīng)搶修可恢復(fù)使用，永久性修復(fù)后恢復(fù)正常運(yùn)營(yíng)能力，構(gòu)件有限損傷；②橋梁抗震措施采用符合本地區(qū)地震基本烈度要求；③地震調(diào)整系數(shù)Ci值在E1和E2作用下分別為0.46、2.2；④地震設(shè)計(jì)方法分類采用A類，進(jìn)行E1和E2作用下的抗震分析和驗(yàn)算。A)1B)2C)3D)4答案:A解析:根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166-2011）第3.1.1條表3.1.1，城市主干路上的橋梁抗震設(shè)防分類屬于丙類。①項(xiàng)，根據(jù)第3.1.2條表3.1.2，E2地震作用下，丙類橋梁要求經(jīng)臨時(shí)加固，可供緊急救援車輛使用。乙類橋梁要求經(jīng)搶修可恢復(fù)使用，因此①項(xiàng)錯(cuò)誤。②項(xiàng)，根據(jù)第3.1.4條第2款規(guī)定，乙類和丙類橋梁抗震措施，一般情況下，當(dāng)?shù)卣鸹玖叶葹?～8度時(shí)，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求，因此②項(xiàng)錯(cuò)誤。③項(xiàng)，根據(jù)第3.2.2條表3.2.2，丙類橋梁，7度區(qū)，E1地震作用下Ci＝0.46，E2地震作用下Ci＝2.05，因此③項(xiàng)錯(cuò)誤。④項(xiàng)，根據(jù)第3.3.3條表3.3.3，丙類橋梁，7度區(qū)，抗震設(shè)計(jì)方法選用A類。根據(jù)第3.3.2條第1款規(guī)定，A類方法應(yīng)進(jìn)行E1和E2作用下的抗震分析和驗(yàn)算，④項(xiàng)正確。只有一項(xiàng)正確，因此選擇A項(xiàng)。[單選題]10.某橋處于氣溫區(qū)域寒冷地區(qū)，當(dāng)?shù)貧v年最高日平均溫度34℃，歷年最低日平均溫度－10℃，歷年最高溫度46℃，歷年最低溫度為－21℃，該橋?yàn)檎诮ㄔO(shè)的3×50m墩梁固接的剛構(gòu)式公路鋼橋，施工中采用中跨跨中嵌補(bǔ)段完成全橋合攏。假定，該橋預(yù)計(jì)合攏時(shí)的溫度在15～20℃之間，計(jì)算結(jié)構(gòu)均勻溫度作用效應(yīng)時(shí)，溫度升高和降低（℃），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)14，23B)19，30C)31，41D)26，36答案:C解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）條文說明第4.3.12條第2款規(guī)定，計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)因均勻溫度作用引起外加變形或約束變形時(shí)，應(yīng)從結(jié)構(gòu)受到約束（架梁或結(jié)構(gòu)合龍）時(shí)的結(jié)構(gòu)溫度作為起點(diǎn)，計(jì)算結(jié)構(gòu)最高和最低有效溫度的作用效應(yīng)。對(duì)于鋼結(jié)構(gòu)，可取當(dāng)?shù)貧v年最高溫度和最低溫度。根據(jù)題意，溫度升高：46－15＝31℃，溫度降低：20－（－21）＝41℃。因此選擇C項(xiàng)。[單選題]11.某一級(jí)公路上一座直線預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋，其中每腹板布置預(yù)應(yīng)力鋼絞線6根，沿腹板豎向布置三排，沿腹板水平橫向布置兩列，采用外徑為90mm的金屬波紋管。試問。按后張法預(yù)應(yīng)力鋼束布置構(gòu)造要求，腹板合理寬度（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)300B)310C)325D)333答案:C解析:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第9.1.1條第2款規(guī)定，后張法構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層厚度不小于管道直徑的1/2。根據(jù)第9.4.9條第1款規(guī)定，管道的凈距為：直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，且不宜小于管道直徑的0.6倍。本題中管道直徑為90mm，40＜0.6×90＝54mm。因此，腹板最小厚度為：bmin＝2×90＋90/2×2＋54＝324mm。選項(xiàng)中與324mm最為接近的選項(xiàng)為C項(xiàng)，因此選擇C項(xiàng)。[單選題]12.在設(shè)計(jì)某座城市過街人行天橋時(shí)，在天橋兩端部按需求每端分別設(shè)置1:2.5人行梯道和1:4考慮兼顧自行車推行坡道的人行梯道，全橋共2個(gè)1:2.5人行梯道和2個(gè)1:4人行梯道。其中自行車推行方式采用梯道兩側(cè)布置推行梯道。假定人行梯道的凈寬均為1.8m，一條自行車推行梯道寬為0.4m，在不考慮設(shè)計(jì)年限內(nèi)高峰小時(shí)流量及通行能力計(jì)算時(shí)，試問，天橋主橋橋面最大凈寬設(shè)計(jì)值（mm）最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A)3.0B)3.7C)4.3D)4.7答案:B解析:根據(jù)《城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范》（CJJ69-95）第2.2.2條規(guī)定，天橋與地道每端梯道或坡道的凈寬之和應(yīng)大于橋面（地道）的凈寬1.2倍以上。梯（坡）道的最小凈寬為1.8m。人行梯道凈寬為1.8m，兩側(cè)有自行車推行的梯道凈寬為：1.8＋2×0.4＝2.6m。因此橋梁最大凈寬為：（2.6＋1.8）/1.2＝3.67m。選項(xiàng)中與3.67m最接近的是3.7，因此選擇B項(xiàng)。[單選題]13.有一六樁承臺(tái)基礎(chǔ)，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，外徑500mm，壁厚100mm，C80混凝土，無樁尖。有關(guān)地基各土層、樁端土極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk、樁側(cè)土極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik及樁布置、承臺(tái)尺寸如圖所示。假定，荷載效應(yīng)的基本組合由永久荷載控制，承臺(tái)及其上土的平均重度取22kN/m3。提示：荷載組合按簡(jiǎn)化原則，γ0＝1.0。假定，不考慮地震作用，承臺(tái)頂面中心彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mkx＝0，最大單樁反力設(shè)計(jì)值為1180kN，承臺(tái)采用C35混凝土（ft＝1.57N/mm2），HRB400鋼筋（fy＝360N/mm2），h0＝1000mm。試問，下列承臺(tái)長(zhǎng)向受力主筋配置方案哪個(gè)合理？（）A)20@100B)22@100C)22@150D)25@100答案:B解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.9.2條第1款規(guī)定，不計(jì)承臺(tái)以及其上土重的基樁豎向反力設(shè)計(jì)值為：N＝1180－1.35×22×5×2.8×2/6＝1041.4kN。根據(jù)式（5.9.2-2），截面彎矩設(shè)計(jì)值為：My＝2×1041.4×1.65＝3436.62kN·m。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2010）（2015年版）第6.2.10條式（6.2.10-1），混凝土受壓區(qū)高度為：又x≤ξbh0＝0.518×1000＝518mm，因此所需鋼筋面積為：As＝α1fcbx/fy＝1.0×16.7×2800×76.4/360＝9924mm2。單位寬度所需鋼筋面積為：9924/2.8＝3544mm2。選擇22@100時(shí)，每米寬度的鋼筋面積為3801mm2，滿足要求且最經(jīng)濟(jì)。因此選擇B項(xiàng)。[單選題]14.有一六樁承臺(tái)基礎(chǔ)，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，外徑500mm，壁厚100mm，C80混凝土，無樁尖。有關(guān)地基各土層、樁端土極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk、樁側(cè)土極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik及樁布置、承臺(tái)尺寸如圖所示。假定，荷載效應(yīng)的基本組合由永久荷載控制，承臺(tái)及其上土的平均重度取22kN/m3。提示：荷載組合按簡(jiǎn)化原則，γ0＝1.0。假定，相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)柱傳至承臺(tái)頂面中心的作用標(biāo)準(zhǔn)值Nk＝5200kN，Mkx＝0，Mky＝560kN·m。試問，承臺(tái)2-2截面（柱邊）處剪力設(shè)計(jì)值（kN）為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)2550B)2650C)2750D)2850答案:A解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條第1款第1項(xiàng)規(guī)定，由永久荷載效應(yīng)控制時(shí)，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)為：γG＝1.35。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第5.1.1條規(guī)定，最右側(cè)的兩根樁受力最大，每根樁偏心作用下的豎向力設(shè)計(jì)值為：則2-2截面（柱邊）處剪力設(shè)計(jì)值為：2×1264.5＝2529kN。因此選擇A項(xiàng)。[單選題]15.有一六樁承臺(tái)基礎(chǔ)，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，外徑500mm，壁厚100mm，C80混凝土，無樁尖。有關(guān)地基各土層、樁端土極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk、樁側(cè)土極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik及樁布置、承臺(tái)尺寸如圖所示。假定，荷載效應(yīng)的基本組合由永久荷載控制，承臺(tái)及其上土的平均重度取22kN/m3。提示：荷載組合按簡(jiǎn)化原則，γ0＝1.0。試問，按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008），根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系計(jì)算的單樁豎向承載力特征值Ra（kN），為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)800B)1000C)1500D)2000答案:B解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第5.3.8條式（5.3.8-1），單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：Quk＝u∑qsikli＋qpk（Aj＋λpAp1）。根據(jù)題意，空心樁外徑為：d＝0.5m；內(nèi)徑為：d1＝0.5－2×0.1＝0.3m；樁端進(jìn)入持力層深度hb＝1.950m。則hb/d＝1950/500＜5，根據(jù)式（5.3.8-2），樁端土塞效應(yīng)系數(shù)為：λp＝0.16hb/d＝0.16×1950/500＝0.624。樁端凈面積為：Aj＝π（d2－d12）/4＝π×（0.52－0.32）/4＝0.13m2；空心樁敞口面積為：Ap1＝πd12/4＝π×0.32/4＝0.07m2。代入式（5.3.8-1），可得單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為：Quk＝3.14×0.5×（52×2.6＋60×1.5＋45×6＋70×1.95）＋6000×（0.13＋0.624×0.07）＝2033.8kN根據(jù)第5.2.2條規(guī)定，單樁豎向承載力特征值為：Ra＝Quk/2＝1017kN。[單選題]16.某安全等級(jí)為二級(jí)的高層建筑采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。柱截面尺寸900mm×900mm，如圖所示。柱采用平板式筏基，板厚1.4m，均勻地基。荷載效應(yīng)由永久荷載控制。提示：計(jì)算時(shí)取h0＝1.34m；荷載組合按簡(jiǎn)化規(guī)則。假設(shè)，柱KZ2按標(biāo)準(zhǔn)組合的柱底軸力Fk＝7000kN，其他條件同上題，試問，沖切驗(yàn)算時(shí)，作用在KZ2下的沖切力設(shè)計(jì)值Fl（kN），為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)7800B)8200C)8600D)9400答案:D解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第8.4.7條第1款規(guī)定，對(duì)基礎(chǔ)邊柱和角柱沖切驗(yàn)算時(shí)，其沖切力應(yīng)分別乘以1.1和1.2的增大系數(shù)。對(duì)邊柱和角柱，F(xiàn)l取軸力設(shè)計(jì)值減去筏板沖切臨界截面范圍內(nèi)的基底凈反力設(shè)計(jì)值。KZ2為邊柱，因此Fl應(yīng)乘以1.1的系數(shù)，且減去筏板沖切臨界截面范圍內(nèi)的基底凈反力設(shè)計(jì)值。根據(jù)附錄P.0.1條第2款規(guī)定，對(duì)于外伸式筏板，對(duì)外伸式筏板，當(dāng)邊柱外側(cè)的懸挑長(zhǎng)度小于或等于（h0＋0.5bc）時(shí)，沖切臨界截面可計(jì)算至垂直于自由邊的板端。本題中懸挑長(zhǎng)度1.5m＜（h0＋0.5bc）＝1.34＋0.5×0.9＝1.8m。因此沖切臨界截面可計(jì)算至垂直于自由邊的板端。沖切臨界截面的范圍如題14解圖所示。因此沖切臨界范圍的面積為：（1.34＋0.9）×（1.34/2＋0.45＋1.25）＝5.31m2。根據(jù)第8.4.7條第1款式（8.4.7-1）符號(hào)說明，所以沖切力設(shè)計(jì)值為：Fl＝1.1×1.35×（7000－135×5.31）＝9330kN[單選題]17.某安全等級(jí)為二級(jí)的高層建筑采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。柱截面尺寸900mm×900mm，如圖所示。柱采用平板式筏基，板厚1.4m，均勻地基。荷載效應(yīng)由永久荷載控制。提示：計(jì)算時(shí)取h0＝1.34m；荷載組合按簡(jiǎn)化規(guī)則。在作用的準(zhǔn)永久組合下，當(dāng)結(jié)構(gòu)豎向荷載重心與筏板形心不重合時(shí)，試問，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011），荷載重心左右側(cè)偏離筏板形心的距離限值（m），為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)0.710，0.580B)0.800，0.580C)0.800，0.710D)0.880，0.690答案:C解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第8.4.2條規(guī)定，基底平面形心宜與結(jié)構(gòu)豎向永久荷載重心不能重合時(shí)，在作用的準(zhǔn)永久組合下，偏心距應(yīng)符合：e≤0.1W/A。計(jì)算慣性矩時(shí)，將筏板分成4塊，如題15解圖1所示，則繞y軸的慣性矩為：Iy＝36.8×23.573/3＋19.9×（50.1－23.57）3/3＋2×8.45×（50.1－23.57－7）3/3＝326449.2m4筏板底面積為：A＝36.8×50.1－2×8.45×7＝1725.4m2對(duì)于y軸左側(cè)，偏心距限值為：e≤0.1W/A＝0.1×（326449.2/23.57）/1725.4＝0.803m。對(duì)于y軸右側(cè)，偏心距限值為：e≤0.1W/A＝0.1×[326449.2/（50.1－23.57）]/1725.4＝0.713m如題15解圖2所示，利用移軸公式可得矩形截面繞截面邊緣的慣性矩計(jì)算公式為：Ix0＝Ix＋A×（h/2）2＝bh3/12＋bh（h2/4）＝bh3/3。[單選題]18.某安全等級(jí)為二級(jí)的高層建筑采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。柱截面尺寸900mm×900mm，如圖所示。柱采用平板式筏基，板厚1.4m，均勻地基。荷載效應(yīng)由永久荷載控制。提示：計(jì)算時(shí)取h0＝1.34m；荷載組合按簡(jiǎn)化規(guī)則。如圖所示，假設(shè)，中柱KZ1柱底按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合得到的柱軸力F1k＝9000kN，柱底端彎矩M1kx＝0，M1ky＝150kN·m。荷載標(biāo)準(zhǔn)組合基底凈反力135kPa（已扣除筏基及其上土重）。已知，Is＝11.17m4，αs＝0.4，試問，KZ1柱邊h0/2處的筏板沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值τmax（kPa），為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)600B)800C)1000D)1200答案:B解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第8.4.7條第1款式（8.4.7-1）進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于內(nèi)柱，相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)的沖切力Fl取軸力設(shè)計(jì)值減去筏板沖切破壞錐體內(nèi)的基底凈反力設(shè)計(jì)值。沖切破壞范圍的面積為：（1.34×2＋0.9）2＝12.82m2。則Fl＝1.35×（9000－135×12.82）＝9814kN沖切臨界截面的最小周長(zhǎng)為：um＝4×（1.34＋0.9）＝8.96m。根據(jù)附錄P式（P.0.1-5），內(nèi)柱沿彎矩作用方向，沖切臨界截面重心至沖切臨界截面最大剪應(yīng)力點(diǎn)的距離為：cAB＝c1/2＝（1.34＋0.9）/2＝1.12m。代入式（8.4.7-1），得臨界截面的最大剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：τmax＝Fl/（umh0）＋αsMunbcAB/Is＝9814/（8.96×1.34）＋0.4×（1.35×150×1.12）/11.17＝825.5kPa選擇B。與825.5最接近的是B項(xiàng)。[單選題]19.某工程采用真空預(yù)壓法處理地基，排水豎井采用塑料排水帶，等邊三角形布置，穿透20m軟土層，上覆砂墊層厚度為1m。滿足豎井預(yù)壓構(gòu)造措施和地質(zhì)設(shè)計(jì)要求，瞬時(shí)抽真空并保持膜下真空度90kPa，地基處理剖面圖及土層分布如圖所示。設(shè)計(jì)采用塑料排水帶寬度100mm，厚度6mm，試問，當(dāng)井徑比n＝20時(shí)，塑料排水帶布置間距l(xiāng)（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)1200B)1300C)1400D)1500答案:B解析:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）的第5.2.3條規(guī)定，塑料排水帶當(dāng)量換算直徑為：dp＝2（b＋δ）/π＝2×（100＋6）/3.14＝67.5mm。根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，塑料排水帶按等邊三角形布置時(shí)，豎井有效排水直徑為：de＝1.05l。根據(jù)第5.2.5條規(guī)定，井徑比為：n＝de/dp＝1.05l/67.5＝20，解出l＝1286mm。選項(xiàng)中與1286最為接近的數(shù)值為1300，因此選擇B項(xiàng)。[單選題]20.某工程采用真空預(yù)壓法處理地基，排水豎井采用塑料排水帶，等邊三角形布置，穿透20m軟土層，上覆砂墊層厚度為1m。滿足豎井預(yù)壓構(gòu)造措施和地質(zhì)設(shè)計(jì)要求，瞬時(shí)抽真空并保持膜下真空度90kPa，地基處理剖面圖及土層分布如圖所示。假定，涂抹影響及井阻影響較小，忽略不計(jì)，井徑比n＝20，豎井的有效排水直徑de＝1470mm，當(dāng)僅考慮抽真空荷載下徑向排水固結(jié)時(shí)，試問，60天豎井徑向排水固結(jié)度U_r與下列何項(xiàng)數(shù)值（%）最為接近？（）提示：（1）涂抹及井阻影響時(shí)，F(xiàn)＝Fn＝ln（n）－3/4；A)80B)85C)90D)95答案:D解析:計(jì)算前首先按ch統(tǒng)一量綱，排水直徑de＝147cm，t＝60d＝60×24×3600＝5184000s。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）的第5.2.8條規(guī)定：F＝Fn＝ln（n）－3/4＝ln（20）－3/4＝2.25－8cht/（Fde2）＝－8×3.6×10－3×5184000/（2.25×1472）＝－3.07。則固結(jié)度為：[單選題]21.某工程采用真空預(yù)壓法處理地基，排水豎井采用塑料排水帶，等邊三角形布置，穿透20m軟土層，上覆砂墊層厚度為1m。滿足豎井預(yù)壓構(gòu)造措施和地質(zhì)設(shè)計(jì)要求，瞬時(shí)抽真空并保持膜下真空度90kPa，地基處理剖面圖及土層分布如圖所示。假定，不考慮砂墊層本身的壓縮變形，試問，預(yù)壓荷載下地基最終豎向變形量（mm），應(yīng)為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）提示：（1）沉降經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取1.2；（2）（e0－e1）/（1＋e0）＝p0kv/（cvγw）；（3）變形計(jì)算深度取至標(biāo)高－20.000m處。A)300B)800C)1300D)1800答案:C解析:計(jì)算時(shí)長(zhǎng)度單位取m，則水的重度為：γw＝10kN/m3，p0＝90＋1×20＝110kN/m3。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）第5.2.12條規(guī)定，地基最終豎向變形量為：選項(xiàng)中與1320mm最為接近的數(shù)值為1300mm，因此選擇C項(xiàng)。[單選題]22.某土質(zhì)建筑邊坡采用毛石混凝土重力式擋墻支護(hù)，擋土墻墻背豎直，如圖所示，墻高為6.5m，墻頂寬度為1.5m，墻體寬度為3m，擋土墻毛石混凝毛石混凝土重度為24kN/m3，墻后填土表面水平且與墻齊高，填土對(duì)墻背的摩擦角δ＝0°，排水良好，擋土墻基底水平，底部埋置深度為0.5m，地下水位在擋墻底部以下0.5m。提示：（1）不考慮墻前被動(dòng)土壓力的有利作用，不考慮地震；（2）不考慮地面荷載影響；（3）γ0＝1.0。假定，墻后填土重度20kN/m3，主動(dòng)土壓力系數(shù)ka＝0.22，土與墻基底摩擦系數(shù)μ＝0.45。試問，擋土墻抗滑穩(wěn)定系數(shù)k1，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)1.35B)l.45C)1.55D)1.65答案:C解析:方法一：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）的第6.7.5條第1款式（6.7.5-1），擋土墻抗滑穩(wěn)定系數(shù)為：k1＝μ（Gn＋Ean）/（Eat－Gt）。按單位長(zhǎng)度考慮，則每延米擋墻自重為：G＝（1.5＋3）×6.5×24/2＝351kN；主動(dòng)土壓力為：Ea＝ψaγh2ka/2＝1.1×20×6.52×0.22/2＝102.2kN。根據(jù)題意，基底傾角α0＝0°；墻背傾角α＝90°；填土對(duì)墻背的摩擦角δ＝0°。則α－α0－δ＝90°。根據(jù)式（6.7.5-2）～式（6.7.5-5），Gn＝Gcosα0＝351kN；Gt＝Gsinα0＝0kN；Ean＝Eacos（α－α0－δ）＝0kN；Eat＝Easin（α－α0－δ）＝102.2kN。代入式（6.7.5-1），得k1＝0.45×（351＋0）/（102.2－0）＝1.55。因此選擇C項(xiàng)。方法二：本題所示擋土墻墻背豎直，墻底無傾角，此類擋土墻在工程中較為常見。根據(jù)第6.7.5條第1款規(guī)定，該類擋墻抗滑驗(yàn)算公式可簡(jiǎn)化為：k1＝μ（G＋Easinδ）/（Eacosδ）≥1.3。代入δ＝0，則k1＝μG/Ea＝0.45×351/102.2＝1.55。[單選題]23.某土質(zhì)建筑邊坡采用毛石混凝土重力式擋墻支護(hù)，擋土墻墻背豎直，如圖所示，墻高為6.5m，墻頂寬度為1.5m，墻體寬度為3m，擋土墻毛石混凝毛石混凝土重度為24kN/m3，墻后填土表面水平且與墻齊高，填土對(duì)墻背的摩擦角δ＝0°，排水良好，擋土墻基底水平，底部埋置深度為0.5m，地下水位在擋墻底部以下0.5m。提示：（1）不考慮墻前被動(dòng)土壓力的有利作用，不考慮地震；（2）不考慮地面荷載影響；（3）γ0＝1.0。假定，作用于擋墻的主動(dòng)土壓力Ea＝112kN，試問，基底最大壓力pkmax（kN/m2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)170B)180C)190D)200答案:D解析:擋土墻重力G＝351kN，重心至基底形心的距離為：擋土墻的重力和墻后土壓力在基底形心位置處產(chǎn)生的彎矩為：M＝351×0.333－112×6.5/3＝－125.8kN·m?負(fù)號(hào)?表示彎矩為逆時(shí)針方向，即與重力在基底形心產(chǎn)生的彎矩反向。則偏心距為：e＝125.8/351＝0.358m，且e＜b/6＝3/6＝0.5m?；鬃畲髩毫椋簆kmax＝351/（3×1）＋125.8/（1/6×32）＝200.9kN/m2選項(xiàng)中與200.9最接近的數(shù)值為200，因此選擇D項(xiàng)。[單選題]24.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計(jì)掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計(jì)既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對(duì)防撞護(hù)欄根部和主梁懸臂板根部進(jìn)行極限承載力和正常使用性能分析。主梁懸臂板上，橫橋向車輛荷載后軸（重軸）的車輪，按規(guī)范布置如圖所示。每組輪著地寬度（橫橋向）為600mm，長(zhǎng)度（縱橋向）為200mm，假設(shè)橋面鋪裝層厚度為150mm。平行于懸臂板跨徑方向（橫橋向）的車輪著地尺寸外緣，通過鋪裝層45°分布線外邊線至主梁腹板外邊緣的距離為lc＝1250mm。試問，垂直于懸臂板跨徑的車輪荷載分布寬度（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)3000B)3100C)4300D)4400答案:A解析:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第4.2.5條規(guī)定。當(dāng)lc＝1.25m≤2.5m時(shí)，懸臂板垂直于其跨徑方向的車輪荷載分布寬度為：a＝（a1＋2h）＋2lc＝（200＋2×150）＋2×1250＝3000mm[單選題]25.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計(jì)掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計(jì)既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對(duì)防撞護(hù)欄根部和主梁懸臂板根部進(jìn)行極限承載力和正常使用性能分析。在進(jìn)行主梁懸臂根部抗彎極限承載力狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，假定已知如下各作用在主梁懸臂根部的每延米彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值：懸臂板自重、鋪裝、聲屏障和護(hù)欄引起的彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值為45kN·m，按100年一遇基本風(fēng)壓計(jì)算的聲屏障風(fēng)荷載引起的彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值為30kN·m，汽車車輛荷載（含沖擊力）引起的彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值為32kN·m，試問，主梁懸臂板根部彎矩在不考慮汽車撞擊下的承載能力極限狀態(tài)基本組合效應(yīng)設(shè)計(jì)值（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)123B)136C)146D)150答案:D解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.1.5條第1款規(guī)定，高速公路上的橋梁，設(shè)計(jì)安全等級(jí)為一級(jí)，γ0＝1.1。車輛荷載的分項(xiàng)系數(shù)取1.8。則基本組合效應(yīng)值為：Mud＝1.1×（1.2×45＋1.8×32＋0.75×1.1×30）＝150kN·m[單選題]26.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計(jì)掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計(jì)既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對(duì)防撞護(hù)欄根部和主梁懸臂板根部進(jìn)行極限承載力和正常使用性能分析?？紤]汽車撞擊力下的主梁懸臂根部抗彎承載力性能設(shè)計(jì)時(shí)，假定，已知汽車撞擊力引起的每延米彎矩作用標(biāo)準(zhǔn)值為126kN·m，其他條件同上題，試問，主梁懸臂根部每延米彎矩承載能力極限狀態(tài)偶然組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)194B)206C)216D)227答案:C解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.1.5條第2款規(guī)定，主梁懸臂根部每延米彎矩承載能力極限狀態(tài)偶然組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值為：Mad＝45＋126＋0.7×32＋0.75×30＝215.9kN·m。[單選題]27.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計(jì)掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計(jì)既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對(duì)防撞護(hù)欄根部和主梁懸臂板根部進(jìn)行極限承載力和正常使用性能分析。設(shè)計(jì)主梁懸臂根部頂層每延米布置一排2016，鋼筋面積共計(jì)4022mm2，鋼筋中心至懸臂板頂面距離為40mm。假定當(dāng)正常使用極限狀態(tài)，主梁懸臂根部每延米作用頻遇組合彎矩值為200kN·m，采用受彎構(gòu)件在開裂截面狀態(tài)下的受拉縱向鋼筋應(yīng)力計(jì)算公式計(jì)算，試問，鋼筋應(yīng)力值（MPa）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A)184B)180C)190D)194答案:A解析:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第6.4.4條規(guī)定，由作用頻遇組合引起的開裂截面縱向受拉鋼筋的應(yīng)力為：σss＝Ms/（0.87Ash0）＝200×106/[（0.87×4022×（350－40）]＝184.4MPa選項(xiàng)中與184.4MPa最為接近的數(shù)值為A項(xiàng)，因此選擇A項(xiàng)。[單選題]28.某8度設(shè)防地區(qū)建筑，不設(shè)地下室，水下成孔混凝土灌注樁，樁徑800mm，C40混凝土，樁長(zhǎng)30m，樁底端進(jìn)入強(qiáng)風(fēng)化片麻巖，樁基按位于腐蝕環(huán)境設(shè)計(jì)。獨(dú)立樁承臺(tái)，承臺(tái)間設(shè)置連系梁。樁基礎(chǔ)及土層剖面如圖所示。假定，樁頂固接，樁身配筋率為0.7%，抗彎剛度4.33×105kN·m2，樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m＝4MN/m4，樁水平承載力由水平位移控制，允許位移為10mm。試問，初步設(shè)計(jì)按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）估算的考慮地震作用組合的樁基單樁水平承載力特征值（kN），為以下何項(xiàng)數(shù)值？（）A)161B)201C)270D)330答案:C解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.7.2條第6款式（5.7.2-2），樁身配筋率大于0.65%時(shí)，單樁水平承載力特征值按下式估算：Rha＝0.75（α3EI）χ0a/νx。根據(jù)第5.7.5條第1款規(guī)定，樁的水平變形系數(shù)為：則αh＝0.427×30＝12.8＞4，查表5.7.2，根據(jù)注釋2，取αh＝4。由樁頂固結(jié)可查得樁頂水平位移系數(shù)為：νx＝0.940。代入式（5.7.2-2），得單樁水平承載力特征值估算值為：Rha＝0.75（α3EI）χ0a/νx＝0.75×0.4273×4.33×105×0.010/0.940＝269kN。樁水平承載力由水平位移控制，非永久荷載控制，因此考慮地震作用組合時(shí)不需要進(jìn)行放大，因此選擇C項(xiàng)。[單選題]29.某8度設(shè)防地區(qū)建筑，不設(shè)地下室，水下成孔混凝土灌注樁，樁徑800mm，C40混凝土，樁長(zhǎng)30m，樁底端進(jìn)入強(qiáng)風(fēng)化片麻巖，樁基按位于腐蝕環(huán)境設(shè)計(jì)。獨(dú)立樁承臺(tái)，承臺(tái)間設(shè)置連系梁。樁基礎(chǔ)及土層剖面如圖所示。試問，題11圖所示工程樁結(jié)構(gòu)中，有幾處不滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）及《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的構(gòu)造要求？（）A)1B)2C)3D)≥4答案:D解析:主筋配置要求核驗(yàn)內(nèi)容有：①配筋率。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第4.1.1條第1款規(guī)定，樁身主筋配筋率需大于0.65%，本題中配筋率為：ρ＝14×254.5/（3.14×8002/4）＝0.7%＞0.65%。滿足要求。②主筋間距。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第3款規(guī)定，主筋凈間距不應(yīng)小于60mm。本題主筋間距為：3.14×（800－2×50－18）/14－18＝135mm，滿足要求。③保護(hù)層厚度。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第8.5.3條第11款規(guī)定，腐蝕環(huán)境中的灌注樁主筋混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于55mm，本題保護(hù)層厚度為50mm，因此不滿足要求。④主筋配置范圍。根據(jù)《地規(guī)》第8.5.3條第8款第3項(xiàng)，8度及8度以上地震區(qū)的樁，應(yīng)通長(zhǎng)配筋。本題為8度區(qū)，但未通長(zhǎng)配置主筋，因此不滿足要求。⑤主筋直徑。根據(jù)《地規(guī)》第8.5.3條第9款規(guī)定，腐蝕環(huán)境中的灌注樁主筋直徑不宜小于16mm，非腐蝕性環(huán)境中灌注樁主筋直徑不應(yīng)小于12mm。本題為腐蝕環(huán)境，主筋為14mm，因此不滿足要求。箍筋配置要求核驗(yàn)內(nèi)容有：①箍筋直徑及間距。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第4款規(guī)定，箍筋直徑不應(yīng)小于6mm，間距宜為200～300mm，本題中箍筋直徑為8mm，非加密區(qū)間距為200mm，因此滿足要求。②加密區(qū)箍筋設(shè)置。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第4款規(guī)定，樁頂以下5d范圍內(nèi)的箍筋應(yīng)加密，間距不應(yīng)大于100mm。本題加密區(qū)間距為150mm，因此加密區(qū)箍筋間距不滿足要求。③加強(qiáng)箍筋設(shè)置。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第4款規(guī)定，鋼筋籠長(zhǎng)度超過4m時(shí)，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋，本題中為加勁箍筋直徑為10mm，間距為2.5m，因此不滿足要求。綜上，主筋配置有3項(xiàng)不符合規(guī)范要求，箍筋配置有2項(xiàng)不滿足規(guī)范要求，總共有5項(xiàng)不滿足規(guī)范要求，因此選擇D項(xiàng)。[單選題]30.某平面為矩形的24層現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋總高度為75.00m，一層為框支層，轉(zhuǎn)換層樓板局部大開洞，如圖所示，其余樓板均連續(xù)。所在地區(qū)設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，安全等級(jí)為二級(jí)。轉(zhuǎn)換層混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，鋼筋采用HRB400假定，⑤軸落地剪力墻處，由不落地剪力墻傳來的按剛性樓板計(jì)算的樓板組合剪力設(shè)計(jì)值V0＝1400kN，KZL1、KZL2穿過⑤軸墻的縱筋A(yù)s＝4200mm2，轉(zhuǎn)換樓板配筋驗(yàn)算寬度按bf＝5600mm，板面、板底配筋相同，且均穿過周邊墻梁。試問，該轉(zhuǎn)換樓板厚度tf（mm）及板底最小配筋應(yīng)為下列何項(xiàng)數(shù)值，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震要求？（）提示：（1）框支層樓板按構(gòu)造配筋時(shí)，滿足豎向承載力和水平平面內(nèi)抗彎要求；（2）核算轉(zhuǎn)換層樓板的截面時(shí)，板寬bf＝6300mm，忽略梁截面。A)tf＝180mm，12@200B)tf＝200mm，12@200C)tf＝220mm，12@200D)tf＝250mm，14@200答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第10.2.24條規(guī)定，截面剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下式要求：Vf≤（0.1βcfcbftf）/γRE。該地區(qū)設(shè)防烈度為8度，因此Vf＝2V0＝2800kN。代入數(shù)值得，Vf＝2.0×1400×103≤0.1×1.0×19.1×6300×tf/0.85。解得tf≥198mm。因此tf＝200mm可以滿足要求。根據(jù)式（10.2.24-2），Vf＝2.0×1400×103≤（360×As）/0.85。解得As≥6611mm2。As包括梁、板頂和板底全部鋼筋。根據(jù)10.2.23條規(guī)定，框支轉(zhuǎn)換層樓板厚度不宜小于180mm，應(yīng)雙層雙向配筋，且每層每方向的配筋率不宜小于0.25%。按間距為200mm雙層布置板底鋼筋時(shí)，所需單根鋼筋截面積為：（6611－4200）/5600×200/2＝43mm2。鋼筋直徑為12mm即可滿足要求。當(dāng)板厚為200mm時(shí)，12@200的配筋率為113.1/200/200＝0.28%＞0.25%，滿足要求。[單選題]31.某7層民用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，層高均為4.0m，結(jié)構(gòu)豎向?qū)觿偠葻o突變，樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)ξy，分布均勻，安全等級(jí)為二級(jí)。設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，Ⅱ類場(chǎng)地。假定，Y向多遇地震作用下首層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值V0＝9000kN（邊柱14根，中柱14根），罕遇地震作用下首層彈性地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值V＝50000kN?？蚣苤磳?shí)配鋼筋和混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的受剪承載力：每根邊柱Vcua1＝780kN，中柱Vcua2＝950kN。關(guān)于結(jié)構(gòu)彈塑性變形驗(yàn)算，有下列4種觀點(diǎn)：Ⅰ．不必進(jìn)行彈塑性變形驗(yàn)算；Ⅱ．增大框架柱實(shí)配鋼筋使Vcua1和Vcua2增加5%后，可不進(jìn)行彈塑性變形驗(yàn)算；Ⅲ．可采用簡(jiǎn)化方法計(jì)算，彈塑性層間位移增大系數(shù)取1.83；Ⅳ．可采用靜力彈塑性分析方法或彈塑性時(shí)程分析法進(jìn)行彈塑性變形驗(yàn)算。試問，上述觀點(diǎn)是否符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）的要求？（）A)Ⅰ不符合，Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ符合B)Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ、Ⅳ不符合C)Ⅰ、Ⅱ不符合，Ⅲ、Ⅳ符合D)Ⅰ符合，Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ不符合答案:A解析:Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.7.4條第1款第1項(xiàng)規(guī)定，7～9度時(shí)樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)小于0.5的框架結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行彈塑性變形驗(yàn)算。樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)是指按構(gòu)件實(shí)際配筋和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的樓層受剪承載力與按罕遇地震作用計(jì)算的樓層彈性地震剪力的比值。本題首層屈服強(qiáng)度系數(shù)為：ξy＝（14×780＋14×950）/50000＝0.484＜0.5。因此應(yīng)進(jìn)行彈塑性變形驗(yàn)算，Ⅰ項(xiàng)不符合規(guī)范要求。新版習(xí)題，考前押題，考前更新，Ⅱ項(xiàng)，增大框架柱實(shí)配鋼筋使Vcual和Vcua2增加5%后，首層屈服強(qiáng)度系數(shù)為：ξy＝（14×780＋14×950）×1.05/50000＝0.509＞0.5。根據(jù)《高規(guī)》第3.7.4條規(guī)定，屈服強(qiáng)度系數(shù)大于0.5，8度（0.20g）的框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)豎向?qū)觿偠葻o突變，丙類建筑，可不進(jìn)行彈塑性變形驗(yàn)算，Ⅱ項(xiàng)符合規(guī)范要求。Ⅲ項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.5.4條第2款規(guī)定，彈塑性位移可采用簡(jiǎn)化計(jì)算方法，Δup＝ηpΔuc。本題樓層ξy分布均勻，根據(jù)表5.5.4，當(dāng)ξy＝0.484時(shí)，插值得ηp＝1.83，Ⅲ項(xiàng)符合規(guī)范要求。Ⅳ項(xiàng)，根據(jù)《高規(guī)》第5.5.2條規(guī)定，不超過12層且層側(cè)向剛度無突變的框架結(jié)構(gòu)可采用簡(jiǎn)化計(jì)算法，采用靜力彈塑性分析方法或彈塑性時(shí)程分析法計(jì)算更精確，Ⅳ項(xiàng)符合規(guī)范要求。[單選題]32.某7層民用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，層高均為4.0m，結(jié)構(gòu)豎向?qū)觿偠葻o突變，樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)ξy，分布均勻，安全等級(jí)為二級(jí)。設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，Ⅱ類場(chǎng)地。假定，該結(jié)構(gòu)中部某一框架梁局部平面如圖所示，框架梁截面350mm×700mm，h0＝640mm，as′＝40mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，縱筋采用HRB500梁端A底部配筋為頂部一半（頂部縱筋A(yù)s＝4920mm2）。針對(duì)梁端A的配筋，試問，計(jì)入受壓鋼筋作用的梁端抗震受彎承載力設(shè)計(jì)值（kN·m）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：（1）梁抗彎承載力按M＝M1＋M2；（2）梁按實(shí)際配筋計(jì)算的受壓區(qū)高度與抗震要求的最大受壓區(qū)高度相等。A)1241B)1600C)1820D)2400答案:B解析:房屋高度H＝28m，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.3.1條規(guī)定，8度（0.20g）區(qū)，框架結(jié)構(gòu)，高度28m＜40m，屬于A級(jí)高度。根據(jù)第3.9.3條表3.9.3，8度（0.20g）框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級(jí)為一級(jí)。根據(jù)第6.3.2條規(guī)定，計(jì)入受壓鋼筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與有效高度之比值，一級(jí)不應(yīng)大于0.25。本題中：x/h0＝（fyAs－fy′As′）/（α1fcbh0）＝（435×4920×0.5）/（19.1×350×640）＝0.25，滿足要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）表11.1.6，受彎構(gòu)件的承載力抗震調(diào)整系數(shù)為：γRE＝0.75。受壓區(qū)高度為：x＝0.25×640＝160mm＞2as′＝80rnm，滿足適筋梁的條件。則梁端抗震受彎承載力設(shè)計(jì)值為：Mu＝[α1fcbx（h0－x/2）＋fy′As′（h0－as′）]/γRE＝[19.1×350×160×（640－160/2）＋435×4920/2×（640－40）]/0.75＝1654.7×106N·mm選項(xiàng)中與1654.7最接近的是1600，因此選B項(xiàng)。[單選題]33.某高層辦公樓，地上33層，如圖所示，房屋高度為128.0m。內(nèi)筒采用鋼筋混凝土核心筒，外圍為鋼框架，鋼框架柱距：1～5層為9.0m，6～33層為4.5m，5層設(shè)轉(zhuǎn)換桁架。設(shè)防烈度為7度（0.10g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，丙類建筑，III類場(chǎng)地。地下一層頂板（±0.000處）作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位。提示：?抗震措施等級(jí)?指抗震計(jì)算中內(nèi)力調(diào)整；?抗震構(gòu)造措施等級(jí)?指構(gòu)造措施抗震等級(jí)。針對(duì)上述結(jié)構(gòu)，外圍鋼框架的抗震等級(jí)有4組觀點(diǎn)，如表所示。試問，哪組觀點(diǎn)符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）的要求？（）A)觀點(diǎn)1B)觀點(diǎn)2C)觀點(diǎn)3D)觀點(diǎn)4答案:A解析:房屋高度H＝128m，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第11.1.4條表11.1.4注，7度設(shè)防區(qū)，高度小于130m的鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級(jí)為三級(jí)。外圍鋼框架的抗震等級(jí)無其他調(diào)整，故抗震措施等級(jí)和抗震構(gòu)造措施等級(jí)均為三級(jí)。[單選題]34.某高層辦公樓，地上33層，如圖所示，房屋高度為128.0m。內(nèi)筒采用鋼筋混凝土核心筒，外圍為鋼框架，鋼框架柱距：1～5層為9.0m，6～33層為4.5m，5層設(shè)轉(zhuǎn)換桁架。設(shè)防烈度為7度（0.10g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，丙類建筑，III類場(chǎng)地。地下一層頂板（±0.000處）作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位。提示：?抗震措施等級(jí)?指抗震計(jì)算中內(nèi)力調(diào)整；?抗震構(gòu)造措施等級(jí)?指構(gòu)造措施抗震等級(jí)。因方案調(diào)整，取消5層轉(zhuǎn)換桁架，6～33層鋼框架柱距由4.5m改為9.0m，與1～5層貫通，結(jié)構(gòu)沿豎向剛度分布均勻、扭轉(zhuǎn)效應(yīng)不明顯、無薄弱層。假定，重力荷載代表值為1.0×106kN，底部對(duì)應(yīng)于Y向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力為12800kN，基本周期4.0s。多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下，Y向框架按側(cè)向剛度分配且未經(jīng)調(diào)整的樓層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值：首層Vf1＝900kN，各層最大值Vf,max＝2000kN。試問，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，首層Y向框架部分的樓層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）假定：各層剪力調(diào)整系數(shù)均按底層剪力調(diào)整系數(shù)取值。A)900B)2560C)2940D)3450答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.3.12條表4.3.12，7度設(shè)防，基本周期為4.0s，介于3.0s和5.0s之間。插值得樓層最小地震剪力系數(shù)為：λ＝0.01467。根據(jù)式（4.3.12），Y方向底部最小剪力為：V＝0.01467×1.0×106＝14670kN＞12800kN。因此Y向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)調(diào)整為14670kN，調(diào)整系數(shù)為：14670/12800＝1.146。由于各層剪力調(diào)整系數(shù)均按底層剪力調(diào)整系數(shù)取值，故滿足剪重比的首層剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：Vf1＝900×1.146＝1031.4kN；各層最大值為：Vf，max＝2000×1.146＝2292kN。根據(jù)第11.1.6條及第9.1.11條第3款規(guī)定，由于10%＜Vf，max/V0＝2292/14679＝15.6%＜20%，因此Vf＝min（0.2V0，1.5Vf，max）＝min（0.2×14670，1.5×2292）＝2934kN。選項(xiàng)中與2934kN最接近的是2940kN，因此選擇C項(xiàng)。[單選題]35.某8層鋼結(jié)構(gòu)民用建筑，采用鋼框架-中心支撐體系（有側(cè)移，無搖擺柱），房屋高度為33.0m，外圍局部高大空間，其中某榀鋼框架如圖所示。8度（0.20g），乙類建筑，II類場(chǎng)地，鋼材采用Q345（強(qiáng)度按fy＝345N/mm2），結(jié)構(gòu)內(nèi)力采用一階線彈性分析，框架柱KZA與柱頂框架梁KLB的承載力滿足2倍多遇地震作用組合下的內(nèi)力要求。假定，框架柱KZA在xy平面外及相關(guān)構(gòu)造滿足規(guī)范要求，在xy平面內(nèi)KZA的線剛度ic與框架梁KLB的線剛度ib相等。試問，框架柱KZA在xy平面內(nèi)的回轉(zhuǎn)半徑rc（mm）最小為下列何值才能滿足長(zhǎng)細(xì)比的要求？（）提示：（1）按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）作答；（2）不考慮KLB軸力影響；（3）長(zhǎng)細(xì)比λ＝μH/rc。A)590B)625C)870D)1010答案:A解析:根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）第7.3.2條第3款第2項(xiàng)規(guī)定。柱下端剛接，K2＝10，由于在xy平面內(nèi)KZA的線剛度ic與框架梁KLB的線剛度ib相等，因此K1＝1。代入式（7.3.2-4），框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為：根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223-2008）第3.0.3條第2款規(guī)定，重點(diǎn)設(shè)防類（乙類）應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度一度的要求加強(qiáng)其抗震措施乙類。因此應(yīng)按9度抗震設(shè)防設(shè)計(jì)。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）表8.1.3注2，由于框架柱KZA與柱頂框架梁KLB的承載力滿足2倍多遇地震作用組合下的內(nèi)力要求，因此抗震等級(jí)應(yīng)允許降低一度確定。即按8度抗震設(shè)防確定抗震等級(jí)，查表8.1.3得，抗震等級(jí)為三級(jí)。根據(jù)《高鋼規(guī)》第7.3.9條規(guī)定，三級(jí)時(shí)框架柱的長(zhǎng)細(xì)比不應(yīng)大于：則長(zhǎng)細(xì)比應(yīng)滿足：λ＝μH/rc＝1.184×33000/rc≤66。解出rc≥592mm。選項(xiàng)中與592mm最為接近的是590，因此選擇A項(xiàng)。[單選題]36.某26層鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，采用鋼框架-支撐體系，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，第一組，III類場(chǎng)地，安全等級(jí)均為二級(jí)，鋼材采用Q345，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，鋼材強(qiáng)度指標(biāo)均按f＝305N/mm2，fy＝345N/mm2。提示：按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）作答。假定，①軸第12層支撐的形狀如圖所示，框架梁截面為H600×300×12×20，Wnp＝4.42×106mm3。已知消能梁段的剪力設(shè)計(jì)值為V＝11