2019注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級真題及答案下午

試卷科目：注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級2019注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級真題及答案下午PAGE"pagenumber"pagenumber/SECTIONPAGES"numberofpages"numberofpages2019注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級真題及答案下午第1部分：單項選擇題，共38題，每題只有一個正確答案,多選或少選均不得分。[單選題]1.某工程采用鋼管樁基礎(chǔ)，鋼材為Q345B（fy′＝305N/mm2，E＝206×103N/mm2），外徑d＝950mm，錘擊沉樁，試問，滿足打樁時樁身不出現(xiàn)局部壓屈的最小鋼管壁厚（mm），為以下何項數(shù)值？（）A)7B)8C)9D)10答案:D解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第5.8.6條第2款規(guī)定。d＝950mm＞600mm，壁厚與外徑比值應(yīng)滿足：t/d≥fy′/（0.388E）＝305/（0.388×206×103）＝0.0038。根據(jù)第3款規(guī)定，d＝950mm＞900mm，壁厚與外徑比值應(yīng)滿足：所以，t≥0.010d＝0.01×950＝9.5mm。選項中與9.5mm最為接近的數(shù)值為10mm，因此選擇D項。[單選題]2.某抗震等級為一級的6層框架結(jié)構(gòu)，采用直徑600mm混凝土灌注樁基礎(chǔ)，無地下室，試問，題12圖中有幾處不符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）及《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的構(gòu)造要求？（）A)1B)2C)3D)≥4答案:D解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－2008）第4.2.3條第1款規(guī)定，鋼筋錨固長度自邊樁內(nèi)側(cè)（當為圓樁時，將其直徑乘以0.8等效為方樁）算起，不應(yīng)小于35dg（dg為鋼筋直徑），當不滿足時應(yīng)將鋼筋向上彎折。本題承臺鋼筋的錨固長度為：（600＋0.8×300－保護層厚度）＝（840mm－保護層厚度）＜35dg＝35×25＝875mm，故應(yīng)向上彎折，圖中鋼筋未彎折，因此不滿足此項要求。根據(jù)第4.2.3條第1款規(guī)定，柱下獨立樁基承臺的最小配筋率不應(yīng)小于0.15%，本題沿短邊方向配置16@100，其配筋率為：ρ＝201/（100×1500）＝0.134%＜0.15%。因此不滿足要求。根據(jù)第4.2.4條第2款規(guī)定，樁頂縱筋錨入承臺內(nèi)的錨固長度不宜小于35d＝35×12＝420mm。本題中錨固長度為360mm，因此不滿足要求。根據(jù)第4.2.5條第2款和第3款規(guī)定，多樁承臺柱縱筋錨入承臺不小于35倍縱筋直徑，抗震等級為一級時，乘以1.15。因此錨固長度要求為：25×35×1.15＝1006mm，本題中柱中部縱筋錨入承臺長度為950mm，因此不滿足要求。綜上，本題中至少有4項不滿足要求，因此選擇D項。[單選題]3.下列關(guān)于CFG樁復(fù)合地基質(zhì)量檢驗方法的敘述，何項符合《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）的要求？（）Ⅰ．應(yīng)采用靜載檢驗處理后地基承載力Ⅱ．應(yīng)采用靜載檢驗復(fù)合地基承載力Ⅲ．應(yīng)進行靜載試驗檢驗單樁承載力Ⅳ．應(yīng)采用靜力觸探試驗檢驗處理后地基質(zhì)量Ⅴ．應(yīng)采用動力觸探試驗檢驗處理后地基質(zhì)量Ⅵ．應(yīng)檢驗樁身強度Ⅶ．應(yīng)進行低應(yīng)變動力試驗檢驗樁身完整性Ⅷ．應(yīng)采用鉆芯檢驗成樁質(zhì)量A)Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ、ⅦB)Ⅰ、Ⅲ、Ⅵ、ⅦC)Ⅱ、Ⅲ、Ⅵ、ⅦD)Ⅱ、Ⅲ、Ⅴ、Ⅶ答案:C解析:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）第7.7.4條第2款規(guī)定，竣工驗收時，水泥粉煤灰碎石樁復(fù)合地基承載力檢驗應(yīng)采用復(fù)合地基靜載荷試驗和單樁靜載荷試驗。因此Ⅱ、Ⅲ正確。根據(jù)第4款規(guī)定，采用低應(yīng)變動力試驗檢測樁身完整性，檢查數(shù)量不低于總樁數(shù)的10%。因此Ⅶ正確。根據(jù)第1款規(guī)定，施工質(zhì)量檢驗應(yīng)檢查檢查樁體試塊抗壓強度，因此Ⅵ正確。選擇C項。[單選題]4.下列關(guān)于高層民用建筑抗震觀點，哪一項與規(guī)范不一致？（）A)高層混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻有端柱時，墻體在樓蓋處宜設(shè)暗梁B)高層鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)，支撐框架所承擔(dān)地震剪力不應(yīng)小于總地震剪力的75%C)高層混凝土結(jié)構(gòu)，位移比計算應(yīng)采用規(guī)定水平地震作用，且考慮偶然偏心影響，樓層層間最大位移與層高之比應(yīng)采用地震作用標準值，可不考慮偶然偏心D)重點設(shè)防類高層建筑應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防一度的要求提高其抗震措施，但抗震設(shè)防烈度為9度時應(yīng)適當提高；適度設(shè)防類，允許比本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求適當降低，但其抗震措施6度時不應(yīng)降低答案:B解析:框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻有端柱，宜設(shè)置框架梁與端柱形成框架，整體組成帶邊框剪力墻。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第8.2.2條規(guī)定，墻體在樓蓋處宜設(shè)置暗梁。A項正確。根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）第6.2.6條規(guī)定，鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)、鋼框架-延性墻板結(jié)構(gòu)的框架部分按剛度分配計算得到的地震層剪力應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)，達到不小于結(jié)構(gòu)總地震剪力的25%和框架部分計算最大層剪力1.8倍二者的較小值。因此支撐框架承擔(dān)總地震剪力不應(yīng)大于75%。B項錯誤。根據(jù)《高規(guī)》第3.4.5條規(guī)定，位移比計算應(yīng)采用規(guī)定水平地震力，且考慮偶然偏心影響；根據(jù)第3.7.3條規(guī)定，驗算△u/h時采用風(fēng)荷載或多遇地震標準值，根據(jù)該條文注規(guī)定，樓層位移計算不考慮偶然偏心影響。C項正確。根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標準》（GB50223-2008）第3.0.3條第2款規(guī)定，重點設(shè)防類，應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度一度的要求加強其抗震措施；但抗震設(shè)防烈度為9度時應(yīng)按比9度更高的要求采取抗震措施；第4款規(guī)定，適度設(shè)防類，允許比本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求適當降低其抗震措施，但抗震設(shè)防烈度為6度時不應(yīng)降低。D項正確。[單選題]5.下列關(guān)于高層建筑結(jié)構(gòu)的一些觀點，何項最為準確？（）A)對于超長鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，溫度作用計算時，地下部分與地上部分結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮不同的?溫升?、?溫降?作用B)高度超過60m的高層建筑，結(jié)構(gòu)設(shè)計時基本風(fēng)壓應(yīng)增大10%C)復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)采用彈性時程分析法進行補充計算，關(guān)鍵構(gòu)件的內(nèi)力、配筋應(yīng)與反應(yīng)譜法的計算結(jié)果進行比較，取較大者D)抗震設(shè)防烈度為8度（0.3g）基本周期3s的豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，多遇地震下水平地震作用計算時，薄弱層的最小水平地震剪力系數(shù)不應(yīng)小于0.048答案:A解析:A項，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）條文說明第9.3.2條規(guī)定，對地下室與地下結(jié)構(gòu)的室外溫度，一般應(yīng)考慮離地表面深度的影響。當離地表面深度超過10m時，土體基本為恒溫，等于年平均溫度。因此對于超長結(jié)構(gòu)，地上和地下部分應(yīng)考慮不同的溫升和溫降。A項正確。B項，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.2.2條及其條文說明規(guī)定，高度超過60m的高層建筑屬于對風(fēng)荷載敏感，承載力設(shè)計時按基本風(fēng)壓的1.1倍采用，但對于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計（如位移計算），其要求可比承載力設(shè)計適當降低，一般仍可采用基本風(fēng)壓值。B項錯誤。C項，根據(jù)《高規(guī)》第4.3.4條第3款第4項規(guī)定，復(fù)雜高層建筑應(yīng)采用彈性時程分析法補充計算。根據(jù)條文說明第4.3.4條規(guī)定，補充計算主要指對計算的底部剪力、樓層剪力和層間位移進行比較，當時程分析結(jié)果大于振型分解反應(yīng)譜法分析結(jié)果時，相關(guān)部位的構(gòu)件內(nèi)力和配筋作相應(yīng)的調(diào)整。因此調(diào)整并非是彈性時程分析法的配筋結(jié)果和反應(yīng)譜法比較后取大者。C項錯誤。D項，根據(jù)《高規(guī)》第4.3.12條規(guī)定，8度（0.3g）基本周期3s的豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，多遇地震下水平地震作用計算時，薄弱層的最小水平地震剪力系數(shù)尚應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)，即0.048×1.15＝0.0552。D項錯誤。[單選題]6.處于7度區(qū)的丙類高層建筑，多遇水平地震標準值作用時，需控制彈性層間位移角，比較下列三種結(jié)構(gòu)體系的彈性層間位移角限值[△u/h]：體系1，房屋高度為180m的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)；體系2，房屋高度為50m的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)；體系3，房屋高度為120m的鋼框架-屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)。試問，以上三種結(jié)構(gòu)體系的[△u/h]之比，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)1:1.45:2.71B)1:1.2:1.36C)1:1.04:1.36D)1:1.23:2.71答案:D解析:各結(jié)構(gòu)體系的彈性層間位移角限值計算如下：①體系1。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3－2010）第3.7.3條第3款規(guī)定，房屋高度為180m的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)的彈性層間位移角限值為：[△u/h]＝（1/500－1/800）/（250－150）×（180－150）＋1/800＝1/678。②體系2。根據(jù)《高規(guī)》第3.7.3條第1款規(guī)定，房屋高度為50m的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，查表3.7.3可得其彈性層間位移角限值為：[△u/h]＝1/550。③體系3。根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99－2015）第3.5.2條規(guī)定，房屋高度為120m的鋼筋混凝土框架-屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)彈性層間位移角限值為：[△u/h]＝1/250。因此三種結(jié)構(gòu)體系的[△u/h]之比為：（1/678）:（1/550）:（1/250）＝1:1.23:2.71，因此選擇D項。[單選題]7.某擬建12層辦公樓采用鋼支撐-混凝土框架結(jié)構(gòu)，房屋高度為43.3m，框架柱截面700mm×700mm，混凝土強度等級為C50?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，丙類建筑，II類場地。進行方案比較時，有四種支撐布置方案，假定，多遇地震作用下起控制作用的主要計算結(jié)果見題22解表。各符號含義如下：MF為底層框架部分按剛度分配的地震傾覆力矩；M為底層總地震傾覆力矩；N為底層混凝土框架柱考慮地震作用組合作用的最大軸壓力設(shè)計值；NG為底層鋼支撐柱考慮地震作用組合作用的最大軸壓力設(shè)計值。假定，剛度、支撐間距等其他方面均滿足規(guī)范要求，如果僅從支撐布置及柱抗震構(gòu)造方面考慮，試問，下列哪種方案最為合理？（）提示：（1）按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）作答；（2）柱不采取提高軸壓比限值措施。A)方案AB)方案BC)方案CD)方案D答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第G.1.3條第5款規(guī)定，底層鋼支撐框架按剛度分配的地震傾覆力矩應(yīng)大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%，A、C選項框架部分按剛度分配的地震傾覆力矩大于50%，即鋼支撐框架按剛度分配的地震傾覆力矩小于50%，故AC兩項不滿足要求。根據(jù)第G.1.2條規(guī)定，鋼支撐框架部分應(yīng)比本規(guī)范第8.1.3條和第6.1.2條框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定提高一個等級，故鋼支撐柱按照本規(guī)范第6.1.2條框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定提高一個等級。根據(jù)第6.1.1條規(guī)定，房屋高度為43.3m＜50m，滿足適用高度。根據(jù)第6.1.2條規(guī)定，7度，43.3m＞24m，框架結(jié)構(gòu)抗震等級為二級，鋼支撐柱提高一個等級，為一級。根據(jù)第6.3.6條規(guī)定，抗震等級為一級的框架結(jié)構(gòu)柱軸壓比限值為：[μN]＝0.65。因此鋼支撐柱軸壓比應(yīng)滿足：NG/（23.1×7002）≤0.65。解得：NG≤7357.35kN。BD兩項中，B項NG＝7200kN滿足要求，因此選擇B項。[單選題]8.某擬建10層普通辦公樓，現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，房屋高度為36.4m，一層地下室，地下室頂板為上部嵌固部位，采用樁基礎(chǔ)。本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），設(shè)計地震分組為第一組，丙類建筑，Ⅲ類場地。已知總重力荷載代表值在146000kN～166000kN之間。初步設(shè)計時，有四種結(jié)構(gòu)布置方案（x向起控制作用），各方案在多遇地震作用下按振型分解反應(yīng)譜法的主要計算結(jié)果見題23表。各符號含義如下：Tx為結(jié)構(gòu)第一自振周期；FEkx為總水平地震作用剪力標準值；λx為水平地震剪力系數(shù)。假定，從結(jié)構(gòu)剪重比及總重力荷載合理性考慮，上述只有一個比較合理，試問是哪個方案？（）A)方案AB)方案BC)方案CD)方案D答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.3.7條表4.3.7-1，8度（0.20g）、多遇地震，水平抗震影響系數(shù)最大值為：αmax＝0.16。根據(jù)表4.3.7-2，設(shè)計地震分組為第一組、III類場地，特征周期值為：Tg＝0.45s。根據(jù)第4.3.8條第1款規(guī)定，Tg＜0.85s＜0.86s＜5Tg＝2.25s，因此位于曲線下降段。地震影響系數(shù)為：T＝0.85s：α＝（Tg/T）γη2αmax＝（0.45/0.85）0.9×1.0×0.16＝0.09；T＝0.86s：α＝（Tg/T）γη2αmax＝（0.45/0.86）0.9×1.0×0.16＝0.09。根據(jù)第C.0.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值為：FEk＝α1Geq＝α1×0.85×GE＝0.09×0.85×（146000～166000）＝11169～12699kN方案A和方案B，F(xiàn)Ekx＜FEk，因此方案不滿足此項要求；方案C和方案D，F(xiàn)Ekx＞FEk，方案滿足此項要求。根據(jù)第4.3.12條規(guī)定，C、D方案重力荷載代表值為：GC＝FEkx/λx＝12000/0.076＝157895kN，GD＝FEkx/λx＝10200/0.075＝136000kN。方案D總重力荷載代表值不在146000～166000kN之間，不滿足已知條件。因此選擇C項。[單選題]9.某城市主干路上一座跨線橋，跨徑組合為30m＋40m＋30m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，橋區(qū)地震基本烈度為7度，地震動峰值加速度為0.15g。在確定設(shè)計技術(shù)標準時，試問，以下有幾條符合規(guī)范要求？（）①橋梁抗震設(shè)防為丙類，抗震設(shè)防標準為E1地震作用下，震后可立即使用，結(jié)構(gòu)總體反應(yīng)在彈性范圍內(nèi)，基本無損傷；在E2地震作用下，經(jīng)搶修可恢復(fù)使用，永久性修復(fù)后恢復(fù)正常運營能力，構(gòu)件有限損傷；②橋梁抗震措施采用符合本地區(qū)地震基本烈度要求；③地震調(diào)整系數(shù)Ci值在E1和E2作用下分別為0.46、2.2；④地震設(shè)計方法分類采用A類，進行E1和E2作用下的抗震分析和驗算。A)1B)2C)3D)4答案:A解析:根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166-2011）第3.1.1條表3.1.1，城市主干路上的橋梁抗震設(shè)防分類屬于丙類。①項，根據(jù)第3.1.2條表3.1.2，E2地震作用下，丙類橋梁要求經(jīng)臨時加固，可供緊急救援車輛使用。乙類橋梁要求經(jīng)搶修可恢復(fù)使用，因此①項錯誤。②項，根據(jù)第3.1.4條第2款規(guī)定，乙類和丙類橋梁抗震措施，一般情況下，當?shù)卣鸹玖叶葹?～8度時，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求，因此②項錯誤。③項，根據(jù)第3.2.2條表3.2.2，丙類橋梁，7度區(qū)，E1地震作用下Ci＝0.46，E2地震作用下Ci＝2.05，因此③項錯誤。④項，根據(jù)第3.3.3條表3.3.3，丙類橋梁，7度區(qū)，抗震設(shè)計方法選用A類。根據(jù)第3.3.2條第1款規(guī)定，A類方法應(yīng)進行E1和E2作用下的抗震分析和驗算，④項正確。只有一項正確，因此選擇A項。[單選題]10.某橋處于氣溫區(qū)域寒冷地區(qū)，當?shù)貧v年最高日平均溫度34℃，歷年最低日平均溫度－10℃，歷年最高溫度46℃，歷年最低溫度為－21℃，該橋為正在建設(shè)的3×50m墩梁固接的剛構(gòu)式公路鋼橋，施工中采用中跨跨中嵌補段完成全橋合攏。假定，該橋預(yù)計合攏時的溫度在15～20℃之間，計算結(jié)構(gòu)均勻溫度作用效應(yīng)時，溫度升高和降低（℃），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)14，23B)19，30C)31，41D)26，36答案:C解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）條文說明第4.3.12條第2款規(guī)定，計算橋梁結(jié)構(gòu)因均勻溫度作用引起外加變形或約束變形時，應(yīng)從結(jié)構(gòu)受到約束（架梁或結(jié)構(gòu)合龍）時的結(jié)構(gòu)溫度作為起點，計算結(jié)構(gòu)最高和最低有效溫度的作用效應(yīng)。對于鋼結(jié)構(gòu)，可取當?shù)貧v年最高溫度和最低溫度。根據(jù)題意，溫度升高：46－15＝31℃，溫度降低：20－（－21）＝41℃。因此選擇C項。[單選題]11.某一級公路上一座直線預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋，其中每腹板布置預(yù)應(yīng)力鋼絞線6根，沿腹板豎向布置三排，沿腹板水平橫向布置兩列，采用外徑為90mm的金屬波紋管。試問。按后張法預(yù)應(yīng)力鋼束布置構(gòu)造要求，腹板合理寬度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)300B)310C)325D)333答案:C解析:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）第9.1.1條第2款規(guī)定，后張法構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護層厚度不小于管道直徑的1/2。根據(jù)第9.4.9條第1款規(guī)定，管道的凈距為：直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，且不宜小于管道直徑的0.6倍。本題中管道直徑為90mm，40＜0.6×90＝54mm。因此，腹板最小厚度為：bmin＝2×90＋90/2×2＋54＝324mm。選項中與324mm最為接近的選項為C項，因此選擇C項。[單選題]12.在設(shè)計某座城市過街人行天橋時，在天橋兩端部按需求每端分別設(shè)置1:2.5人行梯道和1:4考慮兼顧自行車推行坡道的人行梯道，全橋共2個1:2.5人行梯道和2個1:4人行梯道。其中自行車推行方式采用梯道兩側(cè)布置推行梯道。假定人行梯道的凈寬均為1.8m，一條自行車推行梯道寬為0.4m，在不考慮設(shè)計年限內(nèi)高峰小時流量及通行能力計算時，試問，天橋主橋橋面最大凈寬設(shè)計值（mm）最接近下列何項數(shù)值？（）A)3.0B)3.7C)4.3D)4.7答案:B解析:根據(jù)《城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范》（CJJ69-95）第2.2.2條規(guī)定，天橋與地道每端梯道或坡道的凈寬之和應(yīng)大于橋面（地道）的凈寬1.2倍以上。梯（坡）道的最小凈寬為1.8m。人行梯道凈寬為1.8m，兩側(cè)有自行車推行的梯道凈寬為：1.8＋2×0.4＝2.6m。因此橋梁最大凈寬為：（2.6＋1.8）/1.2＝3.67m。選項中與3.67m最接近的是3.7，因此選擇B項。[單選題]13.有一六樁承臺基礎(chǔ)，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，外徑500mm，壁厚100mm，C80混凝土，無樁尖。有關(guān)地基各土層、樁端土極限端阻力標準值qpk、樁側(cè)土極限摩阻力標準值qsik及樁布置、承臺尺寸如圖所示。假定，荷載效應(yīng)的基本組合由永久荷載控制，承臺及其上土的平均重度取22kN/m3。提示：荷載組合按簡化原則，γ0＝1.0。假定，不考慮地震作用，承臺頂面中心彎矩標準值Mkx＝0，最大單樁反力設(shè)計值為1180kN，承臺采用C35混凝土（ft＝1.57N/mm2），HRB400鋼筋（fy＝360N/mm2），h0＝1000mm。試問，下列承臺長向受力主筋配置方案哪個合理？（）A)20@100B)22@100C)22@150D)25@100答案:B解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.9.2條第1款規(guī)定，不計承臺以及其上土重的基樁豎向反力設(shè)計值為：N＝1180－1.35×22×5×2.8×2/6＝1041.4kN。根據(jù)式（5.9.2-2），截面彎矩設(shè)計值為：My＝2×1041.4×1.65＝3436.62kN·m。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010－2010）（2015年版）第6.2.10條式（6.2.10-1），混凝土受壓區(qū)高度為：又x≤ξbh0＝0.518×1000＝518mm，因此所需鋼筋面積為：As＝α1fcbx/fy＝1.0×16.7×2800×76.4/360＝9924mm2。單位寬度所需鋼筋面積為：9924/2.8＝3544mm2。選擇22@100時，每米寬度的鋼筋面積為3801mm2，滿足要求且最經(jīng)濟。因此選擇B項。[單選題]14.有一六樁承臺基礎(chǔ)，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，外徑500mm，壁厚100mm，C80混凝土，無樁尖。有關(guān)地基各土層、樁端土極限端阻力標準值qpk、樁側(cè)土極限摩阻力標準值qsik及樁布置、承臺尺寸如圖所示。假定，荷載效應(yīng)的基本組合由永久荷載控制，承臺及其上土的平均重度取22kN/m3。提示：荷載組合按簡化原則，γ0＝1.0。假定，相應(yīng)于作用的標準組合時，上部結(jié)構(gòu)柱傳至承臺頂面中心的作用標準值Nk＝5200kN，Mkx＝0，Mky＝560kN·m。試問，承臺2-2截面（柱邊）處剪力設(shè)計值（kN）為以下何項數(shù)值？（）A)2550B)2650C)2750D)2850答案:A解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條第1款第1項規(guī)定，由永久荷載效應(yīng)控制時，永久荷載分項系數(shù)為：γG＝1.35。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第5.1.1條規(guī)定，最右側(cè)的兩根樁受力最大，每根樁偏心作用下的豎向力設(shè)計值為：則2-2截面（柱邊）處剪力設(shè)計值為：2×1264.5＝2529kN。因此選擇A項。[單選題]15.有一六樁承臺基礎(chǔ)，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，外徑500mm，壁厚100mm，C80混凝土，無樁尖。有關(guān)地基各土層、樁端土極限端阻力標準值qpk、樁側(cè)土極限摩阻力標準值qsik及樁布置、承臺尺寸如圖所示。假定，荷載效應(yīng)的基本組合由永久荷載控制，承臺及其上土的平均重度取22kN/m3。提示：荷載組合按簡化原則，γ0＝1.0。試問，按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008），根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系計算的單樁豎向承載力特征值Ra（kN），為以下何項數(shù)值？（）A)800B)1000C)1500D)2000答案:B解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第5.3.8條式（5.3.8-1），單樁豎向極限承載力標準值計算公式為：Quk＝u∑qsikli＋qpk（Aj＋λpAp1）。根據(jù)題意，空心樁外徑為：d＝0.5m；內(nèi)徑為：d1＝0.5－2×0.1＝0.3m；樁端進入持力層深度hb＝1.950m。則hb/d＝1950/500＜5，根據(jù)式（5.3.8-2），樁端土塞效應(yīng)系數(shù)為：λp＝0.16hb/d＝0.16×1950/500＝0.624。樁端凈面積為：Aj＝π（d2－d12）/4＝π×（0.52－0.32）/4＝0.13m2；空心樁敞口面積為：Ap1＝πd12/4＝π×0.32/4＝0.07m2。代入式（5.3.8-1），可得單樁豎向極限承載力標準值為：Quk＝3.14×0.5×（52×2.6＋60×1.5＋45×6＋70×1.95）＋6000×（0.13＋0.624×0.07）＝2033.8kN根據(jù)第5.2.2條規(guī)定，單樁豎向承載力特征值為：Ra＝Quk/2＝1017kN。[單選題]16.某安全等級為二級的高層建筑采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。柱截面尺寸900mm×900mm，如圖所示。柱采用平板式筏基，板厚1.4m，均勻地基。荷載效應(yīng)由永久荷載控制。提示：計算時取h0＝1.34m；荷載組合按簡化規(guī)則。假設(shè)，柱KZ2按標準組合的柱底軸力Fk＝7000kN，其他條件同上題，試問，沖切驗算時，作用在KZ2下的沖切力設(shè)計值Fl（kN），為以下何項數(shù)值？（）A)7800B)8200C)8600D)9400答案:D解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）第8.4.7條第1款規(guī)定，對基礎(chǔ)邊柱和角柱沖切驗算時，其沖切力應(yīng)分別乘以1.1和1.2的增大系數(shù)。對邊柱和角柱，F(xiàn)l取軸力設(shè)計值減去筏板沖切臨界截面范圍內(nèi)的基底凈反力設(shè)計值。KZ2為邊柱，因此Fl應(yīng)乘以1.1的系數(shù)，且減去筏板沖切臨界截面范圍內(nèi)的基底凈反力設(shè)計值。根據(jù)附錄P.0.1條第2款規(guī)定，對于外伸式筏板，對外伸式筏板，當邊柱外側(cè)的懸挑長度小于或等于（h0＋0.5bc）時，沖切臨界截面可計算至垂直于自由邊的板端。本題中懸挑長度1.5m＜（h0＋0.5bc）＝1.34＋0.5×0.9＝1.8m。因此沖切臨界截面可計算至垂直于自由邊的板端。沖切臨界截面的范圍如題14解圖所示。因此沖切臨界范圍的面積為：（1.34＋0.9）×（1.34/2＋0.45＋1.25）＝5.31m2。根據(jù)第8.4.7條第1款式（8.4.7-1）符號說明，所以沖切力設(shè)計值為：Fl＝1.1×1.35×（7000－135×5.31）＝9330kN[單選題]17.某安全等級為二級的高層建筑采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。柱截面尺寸900mm×900mm，如圖所示。柱采用平板式筏基，板厚1.4m，均勻地基。荷載效應(yīng)由永久荷載控制。提示：計算時取h0＝1.34m；荷載組合按簡化規(guī)則。在作用的準永久組合下，當結(jié)構(gòu)豎向荷載重心與筏板形心不重合時，試問，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011），荷載重心左右側(cè)偏離筏板形心的距離限值（m），為以下何項數(shù)值？（）A)0.710，0.580B)0.800，0.580C)0.800，0.710D)0.880，0.690答案:C解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）第8.4.2條規(guī)定，基底平面形心宜與結(jié)構(gòu)豎向永久荷載重心不能重合時，在作用的準永久組合下，偏心距應(yīng)符合：e≤0.1W/A。計算慣性矩時，將筏板分成4塊，如題15解圖1所示，則繞y軸的慣性矩為：Iy＝36.8×23.573/3＋19.9×（50.1－23.57）3/3＋2×8.45×（50.1－23.57－7）3/3＝326449.2m4筏板底面積為：A＝36.8×50.1－2×8.45×7＝1725.4m2對于y軸左側(cè)，偏心距限值為：e≤0.1W/A＝0.1×（326449.2/23.57）/1725.4＝0.803m。對于y軸右側(cè)，偏心距限值為：e≤0.1W/A＝0.1×[326449.2/（50.1－23.57）]/1725.4＝0.713m如題15解圖2所示，利用移軸公式可得矩形截面繞截面邊緣的慣性矩計算公式為：Ix0＝Ix＋A×（h/2）2＝bh3/12＋bh（h2/4）＝bh3/3。[單選題]18.某安全等級為二級的高層建筑采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。柱截面尺寸900mm×900mm，如圖所示。柱采用平板式筏基，板厚1.4m，均勻地基。荷載效應(yīng)由永久荷載控制。提示：計算時取h0＝1.34m；荷載組合按簡化規(guī)則。如圖所示，假設(shè)，中柱KZ1柱底按荷載標準組合得到的柱軸力F1k＝9000kN，柱底端彎矩M1kx＝0，M1ky＝150kN·m。荷載標準組合基底凈反力135kPa（已扣除筏基及其上土重）。已知，Is＝11.17m4，αs＝0.4，試問，KZ1柱邊h0/2處的筏板沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力設(shè)計值τmax（kPa），為以下何項數(shù)值？（）A)600B)800C)1000D)1200答案:B解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）第8.4.7條第1款式（8.4.7-1）進行計算。對于內(nèi)柱，相應(yīng)于作用的基本組合時的沖切力Fl取軸力設(shè)計值減去筏板沖切破壞錐體內(nèi)的基底凈反力設(shè)計值。沖切破壞范圍的面積為：（1.34×2＋0.9）2＝12.82m2。則Fl＝1.35×（9000－135×12.82）＝9814kN沖切臨界截面的最小周長為：um＝4×（1.34＋0.9）＝8.96m。根據(jù)附錄P式（P.0.1-5），內(nèi)柱沿彎矩作用方向，沖切臨界截面重心至沖切臨界截面最大剪應(yīng)力點的距離為：cAB＝c1/2＝（1.34＋0.9）/2＝1.12m。代入式（8.4.7-1），得臨界截面的最大剪應(yīng)力設(shè)計值為：τmax＝Fl/（umh0）＋αsMunbcAB/Is＝9814/（8.96×1.34）＋0.4×（1.35×150×1.12）/11.17＝825.5kPa選擇B。與825.5最接近的是B項。[單選題]19.某工程采用真空預(yù)壓法處理地基，排水豎井采用塑料排水帶，等邊三角形布置，穿透20m軟土層，上覆砂墊層厚度為1m。滿足豎井預(yù)壓構(gòu)造措施和地質(zhì)設(shè)計要求，瞬時抽真空并保持膜下真空度90kPa，地基處理剖面圖及土層分布如圖所示。設(shè)計采用塑料排水帶寬度100mm，厚度6mm，試問，當井徑比n＝20時，塑料排水帶布置間距l(xiāng)（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)1200B)1300C)1400D)1500答案:B解析:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）的第5.2.3條規(guī)定，塑料排水帶當量換算直徑為：dp＝2（b＋δ）/π＝2×（100＋6）/3.14＝67.5mm。根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，塑料排水帶按等邊三角形布置時，豎井有效排水直徑為：de＝1.05l。根據(jù)第5.2.5條規(guī)定，井徑比為：n＝de/dp＝1.05l/67.5＝20，解出l＝1286mm。選項中與1286最為接近的數(shù)值為1300，因此選擇B項。[單選題]20.某工程采用真空預(yù)壓法處理地基，排水豎井采用塑料排水帶，等邊三角形布置，穿透20m軟土層，上覆砂墊層厚度為1m。滿足豎井預(yù)壓構(gòu)造措施和地質(zhì)設(shè)計要求，瞬時抽真空并保持膜下真空度90kPa，地基處理剖面圖及土層分布如圖所示。假定，涂抹影響及井阻影響較小，忽略不計，井徑比n＝20，豎井的有效排水直徑de＝1470mm，當僅考慮抽真空荷載下徑向排水固結(jié)時，試問，60天豎井徑向排水固結(jié)度U_r與下列何項數(shù)值（%）最為接近？（）提示：（1）涂抹及井阻影響時，F(xiàn)＝Fn＝ln（n）－3/4；A)80B)85C)90D)95答案:D解析:計算前首先按ch統(tǒng)一量綱，排水直徑de＝147cm，t＝60d＝60×24×3600＝5184000s。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）的第5.2.8條規(guī)定：F＝Fn＝ln（n）－3/4＝ln（20）－3/4＝2.25－8cht/（Fde2）＝－8×3.6×10－3×5184000/（2.25×1472）＝－3.07。則固結(jié)度為：[單選題]21.某工程采用真空預(yù)壓法處理地基，排水豎井采用塑料排水帶，等邊三角形布置，穿透20m軟土層，上覆砂墊層厚度為1m。滿足豎井預(yù)壓構(gòu)造措施和地質(zhì)設(shè)計要求，瞬時抽真空并保持膜下真空度90kPa，地基處理剖面圖及土層分布如圖所示。假定，不考慮砂墊層本身的壓縮變形，試問，預(yù)壓荷載下地基最終豎向變形量（mm），應(yīng)為以下何項數(shù)值？（）提示：（1）沉降經(jīng)驗系數(shù)取1.2；（2）（e0－e1）/（1＋e0）＝p0kv/（cvγw）；（3）變形計算深度取至標高－20.000m處。A)300B)800C)1300D)1800答案:C解析:計算時長度單位取m，則水的重度為：γw＝10kN/m3，p0＝90＋1×20＝110kN/m3。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）第5.2.12條規(guī)定，地基最終豎向變形量為：選項中與1320mm最為接近的數(shù)值為1300mm，因此選擇C項。[單選題]22.某土質(zhì)建筑邊坡采用毛石混凝土重力式擋墻支護，擋土墻墻背豎直，如圖所示，墻高為6.5m，墻頂寬度為1.5m，墻體寬度為3m，擋土墻毛石混凝毛石混凝土重度為24kN/m3，墻后填土表面水平且與墻齊高，填土對墻背的摩擦角δ＝0°，排水良好，擋土墻基底水平，底部埋置深度為0.5m，地下水位在擋墻底部以下0.5m。提示：（1）不考慮墻前被動土壓力的有利作用，不考慮地震；（2）不考慮地面荷載影響；（3）γ0＝1.0。假定，墻后填土重度20kN/m3，主動土壓力系數(shù)ka＝0.22，土與墻基底摩擦系數(shù)μ＝0.45。試問，擋土墻抗滑穩(wěn)定系數(shù)k1，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)1.35B)l.45C)1.55D)1.65答案:C解析:方法一：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）的第6.7.5條第1款式（6.7.5-1），擋土墻抗滑穩(wěn)定系數(shù)為：k1＝μ（Gn＋Ean）/（Eat－Gt）。按單位長度考慮，則每延米擋墻自重為：G＝（1.5＋3）×6.5×24/2＝351kN；主動土壓力為：Ea＝ψaγh2ka/2＝1.1×20×6.52×0.22/2＝102.2kN。根據(jù)題意，基底傾角α0＝0°；墻背傾角α＝90°；填土對墻背的摩擦角δ＝0°。則α－α0－δ＝90°。根據(jù)式（6.7.5-2）～式（6.7.5-5），Gn＝Gcosα0＝351kN；Gt＝Gsinα0＝0kN；Ean＝Eacos（α－α0－δ）＝0kN；Eat＝Easin（α－α0－δ）＝102.2kN。代入式（6.7.5-1），得k1＝0.45×（351＋0）/（102.2－0）＝1.55。因此選擇C項。方法二：本題所示擋土墻墻背豎直，墻底無傾角，此類擋土墻在工程中較為常見。根據(jù)第6.7.5條第1款規(guī)定，該類擋墻抗滑驗算公式可簡化為：k1＝μ（G＋Easinδ）/（Eacosδ）≥1.3。代入δ＝0，則k1＝μG/Ea＝0.45×351/102.2＝1.55。[單選題]23.某土質(zhì)建筑邊坡采用毛石混凝土重力式擋墻支護，擋土墻墻背豎直，如圖所示，墻高為6.5m，墻頂寬度為1.5m，墻體寬度為3m，擋土墻毛石混凝毛石混凝土重度為24kN/m3，墻后填土表面水平且與墻齊高，填土對墻背的摩擦角δ＝0°，排水良好，擋土墻基底水平，底部埋置深度為0.5m，地下水位在擋墻底部以下0.5m。提示：（1）不考慮墻前被動土壓力的有利作用，不考慮地震；（2）不考慮地面荷載影響；（3）γ0＝1.0。假定，作用于擋墻的主動土壓力Ea＝112kN，試問，基底最大壓力pkmax（kN/m2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)170B)180C)190D)200答案:D解析:擋土墻重力G＝351kN，重心至基底形心的距離為：擋土墻的重力和墻后土壓力在基底形心位置處產(chǎn)生的彎矩為：M＝351×0.333－112×6.5/3＝－125.8kN·m?負號?表示彎矩為逆時針方向，即與重力在基底形心產(chǎn)生的彎矩反向。則偏心距為：e＝125.8/351＝0.358m，且e＜b/6＝3/6＝0.5m?；鬃畲髩毫椋簆kmax＝351/（3×1）＋125.8/（1/6×32）＝200.9kN/m2選項中與200.9最接近的數(shù)值為200，因此選擇D項。[單選題]24.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強度等級為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對防撞護欄根部和主梁懸臂板根部進行極限承載力和正常使用性能分析。主梁懸臂板上，橫橋向車輛荷載后軸（重軸）的車輪，按規(guī)范布置如圖所示。每組輪著地寬度（橫橋向）為600mm，長度（縱橋向）為200mm，假設(shè)橋面鋪裝層厚度為150mm。平行于懸臂板跨徑方向（橫橋向）的車輪著地尺寸外緣，通過鋪裝層45°分布線外邊線至主梁腹板外邊緣的距離為lc＝1250mm。試問，垂直于懸臂板跨徑的車輪荷載分布寬度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)3000B)3100C)4300D)4400答案:A解析:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）第4.2.5條規(guī)定。當lc＝1.25m≤2.5m時，懸臂板垂直于其跨徑方向的車輪荷載分布寬度為：a＝（a1＋2h）＋2lc＝（200＋2×150）＋2×1250＝3000mm[單選題]25.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強度等級為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對防撞護欄根部和主梁懸臂板根部進行極限承載力和正常使用性能分析。在進行主梁懸臂根部抗彎極限承載力狀態(tài)設(shè)計時，假定已知如下各作用在主梁懸臂根部的每延米彎矩作用標準值：懸臂板自重、鋪裝、聲屏障和護欄引起的彎矩作用標準值為45kN·m，按100年一遇基本風(fēng)壓計算的聲屏障風(fēng)荷載引起的彎矩作用標準值為30kN·m，汽車車輛荷載（含沖擊力）引起的彎矩作用標準值為32kN·m，試問，主梁懸臂板根部彎矩在不考慮汽車撞擊下的承載能力極限狀態(tài)基本組合效應(yīng)設(shè)計值（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)123B)136C)146D)150答案:D解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.1.5條第1款規(guī)定，高速公路上的橋梁，設(shè)計安全等級為一級，γ0＝1.1。車輛荷載的分項系數(shù)取1.8。則基本組合效應(yīng)值為：Mud＝1.1×（1.2×45＋1.8×32＋0.75×1.1×30）＝150kN·m[單選題]26.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強度等級為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對防撞護欄根部和主梁懸臂板根部進行極限承載力和正常使用性能分析?？紤]汽車撞擊力下的主梁懸臂根部抗彎承載力性能設(shè)計時，假定，已知汽車撞擊力引起的每延米彎矩作用標準值為126kN·m，其他條件同上題，試問，主梁懸臂根部每延米彎矩承載能力極限狀態(tài)偶然組合的效應(yīng)設(shè)計值（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)194B)206C)216D)227答案:C解析:根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.1.5條第2款規(guī)定，主梁懸臂根部每延米彎矩承載能力極限狀態(tài)偶然組合的效應(yīng)設(shè)計值為：Mad＝45＋126＋0.7×32＋0.75×30＝215.9kN·m。[單選題]27.某高速公路上一座預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為35m＋45m＋35m，混凝土強度等級為C30，橋梁鄰近城鎮(zhèn)居住區(qū)，需要設(shè)置聲屏障，如圖所示，不計掛板尺寸，主梁懸臂板跨徑為1880mm，懸臂板根部厚度為350mm。設(shè)計既需要考慮風(fēng)荷載、汽車撞擊效應(yīng)，又需分別對防撞護欄根部和主梁懸臂板根部進行極限承載力和正常使用性能分析。設(shè)計主梁懸臂根部頂層每延米布置一排2016，鋼筋面積共計4022mm2，鋼筋中心至懸臂板頂面距離為40mm。假定當正常使用極限狀態(tài)，主梁懸臂根部每延米作用頻遇組合彎矩值為200kN·m，采用受彎構(gòu)件在開裂截面狀態(tài)下的受拉縱向鋼筋應(yīng)力計算公式計算，試問，鋼筋應(yīng)力值（MPa）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A)184B)180C)190D)194答案:A解析:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）第6.4.4條規(guī)定，由作用頻遇組合引起的開裂截面縱向受拉鋼筋的應(yīng)力為：σss＝Ms/（0.87Ash0）＝200×106/[（0.87×4022×（350－40）]＝184.4MPa選項中與184.4MPa最為接近的數(shù)值為A項，因此選擇A項。[單選題]28.某8度設(shè)防地區(qū)建筑，不設(shè)地下室，水下成孔混凝土灌注樁，樁徑800mm，C40混凝土，樁長30m，樁底端進入強風(fēng)化片麻巖，樁基按位于腐蝕環(huán)境設(shè)計。獨立樁承臺，承臺間設(shè)置連系梁。樁基礎(chǔ)及土層剖面如圖所示。假定，樁頂固接，樁身配筋率為0.7%，抗彎剛度4.33×105kN·m2，樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m＝4MN/m4，樁水平承載力由水平位移控制，允許位移為10mm。試問，初步設(shè)計按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）估算的考慮地震作用組合的樁基單樁水平承載力特征值（kN），為以下何項數(shù)值？（）A)161B)201C)270D)330答案:C解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.7.2條第6款式（5.7.2-2），樁身配筋率大于0.65%時，單樁水平承載力特征值按下式估算：Rha＝0.75（α3EI）χ0a/νx。根據(jù)第5.7.5條第1款規(guī)定，樁的水平變形系數(shù)為：則αh＝0.427×30＝12.8＞4，查表5.7.2，根據(jù)注釋2，取αh＝4。由樁頂固結(jié)可查得樁頂水平位移系數(shù)為：νx＝0.940。代入式（5.7.2-2），得單樁水平承載力特征值估算值為：Rha＝0.75（α3EI）χ0a/νx＝0.75×0.4273×4.33×105×0.010/0.940＝269kN。樁水平承載力由水平位移控制，非永久荷載控制，因此考慮地震作用組合時不需要進行放大，因此選擇C項。[單選題]29.某8度設(shè)防地區(qū)建筑，不設(shè)地下室，水下成孔混凝土灌注樁，樁徑800mm，C40混凝土，樁長30m，樁底端進入強風(fēng)化片麻巖，樁基按位于腐蝕環(huán)境設(shè)計。獨立樁承臺，承臺間設(shè)置連系梁。樁基礎(chǔ)及土層剖面如圖所示。試問，題11圖所示工程樁結(jié)構(gòu)中，有幾處不滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）及《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的構(gòu)造要求？（）A)1B)2C)3D)≥4答案:D解析:主筋配置要求核驗內(nèi)容有：①配筋率。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第4.1.1條第1款規(guī)定，樁身主筋配筋率需大于0.65%，本題中配筋率為：ρ＝14×254.5/（3.14×8002/4）＝0.7%＞0.65%。滿足要求。②主筋間距。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第3款規(guī)定，主筋凈間距不應(yīng)小于60mm。本題主筋間距為：3.14×（800－2×50－18）/14－18＝135mm，滿足要求。③保護層厚度。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）第8.5.3條第11款規(guī)定，腐蝕環(huán)境中的灌注樁主筋混凝土保護層厚度不應(yīng)小于55mm，本題保護層厚度為50mm，因此不滿足要求。④主筋配置范圍。根據(jù)《地規(guī)》第8.5.3條第8款第3項，8度及8度以上地震區(qū)的樁，應(yīng)通長配筋。本題為8度區(qū)，但未通長配置主筋，因此不滿足要求。⑤主筋直徑。根據(jù)《地規(guī)》第8.5.3條第9款規(guī)定，腐蝕環(huán)境中的灌注樁主筋直徑不宜小于16mm，非腐蝕性環(huán)境中灌注樁主筋直徑不應(yīng)小于12mm。本題為腐蝕環(huán)境，主筋為14mm，因此不滿足要求。箍筋配置要求核驗內(nèi)容有：①箍筋直徑及間距。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第4款規(guī)定，箍筋直徑不應(yīng)小于6mm，間距宜為200～300mm，本題中箍筋直徑為8mm，非加密區(qū)間距為200mm，因此滿足要求。②加密區(qū)箍筋設(shè)置。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第4款規(guī)定，樁頂以下5d范圍內(nèi)的箍筋應(yīng)加密，間距不應(yīng)大于100mm。本題加密區(qū)間距為150mm，因此加密區(qū)箍筋間距不滿足要求。③加強箍筋設(shè)置。根據(jù)《樁規(guī)》第4.1.1條第4款規(guī)定，鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋，本題中為加勁箍筋直徑為10mm，間距為2.5m，因此不滿足要求。綜上，主筋配置有3項不符合規(guī)范要求，箍筋配置有2項不滿足規(guī)范要求，總共有5項不滿足規(guī)范要求，因此選擇D項。[單選題]30.某平面為矩形的24層現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋總高度為75.00m，一層為框支層，轉(zhuǎn)換層樓板局部大開洞，如圖所示，其余樓板均連續(xù)。所在地區(qū)設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，安全等級為二級。轉(zhuǎn)換層混凝土強度等級為C40，鋼筋采用HRB400假定，⑤軸落地剪力墻處，由不落地剪力墻傳來的按剛性樓板計算的樓板組合剪力設(shè)計值V0＝1400kN，KZL1、KZL2穿過⑤軸墻的縱筋A(yù)s＝4200mm2，轉(zhuǎn)換樓板配筋驗算寬度按bf＝5600mm，板面、板底配筋相同，且均穿過周邊墻梁。試問，該轉(zhuǎn)換樓板厚度tf（mm）及板底最小配筋應(yīng)為下列何項數(shù)值，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震要求？（）提示：（1）框支層樓板按構(gòu)造配筋時，滿足豎向承載力和水平平面內(nèi)抗彎要求；（2）核算轉(zhuǎn)換層樓板的截面時，板寬bf＝6300mm，忽略梁截面。A)tf＝180mm，12@200B)tf＝200mm，12@200C)tf＝220mm，12@200D)tf＝250mm，14@200答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第10.2.24條規(guī)定，截面剪力設(shè)計值應(yīng)滿足下式要求：Vf≤（0.1βcfcbftf）/γRE。該地區(qū)設(shè)防烈度為8度，因此Vf＝2V0＝2800kN。代入數(shù)值得，Vf＝2.0×1400×103≤0.1×1.0×19.1×6300×tf/0.85。解得tf≥198mm。因此tf＝200mm可以滿足要求。根據(jù)式（10.2.24-2），Vf＝2.0×1400×103≤（360×As）/0.85。解得As≥6611mm2。As包括梁、板頂和板底全部鋼筋。根據(jù)10.2.23條規(guī)定，框支轉(zhuǎn)換層樓板厚度不宜小于180mm，應(yīng)雙層雙向配筋，且每層每方向的配筋率不宜小于0.25%。按間距為200mm雙層布置板底鋼筋時，所需單根鋼筋截面積為：（6611－4200）/5600×200/2＝43mm2。鋼筋直徑為12mm即可滿足要求。當板厚為200mm時，12@200的配筋率為113.1/200/200＝0.28%＞0.25%，滿足要求。[單選題]31.某7層民用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，層高均為4.0m，結(jié)構(gòu)豎向?qū)觿偠葻o突變，樓層屈服強度系數(shù)ξy，分布均勻，安全等級為二級。設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，Ⅱ類場地。假定，Y向多遇地震作用下首層地震剪力標準值V0＝9000kN（邊柱14根，中柱14根），罕遇地震作用下首層彈性地震剪力標準值V＝50000kN?？蚣苤磳嵟滗摻詈突炷翉姸葮藴手涤嬎愕氖芗舫休d力：每根邊柱Vcua1＝780kN，中柱Vcua2＝950kN。關(guān)于結(jié)構(gòu)彈塑性變形驗算，有下列4種觀點：Ⅰ．不必進行彈塑性變形驗算；Ⅱ．增大框架柱實配鋼筋使Vcua1和Vcua2增加5%后，可不進行彈塑性變形驗算；Ⅲ．可采用簡化方法計算，彈塑性層間位移增大系數(shù)取1.83；Ⅳ．可采用靜力彈塑性分析方法或彈塑性時程分析法進行彈塑性變形驗算。試問，上述觀點是否符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）的要求？（）A)Ⅰ不符合，Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ符合B)Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ、Ⅳ不符合C)Ⅰ、Ⅱ不符合，Ⅲ、Ⅳ符合D)Ⅰ符合，Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ不符合答案:A解析:Ⅰ項，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.7.4條第1款第1項規(guī)定，7～9度時樓層屈服強度系數(shù)小于0.5的框架結(jié)構(gòu)，應(yīng)進行彈塑性變形驗算。樓層屈服強度系數(shù)是指按構(gòu)件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力與按罕遇地震作用計算的樓層彈性地震剪力的比值。本題首層屈服強度系數(shù)為：ξy＝（14×780＋14×950）/50000＝0.484＜0.5。因此應(yīng)進行彈塑性變形驗算，Ⅰ項不符合規(guī)范要求。新版習(xí)題，考前押題，考前更新，Ⅱ項，增大框架柱實配鋼筋使Vcual和Vcua2增加5%后，首層屈服強度系數(shù)為：ξy＝（14×780＋14×950）×1.05/50000＝0.509＞0.5。根據(jù)《高規(guī)》第3.7.4條規(guī)定，屈服強度系數(shù)大于0.5，8度（0.20g）的框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)豎向?qū)觿偠葻o突變，丙類建筑，可不進行彈塑性變形驗算，Ⅱ項符合規(guī)范要求。Ⅲ項，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.5.4條第2款規(guī)定，彈塑性位移可采用簡化計算方法，Δup＝ηpΔuc。本題樓層ξy分布均勻，根據(jù)表5.5.4，當ξy＝0.484時，插值得ηp＝1.83，Ⅲ項符合規(guī)范要求。Ⅳ項，根據(jù)《高規(guī)》第5.5.2條規(guī)定，不超過12層且層側(cè)向剛度無突變的框架結(jié)構(gòu)可采用簡化計算法，采用靜力彈塑性分析方法或彈塑性時程分析法計算更精確，Ⅳ項符合規(guī)范要求。[單選題]32.某7層民用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，層高均為4.0m，結(jié)構(gòu)豎向?qū)觿偠葻o突變，樓層屈服強度系數(shù)ξy，分布均勻，安全等級為二級。設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，Ⅱ類場地。假定，該結(jié)構(gòu)中部某一框架梁局部平面如圖所示，框架梁截面350mm×700mm，h0＝640mm，as′＝40mm，混凝土強度等級為C40，縱筋采用HRB500梁端A底部配筋為頂部一半（頂部縱筋A(yù)s＝4920mm2）。針對梁端A的配筋，試問，計入受壓鋼筋作用的梁端抗震受彎承載力設(shè)計值（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：（1）梁抗彎承載力按M＝M1＋M2；（2）梁按實際配筋計算的受壓區(qū)高度與抗震要求的最大受壓區(qū)高度相等。A)1241B)1600C)1820D)2400答案:B解析:房屋高度H＝28m，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.3.1條規(guī)定，8度（0.20g）區(qū)，框架結(jié)構(gòu)，高度28m＜40m，屬于A級高度。根據(jù)第3.9.3條表3.9.3，8度（0.20g）框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級為一級。根據(jù)第6.3.2條規(guī)定，計入受壓鋼筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與有效高度之比值，一級不應(yīng)大于0.25。本題中：x/h0＝（fyAs－fy′As′）/（α1fcbh0）＝（435×4920×0.5）/（19.1×350×640）＝0.25，滿足要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）表11.1.6，受彎構(gòu)件的承載力抗震調(diào)整系數(shù)為：γRE＝0.75。受壓區(qū)高度為：x＝0.25×640＝160mm＞2as′＝80rnm，滿足適筋梁的條件。則梁端抗震受彎承載力設(shè)計值為：Mu＝[α1fcbx（h0－x/2）＋fy′As′（h0－as′）]/γRE＝[19.1×350×160×（640－160/2）＋435×4920/2×（640－40）]/0.75＝1654.7×106N·mm選項中與1654.7最接近的是1600，因此選B項。[單選題]33.某高層辦公樓，地上33層，如圖所示，房屋高度為128.0m。內(nèi)筒采用鋼筋混凝土核心筒，外圍為鋼框架，鋼框架柱距：1～5層為9.0m，6～33層為4.5m，5層設(shè)轉(zhuǎn)換桁架。設(shè)防烈度為7度（0.10g），設(shè)計地震分組為第一組，丙類建筑，III類場地。地下一層頂板（±0.000處）作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位。提示：?抗震措施等級?指抗震計算中內(nèi)力調(diào)整；?抗震構(gòu)造措施等級?指構(gòu)造措施抗震等級。針對上述結(jié)構(gòu)，外圍鋼框架的抗震等級有4組觀點，如表所示。試問，哪組觀點符合《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）的要求？（）A)觀點1B)觀點2C)觀點3D)觀點4答案:A解析:房屋高度H＝128m，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第11.1.4條表11.1.4注，7度設(shè)防區(qū)，高度小于130m的鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級為三級。外圍鋼框架的抗震等級無其他調(diào)整，故抗震措施等級和抗震構(gòu)造措施等級均為三級。[單選題]34.某高層辦公樓，地上33層，如圖所示，房屋高度為128.0m。內(nèi)筒采用鋼筋混凝土核心筒，外圍為鋼框架，鋼框架柱距：1～5層為9.0m，6～33層為4.5m，5層設(shè)轉(zhuǎn)換桁架。設(shè)防烈度為7度（0.10g），設(shè)計地震分組為第一組，丙類建筑，III類場地。地下一層頂板（±0.000處）作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位。提示：?抗震措施等級?指抗震計算中內(nèi)力調(diào)整；?抗震構(gòu)造措施等級?指構(gòu)造措施抗震等級。因方案調(diào)整，取消5層轉(zhuǎn)換桁架，6～33層鋼框架柱距由4.5m改為9.0m，與1～5層貫通，結(jié)構(gòu)沿豎向剛度分布均勻、扭轉(zhuǎn)效應(yīng)不明顯、無薄弱層。假定，重力荷載代表值為1.0×106kN，底部對應(yīng)于Y向水平地震作用標準值的剪力為12800kN，基本周期4.0s。多遇地震標準值作用下，Y向框架按側(cè)向剛度分配且未經(jīng)調(diào)整的樓層地震剪力標準值：首層Vf1＝900kN，各層最大值Vf,max＝2000kN。試問，抗震設(shè)計時，首層Y向框架部分的樓層地震剪力標準值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）假定：各層剪力調(diào)整系數(shù)均按底層剪力調(diào)整系數(shù)取值。A)900B)2560C)2940D)3450答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.3.12條表4.3.12，7度設(shè)防，基本周期為4.0s，介于3.0s和5.0s之間。插值得樓層最小地震剪力系數(shù)為：λ＝0.01467。根據(jù)式（4.3.12），Y方向底部最小剪力為：V＝0.01467×1.0×106＝14670kN＞12800kN。因此Y向水平地震作用標準值的剪力應(yīng)調(diào)整為14670kN，調(diào)整系數(shù)為：14670/12800＝1.146。由于各層剪力調(diào)整系數(shù)均按底層剪力調(diào)整系數(shù)取值，故滿足剪重比的首層剪力標準值為：Vf1＝900×1.146＝1031.4kN；各層最大值為：Vf，max＝2000×1.146＝2292kN。根據(jù)第11.1.6條及第9.1.11條第3款規(guī)定，由于10%＜Vf，max/V0＝2292/14679＝15.6%＜20%，因此Vf＝min（0.2V0，1.5Vf，max）＝min（0.2×14670，1.5×2292）＝2934kN。選項中與2934kN最接近的是2940kN，因此選擇C項。[單選題]35.某8層鋼結(jié)構(gòu)民用建筑，采用鋼框架-中心支撐體系（有側(cè)移，無搖擺柱），房屋高度為33.0m，外圍局部高大空間，其中某榀鋼框架如圖所示。8度（0.20g），乙類建筑，II類場地，鋼材采用Q345（強度按fy＝345N/mm2），結(jié)構(gòu)內(nèi)力采用一階線彈性分析，框架柱KZA與柱頂框架梁KLB的承載力滿足2倍多遇地震作用組合下的內(nèi)力要求。假定，框架柱KZA在xy平面外及相關(guān)構(gòu)造滿足規(guī)范要求，在xy平面內(nèi)KZA的線剛度ic與框架梁KLB的線剛度ib相等。試問，框架柱KZA在xy平面內(nèi)的回轉(zhuǎn)半徑rc（mm）最小為下列何值才能滿足長細比的要求？（）提示：（1）按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）作答；（2）不考慮KLB軸力影響；（3）長細比λ＝μH/rc。A)590B)625C)870D)1010答案:A解析:根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）第7.3.2條第3款第2項規(guī)定。柱下端剛接，K2＝10，由于在xy平面內(nèi)KZA的線剛度ic與框架梁KLB的線剛度ib相等，因此K1＝1。代入式（7.3.2-4），框架柱的計算長度系數(shù)為：根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標準》（GB50223-2008）第3.0.3條第2款規(guī)定，重點設(shè)防類（乙類）應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度一度的要求加強其抗震措施乙類。因此應(yīng)按9度抗震設(shè)防設(shè)計。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）表8.1.3注2，由于框架柱KZA與柱頂框架梁KLB的承載力滿足2倍多遇地震作用組合下的內(nèi)力要求，因此抗震等級應(yīng)允許降低一度確定。即按8度抗震設(shè)防確定抗震等級，查表8.1.3得，抗震等級為三級。根據(jù)《高鋼規(guī)》第7.3.9條規(guī)定，三級時框架柱的長細比不應(yīng)大于：則長細比應(yīng)滿足：λ＝μH/rc＝1.184×33000/rc≤66。解出rc≥592mm。選項中與592mm最為接近的是590，因此選擇A項。[單選題]36.某26層鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，采用鋼框架-支撐體系，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），丙類建筑，第一組，III類場地，安全等級均為二級，鋼材采用Q345，為了簡化計算，鋼材強度指標均按f＝305N/mm2，fy＝345N/mm2。提示：按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015）作答。假定，①軸第12層支撐的形狀如圖所示，框架梁截面為H600×300×12×20，Wnp＝4.42×106mm3。已知消能梁段的剪力設(shè)計值為V＝11