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批準(zhǔn)部門(mén);中華人民共和國(guó)交通部施行日期:1999年6月1日交基發(fā)[1998]220號(hào)由我部組織中交水運(yùn)規(guī)劃設(shè)計(jì)院和交通部第三航務(wù)工程局等單位制定為JTJ292—98,自1999年6月1日起施行。相互作用,有些問(wèn)題尚難一次較好地解決。本次頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》內(nèi)容是以結(jié)構(gòu)型式應(yīng)用較多的有錨板樁碼頭的設(shè)計(jì)、構(gòu)造和施工為上。本規(guī)范共5章4個(gè)附錄及條文說(shuō)明。水運(yùn)規(guī)劃設(shè)計(jì)院、交通部第三航務(wù)工程局負(fù)本規(guī)范過(guò)程中結(jié)合工程實(shí)際、注意總結(jié)經(jīng)驗(yàn)和問(wèn)題及意見(jiàn)寄中交水運(yùn)規(guī)劃設(shè)計(jì)院和交通部第三航務(wù)工程局,以 2構(gòu)造設(shè)計(jì) 2.3錯(cuò)碇結(jié)構(gòu) 2.4帽梁、導(dǎo)梁及胸墻 2.5斜拉樁式板樁碼頭 3.1作用和作用效應(yīng)組合 3.2剩余水壓力和土壓力 3.4錨碇結(jié)構(gòu)計(jì)算 3.5斜拉樁式板樁碼頭計(jì)算 3.6整體穩(wěn)定性驗(yàn)算 4.3錨靛結(jié)構(gòu) 4.4帽梁、導(dǎo)梁和胸墻 5板樁碼頭施工 5.1一般規(guī)定 5.2銅筋混凝土板樁的預(yù)制、吊運(yùn)和堆存 5.3鋼板樁驗(yàn)收、制作、吊運(yùn)和堆存 25.4沉樁 5.6錯(cuò)碇結(jié)構(gòu)的澆筑及其構(gòu)件的預(yù)制、堆存和安裝 5.7板樁間凹槽、帽梁、導(dǎo)梁和胸墻的澆筑 5.9預(yù)制地下墻施工 5.10樁排式地下墻施工 5.11回填和挖泥 附加說(shuō)明本規(guī)范主編單位、參加單位和主要起草人名單 1施工。采用板樁結(jié)構(gòu)的船閘閘墻、船塢塢墻、護(hù)岸對(duì)于碼頭后方場(chǎng)地狹窄設(shè)置錨碇結(jié)構(gòu)有困難或?qū)τ诰哂懈傻厥┕l件,需要保護(hù)鄰近建筑物2板樁寬度可采用500mm~600mm,當(dāng)施工條件允許時(shí),宜增2.1.3矩型截面的鋼筋混凝土板樁,宜采取如下構(gòu)造措施(圖圖2.1.3鋼筋混凝土板樁構(gòu)造圖2.1.3.1樁頂?shù)膶挾?,根?jù)替打尺寸各邊縮縮窄段的長(zhǎng)度取300mm~500mm。2.1.3.2樁頂主筋外伸的長(zhǎng)度,不小于350mm,32.1.8鋼板樁可采用U型或Z型截4度宜采用600mm~1000mm;預(yù)制地下墻的厚度宜采用200mm~500mm;鉆孔樁的直徑不宜小于550mm。墻段之間可采用接頭管連接;預(yù)制地下墻段之間接。鉆孔樁排式地下墻宜采用一字形排列,鉆孔樁寬不宜大于100mm,墻后應(yīng)設(shè)置水泥攪拌土或旋噴水泥漿帷幕。2.1.14現(xiàn)澆地下墻的混凝土和鋼筋的設(shè)計(jì)應(yīng)符合以下規(guī)(1)混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)不低于C20;(2)主筋保護(hù)層采用70mm~100mm;(3)受力筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋,其直徑不小于16mm;5(4)構(gòu)造筋采用I級(jí)鋼筋,板型地下墻不小于12mm;鉆孔樁排型不小于8mm;(5)鋼筋籠的長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)單元段的長(zhǎng)度、墻段的接頭型式和起重設(shè)備能力等因素確定,其端部與接頭管和面之間應(yīng)留150mm~200mm的間隙;鋼筋籠的下部在寬度方向(6)鋼筋籠的鋼筋配置,除考慮強(qiáng)度需要外,尚應(yīng)考慮吊裝伸率不小于18%的鋼材。2.2.2鋼拉桿的直徑由強(qiáng)度計(jì)算確定,可采用40mm~80mm。2.2.3拉桿的間距可采用1.5m~3.0m。對(duì)于鋼筋混凝土板樁宜大于10m,中間用緊張器連接。在帶近板樁墻和錨碇結(jié)構(gòu)的兩端各設(shè)一個(gè)豎向鉸,當(dāng)拉桿長(zhǎng)度小于10m時(shí),可只在靠近板樁墻2.2.7鋼拉桿安裝時(shí)應(yīng)施加一定的初始拉力進(jìn)行預(yù)先拉緊。62.3.4錨碇墻(板)的高度由穩(wěn)定計(jì)算確定,宜采用1.0m~72.3.9錨碇板樁結(jié)構(gòu)宜與碼頭板樁結(jié)構(gòu)相適應(yīng)。板樁后單設(shè)導(dǎo)梁,也可利用板樁頂上的現(xiàn)澆鋼墻作為導(dǎo)梁。對(duì)于地下墻式的錨碇板樁,可不設(shè)梁:對(duì)于鋼筋混凝土錨碇板樁,采用鋼筋混凝土2.3.11錨碇樁可采用鋼筋混凝土樁,對(duì)于鋼導(dǎo)梁。2.3.12錨碇墻和錨碇板樁的分段長(zhǎng)度和變形面的距離較小時(shí),可采用導(dǎo)梁和帽梁合一的胸82.4.3胸墻的截面可采用矩型、梯型、L型或I型(圖2.4.3)。2.4.4帽梁或胸墻的前后兩側(cè)應(yīng)寬出板樁150mm以上。2.4.5板樁應(yīng)伸入帽梁或胸墻內(nèi)一定深度;對(duì)于鋼筋混凝土板樁,可取50mm~70mm;對(duì)于鋼板樁,可取200mm。況,板樁墻的結(jié)構(gòu)型式和地基情況等因素確定,可采用15m~2.4.10變形縫的寬度宜采用20mm~30mm,變形縫應(yīng)用彈性材9后土質(zhì)確定。除墻后回填塊石的情況外,排水孔均應(yīng)設(shè)置倒濾3設(shè)計(jì)計(jì)算(1)永久作用:如由土體本身產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力和板樁墻后(2)可變作用:如由碼頭地面上各種可變荷載產(chǎn)生的主動(dòng)土(3)偶然作用:如地震作用等。(1)持久狀況:在結(jié)構(gòu)使用期,分別按承載能力極限狀態(tài)和(2)短暫狀況:施工期、檢修期等,按承載能力極限狀態(tài)設(shè)(3)偶然狀況:在使用期遭受地震作用等偶然作用時(shí),僅按3.1.4板樁碼頭中鋼筋混凝土構(gòu)件的裂縫寬度和抗裂應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。計(jì)算時(shí)應(yīng)遵守現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)用0.85,位和極端低水位;永久作用包括土體本身產(chǎn)生的船舶系纜力和波吸力等,其中產(chǎn)生作用效應(yīng)設(shè)計(jì)值最大者為主導(dǎo)注:①不考慮波浪對(duì)墻后水位的影響:②當(dāng)系船柱塊體單獨(dú)設(shè)置錨碇系統(tǒng)時(shí),計(jì)算板樁檣時(shí)不考慮系纜力;③碼頭地面使用荷載應(yīng)按最不利位置布置.(1)施工期,板樁墻已做好,錨錠系統(tǒng)尚不能發(fā)揮作用,此(2)施工期,墻后部分回填,遭受波浪作用,此時(shí),墻后土 3.1.6計(jì)算板樁碼頭中所有鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土構(gòu)件強(qiáng)度時(shí),作用效應(yīng)設(shè)計(jì)值可按有關(guān)作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)乘綜合分項(xiàng)系數(shù)確定。綜合分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用1.40水性能、回填土和地基土的滲透性能等因素(2)對(duì)于海港的鋼板樁碼頭、地下墻式板樁碼頭及墻后回填細(xì)顆粒材料(包括細(xì)砂和比細(xì)砂顆粒更細(xì)的材料)的鋼筋混凝土式中e—被動(dòng)土壓力水平強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2);3.2.5土的重度X、內(nèi)摩擦角φ和粘聚力c應(yīng)根據(jù)工土樣試驗(yàn)資料確定,當(dāng)板樁墻后地基土固結(jié)程度較高時(shí),可采用固結(jié)快剪指標(biāo)計(jì)算土壓力;當(dāng)達(dá)不到較高固結(jié)程度時(shí),宜適當(dāng)考慮末固結(jié)因素的影響。粘性填料的指標(biāo)可通過(guò)試件進(jìn)行試驗(yàn)時(shí),可根據(jù)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)確定。無(wú)粘性填料(1)粘性土,剩余水位以下取浮重度;剩余水位與設(shè)計(jì)高水(2)無(wú)粘性土,剩余水位以下取浮重度;剩余水位以上取天(1)計(jì)算板樁墻后主動(dòng)土壓力時(shí),δ取(1/3~1/2)g;(2)計(jì)算板樁墻前被動(dòng)土壓力時(shí),8取(2/3~3/4)φ,當(dāng)計(jì)(3)計(jì)算板樁墻后被動(dòng)土壓力時(shí),8取[當(dāng)計(jì)算的δ(1)板樁墻的入土深度;(2)板樁墻彎矩;(3)拉桿拉力。(1)板樁墻在地基中達(dá)不到彈性嵌固工作狀態(tài);(2)板樁墻采用鋼板樁時(shí),其材料強(qiáng)度有較多富余;(3)板樁墻的剛度較大;(4)地基土質(zhì)較好。式中X?——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取1.0;Yc——永久作用分項(xiàng)系數(shù),按表3.3.3采用;Y?——結(jié)構(gòu)系數(shù),根據(jù)地基土質(zhì)情況分別取1.0和1.15,作用分項(xiàng)系數(shù)表3.3.33.3.4板樁墻的內(nèi)力(彎矩)和拉桿力,3.3.5彈性線法的計(jì)算圖式可按圖3.3.5,按拉桿錨碇點(diǎn)的位移墻后土壓力重分布和拉桿錨碇點(diǎn)位移會(huì)使板樁墻影響,計(jì)算的跨中最大彎矩應(yīng)乘以折減系數(shù)6。取ξ為當(dāng)由此法得出的板樁墻入土深度小于按(3.3.3)式算出的入土深3.3.3條有關(guān)規(guī)定確定。板樁墻內(nèi)力和變位可采用桿系有限元法計(jì)算水底以上超載(地面荷載加土體重)產(chǎn)生的部分。和錨碇結(jié)構(gòu)位移兩部分組成。錨碇結(jié)構(gòu)的位移可按第3.4節(jié)有關(guān)碇點(diǎn)位移時(shí),計(jì)算彎矩應(yīng)按第3.3.5條規(guī)定折減。條規(guī)定確定。板樁墻內(nèi)力的計(jì)算圖式見(jiàn)圖3.3.7E——錨碇墻(板)前被動(dòng)土壓力水平分力的標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)墻(板)底端埋深與墻(板)高之比h/h,按表P9、9—分別為板樁墻后土的內(nèi)摩擦角(“)th——錨碇墻(板)底端的埋深(m)。3.4.7錨碇墻(板)的內(nèi)力可按下列原則確定。-3.4.7.1現(xiàn)澆的連續(xù)鋼筋混凝土錨碇墻,其內(nèi)力按下列規(guī)定式中Mn——拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的水平向最大彎矩(kN.m);R.——每米寬板樁墻的拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m);式中My——拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的豎向單寬最大彎矩(kN·3.4.7.2設(shè)有連續(xù)導(dǎo)梁的分塊預(yù)制的錨碇墻導(dǎo)梁最大彎矩按式(3.4.7-1)計(jì)算;預(yù)制板的豎向單寬最大彎矩按式(3.4.7-2)3.4.7.3雙向懸臂的錨碇板由拉桿拉力式中Mμ——拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的水平向最大彎矩(kN.m);Mv-—拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的豎向最大彎矩(kN.m);Rx——拉桿拉力水平分力的標(biāo)準(zhǔn)值(kN);b?=b+2t?tgφ(3.4.13-Z的軸向壓力和軸向垂線的夾角(“)皆取標(biāo)準(zhǔn)值(kN),按第4.2.1條規(guī)定計(jì)算;W——作用在叉樁樁帽上的垂直力標(biāo)準(zhǔn)值(kN);a、b——分別為樁帽的長(zhǎng)度和寬度(m);q——碼頭地面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2),計(jì)算拉樁3.4.14錨碇叉樁錨碇點(diǎn)的水平位移可按下式計(jì)算:可參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》3.4.15.2壓樁樁尖距板樁墻的距離不得小于1.0m;3.5.1斜拉樁式板樁碼頭中板樁墻的入土深度可按第3.3節(jié)有關(guān)規(guī)定確定,并應(yīng)滿(mǎn)足板樁軸向承載力要求土壓力可按附錄B的規(guī)定計(jì)算,板樁墻前的被動(dòng)土壓力可按第3.2節(jié)有關(guān)規(guī)定計(jì)算。3.5.2斜拉樁式板樁碼頭的內(nèi)力,可按附錄B假設(shè)為彈性嵌固3.6.2板樁碼頭的整體穩(wěn)定計(jì)算可只考慮滑動(dòng)面通過(guò)板樁樁尖過(guò)軟土層的情況,當(dāng)圓弧從樁尖以上附近軟土4.1.2鋼筋混凝土板樁和預(yù)應(yīng)力混凝土板樁,應(yīng)按強(qiáng)度進(jìn)行配筋。對(duì)于鋼筋混凝土板樁應(yīng)驗(yàn)算裂縫寬度。式中N——作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的每米軸向力(kN);A——鋼板樁的截面面積(m2/m);Wz——鋼板樁的彈性抵抗矩(m3/m);Yca—綜合分項(xiàng)系數(shù)取1.35。4.1.4U型鋼板樁的截面慣性矩和彈性抵抗矩,應(yīng)分別乘折減β取1.0。對(duì)其他形狀鋼板樁,折減值宜通過(guò)試驗(yàn)確定。4.2.1拉桿拉力的標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算:式中Ra——拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN);5r——拉桿受力不均勻系數(shù),預(yù)先拉緊時(shí),可采用1.35;R,——每米寬板樁墻的拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m); 拉桿與水平面的夾角()。式中d——拉桿直徑(mm);R?——拉桿拉力的標(biāo)準(zhǔn)值(kN);△—預(yù)留銹蝕量(mm),可取2mm~3mm。4.3.2錨碇鋼板樁的強(qiáng)度可按第4.1.3條規(guī)定計(jì)算。工程樁基規(guī)范》(JTJ254)有關(guān)規(guī)定驗(yàn)算其軸向承載力。4.3.4對(duì)于無(wú)導(dǎo)梁或無(wú)肋的錨碇板(墻),應(yīng)進(jìn)行沖切強(qiáng)度的驗(yàn)算。并在預(yù)留拉桿孔上下和左右兩倍構(gòu)件厚度的范圍內(nèi)設(shè)置加強(qiáng)I——寬度為b時(shí)板樁墻的截面慣性矩(m?);b——板樁墻的計(jì)算寬度,取1.0m;式中M——拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的導(dǎo)梁最大彎矩(kN·m);R,——每米寬板樁墻的拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m);M?—拉桿拉力標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的導(dǎo)梁懸臂段最大彎矩(kNh—-導(dǎo)梁懸臂段長(zhǎng)度(m)。后主動(dòng)土壓力。當(dāng)系船柱塊體與胸墻整體澆注而又不設(shè)單獨(dú)錨碇拉桿處的原則確定。對(duì)于開(kāi)敞式碼頭,還應(yīng)考胸墻,取平臺(tái)板為導(dǎo)梁;矩型和梯型截面的胸墻,0.5m~0.7m高度部分為導(dǎo)梁。導(dǎo)梁的內(nèi)力可按第4.4.2條的規(guī)5.1一般規(guī)定預(yù)制板樁允許偏差表5.2.1續(xù)上表目2374356785.2.2制作板樁的材料和工藝應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水運(yùn)程混(1)板樁的樁身混凝土應(yīng)一次澆筑,不得留施工縫;(2)鋼箍位置的混凝土表面不得出現(xiàn)規(guī)則的裂縫;(3)板樁的凸榫不得有缺角等破損缺陷。5.2.3板樁起吊時(shí)的混凝土強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求,如設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定,起吊時(shí)強(qiáng)度應(yīng)大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%。5.2.4吊點(diǎn)位置的偏差不宜超過(guò)200mm。吊索與樁身軸(1)采用多支墊,支墊均勻鋪設(shè);(2)多層堆放的每層支墊均在同一垂線上;(3)堆層不超過(guò)三層。(1)按沉樁順序繪制裝樁圖,按圖裝船(車(chē));(2)長(zhǎng)途運(yùn)輸時(shí),將支墊用木楔墊實(shí),根據(jù)運(yùn)輸條件采取適(3)按多支墊少垛層原則裝運(yùn)。5.3.1鋼板樁及其配件的材質(zhì)與規(guī)格應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求與規(guī)范的允許偏差(mm)123455.3.5涂料防護(hù)層的施工應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求,并遵守現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)(1)拼組的臺(tái)架能保證鋼板樁在拼組過(guò)程中的各點(diǎn)、面的平(3)拼組前清除鎖口的殘?jiān)?,涂抹?rùn)滑油脂,拼組時(shí)鋼板樁的頂端齊平,高差不超過(guò)5mm。成組鋼板樁的鎖口用電焊固定;(4)拼組鋼板樁相鄰板樁的接頭互相錯(cuò)開(kāi),間距大于5m,每(1)堆存場(chǎng)地平整堅(jiān)實(shí),便于起吊運(yùn)輸;(2)堆垛按沉樁順序布置;(3)采用多支墊堆存,支墊間距取4m~5m,支墊采用100mm~150mm的方木,堆垛高度不大于2m,組合鋼板樁堆高不超過(guò)(4)在岸坡頂部堆存時(shí),注意加載后的岸坡穩(wěn)定。5.4.5沉樁的允許偏差應(yīng)符合表5.4.5的規(guī)定。1234 一(1)沿板樁墻縱軸線方向的垂直度偏差超過(guò)規(guī)定時(shí),對(duì)于鋼筋混凝土板樁,可采用修鑿樁尖斜度的方法的現(xiàn)澆混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后,方可張緊拉桿;(4)張緊拉桿時(shí),使拉桿具有設(shè)計(jì)要求的初始拉力;(5)拉桿的螺母全部旋進(jìn),并有不少于2~3個(gè)絲扣外露;(6)拉桿安裝后,對(duì)防護(hù)層進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)有涂料缺漏和損傷之處,加以修補(bǔ),5.5.6拉桿制作和安裝的允許偏差應(yīng)符合表5.5.6的規(guī)定。1制作2安裝5.6錨碇結(jié)構(gòu)的澆筑及其構(gòu)件的預(yù)制、堆存和安裝5.6.1預(yù)制錨碇結(jié)構(gòu)構(gòu)件的允許偏差應(yīng)符合表5.6.1的規(guī)定序號(hào)123/4/5/67/8/5.6.2預(yù)制構(gòu)件吊運(yùn)時(shí)的混凝土強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求,如設(shè)計(jì)無(wú)允許偏差(mm)1230允許偏差(mm)1234565.7.2帽梁或胸墻的澆筑應(yīng)在板樁間凹槽空腔中的混凝土或砂5.7.3現(xiàn)澆帽梁或胸墻的允許偏差應(yīng)符合表5.7.3的規(guī)定。1234567895其30m范圍內(nèi)不得進(jìn)行打樁。要求。連接螺栓應(yīng)擰緊,并有不少于2~3個(gè)絲5.8.1現(xiàn)澆地下墻體可按圖5.8.1所示程序施工。量基準(zhǔn),為開(kāi)槽機(jī)和灌注混凝土機(jī)架導(dǎo)向等功能澆筑混凝土井及時(shí)拔出接頭管圖5.8.1現(xiàn)澆地下墻體的施工程序5.8.4導(dǎo)墻頂面應(yīng)高出地面50mm~100mm,并應(yīng)保證槽內(nèi)泥漿計(jì)算確定。墻高宜采用1m~2m,墻頂寬度不宜小于2m,內(nèi)墻面5.8.7兩導(dǎo)墻墻面間的凈距應(yīng)根據(jù)地下墻設(shè)計(jì)厚度加施工余量確定,施工余量可取40mm~60mm。5.8.11導(dǎo)墻的允許偏差應(yīng)符合表5.8.11的規(guī)定。允許偏差(mm)1235.8.12挖槽機(jī)械應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)條件、施工環(huán)境和墻體尺寸等選用。5.8.13挖槽前,應(yīng)將地下墻劃分若干單元槽段,逐段開(kāi)挖。單元槽段的長(zhǎng)度可采用4m~8m。5.8.14挖槽時(shí)應(yīng)加強(qiáng)觀測(cè),防止槽壁傾斜和產(chǎn)生較嚴(yán)重的坍塌。5.8.15槽段開(kāi)挖結(jié)束后,應(yīng)對(duì)鄰段混凝土的端面進(jìn)行刷洗、清除槽底沉積物,槽內(nèi)置換泥漿。開(kāi)挖槽段應(yīng)達(dá)到以下標(biāo)準(zhǔn):(1)沉積物的厚度不大于200mm;(2)置換泥漿結(jié)束1小時(shí)后槽底(設(shè)計(jì)標(biāo)高)以上200mm處的泥漿重度不大于12kN/m3。5.8.16槽段開(kāi)挖的允許偏差應(yīng)符合表5.8.16的規(guī)定。123455.8.17地下墻成槽應(yīng)用泥漿護(hù)壁。泥漿可采用以膨潤(rùn)土或粘土為主要成份進(jìn)行配制。當(dāng)采用粘土?xí)r,宜選用粘粒含量大于50%、塑性指數(shù)大于20的粘土。泥漿使用前應(yīng)取樣進(jìn)行配合比試驗(yàn)。5.8.18泥漿的性能指標(biāo)應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)確定。在一般軟土中成槽時(shí),泥漿的性能指標(biāo)可參照表5.8.18選用。泥漿性能指標(biāo)表5.8.18123456定。水灰比不得大于0.6;水泥用量不宜少于370kg/m3;坍落度宜為200mm±20mm。超過(guò)規(guī)定,應(yīng)重新清槽。應(yīng)在4小時(shí)內(nèi)澆筑混凝土。距槽底不得大于0.5m;在澆筑過(guò)程中,導(dǎo)管宜埋入混凝土2m~4m,混凝土頂面的上升速度不得小于2m/h。宜大于3.0m,導(dǎo)管與接頭管的距離不宜大于1.5m。在澆筑過(guò)程中,各導(dǎo)管處的混凝土表面高差不宜大于0.3m。5.8.31混凝土宜澆筑高出墻頂設(shè)計(jì)標(biāo)高0.5m~0.8m,諸除涂放入槽。5.8.33接頭管隨著混凝土澆筑應(yīng)及時(shí)提拔,提拔時(shí)應(yīng)防止接頭5.9.1槽段開(kāi)挖、導(dǎo)墻設(shè)計(jì)和施工及泥漿護(hù)壁應(yīng)按第5.9.2挖槽的寬度應(yīng)比墻體設(shè)計(jì)厚度加度100mm~150mm。5.9.3地下墻板的預(yù)制、吊運(yùn)和堆存應(yīng)按第5.2節(jié)的規(guī)定執(zhí)行。地下墻板間接縫凹槽的空腔應(yīng)按第5.7.1條規(guī)定處理。K——系數(shù),在粘性土中成槽取1.3,在砂性土中成槽取5.9.6預(yù)制地下墻板安裝的允許偏差應(yīng)符合表5.9.6的規(guī)定。12345.9.7板樁墻前方挖泥和后方回填應(yīng)在自凝泥漿達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度5.10.2樁排式地下墻體施工的允許偏差應(yīng)符合表5.10.2的允許偏差(mm)1235.11.7回填過(guò)程中應(yīng)對(duì)板樁墻的沉降和位移進(jìn)行監(jiān)測(cè)。(1)在碼頭主體工程完成后進(jìn)行;(2)挖泥超深不大于0.5m,平均超深不大于0.3m;(3)分層挖泥,每層厚度不大于1.5m;(4)在挖泥過(guò)程中對(duì)板樁墻的位移加強(qiáng)監(jiān)測(cè)。K=mZ(A.0.1)式中K--水平地基反力系數(shù)(kN/m3);m-水平地基反力系數(shù)隨深度增大的比例系數(shù)(kN/Z-計(jì)算點(diǎn)距計(jì)算水底的深度(m)。A.0.2m值可通過(guò)水平荷載試驗(yàn)確定,當(dāng)無(wú)試驗(yàn)資料時(shí),可按表A.0.2選用。m值(kN/m*)附錄B斜拉樁式板樁碼頭內(nèi)力計(jì)算cE?、I?-—斜拉樁的彈性模量(kN/m2)和一根斜拉樁的截面a——斜拉樁軸線與水平面的夾角();φ—水底處土的內(nèi)摩擦角(“)。斜拉樁的入土段按豎向彈性地基梁考慮,可按第3.3.6條的規(guī)定計(jì)算。板樁墻和斜拉樁的軸向承載力。其對(duì)斜拉樁的影響,此時(shí),可在沉降土層作用于斜拉樁的e上加éa(kN/m)來(lái)考慮。e?可按下式計(jì)算:式中r、h——計(jì)算面以上各沉降土層的重度(KN/m3)和厚度ay—考慮斜拉樁間隔布置的折減系數(shù),可按表B.0.6規(guī)定采用。錘型(錘重)12345替打長(zhǎng)度(cm)6墊層厚度(cm)789泥密標(biāo)高(m)錘型(錘重)內(nèi)外附錄D本規(guī)范用詞用語(yǔ)說(shuō)明(以下按姓氏筆畫(huà)為序)徐洪濤高秀理高江橋本規(guī)范是根據(jù)交通部(1990)工技字第124號(hào)文關(guān)于印發(fā)《水運(yùn)工程標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范工作會(huì)議》會(huì)議紀(jì)要的通知和(91)工技字83制組于1990年下半年開(kāi)展了工作。規(guī)范由主編單位中交水運(yùn)規(guī)劃設(shè)計(jì)院和交通部第三航務(wù)工程局;參加編制單位:天津大學(xué)、交河海大學(xué)、天津港灣工程研究所、中國(guó)船舶工業(yè)總公司第九設(shè)計(jì)研究院等單位共同編制完成。在編制過(guò)程中,從我國(guó)水運(yùn)工程建設(shè)實(shí)際出發(fā)深入的調(diào)查研究,總結(jié)了我國(guó)板樁碼頭建設(shè)的實(shí)征求意見(jiàn),反復(fù)討論修改后,1995年12月完成送審稿。第1章傅家猷第2章馬維漢李乃楊陳萬(wàn)佳傅家猷高秀理第3章王浩芬王云球陳萬(wàn)佳劉杏忍第4章高江橋陳萬(wàn)佳傅家猷劉杏忍第5章徐洪濤陳川爵附錄B李乃楊附錄C徐洪濤附錄D傅家猷杜廷瑞傅家猷王浩芬本規(guī)范于1997年6月12日通過(guò)部審,1998年4月20日發(fā)布,1999年6月1日起實(shí)施。 2.1板樁 2.2拉桿 2.3錨確結(jié)構(gòu) 2.5斛拉樁式板樁碼頭 3.1作用和作用效應(yīng)組合 3.2剩余水壓力和土壓力 3.3板樁墻計(jì)算 3.5斜拉樁式板樁碼頭計(jì)算 4.1板樁 4.2拉桿 5板樁碼頭施工 5.1一般規(guī)定 5.2鋼筋混凝土板樁的預(yù)制、吊運(yùn)及堆存 5.3鋼板樁驗(yàn)收、制作、吊運(yùn)和堆存 5.4沉樁 5.6錨硫結(jié)構(gòu)的澆注及其構(gòu)件的預(yù)制、堆存和安裝 5.7板樁間凹槽、帽梁、導(dǎo)梁和胸墻的澆筑 5.11回填和挖泥 規(guī)范僅就板樁碼頭本身特有的主要技術(shù)作出規(guī)定,而與其他碼頭結(jié)構(gòu)型式相同或可參照的技術(shù)要求應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ267)、《港口工程荷載規(guī)范》 關(guān)規(guī)定執(zhí)行。有關(guān)地下墻式板樁碼頭施工還應(yīng)遵守現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)材料用量;深水碼頭,要求板樁抗彎能力大時(shí),2.1.8目前用于板樁碼頭的鋼板樁多為U型和Z型。適2.1.10現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《海港工程鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)定》用于鋼板樁,并規(guī)定對(duì)水位變化區(qū)以上以涂層板樁碼頭多采用將導(dǎo)梁底面降低至低水位的方頭的工程絕大部分是單錨式結(jié)構(gòu),它除了以板樁墻,有時(shí)也可取代錨碇墻(或板)外,其結(jié)構(gòu)組成與單錨板樁碼頭基本一樣,即由地下墻墻體、胸墻、拉桿及錨碇墻(或板)組成。段的厚度一般為600mm~1000mm,預(yù)制地下墻墻厚一般不大于500mm,鉆孔樁排式的設(shè)計(jì)樁徑不小于550mm,地下墻單元墻段2.2.10在調(diào)查中發(fā)現(xiàn),有的板樁碼頭前沿15t系船柱處由于只設(shè)單根副拉桿,致使混凝土路面發(fā)生八字形2.3.1錨碇墻和錨碇板的差別為:錨碇墻是沿碼頭線方向連續(xù)的;錨碇板是沿碼頭線方向不連續(xù)的(有一定間距)。在板樁碼頭中常用的是錨碇墻(板),它比較經(jīng)濟(jì),結(jié)構(gòu)和施工也簡(jiǎn)單。當(dāng)板樁墻后不遠(yuǎn)處有已建的地上或地下建筑物(或管道),遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿(mǎn)足不了錨碇墻(板)與板樁墻間的最小距離要求時(shí),或者拉桿力很大,可采用錨碇叉樁。當(dāng)板樁板樁或錨碇樁可能比較經(jīng)濟(jì)。另外,當(dāng)墻后地錨碇墻或安裝錨碇板需排水施工,如果排水困難應(yīng)當(dāng)指出,錨碇板樁或錨碇樁系受集中力(拉桿力)的無(wú)錨2.3.6“錨碇墻上拉桿預(yù)留孔的位置應(yīng)與錨碇墻(板)上土壓力合力作用點(diǎn)重合”,這是原則性規(guī)定,實(shí)際上,錨碇墻(板)前土抗力的分布并不是庫(kù)倫理論那樣,所以設(shè)計(jì)時(shí),置常放在錨碇墻(板)高度中間偏下處。梁,板樁需隔幾根作一根帶牛腿的(安放導(dǎo)梁用)難把樁頂標(biāo)高控制準(zhǔn)確,給安裝拉桿帶來(lái)較大困難2.5.1~2.5.3系根據(jù)已建成的斜拉樁式別是墻后土層可能發(fā)生明顯沉降者,宜采用況下也可采用鋼筋混凝土樁(其截面多為方型)。斜拉樁的間距,3.0m者居多。斜拉樁的斜度,除德國(guó)多采用1:1外,日本、前蘇聯(lián)和我國(guó)幾乎都采用3:1。有的文獻(xiàn)指出,斜度不宜陡于3:接或剛接。日本和德國(guó)常常采用前者以利于斜拉樁3設(shè)計(jì)計(jì)算暫和偶然三種設(shè)計(jì)狀況。持久狀況是最基本的,是指貫穿結(jié)構(gòu)整個(gè)使用期的,其可靠度應(yīng)高于短暫和偶然狀況,反映在作用的取值及各分項(xiàng)系數(shù)的取值上。力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)計(jì)算和驗(yàn)算極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí),永久作用和可變作用均取根據(jù)板樁碼頭的特點(diǎn),建議采用綜合準(zhǔn)永久值系數(shù)為0.85。標(biāo)》中的規(guī)定一致,除永久作用和可變作用參3.1.6主動(dòng)土壓力荷載是作用在板樁碼頭上的主要永久作用和可變作用,有時(shí)尚應(yīng)考慮剩余水壓力。主動(dòng)土1.35,剩余水壓力分項(xiàng)系數(shù)為1.05。目前,有關(guān)板樁墻的內(nèi)力(彎矩)和拉桿力的可靠度分析尚算板樁墻的彎矩和拉桿力時(shí),作用和抗力(被動(dòng)土壓力)均取標(biāo)準(zhǔn)值,其設(shè)計(jì)值可采用求算出的標(biāo)準(zhǔn)值乘綜合所列各作用的主次排列,經(jīng)校準(zhǔn)驗(yàn)算,綜合分項(xiàng)系數(shù)取為1.4水頭存在,產(chǎn)生剩余水壓力。在河港,水位速率外,還與板樁墻排水好壞和回填土及地基土的在不具備上述條件時(shí),可根據(jù)國(guó)內(nèi)外設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)與少頭一般采用(1/3~1/2)平均潮差較為合適。3.2.2剩余水壓力的分布嚴(yán)格說(shuō)來(lái)是隨回填土與地基土的滲透性大小而變化,低水位以下一般呈曲線分布保守的,但考慮到水流通過(guò)回填土向板樁墻前流流動(dòng)時(shí)相比,碼頭后面的主動(dòng)土壓力要增大力,主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力的影響,這種主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土壓力的影響,采用剩余水3.2.3現(xiàn)場(chǎng)原型觀測(cè)與室內(nèi)模型試驗(yàn)結(jié)果都表明了作用于板樁置高低、板樁入土深度、板樁剛度與海底地基土性端位移的為主(如先挖泥后打樁,板樁相對(duì)剛度較大,錨桿位移較大等情況),板樁墻后主動(dòng)土壓力視為與剛性墻布;另一種是以彎曲變形為主(如先打樁后開(kāi)挖,板樁相對(duì)剛度較小,錨著點(diǎn)位移小等情況),墻后主動(dòng)土壓力視為“R”形分布,其值就將減弱。研究也表明不論土壓力分布形布的定量確定目前尚缺乏足夠的試驗(yàn)研究資料,著點(diǎn)的位移由于錨桿的伸長(zhǎng)總是存在,所以本規(guī)樁墻上的主動(dòng)土壓力按三角形分布,而對(duì)以彎曲假定的極限平衡原理,所不同的是在推導(dǎo)公式時(shí)慮了土的粘聚力C的作用因素,彌補(bǔ)了庫(kù)倫公式只能適用于無(wú)粘性土,計(jì)算公式的詳細(xì)推導(dǎo)可見(jiàn)有關(guān)專(zhuān)題研同時(shí)考慮填土表面有坡度(β)、墻背傾斜(a)、土與墻背的摩擦角(δ)以及土的粘聚力C等因素,適用于無(wú)粘性土與粘性土。3.與朗金公式相比公式能考慮與墻背間的摩擦角δ的作用,3.2.7板樁墻的位移(或變形)在土與墻之間將發(fā)生相對(duì)移動(dòng),理論計(jì)算取δ=q≤30°的被動(dòng)土壓力系數(shù)比較接近,誤差≤10%。取8≤20°;三是吸取彈性線法的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)。彈性線法(羅曼爾法)是設(shè)計(jì)人員最熟悉最普遍的方法,該法在計(jì)算被動(dòng)土壓力時(shí)采用朗金公式取δ=0,但為了考慮土與板樁之間實(shí)際存在的摩擦力,墻前被動(dòng)土壓力乘以增大系數(shù)K,墻后被動(dòng)土壓力乘以減小樁墻前、后被動(dòng)土壓力,考慮8影響,則可不再考慮增減修正系數(shù)K和K',經(jīng)計(jì)算對(duì)粘性土取用δ=3/4φ≤20=2/3q≤20°,其相當(dāng)增減系數(shù)K和K'與用索柯洛夫斯但國(guó)內(nèi)實(shí)際施工經(jīng)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)往往達(dá)到0.5m,甚至沿表層粘性土,考慮到碼頭前沿開(kāi)挖的擾動(dòng)作用,適當(dāng)降低粘性土的粘聚力是有必要的,沿底面以下1m深度內(nèi)完全不計(jì)其粘聚力,但考慮到碼頭經(jīng)較長(zhǎng)對(duì)于土質(zhì)較軟的地基是合適的??紤]到地質(zhì)條件的某些情況下采用底端自由支承狀態(tài)或介于底端嵌承兩者之間的工作狀態(tài)可能比較合理,所以本條可考慮采用自由支承工作狀態(tài)或介乎兩者之間端線變位和角變位都等于零的假定來(lái)確定,將化為靜定結(jié)構(gòu)。近年來(lái),日本、原蘇聯(lián)都提出足“踢腳”穩(wěn)定的要求。根據(jù)對(duì)國(guó)內(nèi)20個(gè)實(shí)際工程計(jì)算對(duì)比,發(fā)現(xiàn)有7個(gè)工程用“踢這多發(fā)生在地基土質(zhì)較差的情況(q<17°),條文規(guī)定板樁墻的入ra取1.15。3.3.5彈性線法即羅邁爾法的基本點(diǎn)是假定板樁墻底端的角變位和線變位都等于零,而拉桿錨碇點(diǎn)的位移也等及錨碇點(diǎn)位移??紤]到這兩個(gè)因素,條文規(guī)定跨中減系數(shù)采用0.7~0.8,對(duì)剛度較小的板樁墻主要是第一種因素影機(jī)計(jì)算。板樁墻入土段墻后僅考慮由設(shè)計(jì)水底以上超載(地面荷因?yàn)檫@部分土壓力已反映在土抗力中,這與灌筑樁的計(jì)算是一入土深度是按“踢腳”穩(wěn)定確定的,拉桿力和板樁很大,因此設(shè)計(jì)拉桿和錨碇結(jié)構(gòu)時(shí),必須考慮3.4.1錨碇墻(板)的穩(wěn)定性是采用以分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)條文中式(3.4.1),錨碇墻(板)后土體本身產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力E,為永久作用,拉桿設(shè)計(jì)拉力的水平分力R用,錨碇墻(板)后地面使用荷載產(chǎn)生的主動(dòng)土壓力E。為非主導(dǎo)可變作用。土壓力分項(xiàng)系數(shù)與條文中表3.3.3的值完全一致,拉桿設(shè)計(jì)拉力的分項(xiàng)系數(shù)取1.35。對(duì)幾座具有典型性的板樁碼頭在改變錨碇墻后進(jìn)行了錨碇墻穩(wěn)定的校準(zhǔn)計(jì)算,按條文中式(3.4.1)左端項(xiàng)和各3.4.8錨碇墻(板)的位移計(jì)算是為采用豎向彈性地基梁法計(jì)算板樁墻提供參數(shù)。錨碇墻(板)在拉桿力和墻后主動(dòng)土壓力作用3.4.12根據(jù)國(guó)外對(duì)板樁碼頭工程的觀測(cè),板錨碇點(diǎn)的位移

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