土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)目錄第1章引論 11.1本設(shè)計(jì)的目的意義 11.2設(shè)計(jì)內(nèi)容 11.3設(shè)計(jì)依據(jù) 5第2章結(jié)構(gòu)平面布置 62.1結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置 62.2基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)類(lèi)型 72.3材料參數(shù)確認(rèn)及尺寸估算 7第3章.框架荷載計(jì)算 103.1一榀框架簡(jiǎn)圖及框架梁柱相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)算 103.2恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 123.3活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì) 133.4豎向荷載內(nèi)力計(jì)算 133.4.1.恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 143.4.2活載計(jì)算 233.5風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算 263.5.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 263.5.2風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算 28第4章非地震作用框架內(nèi)力計(jì)算 314.1、豎向恒載內(nèi)力計(jì)算 314.1.1、彎矩分配系數(shù)計(jì)算 314.1.2計(jì)算桿件固端彎矩 354.2、豎向活載作用下的內(nèi)力計(jì) 35計(jì)算桿件固端彎矩 354.3、雪荷載內(nèi)力計(jì)算 404.4、風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算 40第5章內(nèi)力組合 465.1框架梁彎矩調(diào)幅 465.2柱內(nèi)力組合 475.3梁內(nèi)力組合 56第6章截面設(shè)計(jì) 606.1梁截面設(shè)計(jì) 606.1.1框架梁配筋設(shè)計(jì)計(jì)算 636.1.2梁斜截面受剪承載力計(jì)算 816.2柱的配筋計(jì)算 846.2.1剪跨比和軸壓比驗(yàn)算. 846.2.2柱配筋計(jì)算. 846.2.3柱斜截面受剪計(jì)算. 104第7章現(xiàn)澆混凝土板式樓梯設(shè)計(jì) 105第8章柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 107參考文獻(xiàn) 111第1章引論1.1本設(shè)計(jì)的目的意義二十世紀(jì)以來(lái)，全國(guó)各地有了很大的發(fā)展，許多城市不斷新建商場(chǎng)、住宅、辦公樓、教學(xué)樓等建筑。同時(shí)，隨著生活水平以及經(jīng)濟(jì)水平的增長(zhǎng)，人們對(duì)建筑功能不斷提出新的要求，從外立面、裝飾裝修、內(nèi)部功能布置、結(jié)構(gòu)材質(zhì)等不斷的變革，混凝土結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)是今年發(fā)展的趨勢(shì)，很多建筑已經(jīng)成為一個(gè)城市的標(biāo)志，如上海的東方明珠、北京的鳥(niǎo)巢等。建筑是指人們使用土、石材、木材、混凝土、鋼材等建筑材料構(gòu)成的一種供人居住和使用的空間，一般可以劃分為公共和民用兩類(lèi)。公共建筑是指政治經(jīng)濟(jì)等進(jìn)行交流的空間，民用建筑是休息、居住所使用的建筑，如住宅樓、宿舍樓等。公共建筑按照功能可分為科學(xué)技術(shù)、醫(yī)療衛(wèi)生、行政辦公、商業(yè)、體育、文化教育、紀(jì)念、服務(wù)等類(lèi)型的建筑。一個(gè)優(yōu)秀的建筑，要有好的建筑功能、物質(zhì)技術(shù)條件和建筑形象，要以?xún)?nèi)部組合和外部建筑體型、立面樣式和細(xì)部裝飾處理等構(gòu)成一定的建筑形象。而建筑形象可以表現(xiàn)出當(dāng)時(shí)某個(gè)時(shí)代的技術(shù)水平、生產(chǎn)力水平和文化生活水平，也能展現(xiàn)出社會(huì)的精神風(fēng)貌、民族特點(diǎn)和地方特長(zhǎng)。畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)結(jié)束階段的實(shí)踐環(huán)節(jié)，是對(duì)大學(xué)所學(xué)知識(shí)的系統(tǒng)性和綜合性的復(fù)習(xí)和訓(xùn)練，具有不可靠替代的作用，是為將來(lái)的實(shí)際工作中打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，需要了解和掌握建筑設(shè)計(jì)的全過(guò)程，需要運(yùn)用力學(xué)、房屋建筑學(xué)的知識(shí)，需要具有獨(dú)立分析和創(chuàng)新的能力。1.2設(shè)計(jì)內(nèi)容1.建筑方案設(shè)計(jì)結(jié)合建筑任務(wù)書(shū)要求和工程技術(shù)條件，根據(jù)房屋建筑學(xué)、民用設(shè)計(jì)通則等知識(shí)進(jìn)行建筑方案設(shè)計(jì)，方案設(shè)計(jì)要合理針對(duì)空間進(jìn)行組合，滿(mǎn)足功能使用的要求，并做到建筑美觀，并使建筑物與四周環(huán)境想?yún)f(xié)調(diào)。建筑介紹：建筑面積為3124.65m2,實(shí)驗(yàn)樓為三層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，樓蓋及屋面均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度采用120mm，填充墻采用MU7.5混凝土小型空心砌塊墻，墻厚200mm?？蚣芄?jié)點(diǎn)應(yīng)力集中顯著；框架結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度小，屬柔性結(jié)構(gòu)框架，在強(qiáng)烈地震作用下，結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生水平位移較大，易造成嚴(yán)重的非結(jié)構(gòu)性破性；鋼材和水泥用量較大，構(gòu)件的總數(shù)量多，吊裝次數(shù)多，接頭工作量大，工序多，浪費(fèi)人力，施工受季節(jié)、環(huán)境影響較大；不適宜建造高層建筑，框架是由梁柱構(gòu)成的桿系結(jié)構(gòu)，其承載力和剛度都較低。2.建筑施工圖建筑施工圖主要用來(lái)表達(dá)建筑設(shè)計(jì)的內(nèi)容，即表示建筑物的總平面圖步距、外觀造型、內(nèi)部構(gòu)造和節(jié)點(diǎn)大樣等。建筑施工圖包括總平圖（圖1.1）、建筑平面圖（圖1.2，1.3））、建筑剖面圖（圖1.4）和建筑詳圖（圖1.5）。建筑施工圖設(shè)計(jì)使用CAD、天正等進(jìn)行繪圖。圖1.1總平圖圖1.2建筑首層平面圖圖1.3建筑立面圖圖1.4剖面圖圖1.5一層樓梯詳圖1.3設(shè)計(jì)依據(jù)主要設(shè)計(jì)依據(jù)：（1）《民用設(shè)計(jì)通則》GB50352-2005（2）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB5007-2011（3）《建筑工程抗震設(shè)防統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50223-2008（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010（5）《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2001（6）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001（7）《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016-2006（8）建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)（GB/T50104-2010）[M].北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2010．（9）建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（GB50016-2014）[M].北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2006．（10）建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50068-2001）[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001．

第2章結(jié)構(gòu)平面布置建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的過(guò)程就是通過(guò)對(duì)建筑物的深層分析和概念設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)選型與結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算、內(nèi)力組合與構(gòu)建設(shè)計(jì)等，設(shè)計(jì)出滿(mǎn)足建筑結(jié)構(gòu)安全性、適用性、經(jīng)濟(jì)型和耐久性的建筑物的過(guò)程，其中結(jié)構(gòu)選型時(shí)是后面?zhèn)€步驟的基礎(chǔ)和依據(jù)，是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)必不可少的一部分，本章從結(jié)構(gòu)選型與布置、構(gòu)件尺寸估算等方面，確定各構(gòu)件的平面布置。2.1結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置結(jié)構(gòu)選型是選擇出空間組合和建筑造型的最佳結(jié)構(gòu)方案，結(jié)構(gòu)選型應(yīng)遵循以下原則：滿(mǎn)足建筑造型的需要、滿(mǎn)足建筑功能的要求、充分發(fā)揮自身的優(yōu)勢(shì)、考慮材料和施工的條件、盡可能降低造價(jià)。建筑功能要求是指對(duì)不同的建筑的不同要求，如體育館的視覺(jué)效果、超市的空間效果等，應(yīng)采用針對(duì)性的結(jié)構(gòu)。同時(shí)，結(jié)構(gòu)選型要充分發(fā)揮出結(jié)構(gòu)自身的優(yōu)勢(shì)。每種結(jié)構(gòu)形式都有各自的優(yōu)缺點(diǎn)，如砌體結(jié)構(gòu)，剛度大，耐久性和耐火性比較好，但是抗拉抗剪強(qiáng)度較低；框架結(jié)構(gòu)，空間分隔靈活，自重輕，節(jié)省材料，但是側(cè)向剛度較小?？紤]材料和施工技術(shù)的不同，也會(huì)選擇不同的結(jié)構(gòu)形式，如砌體結(jié)構(gòu)多為就地取材，施工簡(jiǎn)單；特定條件下，如鋼材緊張或者鋼材加工技術(shù)不完善時(shí)，一般不大量采用鋼結(jié)構(gòu)。在對(duì)結(jié)構(gòu)軸壓力要求較高時(shí)，還可能會(huì)用到鋼和混凝土組合結(jié)構(gòu)，組合結(jié)構(gòu)可以充分利用混凝土的抗壓和鋼材的抗拉能力。一般情況下，在對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)條件沒(méi)有特殊要求和約束時(shí)，多采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，這也是目前各類(lèi)建筑中用的最多的結(jié)構(gòu)形式。合理的混凝土結(jié)構(gòu)體系，應(yīng)符合如下幾個(gè)方面：一是體系合理、構(gòu)件布置得當(dāng)；二是結(jié)構(gòu)豎向和水平方向布置要規(guī)則，剛度連續(xù)并均勻；三是結(jié)構(gòu)體系傳力明確，構(gòu)件連接均勻；四是宜選擇超靜定結(jié)構(gòu)，重要構(gòu)件應(yīng)采用冗余約束進(jìn)行設(shè)計(jì)。同時(shí)，對(duì)于大多數(shù)地區(qū)，尚應(yīng)對(duì)建筑進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)，根據(jù)抗震規(guī)范，對(duì)于建筑抗震設(shè)計(jì)，應(yīng)有明確的地震作用傳遞途徑，應(yīng)避免因部分構(gòu)件或構(gòu)件破壞而導(dǎo)致整個(gè)結(jié)構(gòu)喪失抗震能力或?qū)χ亓奢d的承載能力。建筑應(yīng)具有良好的抗震承載力、變形能力和消耗地震能量的能力，因此，抗側(cè)力體系是進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)是首先考慮的因素之一。當(dāng)今，常見(jiàn)結(jié)構(gòu)體系有砌體結(jié)構(gòu)、框架結(jié)構(gòu)體系、剪力墻結(jié)構(gòu)體系、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系等?？蚣芙Y(jié)構(gòu)是指有梁、板、柱等組成的結(jié)構(gòu)體系，該結(jié)構(gòu)中，豎向荷載由梁板承擔(dān)，水平荷載由柱承擔(dān)，砌體墻不是承重構(gòu)件?；炷两Y(jié)構(gòu)廣泛適用于住宅、辦公樓、學(xué)校等建筑，本次設(shè)計(jì)即采用框架結(jié)構(gòu)。2.2基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)類(lèi)型基礎(chǔ)是建筑結(jié)構(gòu)的重要的部分，是連接上部結(jié)構(gòu)和地基的紐帶?；A(chǔ)設(shè)計(jì)應(yīng)考慮建筑物的使用要求、水文地質(zhì)條件、工期以及造價(jià)等方面因素，選擇合理的基礎(chǔ)方案，方能保證基礎(chǔ)工程經(jīng)濟(jì)、可靠，選擇獨(dú)立基礎(chǔ)作為本次設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)形式。2.3材料參數(shù)確認(rèn)及尺寸估算1）基礎(chǔ)持力層選擇。根據(jù)規(guī)范要求，在滿(mǎn)足地基穩(wěn)定和變形的前提下，基礎(chǔ)宜淺埋，基礎(chǔ)埋深是指室外地面至基礎(chǔ)底面的距離，除巖石地基外，基礎(chǔ)埋深不宜小于0.5m，同時(shí)，上部結(jié)構(gòu)荷載較大時(shí)，一般要求基礎(chǔ)置于承載力較高的地層上，本工程選擇第二層土作為持力層。2）板厚估算。板厚與板是單雙向板以及跨度有關(guān)，同時(shí)兼顧舒適度與撓度因素，根據(jù)結(jié)構(gòu)布置，計(jì)算板跨度最大為3600mm，混凝土雙向板板厚不小于跨度的1/40，單向板不小于板厚的1/30，L=3600/40=90.00mm。根據(jù)混凝土規(guī)范，根據(jù)構(gòu)造要求，單向板厚度不得小于60mm，雙向板最小厚度為80mm；經(jīng)比選，取樓層板厚h=100mm。3）梁截面尺寸估算=1\*GB3①橫向框架梁：由建筑平面圖以及柱網(wǎng)布置可知，梁橫向跨度為7800mm。梁高h(yuǎn)=取h=700mm；梁寬b=取b=300mm。=2\*GB3②縱向框架梁。梁高h(yuǎn)=取h=500mm；梁寬b=取b=300mm。4）框架柱截面尺寸確定。以B軸柱為例，結(jié)合混凝土規(guī)范，對(duì)柱尺寸進(jìn)行估算。N=1.2×q×S×n=1.2×13×3.6×5.25×3=884.52kNA=bc×hc=q：樓層單位面積荷載,可取q=12~14kN/m2S：柱傳力面積N：柱軸向壓力估算n：樓層數(shù)μ：極限軸壓比，按照0.85考慮A：框架柱的截面面積因?yàn)槭欠叫沃?，邊長(zhǎng)最小值bc=hc=249.62mm根據(jù)任務(wù)書(shū)及規(guī)范可知抗震烈度為7度。綜上，選擇柱尺寸hc=hc=500mm。5）混凝土及鋼筋強(qiáng)度選擇=1\*GB3①混凝土強(qiáng)度等級(jí)：梁選用C35混凝土，柱選用C35混凝土，根據(jù)地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范，基礎(chǔ)選用C30，墊層選用C10。=2\*GB3②鋼筋強(qiáng)度：根據(jù)《鋼筋混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010以及《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010，結(jié)合市場(chǎng)現(xiàn)行情況，縱向受力縱筋選擇HRB400；水平鋼筋以及構(gòu)造鋼筋和板筋選用HRB400一榀框架尺寸簡(jiǎn)圖如下（圖2.3.1）：圖2.1一榀框架尺寸第3章.框架荷載計(jì)算3.1一榀框架簡(jiǎn)圖及框架梁柱相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)算根據(jù)教材以及規(guī)范，框架結(jié)構(gòu)計(jì)算高度下部為基礎(chǔ)頂部，因此，柱計(jì)算高度為基礎(chǔ)埋深、室內(nèi)外高差和首層層高之和。根據(jù)建筑立面圖，本工程室內(nèi)外高差為-0.45m，根據(jù)地基規(guī)范，基礎(chǔ)最小埋深需不小于于0.5m，故初定基礎(chǔ)埋深為1.5m，故基礎(chǔ)頂至0.000高度為0.95m，首層層高為4.20m,故首層柱計(jì)算長(zhǎng)度為5.15m。二層以上由于以梁板進(jìn)行劃分，故層高即為相應(yīng)計(jì)算高度?？蚣芙Y(jié)構(gòu)梁和板為現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，整體性較好，根據(jù)課本及規(guī)范條文說(shuō)明，對(duì)于兩側(cè)有樓板相連梁其剛度應(yīng)適當(dāng)放大，I=2I0，對(duì)于單側(cè)樓板的框架梁，如邊跨以及開(kāi)洞框架梁，I=1.5I0(I0為無(wú)翼緣梁截面慣性矩，)。（一榀框架簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖3.1）求解梁線(xiàn)剛度：求解柱線(xiàn)剛度：以底層柱作為剛度基本單位，將其他構(gòu)件剛度進(jìn)行換算，計(jì)算所有構(gòu)件相對(duì)線(xiàn)剛度：EQ框架梁相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)算：EQi'=\f(69300,31856.8)=2.18EQi'=\f(72900,31856.8)=2.29EQi'=\f(69300,31856.8)=2.18EQ框架柱相對(duì)線(xiàn)剛度計(jì)算：EQi'=\f(31856.8,31856.8)=1EQi'=\f(45572.92,31856.8)=1.43EQi'=\f(45572.92,31856.8)=1.43圖3.1一榀框架簡(jiǎn)圖3.2恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算屋面表3.屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值做法厚度容重荷載23厚素混凝土23250.58kN/m隔離層+防水層0.40kN/m水泥砂漿找平20200.40kN/m水泥砂漿找坡20200.40kN/m硬質(zhì)聚氨酯泡沫板0.30kN/m鋼筋混凝土樓板120253.00kN/m水泥砂漿粉底10200.20kN/m合計(jì)5.28kN/m樓面一表3.2樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值做法厚度容重荷載14厚水磨石地面14280.39kN/m10厚水泥砂漿找平10200.20kN/m素水泥漿一道10200.20kN/m鋼筋混凝土樓板100252.50kN/m水泥砂漿粉底10200.20kN/m合計(jì)3.49kN/m標(biāo)準(zhǔn)層外縱墻自重。對(duì)窗戶(hù)自身重量進(jìn)行計(jì)算：=對(duì)窗外（即扣除窗戶(hù)部分）墻體重量進(jìn)行計(jì)算：=對(duì)保溫層重量進(jìn)行計(jì)算：=對(duì)粉刷層重量進(jìn)行計(jì)算：=外縱墻自重=窗戶(hù)+保溫層+墻體+粉刷=16.13+4.9+7.31+1.46=29.8kN。EQ標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)縱墻自重對(duì)門(mén)重量進(jìn)行計(jì)算：=對(duì)門(mén)外（即扣除門(mén)框范圍的面積）墻體重量進(jìn)行計(jì)算：=對(duì)墻體粉刷重量進(jìn)行計(jì)算：=EQ內(nèi)縱墻荷載合計(jì)=墻體自重+粉刷自重+門(mén)自重=18.68+0.63+5.67=24.98kN3.3活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)EQ1)屋面和樓面活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算EQ根據(jù)荷載規(guī)范第四章屋面荷載(不上人)0.5kN/m普通樓面2.5kN/m走廊3.5kN/mEQ2)雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值EQ根據(jù)《結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》6.1.1SEQ根據(jù)荷載規(guī)范，屋面活荷載采用活載與雪載中較大值參與荷載組合。3.4豎向荷載內(nèi)力計(jì)算框架結(jié)構(gòu)中，樓蓋作用是承受樓面荷載，并將樓面荷載傳遞到梁上，然后梁將荷載傳遞到柱，柱傳遞到基礎(chǔ)上。同時(shí)，樓蓋水平剛度無(wú)限大，可將水平荷載傳遞到抗側(cè)力構(gòu)件即柱上。因此。樓蓋是框架結(jié)構(gòu)形成整體空間效應(yīng)必不可少的部分。樓蓋通常由梁板組成，四邊支撐的板，根據(jù)長(zhǎng)寬比不同，計(jì)算方式不同：（1）當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊寬帶之比小于或等于2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算；（2）當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊寬帶之比大于2，但小于3時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；（3）當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊寬帶之比大于3或等于3時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算。單、雙向板的分類(lèi)，是根據(jù)四邊支撐條件得出的，根據(jù)上述情況，對(duì)樓板進(jìn)行荷載計(jì)算。3.4.1.恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算EQ1)A~B軸間框架梁荷載計(jì)算屋面層:EQ屋面板荷載傳遞給梁:EQ梁尺寸：b=300mm；h=700mm屋面梁自重計(jì)算：EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:qEQ梁上線(xiàn)荷載=板傳荷載+梁自重樓面層:EQ樓面板荷載傳遞給梁:EQ梁尺寸：b=300mm；h=700mm樓面梁自重計(jì)算：EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:EQ隔墻重量標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算:隔墻兩側(cè)粉刷重量標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：EQ梁上線(xiàn)荷載=板傳荷載+梁自重+隔墻荷載EQ2)B~C軸間框架梁荷載計(jì)算屋面板荷載傳遞給梁：屋面層:EQ梁尺寸：b=300mm；h=500mm屋面梁自重計(jì)算EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:EQ梁上線(xiàn)荷載=板傳荷載+梁自重樓面層:EQ樓面板荷載傳遞給梁:EQ梁尺寸：b=300mm；h=500mm樓面梁自重計(jì)算;EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:EQ梁上線(xiàn)荷載=板傳荷載+梁自重EQ3)C~D軸間框架梁荷載計(jì)算屋面層:屋面板荷載傳遞給梁;EQ梁尺寸：b=300mm；h=700mm屋面梁自重計(jì)算：EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:EQ梁上線(xiàn)荷載=板傳荷載+梁自重樓面層:EQ樓面板荷載傳遞給梁:EQ梁尺寸：b=300mm；h=700mm樓面梁自重計(jì)算:EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:EQ隔墻重量標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算:EQ隔墻兩側(cè)粉刷重量標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算:EQ梁上線(xiàn)荷載=板傳荷載+梁自重+隔墻荷載EQ4)A軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層女兒墻重量標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：=0.板荷載通過(guò)板塊分隔傳遞給框架梁:EQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ屋面梁自重：EQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:p女兒墻自重：EQA軸柱豎向集中荷載=梁自重+樓板及面層自重+女兒墻自重+粉刷自重=0.4+8.84+21.38+22.39=53.01kN標(biāo)準(zhǔn)層樓面板荷載通過(guò)板塊分隔傳遞給框架梁:pEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ樓面梁自重：PEQ抹灰層：梁兩側(cè)考慮10mm水泥砂漿抹灰:PEQ外縱墻自重計(jì)算：P4EQA軸柱豎向集中荷載=樓板及面層自重+梁自重+外縱墻自重+粉刷自重=0.42+9.3+14.14+29.8=53.66kNEQ5)B軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ屋面板荷載傳遞給梁:PEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ屋面梁自重：PEQ抹灰層：考慮梁兩側(cè)10mm厚石灰砂漿:PEQB軸柱豎向集中荷載=板荷載+粉刷+梁自重=41.04+8.84+0.4=50.28kN標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:PEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ樓面梁自重：PEQ抹灰層：考慮梁兩側(cè)10mm厚石灰砂漿:P內(nèi)縱墻自重：P4EQB軸柱豎向集中荷載=梁自重+粉刷自重+內(nèi)縱墻自重+板傳荷載=EQ6)C軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ屋面板荷載傳遞給梁:PEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ屋面梁自重：PEQ抹灰層：考慮梁兩側(cè)10mm厚石灰砂漿:PEQC軸柱豎向集中荷載=板荷載+粉刷+梁自重=41.04+8.84+0.4=50.28kN標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:PEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；h=500mmEQ樓面梁自重：PEQ抹灰層：考慮梁兩側(cè)10mm厚石灰砂漿:P內(nèi)縱墻自重：P4EQC軸柱豎向集中荷載=梁自重+粉刷自重+內(nèi)縱墻自重+板傳荷載=EQ7)D軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ女兒墻自重：=0.5×1.2×2+0.20EQ屋面板荷載傳遞給梁:PEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；框架梁高度h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；框架梁高度h=500mm屋面梁自重：PEQ抹灰層：考慮梁兩側(cè)10mm厚石灰砂漿:PEQ女兒墻自重：PEQD軸柱豎向集中荷載=樓板及面層自重+粉刷自重+女兒墻自重+梁自重。=0.4+8.84+21.38+22.39=53.01kN標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:PEQ左側(cè)梁尺寸：b=300mm；框架梁高度h=500mmEQ右側(cè)梁尺寸：b=300mm；框架梁高度h=500mmEQ樓面梁自重：PEQ抹灰層：考慮梁兩側(cè)10mm厚石灰砂漿:P外縱墻自重：P4=29.8kNDEQ軸柱豎向集中荷載=梁自重+粉刷自重+女兒墻自重+樓板及面層自重=0.42+9.3+14.14+29.8=53.66kN圖3.3EQ恒載作用下荷載簡(jiǎn)圖3.4.2活載計(jì)算EQ1)A~B軸間框架梁EQ屋面層EQ屋面板荷載傳遞給梁:q=2×0.5×1.80×1-2×EQ樓面層EQ樓面板荷載傳遞給梁:q=2×2.50×1.80×1-2×EQ2)B~C軸間框架梁EQ屋面層EQ屋面板荷載傳遞給梁:q=2×0.5×1.35×5EQ樓面層EQ樓面板荷載傳遞給梁:q=2×3.5×1.35×5EQ3)C~D軸間框架梁EQ屋面層EQ屋面板荷載傳遞給梁:q=2×0.5×1.80×1-2×EQ樓面層EQ樓面板荷載傳遞給梁:q=2×2.50×1.80×1-2×EQ4)A軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ屋面板荷載傳遞給梁:pEQA軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:pEQA軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=EQ5)B軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ屋面板荷載傳遞給梁:pEQB軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:pEQB軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=EQ6)C軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ屋面板荷載傳遞給梁:pEQC軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:pEQC軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=EQ7)D軸柱豎向集中荷載計(jì)算頂層EQ屋面板荷載傳遞給梁:pEQD軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=標(biāo)準(zhǔn)層EQ樓面板荷載傳遞給梁:pEQD軸柱豎向集中荷載=板傳荷載=圖3.4EQ活載作用下荷載簡(jiǎn)圖3.5風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算3.5.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算風(fēng)荷載是水平荷載，垂直作用于建筑表面，風(fēng)荷載與建設(shè)地點(diǎn)的基本風(fēng)壓、建筑物的風(fēng)荷載體形系數(shù)、風(fēng)壓作用高度變化系數(shù)、風(fēng)振系數(shù)等因素，由于風(fēng)荷載時(shí)整體作用于建筑表面，風(fēng)荷載計(jì)算時(shí)，將面上荷載簡(jiǎn)化為集中荷載，荷載作用于樓板處。（式3.1）式中基本風(fēng)壓：風(fēng)壓高度變化系數(shù)：風(fēng)荷載體型系數(shù)，建筑高寬比EQβz:高度z處風(fēng)振系數(shù)，根據(jù)規(guī)范8.4.1，無(wú)需考慮風(fēng)振系數(shù)，βz取值1.0所以ζ=1.11EQ根據(jù)荷載規(guī)范，地面粗糙度為B類(lèi)，所以ν=0.43各層標(biāo)高處βZ（見(jiàn)表）根據(jù)荷載規(guī)范表8.2.1風(fēng)荷載計(jì)算（如圖）。表3.2各層標(biāo)高處β樓層βzμsz(m)μzω0(kN/m2)A(m2)Wk(kN)311.3011.851.050.3510.805.16211.308.251.000.3512.965.90111.304.651.000.3514.856.76圖3.5橫向風(fēng)荷載計(jì)算3.5.2風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算EQ采用標(biāo)準(zhǔn)組合工況進(jìn)行位移計(jì)算時(shí)(1).側(cè)移剛度D柱側(cè)向剛度計(jì)算公式如下,對(duì)于一般層：K=對(duì)于底層：K=第1層側(cè)向剛度計(jì)算:A軸柱側(cè)向剛度：K=2.18,α=0.64B軸柱：K=4.46,α=0.77C軸柱：K=4.46,α=0.77D軸柱：K=2.18,α=0.64第2層側(cè)向剛度計(jì)算:A軸柱側(cè)向剛度：K=1.52,α=0.43B軸柱：K=3.12,α=0.61C軸柱：K=3.12,α=0.61D軸柱：K=1.52,α=0.43第3層側(cè)向剛度計(jì)算:A軸柱側(cè)向剛度：K=1.52,α=0.43B軸柱：K=3.12,α=0.61C軸柱：K=3.12,α=0.61D軸柱：K=1.52,α=0.43柱間側(cè)向剛度（如表3.3）表3.3柱間側(cè)向剛度Dj第A軸第B軸第C軸第D軸∑Dj1層9224.6311098.3811098.389224.6340646.022層18144.7725740.2625740.2618144.7787770.063層18144.7725740.2625740.2618144.7787770.06側(cè)向位移彎曲位移和剪切位移（如表3.4）：表3.4彎曲位移和剪切位移樓層Wk/kNVj/kN∑D(kN/m)△uj/m△uj/h35.165.1687770.060.00010.000025.9011.0687770.060.00010.000016.7617.8240646.020.00040.0001u=∑△uj=0mEQ本工程最大層架位移角為0.00011,滿(mǎn)足抗震規(guī)范求，抗側(cè)剛度滿(mǎn)足規(guī)范要求。第4章非地震作用框架內(nèi)力計(jì)算結(jié)構(gòu)上的荷載按類(lèi)型可以分為永久、可變和偶然荷載。永久荷載通常包括結(jié)構(gòu)構(gòu)件、圍護(hù)構(gòu)件、面層及裝飾等?？勺兒奢d通常包含活荷載、雪荷載和風(fēng)荷載。荷載有四種代表值，即標(biāo)準(zhǔn)值、組合值、頻遇值和準(zhǔn)永久值。綜上所述，框架結(jié)構(gòu)上的荷載，通常由永久荷載中的結(jié)構(gòu)自重、可變荷載中的活荷載、風(fēng)荷載和雪荷載組成，對(duì)于抗震設(shè)防的地區(qū)，還需要考慮地震作用框架結(jié)構(gòu)非地震作用內(nèi)力計(jì)算內(nèi)容如下：(1).框架結(jié)構(gòu)上承受的恒載作用;(2).按最不利分布于各跨的活荷載;(3).風(fēng)荷載，分為左風(fēng)工況和右風(fēng)工況?？蚣芙Y(jié)構(gòu)內(nèi)里計(jì)算有多種方法，如：分層法、迭代法、彎矩分配法等。本工程設(shè)計(jì)中，采用彎矩二次分配法：彎矩二次分配法中，將各點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞。第一次彎矩分配是按照梁柱的相對(duì)線(xiàn)剛度分配固定彎矩，并將分配的彎矩進(jìn)行傳遞，傳遞系數(shù)為0.5，然后再對(duì)不平衡彎矩作一次分配即可。最終，將各桿端彎矩進(jìn)行疊加，即得到最終桿端彎矩?？蚣茉谒胶奢d下，采用D值法計(jì)算風(fēng)荷載內(nèi)力。4.1、豎向恒載內(nèi)力計(jì)算4.1.1、彎矩分配系數(shù)計(jì)算EQ一榀框架節(jié)點(diǎn)標(biāo)號(hào)圖如下：圖4.1一榀框架節(jié)點(diǎn)標(biāo)號(hào)圖一榀框架節(jié)點(diǎn)標(biāo)號(hào)節(jié)點(diǎn)1:μμ節(jié)點(diǎn)2:μμμ節(jié)點(diǎn)3:μμμ節(jié)點(diǎn)4:μμ節(jié)點(diǎn)5:μμμ節(jié)點(diǎn)6:μμμμ節(jié)點(diǎn)7:μμμμ節(jié)點(diǎn)8:μμμ節(jié)點(diǎn)9:μμμ節(jié)點(diǎn)10:μμμμ節(jié)點(diǎn)11:μμμμ節(jié)點(diǎn)12:μμμ4.1.2計(jì)算桿件固端彎矩MMMMMMMMM4.2、豎向活載作用下的內(nèi)力計(jì)計(jì)算桿件固端彎矩MMMMMMMMMEQ恒載彎矩二次分配法計(jì)算：圖4.2恒荷載彎矩二次分配計(jì)算圖4.3EQ恒載工況彎矩簡(jiǎn)圖圖4.4EQ恒載作用下剪力簡(jiǎn)圖圖4.5EQ恒載作用下軸力簡(jiǎn)圖活荷載彎矩二次分配法計(jì)算：圖4.6活荷載彎矩二次分配圖4.7EQ活載作用下彎矩簡(jiǎn)圖圖4.8EQ活載作用下剪力簡(jiǎn)圖圖4.9EQ活載作用下軸力簡(jiǎn)圖4.3、雪荷載內(nèi)力計(jì)算(式4.1)屋面為平屋面，EQ桿件固端彎矩M1,2=-M2M2,3=-M3,2=-M3,4=-M4,3=-4.4、風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算EQ采用D值法對(duì)一榀框架風(fēng)荷載進(jìn)行計(jì)算。其步驟為EQ1).求解各柱反彎點(diǎn)出得剪力值；EQ2).求解各柱反彎點(diǎn)高度EQ3)求解各柱桿端彎矩及梁端彎矩EQ4).求解各柱的軸力和梁剪力。EQ第i層第m柱根據(jù)剛度計(jì)算所分配的剪力公式為:（式4.2）為第i層樓面處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Dim為第i層第mEQ柱反彎點(diǎn)位置與柱高之比，根據(jù)表格計(jì)算結(jié)果如下：EQ第A軸柱反彎點(diǎn)位置（見(jiàn)表表4.1）表4.1第A軸柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/mKy0y1y2y3yyh/m33.601.520.380.000.000.000.381.3723.601.520.450.000.000.000.451.650.000.000.000.552.83EQ第B軸柱反彎點(diǎn)位置（見(jiàn)表4.2）:表4.2EQ第B軸柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/mKy0y1y2y3yyh/m33.603.120.450.000.000.000.451.6223.603.120.500.000.000.000.501.8015.154.460.550.000.000.000.552.83EQ第C軸柱反彎點(diǎn)位置(見(jiàn)表4.3)：表4.3EQ第C軸柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/mKy0y1y2y3yyh/m33.603.120.450.000.000.000.451.6223.603.120.500.000.000.000.501.8015.154.460.550.000.000.000.552.83EQ第D軸柱反彎點(diǎn)位置（見(jiàn)表4.4.）：表4.4EQ第D軸柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/mKy0y1y2y3yyh/m33.601.520.380.000.000.000.381.3723.601.520.450.000.000.000.451.650.000.000.000.552.83EQ對(duì)梁、柱彎矩進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表中柱：邊柱：第A軸柱柱端彎矩和剪力計(jì)算(風(fēng)荷載)（見(jiàn)表4.5）表4.5第A軸柱柱端彎矩和剪力計(jì)算層號(hào)Vi(kN)∑DDimDim/∑DVim/kNyh(m)Mc上(kN.m)Mc下(kN.m)Mb總(kN.m)35.1687770.0018145.000.211.081.372.411.482.41211.0687770.0018145.000.212.321.624.593.766.07117.8240646.009225.000.234.102.839.5011.6113.26第B軸柱柱端彎矩和剪力計(jì)算（風(fēng)荷載）（見(jiàn)表4.6）：表4.6第B軸柱柱端彎矩和剪力計(jì)算層號(hào)Vi(kN)∑DDimDim/∑DVim/kNyh(m)Mc上(kN.m)Mc下(kN.m)Mb左(kN.m)Mb右(kN.m)35.1687770257400.291.501.622.972.431.451.52211.0687770257400.293.211.805.785.784.004.21117.8240646110980.274.812.8311.1513.628.258.68第C軸柱柱端彎矩和剪力計(jì)算（風(fēng)荷載）（見(jiàn)表4.7）：表4.7第C軸柱柱端彎矩和剪力計(jì)算層號(hào)Vi(kN)∑DDimDim/∑DVim/kNyh(m)Mc上(kN.m)Mc下(kN.m)Mb左(kN.m)Mb右(kN.m)35.1687770257400.291.501.622.972.431.521.45211.0687770257400.293.211.805.785.784.214.00117.8240646110980.274.812.8311.1513.628.688.25第D柱柱端彎矩和剪力計(jì)算（風(fēng)荷載）（見(jiàn)表4.8）:表4.8第D柱柱端彎矩和剪力計(jì)算層號(hào)Vi(kN)∑DDimDim/∑DVim/kNyh(m)Mc上(kN.m)Mc下(kN.m)Mb總(kN.m)35.1687770.0018145.000.211.081.372.411.482.41211.0687770.0018145.000.212.321.624.593.766.07117.8240646.009225.000.234.102.839.5011.6113.26圖4.10EQ風(fēng)荷載作用下彎矩簡(jiǎn)圖圖4.11EQ風(fēng)荷載作用下剪力簡(jiǎn)圖圖4.12EQ風(fēng)荷載作用下軸力簡(jiǎn)圖

第5章內(nèi)力組合5.1框架梁彎矩調(diào)幅梁柱節(jié)點(diǎn)在理論計(jì)算時(shí)，一般假定為絕對(duì)剛接，但是實(shí)際上鋼筋混凝土的梁柱節(jié)點(diǎn)達(dá)不到完全剛接的條件，基本趨于剛接與鉸接之間，并且當(dāng)混凝土發(fā)生變形導(dǎo)致裂縫時(shí)，剛性假定無(wú)法成立。因此，當(dāng)混凝土發(fā)生裂縫時(shí)，支座彎矩會(huì)減少，跨中彎矩會(huì)增加，結(jié)合規(guī)范，需要對(duì)豎向荷載下框架梁端負(fù)彎矩進(jìn)行適當(dāng)降低，在滿(mǎn)足安全的前提下認(rèn)為控制內(nèi)里重分布達(dá)到設(shè)計(jì)要求的一種方法。根據(jù)計(jì)算，框架梁在豎向荷載作用下時(shí)，梁支座產(chǎn)生最大負(fù)彎矩以及最大剪力，梁跨中部分產(chǎn)生最大正彎矩。梁的控制界面為梁端和跨中，每層合計(jì)9個(gè)截面。結(jié)合混凝土規(guī)范，調(diào)幅系數(shù)取0.9，計(jì)算結(jié)果如下：圖5.1EQ調(diào)幅后恒載下彎矩簡(jiǎn)圖圖5.2恒載簡(jiǎn)圖5.2柱內(nèi)力組合框架柱剪力計(jì)算：EQ根據(jù)教材可知，柱剪力=\f(柱下端彎矩-柱上端彎矩,本層柱高度)，求解過(guò)程如下恒載作用下柱剪力計(jì)算：EQA軸:VVVEQB軸:VVVEQC軸:VVVEQD軸:VV2V活載作用下柱剪力計(jì)算：A軸:V=V=V=B軸:VVV1=C軸:V=V=V=D軸:VVV風(fēng)載作用下柱剪力計(jì)算：A軸:VVVB軸:V3VVC軸:VVVD軸:VVV地震作用下柱剪力計(jì)算：A軸:VVVB軸:VVVC軸:VVVD軸地震工況水平剪力計(jì)算:VVV5.3梁內(nèi)力組合第6章截面設(shè)計(jì)框架梁截面設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)無(wú)地震作用組合或者有地震作用組合時(shí)的一般梁正截面受彎承載力計(jì)算方法進(jìn)行，非抗震設(shè)計(jì)師，應(yīng)考慮建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)重要性洗漱，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。6.1梁截面設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，梁柱節(jié)點(diǎn)為柱中心或者梁中心，考慮梁柱為整體澆筑，故梁內(nèi)力應(yīng)考慮至柱邊緣，即考慮內(nèi)力削峰。因此，首先將梁內(nèi)力計(jì)算值調(diào)整至柱邊緣處。根據(jù)規(guī)范MEQ其中，Mb為控制截面內(nèi)力；EQHc為柱截面高度；Mb1為柱中處梁端彎矩；q為梁上作用的均布作用荷載。第3層:A支座右截面：VbMB支座左截面：VVB支座右截面：VMbC支座左截面：VVC支座右截面：VbMD支座左截面：VV第2層:A支座右截面：VMB支座左截面：VVB支座右截面：VMC支座左截面：VVC支座右截面：VMD支座左截面：VV第1層:A支座右截面：VMB支座左截面：VVB支座右截面：VMC支座左截面：VVC支座右截面：VMD支座左截面：VVEQ計(jì)算結(jié)果匯總見(jiàn)下表：梁支座邊緣彎矩計(jì)算截面支座內(nèi)力bMN截面支座內(nèi)力b位置MVmkN.mkN位置MVmA右-3-107.4484.930.5-87.9178.14B左-3-133.52110.30.5A右-2-193.1998.90.5-170.5190.73B左-2-205.1495.90.5A右-1-222.2390.720.5-201.5982.55B左-1-248.8576.580.5B右-3-82.06-13.160.5-86.27-16.86C左-3-82.0619.970.5B右-2-115.05-34.370.5-124.54-37.97C左-2-115.05-13.690.5B右-1-175.99-47.980.5-188.89-51.58C左-1-175.99-34.370.5C右-3-133.5277.170.5-115.9370.38D左-3-107.44101.510.5C右-2-205.1475.220.5-188.3867.05D左-2-193.19109.230.5C右-1-248.8562.970.5-235.1554.8D左-1-222.2397.5框架梁配筋設(shè)計(jì)計(jì)算EQ根據(jù)上述結(jié)果對(duì)梁進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)以頂層邊跨梁為例，計(jì)算如下：第3層：EQ梁AB：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-87.91kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。ξ=1-根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20，實(shí)配面積628mm2框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=148.29kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。ξ根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-107.64kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。ξ根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20實(shí)配面積為628mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=第3層：EQ梁AB：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-87.91kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。ξ=0.03根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20，實(shí)配面積628mm2框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=148.29kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αs=0.07ξAs=647.82mm2Amin=420根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-107.64kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αsξAsA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20實(shí)配面積為628mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ梁BC：300×500根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-86.27kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.06As根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20，配面積628mm2框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=33.56kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αsξA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20鋼筋面積為628mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-77.99kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20,實(shí)配面積628mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ梁CD：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-115.93kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.04AAmin=420根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20，實(shí)配面積628mm框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=148.29kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAAmin根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-83.76kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20實(shí)配面積為628mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=第2層：EQ梁AB：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-170.51kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.06AA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20，實(shí)配面積943mm框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=166.25kN.m內(nèi)力組合1為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-183.21kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20實(shí)配面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ梁BC：300×500根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-124.54kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.09AA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20，實(shí)配面積943mm框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=24.54kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20鋼筋面積為628mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-119.37kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAρA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20實(shí)配面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ梁CD：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-188.38kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.06AA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20，實(shí)配面積943mm框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=166.25kN.m內(nèi)力組合1為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-167.93kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20實(shí)配面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=第1層：EQ梁AB：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-201.59kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.07AA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20，實(shí)配面積943mm框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=177.8kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-231.75kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20實(shí)配面積為943mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ梁BC：300×500根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-188.89kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.14AA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼4根20，實(shí)配面積1257mm2框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=33.2kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼2根20鋼筋面積為628mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-185.48kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼4根20實(shí)配面積為1257mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ梁CD：300×700根據(jù)第六章梁內(nèi)力組合表格，最大彎矩設(shè)計(jì)值M=-235.15kN.m即12組合為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξ=0.08AA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20，實(shí)配面積943mm2框架梁實(shí)際配筋率ρ(%)=EQ跨中M=177.8kN.m內(nèi)力組合2為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20鋼筋面積為943mm2框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=EQ右端支座M=-199.89kN.m內(nèi)力組合11為最不利組合，根據(jù)規(guī)范，對(duì)地震作用情況下，設(shè)計(jì)值需要按照規(guī)范要求進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。αξAA根據(jù)上述計(jì)算，梁配筋需要在構(gòu)造配筋與計(jì)算配筋中取較大值，故選擇三級(jí)鋼3根20實(shí)配面積為943mm框架梁實(shí)配鋼筋配筋率ρ(%)=6.1.2梁斜截面受剪承載力計(jì)算EQ根據(jù)上面計(jì)算彎矩對(duì)梁進(jìn)行配筋計(jì)算,計(jì)算過(guò)程及結(jié)果如下：6.2柱的配筋計(jì)算6.2.1剪跨比和軸壓比驗(yàn)算.根據(jù)表中列出的計(jì)算結(jié)果可以，軸壓比和剪跨比滿(mǎn)足計(jì)算要求。柱的剪跨比和軸壓比計(jì)算表6.1柱的剪跨比及軸壓比計(jì)算6.2.2柱配筋計(jì)算.EQ根據(jù)上述柱荷載組合及內(nèi)力調(diào)整結(jié)果，對(duì)框架柱進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。第A軸柱第3層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合18對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為115.27kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=16.13mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%第2層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合18對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為119.03kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=40.47mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.07×1.00×117.63=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%第1層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合18對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為114.38kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比大于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.8由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=65.14mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.32×1.00×113.63=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%EQ根據(jù)上述柱荷載組合及內(nèi)力調(diào)整結(jié)果，對(duì)框架柱進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。第B軸柱第3層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為124.62kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=15.49mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.03×1.05×105.44=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%第2層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為154.97kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=38.03mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.05×1.01×149.24=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%第1層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為205.98kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比大于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.8由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=60.58mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.19×1.03×186.25=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%EQ根據(jù)上述柱荷載組合及內(nèi)力調(diào)整結(jié)果，對(duì)框架柱進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。第C軸柱第3層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合18對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為124.62kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=15.49mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.03×1.05×105.44=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%圖6.1一層配筋圖第2層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合18對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為154.97kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=38.03mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.05×1.01×149.24=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%第1層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為205.98kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比大于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.8由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=83.35mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.36×1.19×126.29=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%EQ根據(jù)上述柱荷載組合及內(nèi)力調(diào)整結(jié)果，對(duì)框架柱進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。第D軸柱圖6.22層配筋圖第3層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為115.27kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=16.13mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%第2層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為119.03kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比小于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.75由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=40.47mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.07×1.00×117.63=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%圖6.33層配筋圖圖第1層需對(duì)柱控制截面進(jìn)行計(jì)算，可知組合17對(duì)應(yīng)的彎矩為控制設(shè)計(jì)值，對(duì)應(yīng)彎矩為114.38kN/m軸壓比是柱截面計(jì)算控制因素之一：N地震參與計(jì)算時(shí)軸壓比大于0.15，根據(jù)規(guī)范可知，γre=0.8由于柱配筋采用對(duì)稱(chēng)配筋，根據(jù)柱受力平衡條件計(jì)算如下：x=對(duì)柱進(jìn)行大小偏壓判定，當(dāng)x大于極限受壓高度時(shí)為小偏心受壓；當(dāng)x小于極限受壓高度時(shí)，為大偏心受壓：x=65.14mm<0.55×465=255.75mm偏心受壓構(gòu)件會(huì)產(chǎn)生二階效應(yīng)，對(duì)框架柱進(jìn)行計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其對(duì)控制截面彎矩的影響，按混凝土規(guī)范6.2.4，按下列公式計(jì)算：ζc=ζc取值不能小于1，取ζc=1ηns=1+ηns:彎矩增大系數(shù)Cm=0.3×Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)M=ηns×Cm×M2=1.32×1.00×113.63=e=e:是指軸力到合力點(diǎn)間的距離；M/N是指軸力與截面重心的距離即偏心距，當(dāng)二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)放大時(shí)，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。按對(duì)稱(chēng)配筋考慮柱截面配筋計(jì)算：As計(jì)算配筋小于規(guī)范中柱最小配筋面積，構(gòu)造配筋即可滿(mǎn)足要求:As實(shí)配:8根18（三級(jí)鋼）實(shí)際配筋率=0.75%6.2.3柱斜截面受剪計(jì)算.柱編號(hào)NV剪跨比0.3×fc×AAsv/s加密區(qū)長(zhǎng)度加密區(qū)箍筋非加密區(qū)箍筋體積配箍率kNkNmmA-3179.5856.6331252.5<060038@10038@2000.26A-2423.6265.7431252.5<060038@10038@2000.26A-1679.9344.2731252.5<093338@10038@2000.26B-3172.48-63.9131252.5<060038@10038@2000.26B-2396.42-84.531252.5<060038@10038@2000.26B-1593.68-76.1731252.5<093338@10038@2000.26C-3172.4863.9131252.5<060038@10038@2000.26C-2396.4284.531252.5<060038@10038@2000.26C-1593.6870.3331252.5<093338@10038@2000.26D-3179.58-56.6331252.5<060038@10038@2000.26D-2423.62-65.7431252.5<060038@10038@2000.26D-1679.93-44.2731252.5<093338@10038@2000.26第7章現(xiàn)澆混凝土板式樓梯設(shè)計(jì)

第8章柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)地基承載力(KN/m2)fk2