基于Matlab的雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)仿真研究畢業(yè)設計論文

PAGEPAGE50課程結業(yè)論文基于Matlab的雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)仿真研究

目錄1前言 22雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的工作原理 42.1雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的介紹 42.2雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的組成 52.3雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)太結構圖和靜特性 52.4雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學模型 72.5雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的起動過程分析 72.6雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)性能分析 92.7雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)性能指標 112.8雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的頻域分析 132.9雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)兩個調(diào)節(jié)器的作用 133MATLAB語言及Simulink 153.1仿真技術的背景 153.2Matlab和Simulink簡介 153.3Matlab建模與仿真 163.4Simulink仿真工具 163.5控制系統(tǒng)計算機仿真的過程 174Simulink環(huán)境中的系統(tǒng)模型、仿真結果及分析 194.1電流環(huán)的MATLAB計算及仿真 204.1.1電流環(huán)校正前后給定階躍響的MATLAB計算及仿真 204.1.2繪制單位階躍擾動響應曲線并計算其性能指標 214.1.3單位沖激信號擾動的響應曲線 224.1.4電流環(huán)頻域分析的MATLAB計算及仿真 234.2轉速環(huán)的MATLAB計算及仿真 244.2.1轉速環(huán)校正前后給定階躍響應的MATLAB計算及仿真 244.2.2繪制單位階躍信號擾動響應曲線并計算其性能指標 264.2.3單位沖激信號擾動的響應曲線 284.2.4轉速環(huán)頻域分析的MATLAB計算及仿真 285總結 31附錄 32參考文獻： 371前言許多生產(chǎn)機械要求在一定的范圍內(nèi)進行速度的平滑調(diào)節(jié)，并且要求具有良好的穩(wěn)態(tài)、動態(tài)性能。而直流調(diào)速系統(tǒng)調(diào)速范圍廣、靜差率小、穩(wěn)定性好以及具有良好的動態(tài)性能，在高性能的拖動技術領域中，相當長時期內(nèi)幾乎都采用直流電力拖動系統(tǒng)。雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)是直流調(diào)速控制系統(tǒng)中發(fā)展得最為成熟，應用非常廣泛的電力傳動系統(tǒng)。由于該系統(tǒng)的結構較復雜，控制器可調(diào)參數(shù)較多，所以整個系統(tǒng)的設計和校正比較困難，需要有一個功能全面、分析方便的仿真設計平臺。傳統(tǒng)的仿真設計平臺主要是VC和Delphi等高級語言環(huán)境，需要做大量的底層代碼編寫工作，很不方便，效率不高，仿真結果也不直觀。自從MATLAB的Simulink推出以后，動態(tài)系統(tǒng)的仿真就變得非常容易了。因其含有極為豐富的專用于控制工程與系統(tǒng)分析的函數(shù)，具有強大的數(shù)學計算功能，且提供方便的圖形繪制功能，只要在Simulink中畫出系統(tǒng)的動態(tài)結構圖模型，編寫極簡單的程序，即可對該系統(tǒng)進行仿真，效率極高，環(huán)境友好，從而給系統(tǒng)的設計和校正帶來很大的方便。Matlab在學術和許多實際領域都得到廣泛應用，已成為國際控制界應用最廣的語言和工具。本課題主要是在Simulink環(huán)境中對雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)進行仿真設計，具體內(nèi)容有：對電流調(diào)節(jié)器和轉速調(diào)節(jié)器進行校正設計；對電流環(huán)和轉速環(huán)進行時域和頻域分析；對調(diào)速系統(tǒng)進行跟隨性和抗擾性分析。

2雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的工作原理2.1雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的介紹雙閉環(huán)（轉速環(huán)、電流環(huán)）直流調(diào)速系統(tǒng)是一種當前應用廣泛，經(jīng)濟，適用的電力傳動系統(tǒng)。它具有動態(tài)響應快、抗干擾能力強的優(yōu)點。我們知道反饋閉環(huán)控制系統(tǒng)具有良好的抗擾性能，它對于被反饋環(huán)的前向通道上的一切擾動作用都能有效的加以抑制。采用轉速負反饋和PI調(diào)節(jié)器的單閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)可以在保證系統(tǒng)穩(wěn)定的條件下實現(xiàn)轉速無靜差。但如果對系統(tǒng)的動態(tài)性能要求較高，例如要求起制動、突加負載動態(tài)速降小等等，單閉環(huán)系統(tǒng)就難以滿足要求。這主要是因為在單閉環(huán)系統(tǒng)中不能完全按照需要來控制動態(tài)過程的電流或轉矩。在單閉環(huán)系統(tǒng)中，只有電流截止負反饋環(huán)節(jié)是專門用來控制電流的。但它只是在超過臨界電流值以后，靠強烈的負反饋作用限制電流的沖擊，并不能很理想的控制電流的動態(tài)波形。帶電流截止負反饋的單閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)起動時的電流和轉速波形如圖2-1a所示。當電流從最大值降低下來以后，電機轉矩也隨之減小，因而加速過程必然拖長。在實際工作中,我們希望在電機最大電流（轉矩）受限的條件下，充分利用電機的允許過載能力，最好是在過渡過程中始終保持電流（轉矩）為允許最大值，使電力拖動系統(tǒng)盡可能用最大的加速度起動，到達穩(wěn)定轉速后，又讓電流立即降下來，使轉矩馬上與負載相平衡，從而轉入穩(wěn)態(tài)運行。這樣的理想起動過程波形如圖2-1b所示，這時，啟動電流成方波形，而轉速是線性增長的。這是在最大電流（轉矩）受限的條件下調(diào)速系統(tǒng)所能得到的最快的起動過程。IdLntIIdLntIdOIdmIdLntIdOIdmIdcrnn(a)(b)(a)Currentdeadlinewithasinglenegativefeedbackloop(b)anidealquickstartprocessspeedcontrolsystemstartingprocess圖2-1調(diào)速系統(tǒng)起動過程的電流和轉速波形Fig2-1speedsystemstartofthecurrentprocessandspeedwaveform實際上，由于主電路電感的作用，電流不能突跳，為了實現(xiàn)在允許條件下最快啟動，關鍵是要獲得一段使電流保持為最大值的恒流過程，按照反饋控制規(guī)律，采用某個物理量的負反饋就可以保持該量基本不變[1]，那么采用電流負反饋就能得到近似的恒流過程。問題是希望在啟動過程中只有電流負反饋，而不能讓它和轉速負反饋同時加到一個調(diào)節(jié)器的輸入端，到達穩(wěn)態(tài)轉速后，又希望只要轉速負反饋，不再靠電流負反饋發(fā)揮主作用，因此我們采用雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)。這樣就能做到既存在轉速和電流兩種負反饋作用又能使它們作用在不同的階段。2.2雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的組成為了實現(xiàn)轉速和電流兩種負反饋分別起作用，在系統(tǒng)中設置了兩個調(diào)節(jié)器，分別調(diào)節(jié)轉速和電流，二者之間實行串級連接，如圖2-2所示，即把轉速調(diào)節(jié)器的輸出當作電流調(diào)節(jié)器的輸入，再用電流調(diào)節(jié)器的輸出去控制晶閘管整流器的觸發(fā)裝置。從閉環(huán)結構上看，電流調(diào)節(jié)環(huán)在里面，叫做內(nèi)環(huán)；轉速環(huán)在外面，叫做外環(huán)。這樣就形成了轉速、電流雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)。該雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的兩個調(diào)節(jié)器ASR和ACR一般都采用PI[1]調(diào)節(jié)器。因為PI調(diào)節(jié)器作為校正裝置既可以保證系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度[1]，使系統(tǒng)在穩(wěn)態(tài)運行時得到無靜差調(diào)速，又能提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性[1]；作為控制器時又能兼顧快速響應和消除靜差兩方面的要求。一般的調(diào)速系統(tǒng)要求以穩(wěn)和準為主，采用PI調(diào)節(jié)器便能保證系統(tǒng)獲得良好的靜態(tài)和動態(tài)性能。nnASRACRU*n+-UnUiU*i+-UctTA+-UdIdUPE-MTG環(huán)ni外環(huán)內(nèi)環(huán)圖2-2轉速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)Fig2-2rotation、currentdoubleclosedloopDCrotationregulationsystemU*n、Un—轉速給定電壓和轉速反饋電壓U*i、Ui—電流給定電壓和電流反饋電壓ASR—轉速調(diào)節(jié)器ACR—電流調(diào)節(jié)器TG—測速發(fā)電機TA—電流互感器UPE—電力電子變換器2.3雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)太結構圖和靜特性首先要畫出雙閉環(huán)直流系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結構圖2-3a，分析雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)靜特性的關鍵是掌握PI調(diào)節(jié)器的穩(wěn)太特征。一般存在兩種狀況：飽和——輸出達到限幅值；不飽和——輸出未達到限幅值。當調(diào)節(jié)器飽和時，輸出為恒值，輸入量的變化不再影響輸出，相當與使該調(diào)節(jié)環(huán)開環(huán)。當調(diào)節(jié)器不飽和時，PI作用使輸入偏差電壓[1]在穩(wěn)太時總是為零。Ks1/CeU*nUctIdEnUd0Un++-ASR+U*i-IdRRACR-UiUPE圖2-3aFig2-3aDouble-loopspeedcontrolsystemofsteady-statechart—轉速反饋系數(shù)—電流反饋系數(shù)—Speedfeedbackcoefficient—Currentfeedbackcoefficient實際上，在正常運行時，電流調(diào)節(jié)器是不會達到飽和狀態(tài)的。因此，對靜特性來說，只有轉速調(diào)節(jié)器飽和與不飽和兩種情況。（一）轉速調(diào)節(jié)器不飽和此時兩個調(diào)節(jié)器都不飽和，穩(wěn)態(tài)時，他們的輸入偏差電壓都為零，即由得：從而得到圖2-3b靜特性的n0-A段。由，且ASR不飽和得：，說明n0-A段靜特性從(理想空載狀態(tài))一直延續(xù)到，而一般都大于額定電流的。（二）轉速調(diào)節(jié)器飽和此時，ASR輸出達到限幅值，轉速外環(huán)呈開環(huán)狀態(tài)，轉速的變化對系統(tǒng)不再產(chǎn)生影響。雙閉環(huán)變成一個電流無靜差的單閉環(huán)系統(tǒng)。穩(wěn)態(tài)時有：從而得到圖2-3b靜特性的A-B段。雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的靜特性在負載電流小于時表現(xiàn)為轉速無靜差[1]，轉速負反饋起主要調(diào)節(jié)作用。當負載電流達到后，轉速調(diào)節(jié)器飽和，電流調(diào)節(jié)器起主要調(diào)節(jié)作用，系統(tǒng)表現(xiàn)為電流無靜差，得到過電流的自動保護。nn0IdIdmIdNOnABC圖2-3b雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的靜特性Fig2-3bDouble-loopspeedcontrolsystemofstaticcharacteristics2.4雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學模型雙閉環(huán)控制系統(tǒng)數(shù)學模型的主要形式仍然是以傳遞函數(shù)[2]或零極點模型[2]為基礎的系統(tǒng)動態(tài)結構圖。雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結構框圖如圖2-4所示。圖中和分別表示轉速調(diào)節(jié)器和電流調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)。為了引出電流反饋，在電動機的動態(tài)結構框圖中必須把電樞電流顯露出來。UU*nUct-IdLnUd0Un+---UiWASR(s)WACR(s)KsTss+11/RTls+1RTmsU*iId1/Ce+E圖2-4雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結構框圖Fig2-4doubleclosedloopDCrotationregulationsystemofdynamicstructurediagram2.5雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的起動過程分析設置雙閉環(huán)控制的一個重要目的就是要獲得接近于理想的起動過程，因此在分析雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)性能時，有必要首先探討它的起動過程。雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)突加給定電壓由靜止狀態(tài)起動時，轉速和電流的動態(tài)過程如圖2-5所示。由于在起動過程中轉速調(diào)節(jié)器ASR經(jīng)歷了不飽和、飽和、退飽和三個階段，整個動態(tài)過程就分成圖中標明的I、II、III三個階段。（一）第I階段（0～t1）是電流上升階段。突加給定電壓后，通過兩個調(diào)節(jié)器的跟隨作用，使、、都上升，但是在沒有達到負載電流之前，電動機還不能轉動。當后，電動機開始轉動。由于機電慣性的作用，轉速不會很快增長，因而轉速調(diào)節(jié)器ASR的輸入偏差電壓的數(shù)值仍較大，其輸出電壓保持限幅值，強迫電樞電流迅速上升。直到，,電流調(diào)節(jié)器很快就壓制了不再迅速增長，標志著這一階段的結束。在這一階段中，ASR很快進入并保持飽和狀態(tài)，而ACR一般不飽和。圖2-5雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)起動過程的轉速和電流波形Fig2-5doubleclosedloopDCrotationregulationsystemstartingprocessofrotationandcurrentprofilennOOttIdmIdLIdIIIIIIt4t3t2t1（二）第II階段（t1～t2）是恒流升速階段。恒流升速階段是起動過程中的主要階段。在這個階段中，ASR始終是飽和的，轉速環(huán)相當于開環(huán)，系統(tǒng)表現(xiàn)為恒值電流給定作用下的電流調(diào)節(jié)系統(tǒng)，基本上保持電流恒定，因而系統(tǒng)的加速度恒定，轉速呈線性增長（圖2-5）。與此同時，電動機的反電動勢E也按線性增長，對電流調(diào)節(jié)系統(tǒng)來說，E是一個線性漸增的擾動量（圖2-4）。為了克服這個擾動，和也必須基本上按線性增長，才能保持Id恒定。當ACR采用PI調(diào)節(jié)器時，要使其輸出量按線性增長，其輸入偏差電壓必須維持一定的恒值，也就是說，應略低于。此外還應指出，為了保證電流環(huán)的這種調(diào)節(jié)作用，在起動過程中ACR不應飽和。（三）第III階段（t2以后）是轉速調(diào)節(jié)階段。當轉速上升到給定值時，轉速調(diào)節(jié)器ASR的輸入偏差減少到零，但其輸出卻由于積分作用還維持在限幅值，所以電動機仍在最大電流下加速，必然使轉速超調(diào)。轉速超調(diào)后，ASR輸入偏差電壓變負，使它開始退出飽和狀態(tài)，輸出電壓和主電流也因而下降。但是，由于仍大于負載電流，轉速將在一段時間內(nèi)繼續(xù)上升。直到=時，轉矩=，則dn/dt=0，轉速n才能到達峰值。此后，電動機開始在負載的阻力下減速，與此相應,電流出現(xiàn)一段小于的過程,直到穩(wěn)定。雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)起動過程的三個特點：1．飽和非線性控制當ASR飽和時，轉速環(huán)開環(huán)，系統(tǒng)表現(xiàn)為恒值電流調(diào)節(jié)的單閉環(huán)系統(tǒng)；當ASR不飽和時，轉速環(huán)閉環(huán)，整個系統(tǒng)是一個無靜差系統(tǒng)，而電流內(nèi)環(huán)則表現(xiàn)為電流隨動系統(tǒng)。2．準時間最優(yōu)控制在恒流升速階段，系統(tǒng)電流為允許最大值，并保持恒定，使系統(tǒng)最快起動，即在電流受限制條件下使系統(tǒng)最短時間內(nèi)起動。3．轉速超調(diào)由于PI調(diào)節(jié)器的特性，只有使轉速超調(diào)，即在轉速調(diào)節(jié)階段，ASR的輸入偏差電壓為負值，才能使ASR退出飽和。所以采用PI調(diào)節(jié)器的雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的轉速動態(tài)響應必然有超調(diào)。2.6雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)性能分析一般來說，雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)具有比較滿意的動態(tài)性能。動態(tài)性能可分為動態(tài)跟隨性能和動態(tài)抗擾性能兩種。其中動態(tài)抗擾性能對于調(diào)速系統(tǒng)更為重要，它主要表現(xiàn)為抗負載擾動和抗電網(wǎng)電壓擾動。動態(tài)跟隨性能雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)在起動和升速過程中，能夠在電流受電機過載能力約束的條件下，表現(xiàn)出很快的動態(tài)跟隨性能。在減速過程中，由于主電路電流的不可逆性，跟隨性能變差。在設計ACR時，應強調(diào)具有良好的跟隨性能。動態(tài)抗擾性能1．抗負載擾動由圖2-6a可以看出，負載擾動作用在電流環(huán)之后，因此只能靠轉速調(diào)節(jié)ASR來產(chǎn)生抗負載擾動的作用。在突加（突減）負載時，必然會引起動態(tài)速降（速升）。為了減少動態(tài)速降（速升），所以要求ASR具有較好的抗擾性能。1/CeU*n±?IdLnUn+-ASR1/RTls+1RTmsIdKsTss+1ACRU*iUi--EUd0圖2-6a雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的抗負載擾動Fig2-6aDoubleLoopDCMotorControlSystem-loaddisturbance1/CeU*nnUd0Un+-ASR1/RTls+1RTmsKsTss+1ACRU*iUi--E±?Ud-IdLId圖2-6b直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)抗擾作用Fig2-6bDCrotationregulationsystemofdynamicturbulence-prooffunction±?Ud—電網(wǎng)電壓波動在可控電源電壓上的反映±?Ud—Fluctuationsinthepowergridvoltagepowersupplyvoltagecontrolledreflectonthe2．抗電網(wǎng)電壓擾動由于電網(wǎng)電壓擾動和負載擾動在系統(tǒng)結構圖中作用的位置不同，系統(tǒng)對它們的動態(tài)抗擾效果就不同。如圖2-6b所示的雙閉環(huán)系統(tǒng)中，電網(wǎng)電壓擾動和負載擾動都作用在被轉速負反饋環(huán)包圍的前向通道上，就靜特性而言，系統(tǒng)對它們的抗擾效果是一樣的。從動態(tài)性能上看，負載擾動作用在被調(diào)量n的前面，可以通過測速發(fā)電機檢測出來，使負載擾動通過轉速負反饋得到及時調(diào)節(jié)。而電網(wǎng)電壓擾動作用在離被調(diào)量n更遠的位置，轉速調(diào)節(jié)器ASR不能及時對它進行調(diào)節(jié)，但是因為它作用在被電流負反饋環(huán)包圍的前向通道上，使電壓波動可以直接通過電流反饋得到及時的調(diào)節(jié)，不必等它影響到轉速以后才能反饋回來，抗擾性能高。在雙閉環(huán)系統(tǒng)中，由電網(wǎng)電壓波動引起的轉速動態(tài)變化比起單閉環(huán)系統(tǒng)小得多。2.7雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)性能指標自動控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標包括對給定輸入信號的跟隨性能指標和對擾動輸入信號的抗擾性能指標兩類。一般來說，調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)指標以抗擾性能為主，隨動系統(tǒng)的動態(tài)指標以跟隨性能為主。（一）跟隨性能指標在給定信號或參考輸入信號R(t)的作用下，系統(tǒng)輸出量C(t)的變化情況可用跟隨性能指標來描述。當給定信號變化方式不同時，輸出響應也不一樣。通常以輸出量的初始值為零、給定信號階躍變化下的過渡過程作為典型的跟隨過程，這時的輸出量動態(tài)響應稱作階躍響應，如圖2-7a所示。圖2-7a典型的階躍響應曲線和跟隨性能指標Fig2-7athetypicalstepresponseprocessand一般希望在階躍響應中輸出量C(t)與其穩(wěn)態(tài)值的偏差越小越好，達到的時間越短越好。常用的階躍響應跟隨性能指標下列各項：1．上升時間圖2-7a繪出了階躍響應的跟隨過程，圖中的是輸出量C的穩(wěn)態(tài)值。在跟隨過程中，輸出量從零起第一次上升到所經(jīng)過的時間稱作上升時間，它表示動態(tài)響應的快速性。2．超調(diào)量σ與峰值時間在階躍響應過程中，超過以后，輸出量有可能繼續(xù)升高，到峰值時間時達到輸出量最大值，然后回落。超過穩(wěn)態(tài)值的最大偏離量與穩(wěn)態(tài)值之比，用百分數(shù)表示，叫做超調(diào)量，即超調(diào)量反映系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性。超調(diào)量越小，相對穩(wěn)定性越好，即動態(tài)響應比較平穩(wěn)。3．調(diào)節(jié)時間調(diào)節(jié)時間又稱過渡過程時間，它衡量輸出量整個調(diào)節(jié)過程的快慢。理論上，線性系統(tǒng)的輸出過渡過程要到才穩(wěn)定，但實際上由于存在各種非線性因素，過渡過程到一定時間就終止了。為了在線性系統(tǒng)階躍響應曲線上表示調(diào)節(jié)時間，認定穩(wěn)態(tài)值上下±5%(或取±2%)的范圍為允許誤差帶，以響應曲線達到并不再超出該誤差帶所需的時間定義為調(diào)節(jié)時間。顯然，調(diào)節(jié)時間既反映了系統(tǒng)的快速性，也包含著它的穩(wěn)定性。（二）抗擾性能指標控制系統(tǒng)穩(wěn)定運行中，突加一個使輸出量降低的擾動量F以后，輸出量由降低到恢復的過渡過程是系統(tǒng)典型的抗擾過程，如圖2-7b所示。常用的抗擾性能指標為動態(tài)降落和恢復時間。圖2-7b突加擾動的動態(tài)過程和抗擾性能指標Fig2-7bsuddenplusturbulenceofdynamicprocessandturbulence-proofpropertyindex1．動態(tài)降落系統(tǒng)穩(wěn)定運行時，突加一個約定的標準負擾動量，所引起的輸出量最大降落值稱作動態(tài)降落。一般用占輸出量原穩(wěn)態(tài)值的百分數(shù)來表示（或用某基準值的百分數(shù)來表示）。輸出量在動態(tài)降落后逐漸恢復，達到新的穩(wěn)態(tài)值，（）是系統(tǒng)在該擾動作用下的穩(wěn)態(tài)降落，即靜差。動態(tài)降落一般都大于穩(wěn)態(tài)誤差。調(diào)速系統(tǒng)突加額定負載時轉速的動態(tài)降落稱作動態(tài)速降。2．恢復時間從階躍擾動作用開始，到輸出量基本上恢復穩(wěn)態(tài)，距新穩(wěn)態(tài)值之差進入某基準值的±5%（或取±2%）范圍之內(nèi)所需的時間，定義為恢復時間，見圖2-4b。其中稱作抗擾指標中輸出量的基準值，視具體情況選定。如果允許的動態(tài)降落較大，就可以新穩(wěn)態(tài)值作為基準值。如果允許的動態(tài)降落較小，則按進入±5%范圍來定義的恢復時間只能為零，就沒有意義了，所以必須選擇一個比新穩(wěn)態(tài)值更小的作為基準。2.8雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的頻域分析在設計校正裝置時，主要的研究工具是伯德圖（BodeDiagram）如圖2-8所示，即開環(huán)對數(shù)頻率特性的漸近線。它的繪制方法簡便，可以確切地提供穩(wěn)定性和穩(wěn)定裕度的信息，而且還能大致衡量閉環(huán)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)和動態(tài)的性能。正因為如此，伯德圖是自動控制系統(tǒng)設計和應用中普遍使用的方法。00L/dBc/s-1-20dB/dec高頻段低頻段中頻段圖2-8典型的控制系統(tǒng)伯德圖Fig2-8TypicalcontrolsystemBodeDiagram在定性地分析閉環(huán)系統(tǒng)性能時，通常將伯德圖分成低、中、高三個頻段，頻段的分割界限是大致的，從上圖中三個頻段的特征可以判斷系統(tǒng)的性能，這些特征包括以下四個方面：(1)中頻段以-20dB/dec的斜率穿越零分貝線，而且這一斜率覆蓋足夠的頻帶寬度，則系統(tǒng)的穩(wěn)定性好；(2)截止頻率（或稱剪切頻率）越高，則系統(tǒng)的快速性越好；(3)低頻段的斜率陡、增益高，說明系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度高；(4)高頻段衰減越快，即高頻特性負分貝值越低，說明系統(tǒng)抗高頻噪聲干擾的能力越強。以上四個方面常常是互相矛盾的。對穩(wěn)態(tài)精度要求很高時，常需要放大系數(shù)大，卻可能使系統(tǒng)不穩(wěn)定；加上校正裝置后，系統(tǒng)穩(wěn)定了，又可能犧牲快速性；提高截止頻率可以加快系統(tǒng)的響應，又容易引入高頻干擾；如此等等。設計時往往須在穩(wěn)、準、快和抗干擾這四個矛盾的方面之間取得折中，才能獲得比較滿意的結果。在伯德圖，穩(wěn)定裕度是衡量最小相位系統(tǒng)穩(wěn)定程度（即相對穩(wěn)定性）的重要指標，保留適當?shù)姆€(wěn)定裕度可以防止系統(tǒng)在各元件參數(shù)發(fā)生變化后導致不穩(wěn)定，穩(wěn)定裕度也能間接地反映系統(tǒng)動態(tài)過程的平穩(wěn)性，穩(wěn)定裕度大意味著震蕩弱、超調(diào)小。穩(wěn)定裕度包括模穩(wěn)定裕度和相穩(wěn)定裕度γ，一般要求：≥6dBγ≥2.9雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)兩個調(diào)節(jié)器的作用1．轉速調(diào)節(jié)器的作用（1）使轉速n跟隨給定電壓變化，當偏差電壓為零時，實現(xiàn)穩(wěn)態(tài)無靜差。（2）對負載變化起抗擾作用。（3）其輸出限幅值決定允許的最大電流。2．電流調(diào)節(jié)器的作用（1）在轉速調(diào)節(jié)過程中，使電流跟隨其給定電壓變化。（2）對電網(wǎng)電壓波動起及時抗擾作用。（3）起動時保證獲得允許的最大電流，使系統(tǒng)獲得最大加速度起動。（4）當電機過載甚至于堵轉時，限制電樞電流的最大值，從而起大快速的安全保護作用。當故障消失時，系統(tǒng)能夠自動恢復正常。

3MATLAB語言及Simulink3.1仿真技術的背景仿真技術作為一門綜合性的科學已有四十多年的發(fā)展歷史,其間經(jīng)歷了物理模型仿真,模擬計算機仿真和數(shù)字計算機仿真。早期,人們采用計算機高級程序語言對系統(tǒng)進行仿真,如BASIC、FORTRAN、PASCAL等。近些年,C語言用得最為普遍。用計算機高級程序語言編制的系統(tǒng)仿真程序,不但要詳盡描述各類事件的發(fā)生和處理情況,還要規(guī)定各類事件的處理順序。這樣,即便是一個很簡單的系統(tǒng),程序也會很長,難于調(diào)試。同時,為了設計出優(yōu)良的人機界面,對數(shù)據(jù)輸入方式和仿真結果的數(shù)據(jù)打印格式或圖形表達形式要大費心思。3.2Matlab和Simulink簡介電子計算機的出現(xiàn)和發(fā)展是現(xiàn)代科學技術的巨大成就之一。它對科學計術的幾乎一切領域，特別對數(shù)值計算，數(shù)據(jù)處理，統(tǒng)計分析，人工智能以及自動控制等方面產(chǎn)生了極其深遠的影響。熟練掌握利用計算機進行科學研究和工程應用的技術，已經(jīng)成為廣大科研設技人員必須具備的基本能力之一。大部分從事科學研究和工程應用的讀者朋友可能都已經(jīng)注意到并為之所困擾的是，當我們的計算涉及矩陣運算或畫圖時，利用FORTRAN和C語言等計算機語言進行程序設計是一項很麻煩的工作。Matlab正是為了免除無數(shù)類似上述的尷尬局面而產(chǎn)生的。在1980年前后，美國的Cleve博士在NewMexico大學講授線性代數(shù)課程時，發(fā)現(xiàn)應用其它高級語言編程極為不便，便構思并開發(fā)了Matlab（MATrixLABoratory，即矩陣實驗室），它是集命令翻譯，科學計算于一身的一套交互式軟件系統(tǒng)，經(jīng)過在該大學進行了幾年的試用之后，于1984年推出了該軟件的正式版本，矩陣的運算變得異常容易。為了準確的把一個控制系統(tǒng)的復雜模型輸入給計算機，然后對之進行進一步的分析與仿真，1990年MathWorks軟件公司為Matlab提供了新的控制系統(tǒng)模型圖形輸入與仿真工具，并定名為Simulnk，該工具很快在控制界得到了廣泛的應用。但因其名字與著名的軟件Simula類似，所以在1992年正式改名為Simulink。此軟件有兩個明顯的功能：仿真與連接，亦即可以利用鼠標器在模型窗口上畫出所需要的控制系統(tǒng)模型，然后利用該軟件提供的功能來對系統(tǒng)直接進行仿真。很明顯，這種做法使得一個很復雜系統(tǒng)的輸入變得相當容易。Simulink的出現(xiàn)，更使得Matlab為控制系統(tǒng)的仿真與其在CAD中的應用打開了嶄新的局面。目前的Matlab已經(jīng)成為國際上最為流行的軟件之一，它除了傳統(tǒng)的交互式編程外，還提供了豐富可的矩陣運算，圖形繪制，數(shù)據(jù)處理，圖像處理，方便的Windows編程等便利工具，由各個領域的專家學者相繼推出了以Matlab為基礎的實用工具箱工具箱,其中主要有信號處理、控制系統(tǒng)、神經(jīng)網(wǎng)絡、圖像處理、魯棒控制、非線性系統(tǒng)控制設計、系統(tǒng)辨識、最優(yōu)化、μ分析與綜合、模糊邏輯、小波、樣條等工具箱,而且工具箱還在不斷增加。借助其強大的功能，Matlab廣泛應用于自動控制、圖像信號處理，生物醫(yī)學工程，語音處理，雷達工程，信號分析，振動理論，時序分析與建模，化學統(tǒng)計學，優(yōu)化設計等領域，并表現(xiàn)出一般高級語言難以比擬的優(yōu)勢。3.3Matlab建模與仿真長期以來，仿真領域的研究重點在仿真模型建立這一環(huán)節(jié)上，即在系統(tǒng)模型建立以后，要設計一種算法以使系統(tǒng)模型等為計算機所接受，然后再將其編制成程序在計算機上運行，因此，建模通常需要很長一段時間，同時仿真結果的分析必須依賴有關專家，而對決策者缺乏直接的指導。Matlab提供的動態(tài)系統(tǒng)仿真工具Simulink可有效解決上述仿真技術問題。在Simulink中，建立系統(tǒng)模型，可以隨意改變仿真參數(shù)，即時得到修改后的仿真結果。Matlab中的分析與可視化工具多種多樣且易于操作。利用Simulink對動態(tài)系統(tǒng)做適當仿真和分析，可以在實際做出系統(tǒng)之前進行，以便對不符合要求的系統(tǒng)進行適時校正，增強系統(tǒng)性能，減少系統(tǒng)反復修改的時間，實現(xiàn)高效開發(fā)系統(tǒng)的目標。動態(tài)仿真結果用圖形方式顯示在示波器的窗口或將數(shù)據(jù)以數(shù)字方式顯示出來。常用的3種示波器為Scope，XYGraph和Display。3.4Simulink仿真工具為了準確地把一個控制系統(tǒng)的復雜模型輸入給計算機,然后對之進行進一步的分析與仿真,MathWorks公司為MATLAB提供了新的控制系統(tǒng)模型圖形輸入與仿真工具,并定名為Simulink。MATLAB軟件的Toolbox工具箱與Simulink仿真工具，為控制系統(tǒng)的計算與仿真提供了一個強有力的工具，使控制系統(tǒng)的計算與仿真的傳統(tǒng)方式發(fā)生了革命性的變化。MATLAB已經(jīng)成為國際、國內(nèi)控制領域內(nèi)最流行的計算與仿真軟件。Simulink有兩個明顯的功能:仿真與連接,亦即可以利用鼠標器在模型窗口上畫出所需的控制系統(tǒng)模型,然后利用該軟件提供的功能來對系統(tǒng)直接進行仿真。很明顯,這種做法使得一個很復雜系統(tǒng)的輸入變得相當容易。Simulink的出現(xiàn),更使得Matlab為控制系統(tǒng)的仿真與其在CAD中的應用打開了嶄新的局面。Simulink是一個用來對動態(tài)系統(tǒng)進行建模、仿真和分析的軟件包,不僅界面友好且支持更靈活的模型描述手段。用戶既可直接用方塊圖來輸入仿真模型,也可用Matlab語言編寫M-文件來輸入。既可以純圖形方式輸入,也可以純文本方式來輸入。還可將上述兩種方法交叉混合使用。既可對連續(xù)系統(tǒng)也可對離散系統(tǒng)進行仿真,還適合于采樣保持系統(tǒng)。同時,它也具有能在仿真進行的過程中動態(tài)改變仿真參數(shù)的功能。因此可以不難理解它自推出以后,就一直受到歐美和日本等國家或地區(qū)的控制界學者的青睞。Simulink為用戶提供了方框圖進行建模的圖形接口,采用這種結構畫模型就像你用筆和紙來畫一樣容易。它與傳統(tǒng)的仿真軟件包用微分和差分方程建模相比,具有更直觀、方便、靈活的優(yōu)點。Simulink包含有Sinks(輸出方式)、Source(輸入源)、Linear(線性環(huán)節(jié))、Nonlinear(非線性環(huán)節(jié))、Connections(連接與接口)和Extra(其它環(huán)節(jié))子模型庫,而且每個子模型庫中包含有相應的功能模塊。用戶也可以定制和創(chuàng)建用戶自已的模塊。用Simulink創(chuàng)建的模型可以具有遞階結構,因此用戶可以采用從上到下或從下到上的結構創(chuàng)建模型。用戶可以從最高級開始觀看模型,然后用鼠標雙擊其中的子系統(tǒng)模塊,來查看其下一級的內(nèi)容,以此類推,從而可以看到整個模型的細節(jié),幫助用戶理解模型的結構和各模塊之間的相互關系。在定義完一個模型以后,用戶可以通過Simulink的菜單或Matlab命令窗口鍵入命令來對它進行仿真。菜單方式對于交互工作非常方便,而命令行方式對于運行一類仿真非常有用。采用Scope模塊和其它的畫圖模塊,在仿真進行的同時,就可觀看到仿真結果。除此之外,用戶還可以在改變參數(shù)后能迅速觀看系統(tǒng)中發(fā)生的變化情況。仿真的結果還可以存放到Matlab的Workspace(工作空間)里做事后處理。由于Matlab和Simulink是集成在一起的,因此用戶可以在這兩種環(huán)境下對自已的模型進行仿真、分析和修改。3.5控制系統(tǒng)計算機仿真的過程控制系統(tǒng)仿真，就是以控制系統(tǒng)的模型為基礎，主要用數(shù)學模型代替實際的控制系統(tǒng)，以計算機為工具，對控制系統(tǒng)進行實驗和研究的一種方法。通?？刂葡到y(tǒng)仿真的過程按以下步驟進行：第一步，建立自控系統(tǒng)的數(shù)學模型系統(tǒng)的數(shù)學模型，是描述系統(tǒng)輸入、輸出變量以及內(nèi)部各變量之間關系的數(shù)學表達式。描述系統(tǒng)諸變量間靜態(tài)關系的數(shù)學表達式，稱為靜態(tài)模型；描述自控系統(tǒng)諸變量間動態(tài)關系的數(shù)學表達式，稱為動態(tài)模型。常用最基本的數(shù)學模型是微分方程與差分方程，根據(jù)系統(tǒng)的實際結構與系統(tǒng)各變量之間所遵循的物理、化學基本定律，例如牛頓定律、克希霍夫定律、運動動力學定律、焦耳楞次定律等來列寫出變量間的數(shù)學模型。這是解析法建立數(shù)學模型。對于很多復雜的系統(tǒng)，則必須通過實驗方法并利用系統(tǒng)辨識技術，考慮計算所要求的精度，略去一些次要因素，使模型既能準確地反映系統(tǒng)的動態(tài)本質，又能簡化分析計算的工作。這是實驗法建立數(shù)學模型?？刂葡到y(tǒng)的數(shù)學模型是系統(tǒng)仿真的主要依據(jù)。第二步，建立自控系統(tǒng)的仿真模型原始的自控系統(tǒng)的數(shù)學模型比如微分方程，并不能用來直接對系統(tǒng)進行仿真。還得將其轉換為能夠對系統(tǒng)進行仿真的模型。對于連續(xù)控制系統(tǒng)而言，有像微分方程這樣的原始數(shù)學模型，在零初始條件下進行拉普拉斯變換，求得自控系統(tǒng)傳遞函數(shù)數(shù)學模型。以傳遞函數(shù)模型為基礎，等效變換為狀態(tài)空間模型，或者將其圖形化為動態(tài)結構圖模型，這些模型都是自控系統(tǒng)的仿真模型。對于離散控制系統(tǒng)而言，有像差分方程這樣的原始數(shù)學模型以及類似連續(xù)系統(tǒng)的各種模型，這些模型都可以對離散系統(tǒng)直接進行仿真。第三步，編制自控系統(tǒng)仿真程序對于非實時系統(tǒng)的仿真，可以用一般的高級語言，例如Basic、Fortran或C等語言編制仿真程序。對于快速的實時系統(tǒng)的仿真，往往用匯編語言編制仿真程序。當然也可以直接利用仿真語言。如果應用MATLAB的Toolbox工具箱及其Simulink仿真集成環(huán)境作仿真工具，這就是MATLAB仿真。控制系統(tǒng)的MATLAB仿真是控制系統(tǒng)計算機仿真一個特殊軟件工具的子集。第四步，進行仿真實驗并輸出仿真結果進行仿真實驗，通過實驗對仿真模型與仿真程序進行檢驗和修改，而后按照系統(tǒng)仿真的要求輸出仿真結果。

4Simulink環(huán)境中的系統(tǒng)模型、仿真結果及分析雙閉環(huán)控制系統(tǒng)在實際工程中應用極其廣泛，現(xiàn)對一個直流拖動雙閉環(huán)V-M調(diào)速系統(tǒng)的進行仿真設計。晶閘管—直流電機雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)（V-M系統(tǒng)）的Simulink動態(tài)結構圖，如圖4所示。圖中直流電機數(shù)據(jù)有：=10kW,=220V,=53.5A,=1500r/min,電樞電阻=0.31Ω，路總電阻R=0.4Ω,電樞回路電磁時間常數(shù)=0.0128s,三相橋平均失控時間=0.00167s；觸發(fā)整流裝置的放大系數(shù)=20；系統(tǒng)運動部分飛輪矩相應的機電時間常數(shù)=0.042s，系統(tǒng)測速反饋系數(shù)=0.0067Vmin/r,系統(tǒng)電流反饋系數(shù)=0.072V/A，電流環(huán)濾波時間常數(shù)=0.002s；轉速環(huán)濾波時間常數(shù)=0.01s。忽略系統(tǒng)的非線性，分別對系統(tǒng)的電流內(nèi)環(huán)與轉速外環(huán)進行穩(wěn)態(tài)與動態(tài)的計算及仿真如下。圖4雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的Simulink動態(tài)結構圖Fig4doubleclosedlooprotationregulationsystemofSimulinkdynamicstructurediagram首先，計算額定磁通下的電機電動勢轉速比：然后選擇電流環(huán)和轉速環(huán)類型。在雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中，電流環(huán)的主要作用就是保證電機起動時獲得允許的最大電流，保持電樞電流在動態(tài)過程中不超過允許值，突加控制作用時超調(diào)量越小越好。根據(jù)自動控制理論[2]，將電流環(huán)設計成典型I型系統(tǒng)[1]，因為典型I型系統(tǒng)動態(tài)跟隨性能的超調(diào)量很小，符合電流環(huán)的設計要求；而轉速環(huán)在系統(tǒng)中主要發(fā)揮其抗擾動作用，根據(jù)自動控制理論，將轉速環(huán)設計成典型II型系統(tǒng)[1]，因為典型II型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能的動態(tài)速降小，符合轉速環(huán)的設計要求。為保證電流調(diào)節(jié)器和轉速調(diào)節(jié)器的運算放大器工作在線性特性段[3]以及保護調(diào)速系統(tǒng)的各個元件、部件與裝置不致?lián)p壞，在電流調(diào)節(jié)器和轉速調(diào)節(jié)器的輸出端都設置了限幅裝置。4.1電流環(huán)的MATLAB計算及仿真4.1.1電流環(huán)校正前后給定階躍響的MATLAB計算及仿真因為電流檢測信號中常含有交流分量，所以須添加低通濾波器，但是由低通濾波器產(chǎn)生的反饋濾波同時也給反饋信號帶來延遲，為平衡這一延滯作用，在給定信號通道也添加一個與反饋濾波相同時間數(shù)的慣性環(huán)節(jié)，使得給定信號與反饋信號經(jīng)過同樣的延滯。其傳遞函數(shù)為：按照把電流環(huán)設計成I型系統(tǒng)的要求，根據(jù)自動控制理論，電流調(diào)節(jié)器應選擇比例積分調(diào)節(jié)器，即PI調(diào)節(jié)器，其傳遞函數(shù)為：(s)==,=0.32，=0.0128=電流環(huán)的校正主要是對晶閘管整流與移相觸發(fā)裝置的放大倍數(shù)進行校正，校正前=20，構成動態(tài)結構圖模型mx010.mdl；校正后=30，構成動態(tài)結構圖模型mx010a.mdl。其他參數(shù)不變，校正前、后的動態(tài)結構圖模型只是的值不一樣，所以在此只給出校正后的mx010a.mdl文件的動態(tài)結構圖的模型，如圖4-1-1A所示。圖4-1-1A帶參數(shù)電流環(huán)的Simulink的模型為mx010a.mdl文件Fig4-1-1Athebeltparametercurrentisthemx010.mdldocument在程序文件方式下執(zhí)行以下的MATLAB程序L157.m：%MATLABPROGRAML157.m[a1,b1,c1,d1]=linmod('mx010');s1=ss(a1,b1,c1,d1);figure(1);step(s1);holdon[a2,b2,c2,d2]=linmod('mx010a');s2=ss(a2,b2,c2,d2);figure(2);step(s2)[y,t]=step(s1);[mp,tf]=max(y);cs=length(t);yss=y(cs);sgm=100*(mp-yss)/ysstp=t(tf)運行該程序可得模型mx010.mdl與mx010a.mdl的單位階躍響應曲線如圖4-1-1B的(a)與(b)所示,并對于圖4-1-1B的(b)圖求出性能指標：超調(diào)量：(a)(b)圖4-1-Fig4-1-1Bthecurrentloop圖4-1-1B(a)是=20時的系統(tǒng)單位階躍響應，階躍響應曲線單調(diào)上升，完全無超調(diào)，并且在0.04s內(nèi)響應即結束。這樣的電流環(huán)階躍響應很理想,但是電機的加速起動不夠快。圖4-1-1B(b)是=30時的系統(tǒng)單位階躍響應，響應曲線略有超調(diào)4.4403%，符合I型系統(tǒng)超調(diào)量小的特點，系統(tǒng)曲線迅速上升，峰值時間（0.0209s4.1.2繪制單位階躍擾動響應曲線并計算其性能指標在圖4-1-1A中兩個擾動信號作用點分別施加單位階躍信號，繪制其擾動響應曲線，并求其最大動態(tài)降落與最大動態(tài)降落的時間及恢復時間。為進行仿真，在信號綜合點1與2施加擾動信號是分別構成MATLAB里的結構圖模型mx010b.mdl與mx010c.mdl。，這兩個結構圖模型中的數(shù)據(jù)和圖4-1-1A相同，只是擾動信號作用點不同。單位階躍擾動信號的極性為負。在程序文件方式下執(zhí)行以下調(diào)用函數(shù)dist()的MATLAB程序L157a.m：%MATLABPROGRAML157a.m[a1,b1,c1,d1]=linmod('mx010b');s1=ss(a1,b1,c1,d1);figure(1);step(s1);holdon[a2,b2,c2,d2]=linmod('mx010c');s2=ss(a2,b2,c2,d2);figure(2);step(s2)[y1,t1]=step(s1);[detac,tp,tv]=dist(1,y1,t1);[detac0,tp0,tv0]=dist(2,y1,t1);t=[0:0.01:0.2];[y2,t2]=step(s2,t);[detac1,tp1,tv1]=dist(1,y2,t2);[detac2,tp2,tv2]=dist(2,y1,t1);程序執(zhí)行后，可得圖4-1-2(a)所示電流環(huán)在信號綜合點2施加單位階躍信號的擾動響應曲線，并有性能指標：最大動態(tài)降落：=-0.9061；最大動態(tài)降落時間：=0.0092s；基準值5%范圍的恢復時間：=0.0459s；基準值2%范圍的恢復時間：=0.0580s(a)(b)圖4-1Fig4-1-2currentloopunitstepsignalturbulence將程序中的模型mx010b.mdl改為mx010c.mdl，執(zhí)行后得圖4-1-2(b)所示電流環(huán)在信號綜合點1施加單位階躍信號的擾動響應曲線如圖，并有性能指標：最大動態(tài)降落：=-26.3855；最大動態(tài)降落時間：=0.0106s；基準值5%范圍的恢復時間：=0.0900s；基準值2%范圍的恢復時間：=0.1000s。由兩個擾動響應曲線及抗擾性能指標值可知，改系具有良好的抗擾性能，對比兩組性能指標值可知，系統(tǒng)對施加在信號綜合點2擾動信號的抗擾作用比施加在信號綜合點1擾動信號的抗擾作用強，表明施加擾動作用點離被調(diào)量越近，電流環(huán)對擾動信號的抗擾能力越好。4.1.3單位沖激信號擾動的響應曲線在圖4-1-1A中兩個單位沖激擾動信號作用點分別施加單位沖激信號，繪制起沖激擾動響應曲線。在動態(tài)結構圖中單位沖激信號的信號疊加點極性為正。在程序文件方式下執(zhí)行以下的MATLAB程序L157b.m：%MATLABPROGRAML157b.m[a1,b1,c1,d1]=linmod('mx010b');s1=ss(a1,b1,c1,d1);figure(1);impulse(s1);holdon[a2,b2,c2,d2]=linmod('mx010c');s2=ss(a2,b2,c2,d2);figure(2);impulse(s2)程序執(zhí)行后，可得電流環(huán)在信號綜合點2與信號綜合點1施加單位沖激信號時的擾動響應曲線如圖4-1-3(a)與(b)所示。(a)(b)圖4-1Fig4-1-3currentloopunitimpulsesignalturbulenceresponse電流環(huán)沖激擾動響應過程呈單調(diào)衰減如圖4-1-3(a)所示或者呈一次衰減振蕩如圖4-1-34.1.4電流環(huán)頻域分析的MATLAB計算及仿真根據(jù)自動控制原理，頻域分析的特點是運用閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)頻率特性曲線來分析閉環(huán)系統(tǒng)的響應及其性能。頻域分析的主要內(nèi)容是畫Bode圖與計算頻域性能指標。電流閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)結構圖如圖4-1-4圖4-1-4aFig4-1-4acurrentclosed-loopsystemsplit-在程序文件方式下執(zhí)行以下的MATLAB程序L157c.m:%MATLABPROGRAML157c.mn1=1;d1=[0.0021];s1=tf(n1,d1);n2=[0.01281];d2=[0.040];s2=tf(n2,d2);n3=30;d3=[0.001671];s3=tf(n3,d3);n4=2.5;d4=[0.01281];s4=tf(n4,d4);n5=0.072;d5=[1];s5=tf(n5,d5);sys=s1*s2*s3*s4*s5;margin(sys)執(zhí)行語句后，可得電流環(huán)的Bode圖如圖4-1-4b所示，在圖上就附有經(jīng)計算出電流環(huán)的頻域性能指標：模穩(wěn)定裕度=18.2dB-π穿越頻率=547rad/s相穩(wěn)定裕度γ=剪切頻率=128rad/s圖4-1-4b電流環(huán)的Bode圖Fig4-1-4bcurrentloopofBodediagram工程上，一般要求模穩(wěn)定裕度≥6dB,相穩(wěn)定裕度γ≥。可見電流環(huán)有足夠的穩(wěn)定裕量，其頻域性能是優(yōu)良的，反映了電流環(huán)具有良好的相對穩(wěn)定性。4.2轉速環(huán)的MATLAB計算及仿真4.2.1轉速環(huán)校正前后給定階躍響應的MATLAB計算及仿真與電流環(huán)添加低通濾波器措施一樣，在轉速環(huán)反饋通道與給定信號通道都添加了濾波慣性環(huán)節(jié)，其傳遞函數(shù)為：按照把轉速環(huán)設計成II型系統(tǒng)的要求，根據(jù)自動控制理論，轉速調(diào)節(jié)器也應選擇比例積分調(diào)節(jié)器，其傳遞函數(shù)為：(s)=，轉速環(huán)的校正主要是對轉速調(diào)節(jié)器的參數(shù)以及對晶閘管整流與移相觸發(fā)裝置的放大倍數(shù)進行校正。校正前=，=100，轉速調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)為：(s)==，構成動態(tài)結構圖模型mx011.mdl；校正后=5.3，=30，轉速調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)為：(s)==，構成動態(tài)結構圖模型mx011a.mdl。其他參數(shù)不變，校正前、后的動態(tài)結構圖模型只是與的值不一樣，所以在此只給出校正后的mx011a.mdl文件的動態(tài)結構圖的模型，如圖4-2-1A所示。圖4-2-1AFig4-2-1AtheSimulinkdynamicstructurediagrammodelmx011.mdl用linmod()與step()函數(shù)命令并調(diào)用函數(shù)perf()編寫求其階躍響應與性能指標的MATLAB程序L157d.m如下。在程序文件方式下執(zhí)行以下的MATLAB程序L157d.m:%MATLABPROGRAML157d.m[a1,b1,c1,d1]=linmod('mx011');s1=ss(a1,b1,c1,d1);figure(1);step(s1,'k')holdon[y1,t1]=step(s1);[a2,b2,c2,d2]=linmod('mx011a');s2=ss(a2,b2,c2,d2);figure(2);step(s2,'k')[y2,t2]=step(s2);[sigma1,tp1,ts1]=perf(1,y1,t1);[sigma2,tp2,ts2]=perf(1,y2,t2);程序執(zhí)行后，可得轉速環(huán)校正前后的單位階躍響應曲線如圖4-2-1B所示。(a)(b)圖4-2-1B轉速環(huán)階Fig4-2-1Btherotationloopstepresponsecurve校正前轉速環(huán)的單位階躍響應仿真曲線如圖4-2-1B(a)所示，此時響應產(chǎn)生了衰減振蕩，表明系統(tǒng)穩(wěn)定性差。程序運行后，可得到圖14-2-1B(a)超調(diào)量：σ%=67.7645%；峰值時間：=0.0258s；調(diào)節(jié)時間：=0.1048s。同時可得到圖4-2-1B(b)階躍響應性能指標:超調(diào)量：σ%=34.1602%；峰值時間：=0.0897s；調(diào)節(jié)時間：=0.1876s。調(diào)節(jié)時間數(shù)值均對應于5%的誤差帶。由計算圖4-2-1B(b)的性能指標數(shù)據(jù)可見轉速環(huán)的階躍響應超調(diào)量σ%<35%,峰值時間<0.1s,調(diào)節(jié)時間<0.2s,表明系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性好，動態(tài)響應快，這樣的系統(tǒng)響應是非常理想的。4.2.2繪制單位階躍信號擾動響應曲線并計算其性能指標在圖4-2-1A中兩個擾動信號作用點分別施加單位階躍信號，繪制其擾動響應曲線，并求其最大動態(tài)降落與最大動態(tài)降落的時間及恢復時間。為進行仿真，在作用點1與2施加擾動信號時分別構成MATLAB里的動態(tài)結構圖mx011b.mdl與mx011c.mdl。這兩個結構圖模型中的數(shù)據(jù)和圖4-2-1A相同，只是擾動信號作用點不同。在程序文件方式下執(zhí)行以下用linmod()與step()函數(shù)并調(diào)用dist()的程序L157e.m:%MATLABPROGRAML157e.m[a1,b1,c1,d1]=linmod('mx011b');s1=ss(a1,b1,c1,d1);t=[0:0.01:0.5];[y1,t1]=step(s1,t);figure(1);step(s1,t);holdon[detac,tp,tv]=dist(1,y1,t1)[detac0,tp0,tv0]=dist(2,y1,t1)[a2,b2,c2,d2]=linmod('mx011c');s2=ss(a2,b2,c2,d2);t=[0:0.01:0.5];[y2,t2]=step(s2,t);figure(2);step(s2,t);[detac1,tp1,tv1]=dist(1,y2,t2)[detac2,tp2,tv2]=dist(2,y2,t2)程序執(zhí)行后，可得轉速環(huán)的單位階躍擾動響應曲線如圖4-2-2所示。(a)與(b)圖分別對應著擾動信號作用于1與2兩個不同的點。對于圖4-2-2(a)，計算其階躍擾動響應性能指標：最大動態(tài)降落：detac=-1.8724；最大動態(tài)降落時間：=0.05s;基準值5%范圍的恢復時間：=0.19s；基準值2%范圍的恢復時間：=0.21s。對于圖4-2-2(b)計算其階躍擾動響應性能指標：最大動態(tài)降落：detac=-26.1314;最大動態(tài)降落時間：=0.03s；基準值5%范圍的恢復時間：=0.28s;基準值2%范圍的恢復時間：=0.29s。由階躍擾動響應性能指標值可知，該系統(tǒng)對擾動信號具有良好的動態(tài)抗擾作用，對比兩個階躍擾動響應性能指標值可知，對作用在1點的擾動信號的抗擾作用比對作用在2點的擾動信號的抗擾作用強，再次表明擾動作用點離被調(diào)量越近，轉速環(huán)對擾動信號的抗擾能力越好。(a)(b)圖4-2-2轉速環(huán)的單位階躍擾動響應曲線Fig4-2-2rotationloopunitstepturbulenceresponsecurve(a)與(b)圖分別對應著擾動信號作用于1與2兩個不同的點。對于圖4-2-2(a)，計算其階躍擾動響應性能指標：最大動態(tài)降落：detac=-1.8724；最大動態(tài)降落時間：=0.05s;基準值5%范圍的恢復時間：=0.19s；基準值2%范圍的恢復時間：=0.21s。對于圖4-2-2(b)計算其階躍擾動響應性能指標：最大動態(tài)降落：detac=-26.1314;最大動態(tài)降落時間：=0.03s；基準值5%范圍的恢復時間：=0.28s;基準值2%范圍的恢復時間：=0.29s。由階躍擾動響應性能指標值可知，該系統(tǒng)對擾動信號具有良好的動態(tài)抗擾作用，對比兩個階躍擾動響應性能指標值可知，對作用在1點的擾動信號的抗擾作用比對作用在2點的擾動信號的抗擾作用強，再次表明擾動作用點離被調(diào)量越近，轉速環(huán)對擾動信號的抗擾能力越好。4.2.3單位沖激信號擾動的響應曲線在圖4-2-1A中兩個擾動信號作用點分別施加單位沖激信號，繪制其擾動響應曲線。在程序文件方式下執(zhí)行以下MATLAB程序L157f.m:%MATLABPROGRAML157f.m[a1,b1,c1,d1]=linmod('mx011b');figure(1);impulse(a1,b1,c1,d1);holdon[a2,b2,c2,d2]=linmod('mx011c');figure(2);impulse(a2,b2,c2,d2)程序執(zhí)行后，可得轉速環(huán)在擾動作用點1與擾動作用點2施加單位沖激信號時的擾動響應曲線如圖4-2-3(a)與(b)所示。(a)(b)圖4-2-3Fig4-2-3rotationloopunitimpulsesignalturbulenceresponsecurve轉速環(huán)單位沖激擾動響應過程如圖4-2-3(a)所示呈單調(diào)衰減或者如圖4-2-3(b)所示呈一次衰減振蕩在0.2s內(nèi)就結束了，抗擾動過程亦非常短暫，系統(tǒng)轉速外環(huán)已經(jīng)感覺到擾動，但經(jīng)0.2s擾動響應的過程已經(jīng)結束。說明系統(tǒng)的抗擾性能好4.2.4轉速環(huán)頻域分析的MATLAB計算及仿真頻域分析是運用閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)頻率特性曲線來分析閉環(huán)系統(tǒng)的響應與性能的。頻域分析的主要內(nèi)容是繪制Bode圖與計算頻域性能指標。轉速閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)結構圖如圖4-2-4a(未畫出轉速環(huán)給定平衡濾波環(huán)節(jié)),此圖即為mx011d.mdl動態(tài)結構圖，對mx011d.mdl進行仿真操作圖4-2-4a轉速閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)結構圖Fig4-2-4arotationclosed-loopsystemsplit-根據(jù)題目要求，用函數(shù)命令linmod()與margin()給出MATLAB指令如下。在程序文件方式下執(zhí)行以下MATLAB程序L157g.m:%MATLABPROGRAML157g.m[a,b,c,d]=linmod('mx011d');sys=ss(a,b,c,d);margin(sys)語句指令執(zhí)行后可得Bode圖如圖4-2-4b所示。圖4-2-4b電流環(huán)的Bode圖Fig4-2-4brotationloopofBodediagram從由圖上可得轉速環(huán)頻域性能指標：模穩(wěn)定裕度=12.6dB-π穿越頻率=99.7rad/s相穩(wěn)定裕度γ=剪切頻率=30.6rad/s數(shù)據(jù)顯示，模穩(wěn)定裕度>6dB,相穩(wěn)定裕度γ>,說明控制系統(tǒng)有較大的穩(wěn)定裕度，反映了該系統(tǒng)具有良好的相對穩(wěn)定性。

5總結通過對電流環(huán)內(nèi)的觸發(fā)整流裝置的放大系數(shù)的校正，利用MATLAB及其中的仿真工具Simulink，對所設計的電流環(huán)和轉速環(huán)的階躍信號進行了仿真計算，使電流環(huán)階躍響應Simulink曲線的峰值時間縮短，提高系統(tǒng)的加速起動性能，通過對轉速環(huán)內(nèi)PI調(diào)節(jié)器比例部分放大系數(shù)及觸發(fā)整流裝置的放大系數(shù)的校正，使轉速環(huán)階躍響應性能指標的超調(diào)量σ%<35%,峰值時間<0.1s,調(diào)節(jié)時間<0.2s，提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定性，使動態(tài)響應更平穩(wěn)。由電流環(huán)和轉速環(huán)階躍響應Simulink曲線及相應的性能指標得出：該系統(tǒng)具有響應速度快的動態(tài)跟隨性能。利用MATLAB及其中的仿真工具Simulink，對所設計的電流環(huán)和轉速環(huán)的單位階躍擾動信號進行了仿真計算，很容易繪制出各單位擾動響應曲線，并計算出階躍擾動響應性能指標：最大動態(tài)降落detac、最大動態(tài)降落時間和恢復時間，從階躍擾動響應曲線及其性能指標得出：對擾動信號，該系統(tǒng)具有很強的動態(tài)抗擾能力。利用MATLAB及其中的仿真工具Simulink，對所設計的電流環(huán)和轉速環(huán)的頻域進行了仿真計算，繪制出Bode圖并計算頻域性能指標，結果顯示模穩(wěn)定裕度>6dB,相穩(wěn)定裕度γ>，電流環(huán)和轉速環(huán)都有足夠的穩(wěn)定裕度，符合實際工程的設計要求，該系統(tǒng)有良好的相對穩(wěn)定性。由仿真計算結果表明，利用MATLAB7的Simulink對雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)進行仿真設計,可以迅速直觀地分析出系統(tǒng)的跟隨性能、抗擾性能及穩(wěn)定性，使得對系統(tǒng)進行分析、設計及校正變得更簡單方便，大大縮短了系統(tǒng)的調(diào)試周期，提高了開發(fā)系統(tǒng)的效率。對于調(diào)速系統(tǒng)的設計，MATLAB7的Simulink確實是個經(jīng)濟、簡單、快速、高效的工具。

附錄部分函數(shù)的源程序函數(shù)perf的源程序如下：function[sigma,tp,ts]=perf（key,y,t）%MATLABFUNCTIONPROGRAMperf.m%%Countsigmaandtp[mp,tf]=max(y);cs=length(t);yss=y(cs);sigma=100*(mp-yss)/ysstp=t(tf);%Counttsi=cs+1;n=0;whilen==0;i=i-1;ifkey==1;ifi==1;n=1;elseify(i)>1.05*yss,n=1;end;elseifkey==2;ifi==1;n=1;elseify(i)>1.02*yss,n=1;end;end;end;t1=t(i);cs=length(t);j=cs+1;n=0;whilen==0;j=j-1;ifkey==1;ifj==1;n=1;elseify(j)<0.95*yss,n=1;end;elseifkey==2;ifj==1;n=1;elseify(j)<0.98*yss;n=1;end;end;end;t2=t(j);ift2<tp;ift1>t2;ts=t1;end;elseift2>tp;ift2<t1;ts=t2;elsets=t1;endend函數(shù)dist的源程序如下：fuction[detac,tp,tv]=dist(key,y,t)%MATLABFUNCTIONPROGRAMdist.m%%Countsgmandtp[mp,tp]=min(y);cs=length(t);yss=y(cs);detac=mptp=t(tf)tm=max(t);%Counttsi=cs+1;n=0;whilen==0,i=i-1;ifkey==1,ifi==1,n=1;elseify(i)>=0.05,n=1;end;elseifkey==2,ifi==1,n=1;elseify(i)>=0.02,n=1;end;endend;t1=t(i)ics=length(t);j=cs+1;n=0;whilen==0,j=j-1;ifkey==1ifj==1,n=1;elseify(j)<=(-0.05),n=1;end;elseifkey==2,ifj==1,n=1;elseify(j)<=(-0.02),n=1;end;endend;t2=t(j)jift2<tpift1>t2tv=t1endelseift2>tp,ift2<t1,ift1~=0tv=t1elsetv=t2endelseift1~=0tv=t1elsetv=t2endendend圖形對象句柄命令figure命令1figure功能創(chuàng)建一個新的圖形對象。圖形對象為在屏幕上單獨的窗口，在窗口中可以輸出圖形。用法figure用缺省的屬性值創(chuàng)建一個新的圖形對象。figure('PropertyName',PropertyValue,…)對指定的屬性PropertyName用指定的屬性值，PropertyValue（屬性名與屬性值成對出現(xiàn)）創(chuàng)建一個新的圖形窗口，對于那些沒有指定的屬性，則用缺省值。Figure（h）1.若h為一個已經(jīng)存在的圖形的句柄，則figure(h)使由h標記的圖形成為當前圖形，使它可見，且在屏幕上把它顯示到所有圖形之前。當前圖形為圖像輸出的地方。2.若h不是已經(jīng)存在圖形的句柄，但是為一整數(shù)，則該命令生成一圖形窗口，同時把該窗口的句柄賦值為h；若h不是一圖形窗口的句柄，也不是一整數(shù)，則返回一錯誤信息。h=figure(…)返回圖形窗口對象的句柄給h。

參考文獻：[1]陳伯時.電力拖動自動控制系統(tǒng)（第2版）.機械工業(yè)出版社,2004[2]楊庚辰.自動控制原理.西安電子科技大學出版社，2005[3]黃忠霖,周向明.控制系統(tǒng)MATLAB計算及仿真.國防工業(yè)出版社,2006[4]黃忠霖,周向明.控制系統(tǒng)MATLAB計算及仿真實訓.國防工業(yè)出版社,2006

畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得及其它教育機構的學位或學歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作者簽名：日期：指導教師簽名：日期：使用授權說明本人完全了解大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務；學校可以采用影印、縮印、數(shù)字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名：日期：

學位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。作者簽名： 日期：年月日學位論文版權使用授權書本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權大學可以將本學位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。涉密論文按學校規(guī)定處理。作者簽名： 日期：年月日導師簽名：日期：年月日

注意事項1.設計（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務處制定的標準封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關鍵詞4）外文摘要、關鍵詞5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結論7）參考文獻8）致謝9）附錄（對論文支持必要時）2.論文字數(shù)要求：理工類設計（論文）正文字數(shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論文正文字數(shù)不少于1.2萬字。3.附件包括：任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）。4.文字、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯別字，不準請他人代寫2）工程設計類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計算機繪制，所有圖紙應符合國家技術標準規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應有程序清單，并提供電子文檔5.裝訂順序1）設計（論文）2）附件：按照任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）次序裝訂3）其它

畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得及其它教育機構的學位或學歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作者簽名：日期：指導教師簽名：日期：使用授權說明本人完全了解大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務；學?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名：日期：

學位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。作者簽名： 日期：年月日學位論文版權使用授權書本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權大學可以將本學位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。涉密論文按學校規(guī)定處理。作者簽名： 日期：年月日導師簽名：日期：年月日

獨創(chuàng)聲明本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設計(論文)，是本人在指導老師的指導下，獨立進行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權爭議。盡我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本設計（論文）不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體均已在文中以明確方式標明。本聲明的法律后果由本人承擔。

作者簽名:二〇一〇年九月二十日

畢業(yè)設計（論文）使用授權聲明本人完全了解**學院關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定。本人愿意按照學校要求提交學位論文的印刷本和電子版，同意學校保存學位論文的印刷本和電子版，或采用影印、數(shù)字化或其它復制手段保存設計（論文）；同意學校在不以營利為目的的前提下，建立目錄檢索與閱覽服務系統(tǒng)，公布設計（論文）的部分或全部內(nèi)容，允許他人依法合理使用。（保密論文在解密后遵守此規(guī)定）

作者簽名:二〇一〇年九月二十日

基本要求：寫畢業(yè)論文主要目的是培養(yǎng)學生綜合運用所學知識和技能，理論聯(lián)系實際，獨立分析，解決實際問題的能力，使學生得到從事本專業(yè)工作和進行相關的基本訓練。畢業(yè)論文應反映出作者能夠準確地掌握所學的專業(yè)基礎知識，基本學會綜合運用所學知識進行科學研究的方法，對所研究的題目有一定的心得體會，論文題目的范圍不宜過寬，一般選擇本學科某一重要問題的一個側面。畢業(yè)論文的基本教學要求是：1、培養(yǎng)學生綜合運用、鞏固與擴展所學的基礎理論和專業(yè)知識，培養(yǎng)學生獨立分析、解決實際問題能力、培養(yǎng)學生處理數(shù)據(jù)和信息的能力。2、培養(yǎng)學生正確的理論聯(lián)系實際的工作作風，嚴肅認真的科學態(tài)度。3、培養(yǎng)學生進行社會調(diào)查研究；文獻資料收集、閱讀和整理、使用；提出論點、綜合論證、總結寫作等基本技能。畢業(yè)論文是畢業(yè)生總結性的獨立作業(yè)，是學生運用在校學習的基本知識和基礎理論，去分析、解決一兩個實際問題的實踐鍛煉過程，也是學生在校學習期間學習成果的綜合性總結，是整個教學活動中不可缺少的重要環(huán)節(jié)。撰寫畢業(yè)論文對于培養(yǎng)學生初步的科學研究能力，提高其綜合運用所學知識分析問題、解決問題能力有著重要意義。畢業(yè)論文在進行編寫的過程中，需要經(jīng)過開題報告、論文編寫、論文上交評定、論文答辯以及論文評分五個過程，其中開題報告是論文進行的最重要的一個過程，也是論文能否進行的一個重要指標。撰寫