地連墻鋼筋籠吊裝安全施工T及T吊裝驗算及設(shè)備選定

6.1.1主、副吊設(shè)備噸位選擇 16.1.2主、副吊高度計算 26.1.3主、副吊荷載驗算 36.2吊點位置的驗算 56.2.1“一”型鋼筋籠吊點驗算 56.2.2異形“L”型鋼筋籠吊點驗算 136.3場地地基承載力驗算（地基承載力） 166.4吊裝配具驗算 196.4.1吊點強度計算 196.4.2鋼絲繩強度驗算 206.4.3卸扣驗算 236.5鋼筋籠擱置穿杠驗算 246.6主、副吊扁擔(dān)驗算 246.7焊接焊縫受力驗算 286.7.1焊縫強度計算： 286.7.2鋼筋籠焊接、擱置點計算 286.7.3焊接要求 286.1.1主、副吊設(shè)備噸位選擇本工程地墻為H型鋼接頭，鋼筋籠采用整體吊放的工藝進行吊裝施工，本次最重鋼筋籠為J1-01，鋼筋籠長度為60.6m，其重量為81.5噸，加上鎖具后達到了86.1噸。1、主機型號選擇驗算根據(jù)履帶吊車技術(shù)性能表，查詢起重量符合：Q主·K≥（Q1+Q2）*1.1Q主—主機起重量（t）Q1—鋼筋籠重量（t）Q2—吊索重量（t），主機索具取:5tK—起重機的降低系數(shù)（取0.8）即：Q主*0.8≥（81.5+5）*1.1=95.15t起重量超過95.15t，起吊高度超過60.6m的SCC4000A(400t)吊車臂桿78m，回轉(zhuǎn)半徑12m時滿足主機起吊要求。2、副機型號選擇在鋼筋籠起吊到60°角時，副機承載鋼筋籠總重量60%，即0.6×81.5=48.9tQ副·K≥（Q1+Q2）*1.1Q副—主機起重量（t）Q1—鋼筋籠重量（t）Q2—吊索重量（t），副機索具取2.6tK—起重機的降低系數(shù)（取0.8）即：Q副≥（48.9+2.6）/0.8=64.38tQUY280型履帶吊車臂桿62m，回轉(zhuǎn)半徑12m時最大起吊重量為76.1﹥64.38t。綜上，現(xiàn)擬采用400t級別及280t級別履帶吊進行雙機抬吊，整幅起吊入槽。4、主要機具、材料一覽表表6.1-1主要機具、材料表序號名稱型號數(shù)量備注1主吊鐵扁擔(dān)1套2副吊鐵扁擔(dān)1套3鋼絲繩約200米4滑輪10個5卸扣30只6扳手若干6.1.2主、副吊高度計算圖6.2-1主吊高度示意圖計算主吊臂桿長度時，不僅要考慮主吊臂桿最大仰角為75°及最大鋼筋籠重量，還要考慮鋼筋籠被吊起后能旋轉(zhuǎn)180°而不碰撞主吊臂桿（見上圖），滿足BC距離大于3m的條件。由于加工制作的吊具尺寸為h1=2m，h0=0.48m，因此：AC=BC·tg75°=3×tg75°≈11.2mh2=AC-h1-b-h0=11.2-2-6-0.48=2.72mH=h0+h1+h2+h3+h4=0.48+2+2.72+60.6+0.5=66.3mb—起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離，取6m；h0—起吊扁擔(dān)凈高；h1—扁擔(dān)吊索鋼絲繩高度；h2—鋼筋籠吊索高度；h3—鋼筋籠最大長度；h4—鋼筋籠距地面高度；主吊起重臂桿長度LL=（H＋b－C）/sin75°=（66.3＋6-2.765）/sin75°=71.99（m）按經(jīng)驗取78m。C—起重臂下軸距地面的高度2.765m；6.1.3主、副吊荷載驗算鋼筋籠起吊采用一臺400t履帶式起重機和一臺280t履帶式起重機雙機抬吊法，互相配合吊裝鋼籠入槽，先將鋼筋籠水平吊起，然后升400t主吊鉤、放280t副吊鉤，最終由400t主吊將鋼筋籠凌空吊直。鋼筋籠起吊入槽時必須緩慢放下，切忌急速拋放，以防鋼筋籠變形或造成槽段坍方。配置400t履帶吊作為主吊，280t吊車作為副吊，進行雙機抬吊，針對本工程吊車配備的主要技術(shù)參數(shù)如下：表6.1-2吊車配置計算參數(shù)序號項目計算參數(shù)備注1鋼筋籠長L60.6m2鋼筋籠總重Wt主籠804kN最重鋼筋籠3SCC4000A（400t）極限起重量P11281kN78m把桿，r=12m4400T吊車承擔(dān)最重鋼筋籠重量Wt1861kN包含主扁擔(dān)、鋼絲繩及主吊吊鉤5400T吊車承擔(dān)最重鋼筋籠重量P21281*0.7=896.7KN吊車帶載行走6QUY280（280t）極限起重量P3761kN62m把桿，r=12m7280T履帶吊允許起重量P4761×0.8=609KN安全值8280T吊車承擔(dān)最重鋼筋籠重量Wt2804×60%=482kN最不利情況下副吊承擔(dān)鋼筋籠總重的60%1）主吊SCC4000A（400t）吊車吊裝鋼筋籠：400t吊車臂桿接78米，回轉(zhuǎn)半徑12m時最大起重能力可以達到128.1噸。SCC4000A（400t）履帶吊起重參數(shù)如下表所示：400t吊機臂長78m，在幅度為12m時，最大起重量為P1=128.1t，取大型起重機械的安全起重系數(shù)為0.8（見《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》P21，JGJ33-2012）。120t*0.8=102.48t；鋼筋籠總重量：WT=86.5T（+5索具）*1.1=95.1；P1＞W(wǎng)T，滿足要求。當(dāng)起重機吊裝鋼筋籠行走時，取回轉(zhuǎn)半徑12m，起重能力為102.48t，根據(jù)《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.10條規(guī)定，當(dāng)起重機如需帶載行走時，載荷不得超過允許起重量的70%，400t吊車允許起重量：P2=128.1T×0.7=89.67T；鋼筋籠總重量：WT1=86.1T(+索具)，P2≥WT1，滿足要求。2）副吊QUY280（280t）吊車吊車臂桿接62m，回轉(zhuǎn)半徑12m時最大起重能力可以達到76.1噸。徐工QUY280履帶吊起重參數(shù)如下表所示：按《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.9條，單機的起吊荷載不得超過允許荷載的80%。副吊選用：QUY280型280t履帶式起重機。吊車臂桿接62m，起重半徑12m，其最大起重能力為：P3=76.1t，280t吊車允許起重量：P4=76.1×80%=60.88t；（注：280t吊車作為副吊，在起吊鋼筋籠過程中所承擔(dān)最大的重量為鋼筋籠重量的60%）280t吊車承受最大的鋼筋籠重量：WT2=WT1×60%=81.5×60%=48.9t；P4＞W(wǎng)T2，滿足要求。6.2吊點位置的驗算6.2.1“一”型鋼筋籠吊點驗算以最重K1/K2鋼筋籠為例，采用有限元對吊點設(shè)置、鋼筋籠強度進行計算：1、建立模型采用雙機抬吊的方式進行鋼筋籠吊裝。主吊為6點，副吊為10點。吊點位置布置于縱橫桁架的交叉點上。在計算時鋼筋連接處都以接駁器或焊接考慮。計算時根據(jù)吊索確定邊界條件，對吊索交點處施加位移約束，施加的荷載只有鋼筋籠本身的重力荷載。2、計算桿系有限元，鋼筋都以梁單元模擬。（鋼筋籠穩(wěn)定性）圖6.2-1整體模型圖圖6.2-2鋼筋籠模型圖6.2-3桁架模型圖圖6.2-4型鋼模型圖圖6.2-5整體豎向變形圖圖6.2-6鋼筋籠豎向變形圖圖6.2-7鋼筋籠桁架豎向變形圖圖6.2-8型鋼豎向變形圖圖6.2-9吊索變形圖圖6.2-10型鋼應(yīng)力圖圖6.2-11鋼筋籠和桁架應(yīng)力圖圖6.2-12鋼筋籠應(yīng)力圖圖6.2-13桁架應(yīng)力圖3、分析由上述計算結(jié)果云紋圖可知，鋼筋籠整體豎向最大變形為9.8mm，處于鋼筋籠最下端中部位置。如果考慮吊索變形，即減去吊索伸長量后，鋼筋籠整體豎向最大變形為4.3mm，鋼筋籠除去在吊點處附近桁架應(yīng)力達到350MPa以外，其余區(qū)域最大應(yīng)力都在250MPa以下，應(yīng)力小于其400MPa的屈服強度值?？烧J為鋼筋籠吊裝時的變形和應(yīng)力狀態(tài)均能滿足規(guī)范要求，是安全的。4、結(jié)論通過上述鋼筋籠吊裝時的變形和應(yīng)力狀態(tài)分析，本工程鋼筋籠吊點設(shè)置如下：圖6.2-14吊點布置圖6.2.2異形“L”型鋼筋籠吊點驗算（1）異形鋼筋籠在吊裝時應(yīng)增設(shè)斜拉桿防止鋼筋籠在吊搬過程中發(fā)生變形，其設(shè)置位置見下列示意圖，拐角幅鋼筋籠除設(shè)置縱橫向起吊桁架和吊點外，另增設(shè)“人”字桁架和斜拉桿進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉(zhuǎn)時角度發(fā)生變形。拐角處鋼筋籠加強方法見下圖：圖6.2-15“L”型鋼筋籠吊點異型幅鋼筋籠加固示意圖（L型、T型有角度的參照此圖原則適當(dāng)調(diào)整）（2）每幅鋼筋籠應(yīng)設(shè)置不少于4道桁架以滿足起吊時吊索栓綁的需要。（3）在每個吊點處增設(shè)“幾”字形吊點加強筋，其作用是在水平起吊過程中將起吊力量分布至下層鋼筋網(wǎng)片，防止局部受力較大產(chǎn)生變形。2）轉(zhuǎn)角幅鋼筋籠重心計算：先將角幅分為鋼籠A與鋼籠B。用相同的方法求出2個物體組合的重心?？紤]到轉(zhuǎn)角幅大多數(shù)散架是在起吊翻轉(zhuǎn)過程中，因此以減小鋼筋籠起吊后翻轉(zhuǎn)的幅度為原則，確定出如上圖的吊點位置，保證兩個吊點到重心的距離相等。例：取以下轉(zhuǎn)角幅做計算，通過翻樣m1=8t、m2=7t。按上述公式：（8+7）x=8*2.29+7*0.925x=1.653（8+7）y=8*0.725+7*0y=0.387求出重心后再按照最安全吊裝原則，做如下吊點布置：求出重心后再按照最安全吊裝原則，做如下吊點布置：6.3場地地基承載力驗算（地基承載力）場地可靠性經(jīng)現(xiàn)場主吊將配重調(diào)整至最大吊重狀態(tài)進行試吊行走，看有無路面壓碎或變形太大等情況，主吊需轉(zhuǎn)彎地段根據(jù)情況在其行走路線及作業(yè)點鋪設(shè)一定厚度的鋼板，增大履帶與地面的接觸面積。起重機負載行走作業(yè)道路應(yīng)平坦堅實，基坑圍護結(jié)構(gòu)施工前，沿圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)硬化寬15m厚度30cm鋼筋混凝土施工便道，作為地連墻機械施工行走便道及鋼筋籠吊裝運輸通道。道路硬化時，利用場地內(nèi)既有水泥穩(wěn)定層作為基礎(chǔ)，硬化50cm碎石墊層，再澆筑30cmC30鋼筋混凝土（布置兩層Φ16鋼筋網(wǎng)，橫向縱向鋼筋間距均為200mm）作為便道主體結(jié)構(gòu)。便道橫向向外做排水坡，便道路面鋼筋平面布置圖見下圖。圖6.3-1道路面結(jié)構(gòu)層圖6.3-2混凝土路面鋼筋平面布置圖400t履帶吊履帶、配重及附件總重400t，履帶寬度1.2m，長度10.60m，兩履帶中心線間距7.60m，兩履帶邊線間距8.85m，本工程最大吊重為81.5t。5、混凝土集中反力計算對地面總壓力為N=（81.5+5+400)×9.8=4767.7kN單履帶受力面積為S=10.6*1.2=12.72㎡地面單位符合q=N/2S=4767.7/（2*12.72）=187.41kpa根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(GB50007-2011)第8.2.8條，有混凝土路面承載力計算：Fcd=0.7×βh×Ftd×am×hoam=（at+ab）/2=（9.18+9.98）/2=9.58mfcd—混凝土最大集中返力；βh—對于厚度小于800mm時，取1；ftd—軸心抗拉應(yīng)力(查表5.8-4，C30取1.39Mpa)；at—取履帶接地長9.4m；ab—取ab=at+2ho=9.4+2*0.3=10mho—混凝土路面厚度，取0.3。則Fcd=0.7*1*1.39*10*0.3=291.9kpa，C30混凝土路面每平方能承受279.64kpa.187.41kpa＜279.64kpa，路面滿足安全行走要求。表6.3-1凝土強度對照表6、混凝土下墊層承載力計算上覆填土置換為采用30cm片石+20cm碎石，路面采用鋼筋混凝土路面，混凝土強度C30，厚度30cm，雙層直徑16mm，間距200mm的鋼筋網(wǎng)片，且下臥層采用分層填實碾壓達到地基承載力要求。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范(條文說明)》中知其地基承載力特征值fak可取值200～250kpa(具體視其壓實系數(shù)較大則取最高值)，本次計算按最不利情況最低值200kpa進行驗算。另根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》，其混凝土擴散角可取值為45°，所以通過壓力擴散至重載路底面時其總的接地面積為(9.4+0.3×2/tan45°)×(1.2+0.3×2/tan45°)×2*2/3=24.12m2。所以，墊層實際荷載為4767.7/24.12=197.67kpa＜200kpa，地基承載力滿足施工要求。7、下臥層地基承載力荷載計算：根據(jù)巖土勘察報告，下臥層0.8m~10m范圍內(nèi)為粉質(zhì)黏土（75kpa），地基經(jīng)過翻挖、碾壓，提高其地基承載力，使地基承載力達到85KPa。層號巖土名稱承載力特征值fak（KPa）②-3粉細砂130②-3a淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土75②-4粉細砂170②-4b中細砂210②-4a粉質(zhì)粘土75②-5粉細砂200②-5a粉質(zhì)粘土夾粉細砂85②-6中粗砂240⑤-1強風(fēng)化泥巖、泥質(zhì)粉砂巖250⑤-2中風(fēng)化泥巖、泥質(zhì)粉砂巖780根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》及其條文說明中知級配砂石墊層壓力擴散角為30°。4、 壓力擴散至下臥層時接地面積為（9.4+0.3*tan45°*2+0.7*tan30°*2）*（1.2+0.3*tan45°*2+0.7*tan30°*2）*2=56.21㎡q=4767.7/56.21=84.81<85kPa故地基承載力能滿足鋼筋籠吊裝要求。6.4吊裝配具驗算6.4.1吊點強度計算考慮到本工程鋼筋籠總重較大，采用36mm鋼筋作為主吊吊點，U型環(huán)上下2根對齊，中間雙面滿焊，且單個U型吊環(huán)下設(shè)2根36mm圓鋼，具體形式如下:圖6.4-1吊點布置形式圖1）主吊吊攀鋼筋抗拉強度計算[fv]=3.14×18mm×18mm×2×100N/mm2÷9.8N/Kg÷1000Kg/T×0.75=15.57T主吊吊點所承受的最大拉力是鋼筋籠起吊后拎直時四個吊點受力時，吊點鋼筋所受最大拉力為81.5T/6＝13.58T。fv=13.58T＜[fv]=15.57T，滿足需要。6.4.2鋼絲繩強度驗算鋼絲繩采用6×37+1,公稱抗拉強度為1400MPa，公稱強度為1770MPa，根據(jù)JGJ276-2012《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》4.3.1條“當(dāng)利用吊索上的吊鉤、卡環(huán)鉤掛重物上的起重吊環(huán)時，不應(yīng)小于6；當(dāng)用吊索直接捆綁重物時，且吊索與重物棱角間采取了妥善的保護措施時，應(yīng)取6～8；當(dāng)?shù)踔?、大或精密的重物時，除應(yīng)采取妥善保護措施外，安全系數(shù)應(yīng)取10”，本處安全系數(shù)K取8。由《起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊》查得鋼絲繩數(shù)據(jù)如下：。鋼絲繩最大許用拉力計算:（1）拉力計算公式：[F]≤Σsp*A/K公式中[F]——鋼絲繩允許用拉力（KN）Σsp———鋼絲繩破斷拉力（KN）K——鋼絲繩的安全系數(shù)A——折減系數(shù)（2）鋼絲繩安全系數(shù)：（3）考慮到鋼絲繩在承載時各鋼絲受力不均勻，繩芯及鋼絲繩彎曲，擠壓所產(chǎn)生的應(yīng)力的影響，其理論破斷拉力可按下式計算：Sp=Σsp*A式中：Σsp為破斷拉力總和，A為考慮各種附加因素和受力不均勻的折減系數(shù)。由于實際使用鋼絲繩公稱抗拉強度為1770MPa則需要進行換算公稱抗拉強度為1770MPa時鋼絲繩容許拉力計算公式為：[F]≤Σsp*A/K，則：直徑52mm鋼絲繩容許拉力T=1580*0.82/8=161.9KN=16.19T直徑42mm鋼絲繩容許拉力T=1030*0.82/8=103.5KN=10.56T直徑40mm鋼絲繩容許拉力T=1010*0.82/8=83.7KN=10.35T（4）主吊扁擔(dān)上部鋼絲繩(走雙繩)驗算主吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為鋼筋籠的重量以及索具自身重量。吊重：Q1=Q+G主吊=81.5t+5t=86.5t鋼絲繩直徑：52mm，[T]=16.19t鋼絲繩長度：L=2m*2=4m鋼絲繩：T=Q1/4sin450/2=15.3t＜[T]=16.19t，滿足要求。圖5.5-1主吊扁擔(dān)上鋼絲繩受力示意（2）主吊扁擔(dān)下部鋼絲繩驗算主吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為鋼筋籠的重量以及索具自身重量。吊重：Q=81.5t鋼絲繩直徑：42mm，[T]=10.56t；鋼絲繩：T=Q/8=81.5/8=10.2t＜[T]，滿足要求。（3）副吊扁擔(dān)上部鋼絲繩驗算副吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為雙機抬吊鋼筋籠60度及索具自身重量，最大總重量為：81.5t。吊重：Q1=81.5*0.6+5=53.9t鋼絲繩直徑：42mm，[T]=10.56t鋼絲繩長度：L=2m*2=4m根數(shù)：N=4根鋼絲繩：T=53.9/4sin450/2=9.53t＜[T]，滿足要求（4）副吊扁擔(dān)下部鋼絲繩驗算副吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為雙機抬吊60.6m長鋼筋籠60度及索具自身重量，最大總重量為：81.5t。吊重：Q2=81.5*0.6=48.9t鋼絲繩直徑：40mm，[T]=10.35t；鋼絲繩：T=T2/8=4.65t＜[T]，滿足要求。6.4.3卸扣驗算卸扣的選擇按主副吊鋼絲繩最大受力選擇。主吊卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時，副吊卸扣最大受力在鋼筋籠平放吊起時。最大吊重86.5T,865KN1、主吊卸扣選擇P1=433/sin60°=500KN主吊高強卸扣50T：2只。P2=250KN主吊滑輪卸扣50T：4只主吊籠子卸扣25T：8只。2、副吊卸扣選擇P1=260/sin60°=300.22KN副吊高強卸扣35T：2只P2=150.11KN扁擔(dān)連接滑輪卸扣35T：4只副吊扁擔(dān)下鋼絲繩內(nèi)力：P3=35.1KN卸扣15T：10只6.5鋼筋籠擱置穿杠驗算圖6.5-1穿杠受力簡圖擱置扁擔(dān)承擔(dān)最大重量為60.6m長鋼筋籠采用整幅吊裝，最重的一幅為81.5t。擱置扁擔(dān)采用16#工型鋼兩側(cè)加焊兩塊12厚鋼板，總長為1.6m，擱置鋼筋籠扁擔(dān)的數(shù)量為4個。臨時擱置鋼筋籠鋼扁擔(dān)采用16#H型鋼并在內(nèi)側(cè)加焊20mm鋼板而成，寬80mm，高160mm，長1600mm。每次臨時或最終擱置鋼筋籠的鋼扁擔(dān)數(shù)量不少于4個，擱置于導(dǎo)墻上。⑴參數(shù)計算單個擱置扁擔(dān)承受重量WW=W總/4=81.5/4=20.4t單個擱置扁擔(dān)抗剪截面積S4S4=160*80=12800mm2鋼板抗剪fsfs=120N/mm2⑵擱置扁擔(dān)計算每個擱置鋼板允許抗剪FSFs=S4×fs÷9.8N/Kg÷1000Kg/T＝12800*120/9.8/1000=156.73tFs＞W(wǎng)，滿足要求！6.6主、副吊扁擔(dān)驗算1、主吊扁擔(dān)強度驗算主鐵扁擔(dān)均采用鋼管+鋼板組合加工，選用?400鋼管，50mm厚鋼板。圖6.5-1主吊扁擔(dān)示意圖主扁擔(dān)梁（1）鐵扁擔(dān)有關(guān)數(shù)據(jù)?400鋼管有關(guān)數(shù)據(jù)：D=40cm，d=38.4cm，壁厚t=8mm，截面面積A＝98.52cm2，重量g=758N/m，截面慣性矩Ix=18932cm4，Iy=18932cm4，截面抵抗矩Wx=947cm3，Wy=947cm3；截面回轉(zhuǎn)半徑ix=13.9cm，iy=13.9cm。鋼板有關(guān)數(shù)據(jù)：H=100cm，b=5cm，截面面積A＝500cm2，重量g=3846.5N/m，截面慣性矩Ix=416667cm4，Iy=1042cm4，截面抵抗矩Wx=8333cm3，Wy=417cm3；截面回轉(zhuǎn)半徑ix=28.9cm，iy=1.45cm。鐵扁擔(dān)組合截面的截面面積、慣性矩及回轉(zhuǎn)半徑：A總=98.52+500=598.52cm2Ix總=435599cm4Wx總=9280cm3ix總=IxIy總=19974cm4Wy總=1364cm3iy總=Iy（2）扁擔(dān)的長細比核算λx總=l0/ix總=275/27.0=10.2（＜[λ]=150），滿足要求λy總=l0/iy總=275/5.8=47.4（＜[λ]=150），滿足要求（3）鐵扁擔(dān)的內(nèi)力計算考慮附加動力系數(shù)1.2g總=5528.4N/m≈5.53N/mm鐵扁擔(dān)自重產(chǎn)生的跨中彎矩：Mx=1/8×g總×l0×l0=1/8×5.53×2750×2750=5227578N?mm側(cè)向彎矩：My=1/10×Mx=522758N?mm吊重對鐵扁擔(dān)的軸向壓力NN=1.5Q/tgα=1.5×（750/2）/tg70°=204.7KN（4）鐵扁擔(dān)的穩(wěn)定性驗算λx總=10.2，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》得φx=0.992，βty=1.0，βmx=1.0NEX=π2EA/λx2=1169621356NN/（φx×A）+βmxMx/W1x（1-φxN/NEX）+βtyMy/W1y=204700=3.43+0.56+0.38=4.37N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求。2、副吊扁擔(dān)強度驗算副鐵扁擔(dān)均采用鋼管+鋼板組合加工，選用?400鋼管，30mm厚鋼板。圖6.5-2副吊扁擔(dān)示意圖副扁擔(dān)梁（1）鐵扁擔(dān)有關(guān)數(shù)據(jù)?400鋼管有關(guān)數(shù)據(jù)：D=40cm，d=38.4cm，壁厚t=8mm，截面面積A＝98.52cm2，重量g=758N/m，截面慣性矩Ix=18932cm4，Iy=18932cm4，截面抵抗矩Wx=947cm3，Wy=947cm3；截面回轉(zhuǎn)半徑ix=13.9cm，iy=13.9cm。鋼板有關(guān)數(shù)據(jù)：H=100cm，b=3cm，截面面積A＝300cm2，重量g=2308N/m，截面慣性矩Ix=250000cm4，Iy=308cm4，截面抵抗矩Wx=5000cm3，Wy=150cm3；截面回轉(zhuǎn)半徑ix=28.9cm，iy=0.9cm。鐵扁擔(dān)組合截面的截面面積、慣性矩及回轉(zhuǎn)半徑：A總=98.52+300=398.52cm2Ix總=268932cm4Wx總=5947cm3ix總=IxIy總=19240cm4Wy總=1097cm3iy總=Iy（2）扁擔(dān)的長細比核算λx總=l0/ix總=275/26.0=10.6（＜[λ]=150），滿足要求λy總=l0/iy總=275/6.95=39.6（＜[λ]=150），滿足要求（3）鐵扁擔(dān)的內(nèi)力計算考慮附加動力系數(shù)1.2g總=3679.2N/m≈3.68N/mm鐵扁擔(dān)自重產(chǎn)生的跨中彎矩：Mx=1/8×g總×l0×l0=1/8×3.68×2750×2750=3478750N?mm側(cè)向彎矩：My=1/10×Mx=347875N?mm吊重對鐵扁擔(dān)的軸向壓力NN=1.5Q/tgα=122.8KN（4）鐵扁擔(dān)的穩(wěn)定性驗算λx總=10.6，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》得φx=0.991，βty