地連墻鋼筋籠吊裝安全施工T及T吊裝驗(yàn)算及設(shè)備選用

②鋼筋籠縱向吊點(diǎn)布置：a.上半截鋼筋籠長(zhǎng)度H為38.5m的縱向吊點(diǎn)位置見(jiàn)下圖5.3-1所示。圖5.3-138.5米長(zhǎng)鋼筋籠吊點(diǎn)示意圖b.下半截鋼筋籠長(zhǎng)度H為22.1m的縱向吊點(diǎn)位置見(jiàn)下圖5.3-2所示。圖5.3-222.1米長(zhǎng)鋼筋籠吊點(diǎn)示意圖5.3.1一字形鋼筋縱向吊點(diǎn)布置1）重心計(jì)算：本工程鋼筋籠長(zhǎng)度為60.6m，鋼筋籠厚度為1000mm。上半節(jié)籠長(zhǎng)38.5m，籠重61.9t；下半節(jié)籠長(zhǎng)22.1m，籠重19.6t。38.5m長(zhǎng)鋼筋籠重心計(jì)算：M總=1048323.34Kg.m、G總=61880.5Kg，重心距籠頂i=M總/G總=16.95m2）縱向吊點(diǎn)布置本方案縱向設(shè)置5排吊點(diǎn)，縱向吊點(diǎn)頂端設(shè)置在籠頭頂端，含冠梁尺寸。底端吊點(diǎn)距鋼筋籠底端距離需有利于副吊點(diǎn)卸扣拆卸。中間吊點(diǎn)，間距根據(jù)鋼筋籠長(zhǎng)度適當(dāng)分配調(diào)整，一方面以保證主副吊之間負(fù)荷合理分配，同時(shí)又有利于減小鋼筋籠縱向負(fù)彎矩。圖5.3.1-1鋼筋籠吊點(diǎn)設(shè)置示意圖根據(jù)彎矩平衡原理，正負(fù)彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點(diǎn)位置計(jì)算如下，鋼筋籠縱向受力彎矩見(jiàn)圖5.3.1-2如示：圖5.3.1-238.5m鋼筋籠縱向受力彎矩圖+M=－M其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12；q為均布荷載，M為彎矩。，又2L1+4L2=38.5m；得L1=2.9米，L2=8.175米。因此選取b、c、d、e、f起吊時(shí)彎矩最小，實(shí)際吊裝過(guò)程中b、c、d是主吊位置，e、f為副吊位置，d、e段鋼筋籠為兩臺(tái)履帶吊中間段，在實(shí)際吊裝過(guò)程中主、副履帶吊無(wú)法做到完全同時(shí)起吊，導(dǎo)致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗(yàn)，同時(shí)考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點(diǎn)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，主吊靠近端部的點(diǎn)移向端部，籠頂懸壁1m，d、e兩點(diǎn)向中間移動(dòng)，吊點(diǎn)距離分別為1m、10m、10m、4m、11m、2.5m，并以此作為初步吊點(diǎn)位置，如鋼筋籠發(fā)生過(guò)大變形，將根據(jù)實(shí)際情況對(duì)吊點(diǎn)位置進(jìn)行調(diào)整。22.1m籠長(zhǎng)縱向吊點(diǎn)設(shè)置:縱向吊點(diǎn)按照鋼筋籠長(zhǎng)度設(shè)置4排。主吊車(chē)2道，副吊車(chē)2道。鋼筋籠縱向受力彎矩如下圖所示，由正負(fù)彎矩相等時(shí)所受彎矩變形最小原理得:圖5.3.1-222.1m籠長(zhǎng)縱向吊點(diǎn)布置圖+M=－M其中：+M=1/2*qm2－M=1/8*qn2－1/2*qm2故:n=2√2m又:2m+3n=22.1m得：n=5.97,m=2.095因此選取b、c、d、e點(diǎn)起吊時(shí)彎矩最小，實(shí)際吊裝過(guò)程中b、c是主吊位置，d、e為副吊位置，c、d段鋼筋籠為兩臺(tái)履帶吊中間段，在實(shí)際吊裝過(guò)程中主、副履帶吊無(wú)法做到完全同時(shí)起吊，導(dǎo)致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗(yàn)，同時(shí)考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點(diǎn)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，主吊靠近端部的點(diǎn)移向端部，籠頂懸壁1m，c、d兩點(diǎn)向中間移動(dòng)，吊點(diǎn)距離分別為1m、8m、3m、8m、2.1m，并以此作為初步吊點(diǎn)位置，如鋼筋籠發(fā)生過(guò)大變形，將根據(jù)實(shí)際情況對(duì)吊點(diǎn)位置進(jìn)行調(diào)整。圖5.3.1-338.5m鋼筋籠吊點(diǎn)布置示意圖圖5.3.1-438.5m鋼筋籠雙機(jī)抬吊示意圖圖5.3.1-5鋼筋籠平抬時(shí)受力分析圖鋼筋籠主吊、副吊平抬鋼筋籠時(shí)受力計(jì)算：根據(jù)起吊時(shí)鋼筋籠平衡得（鋼筋籠子重心在中間16.95米位置）：①3T1＇+2T2＇=66.9t（實(shí)際重量為61.9t,吊具按5t計(jì)算）②T1＇×1+T1＇×11+T1＇×21+T2＇×25+T2＇×36=66.9×16.95由以上①、②式得：T1＇＝15.5tT2＇=10.2t故鋼筋籠平抬時(shí)主吊與副吊受力如下：平抬鋼筋籠時(shí)主吊起吊重量為3T1＇=46.5t平抬鋼筋籠時(shí)副吊起吊重量為2T2＇=20.4t5.3.2一字形鋼筋籠橫向吊點(diǎn)布置鋼筋籠寬度方向吊點(diǎn)一般設(shè)置兩點(diǎn)、三點(diǎn)或者四點(diǎn)。根據(jù)鋼筋籠寬度B，吊點(diǎn)按比例位置設(shè)置。中間形成簡(jiǎn)支，兩端形成懸挑結(jié)構(gòu)形式，從而使得鋼筋籠寬度方向吊裝時(shí)產(chǎn)生彎矩最小，本方案主吊吊點(diǎn)橫向設(shè)置四點(diǎn)、副吊吊點(diǎn)橫向設(shè)置四點(diǎn)。鋼筋籠處于垂直狀態(tài)后，鋼筋籠重量全部由主吊點(diǎn)承擔(dān)，特別是主吊點(diǎn)換繩時(shí)，吊點(diǎn)受力全部集中于籠頭部位，吊索水平分力對(duì)籠頭部位產(chǎn)生強(qiáng)大的擠壓力。為防止籠頭部位鋼筋籠層間擠壓變形，本方案寬度方向主吊點(diǎn)設(shè)置四個(gè)吊點(diǎn)。橫向吊點(diǎn)以鋼筋籠中心線(xiàn)對(duì)稱(chēng)布設(shè)。=1\*GB3①主吊橫向吊點(diǎn)驗(yàn)算根據(jù)彎矩平衡原理，正負(fù)彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠橫向受力彎矩見(jiàn)圖5.3.2-1如示：圖5.3.2-1鋼筋籠橫向受力彎矩圖+M=－M 其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12;q為分布荷載，M為彎矩。,又2L1+3L2=6m;得L1=0.572米，L2=1.618米。因此選取B、C、D、E四點(diǎn)為橫向吊點(diǎn)位置，橫向0.8m+1.3m+1.8m+1.3m+0.8m。橫向吊點(diǎn)布置見(jiàn)圖5.3.2-2。圖5.3.2-2鋼筋籠吊點(diǎn)橫向分布圖吊點(diǎn)的設(shè)置根據(jù)鋼筋籠的結(jié)構(gòu)形式及吊運(yùn)需求確定。主要是確保鋼筋籠吊運(yùn)過(guò)程中不致發(fā)生扭曲變形，同時(shí)便于吊裝過(guò)程中吊點(diǎn)卸扣的拆卸。5.3.3“L型”鋼筋籠吊點(diǎn)設(shè)置5.3.3.1“L型”橫向吊點(diǎn)布置（1）“L”型鋼筋籠除設(shè)置縱、橫向起吊桁架、吊點(diǎn)及剪刀撐之外，另要增設(shè)鋼筋籠內(nèi)側(cè)斜撐桿和外側(cè)斜撐進(jìn)行加強(qiáng)，增強(qiáng)鋼筋籠側(cè)向穩(wěn)定性，以防鋼筋籠在空中翻轉(zhuǎn)角度時(shí)發(fā)生變形。（2）異型槽段橫向吊點(diǎn)布置按照以下步驟進(jìn)行計(jì)算設(shè)置：圖5.3.3-1“L”型鋼筋籠橫向重心位置示意圖根據(jù)鋼筋籠斷面形式和尺寸計(jì)算出鋼筋籠橫向重心位置,L型鋼筋籠橫斷面計(jì)算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（x1，y1）和（x2,y2）分別是A部分和B部分的重心坐標(biāo)，（x0，y0）是鋼筋籠的重心坐標(biāo)。假設(shè)：鋼筋籠橫斷面質(zhì)量均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內(nèi)。鋼筋籠橫斷面總面積為S，A部分面積為SA=b(c?b)，B部分面積為SB=ab；首先計(jì)算出鋼筋籠橫斷面對(duì)X軸、Y軸的靜矩：則鋼筋籠橫斷面重心為：如圖所示，L型鋼筋籠重心坐標(biāo)G（x，y）則吊點(diǎn)坐標(biāo)：A（2x-b/2，0）B（2x-b/2，b）C（b，2y-b/2）D（0，2y-b/2）E(b，（8xy-6yb+b2）/2（2x-b)）其中主吊主鉤吊點(diǎn)A、B、C、D兩點(diǎn)，主吊副鉤上、中、下吊點(diǎn)均為B、E兩點(diǎn)；副吊上、中、下吊點(diǎn)均為B、E兩點(diǎn)位置。圖5.3.3-2L型鋼筋籠吊點(diǎn)布置示意圖注：a、M、N分別為CD、AB的中點(diǎn)，EB∥MN。MN=EB=MN*(4x0-3b)/(4x0-2b)圖5.3.3-3L型鋼筋籠簡(jiǎn)圖如上圖所示，L型鋼筋籠橫斷面計(jì)算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（Xa，Ya）和（Xb，Yb）分別是A部分和B部分的重心坐標(biāo)，（Xm,Ym）是鋼筋籠的重心坐標(biāo)。假設(shè)：鋼筋籠橫斷面均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內(nèi)。SA=0.97*0.88=0.8536m2，SB=4.2*0.88=3.696m2，∑Mx=0.8536*（0.88+0.97/2）+3.696*0.44=2.7914m3∑My=0.8536*0.44+3.696*4.2/2=8.1372m3Xm=∑My/(Sa+Sb)=8.1372/(0.8536+3.696)=1.789mYm=∑Mx/(Sa+Sb)=2.7914/(0.8536+3.696)=0.6136m橫向吊點(diǎn)坐標(biāo)為：A（2Xm—h/2，0）；B（2Xm—h/2，h）；C（h，2Ym—h/2）；D（0，2Ym—h/2）計(jì)算后橫向4個(gè)吊點(diǎn)坐標(biāo)如下：A（3.138，0）；B（3.138，0.88）；C（0.88，0.7872）；D（0，0.7872）（見(jiàn)下圖）圖5.3.3-4L型鋼筋籠橫向吊點(diǎn)坐標(biāo)對(duì)異形鋼筋籠采用橫向兩點(diǎn)起吊時(shí)，根據(jù)結(jié)構(gòu)的力學(xué)平衡原理可知：鋼筋籠橫斷面重心應(yīng)位于吊點(diǎn)之間；吊點(diǎn)外鋼筋籠部分對(duì)吊點(diǎn)最大彎矩應(yīng)盡量左右相等（圖中，A部分對(duì)吊點(diǎn)1的最大彎矩應(yīng)與B部分對(duì)吊點(diǎn)2的最大彎矩應(yīng)盡量相等）；鋼筋籠橫向最大正彎矩與最大負(fù)彎矩應(yīng)盡量相等；因此橫向吊點(diǎn)選用B、C兩點(diǎn)。圖5.3.3-5L型鋼筋籠橫向吊點(diǎn)布置5.3.3.2“L型”縱向吊點(diǎn)布置根據(jù)彎矩平衡原理，正負(fù)彎矩相等時(shí)所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點(diǎn)位置計(jì)算如下，鋼筋籠縱向受力彎矩見(jiàn)圖5.3.3-6如示（“L型”鋼筋籠上半節(jié)最長(zhǎng)33.9m，采用豎向四點(diǎn)吊，主吊兩點(diǎn)，副吊兩點(diǎn)）：圖5.3.3-633.9m鋼筋籠縱向受力彎矩圖+M=－M其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12；q為均布荷載，M為彎矩。，又2L1+3L2=33.9m；得L1=3.225米，L2=9.15米。因此選取b、c、d、e起吊時(shí)彎矩最小，實(shí)際吊裝過(guò)程中b、c是主吊位置，d、e為副吊位置，c、d段鋼筋籠為兩臺(tái)履帶吊中間段，在實(shí)際吊裝過(guò)程中主、副履帶吊無(wú)法做到完全同時(shí)起吊，導(dǎo)致該段容易發(fā)生變形，根據(jù)我單位施工經(jīng)驗(yàn)，同時(shí)考慮鋼筋籠桁架位置，將吊點(diǎn)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，主吊靠近端部的點(diǎn)移向端部，籠頂懸壁1m，c、d兩點(diǎn)向中間移動(dòng)，吊點(diǎn)距離分別為1m、11m、4m、14m、3.9m，并以此作為初步吊點(diǎn)位置，如鋼筋籠發(fā)生過(guò)大變形，將根據(jù)實(shí)際情況對(duì)吊點(diǎn)位置進(jìn)行調(diào)整。具體見(jiàn)圖5.3.3-7.下半節(jié)縱向吊點(diǎn)布置計(jì)算過(guò)程與上述方法相同。圖5.3.3-7鋼筋籠縱向吊點(diǎn)布置圖5.3.4吊點(diǎn)加強(qiáng)措施為了滿(mǎn)足鋼筋籠吊裝要求，保證鋼筋籠在起吊過(guò)程中整體鋼度與穩(wěn)定性，鋼筋籠各吊點(diǎn)進(jìn)行加固處理，在籠口第一排吊點(diǎn)位置橫向設(shè)置兩根Φ28鋼筋對(duì)籠口進(jìn)行加強(qiáng)，每道豎向桁架設(shè)置一個(gè)U形Φ36鋼筋（吊點(diǎn)位置豎向桁架設(shè)置兩個(gè)）進(jìn)行加固。豎向吊點(diǎn)加固，在每個(gè)吊點(diǎn)位置分別增加兩條豎向桁架“之”字形鋼筋具體如下圖：圖5.3.4-1加固筋及縱向桁架筋示意圖籠頭吊耳與縱向筋單側(cè)單面焊接長(zhǎng)度不小于10D，籠頭吊筋與鋼筋籠有效焊接范圍不小于35D。鋼筋籠體部位吊點(diǎn)與水平橫筋單側(cè)焊接長(zhǎng)度不小240mm。吊點(diǎn)部位受集中荷載，鋼筋籠局部易變形。為預(yù)防鋼筋籠起吊過(guò)程中局部扭曲變形，鋼筋籠吊點(diǎn)集中荷載影響區(qū)范圍內(nèi)需加強(qiáng)處理。A、適當(dāng)調(diào)整鋼筋籠縱向桁架和水平桁架位置，使吊點(diǎn)綜合利用杵架設(shè)置。B、在吊點(diǎn)上下或左右各1m的區(qū)域范圍內(nèi)，加密布設(shè)水平分布筋和縱向主筋，使集中應(yīng)力有效分散。對(duì)于異形鋼筋籠的起吊，應(yīng)合理布置吊點(diǎn)的設(shè)置，避免擾度的產(chǎn)生，并在過(guò)程中加強(qiáng)焊接質(zhì)量的檢查，避免遺漏焊點(diǎn)。當(dāng)鋼筋籠剛吊離平臺(tái)后，停止起吊，注意觀(guān)察是否有異?，F(xiàn)象發(fā)生，若有則立即予以補(bǔ)焊加強(qiáng)、加固L型橫向桁架筋用Φ28作為斜撐桿加強(qiáng)，入槽時(shí)割除，加固方法如下圖所示，具體設(shè)置位置可根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整。 圖5.3.4-2L形鋼筋籠吊裝前加固圖 5.4鋼筋籠吊裝驗(yàn)算本工程將鋼筋籠分為上下兩節(jié)鋼筋籠分節(jié)吊裝，，在槽口對(duì)接后用主吊整體下放，故主吊按最重的“一”字型首開(kāi)幅（6m寬）,60.6m長(zhǎng)鋼筋籠，分節(jié)吊裝驗(yàn)算?？傊亓?1.5t：上半節(jié)籠長(zhǎng)38.5m，籠重61.9t；下半節(jié)籠長(zhǎng)22.1m，籠重19.6t。5.4.1單機(jī)（主吊320T）吊裝驗(yàn)算（1）主吊荷載驗(yàn)算：當(dāng)起重機(jī)吊裝鋼筋籠時(shí)，根據(jù)《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.10條規(guī)定，單機(jī)起吊載荷不得超過(guò)允許起重量的80%，即128×0.8=102.4t>（81.5+5）*1.1=95.15t，滿(mǎn)足要求，故320t履帶吊進(jìn)行吊裝作業(yè)時(shí)其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時(shí)控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿(mǎn)足要求。（2）主吊荷載狀態(tài)下行走驗(yàn)算：當(dāng)起重機(jī)吊裝鋼筋籠行走時(shí)，根據(jù)《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.10條規(guī)定，當(dāng)起重機(jī)如需帶載行走時(shí)，載荷不得超過(guò)允許起重量的70%，即128×0.7=89.6t>（61.9t+5t）*1.1=73.6t，滿(mǎn)足要求，故320t履帶吊在進(jìn)行吊裝作業(yè)行走時(shí)其旋轉(zhuǎn)半徑在起吊時(shí)控制在12m范圍內(nèi)其起重量滿(mǎn)足要求。5.4.2單機(jī)（副吊150T）吊裝驗(yàn)算雙機(jī)抬吊時(shí)，副吊按承受鋼筋籠吊裝荷載的60%考慮。（61.9×0.6+5）*1.1=46.4t＜Q副=66.7t*0.8=53.36t，滿(mǎn)足要求。5.4.3雙機(jī)抬吊的驗(yàn)算平抬鋼筋籠時(shí)320t履帶吊臂長(zhǎng)62m，在幅度為12m時(shí)，起重量128t。150t副吊在臂長(zhǎng)40m，幅度在10m時(shí)，起重量為66.7t。按《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》4.2.9條，采用雙機(jī)抬吊作業(yè)時(shí)，起吊重量不得超過(guò)兩臺(tái)起重機(jī)在該工況下允許起重量總和的75%，則：（128+66.7）×0.75=146.1t>（61.9+5）*1.1=73.6t，滿(mǎn)足要求。5.4.4履帶吊穩(wěn)定性驗(yàn)算（1）320t履帶吊技術(shù)參數(shù)表，62m桿，12m工作半徑最大吊重為128噸。則：履帶吊提供的最大傾覆力矩M抗傾覆=128*（12-7.25/2）=1072t·m（2）地面坡度2%tgβ=2%β=0.02rad則1%坡度導(dǎo)致的扒桿頂水平位移L1+L2=62+2.54/sin79°=64.59m△L=（L1+L2）*β=64.59*0.02=1.3mM1=1.3*81.5=105.95t·m（3）由鋼筋籠產(chǎn)生的傾覆力矩M2=81.5*（12-7.25/2）=682.6t·m（4）∑M傾覆=（M1+M2）*1.15=（105.95+682.6）*1.15=906.9t·m小于M抗傾覆=1072t·m，故履帶吊穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求。5.5吊索具配置及鋼絲繩強(qiáng)度驗(yàn)算吊索具及鋼絲繩驗(yàn)算統(tǒng)一以最不利狀態(tài)下6m首開(kāi)鋼筋籠總吊裝重量進(jìn)行驗(yàn)算。鋼筋籠吊裝索具見(jiàn)表5.5-1。表5.5-1鋼筋籠吊裝索具一覽表(兩套）序號(hào)名稱(chēng)規(guī)格（型號(hào)）單位數(shù)量備注1單門(mén)滑輪25t個(gè)8主吊用210t個(gè)8副吊用3主吊鋼絲繩φ50mm-6×37+1-1960MPa根450t鐵扁擔(dān)、4m長(zhǎng)4φ40mm-6×37+1-1870MPa根8主吊點(diǎn)用、18m長(zhǎng)5φ40mm-6×37+1-1870MPa根8主吊接長(zhǎng)、12m長(zhǎng)6副吊鋼絲繩Φ40mm-6×37+1-1960MPa根450t鐵扁擔(dān)、4m長(zhǎng)7φ36mm-6×37+1-1870MPa根8副吊點(diǎn)用、12m長(zhǎng)8φ36mm-6×37+1-1870MPa根8副吊接長(zhǎng)、17m長(zhǎng)9卸扣35t個(gè)4主吊扁擔(dān)上部1035t個(gè)4主吊扁擔(dān)下部1120t個(gè)4副吊扁擔(dān)上部1220t個(gè)4副吊扁擔(dān)下部1315t個(gè)12主吊點(diǎn)1410t個(gè)12副吊點(diǎn)1520t個(gè)12L型主吊點(diǎn)1610t個(gè)12L型副吊點(diǎn)5.5.1吊點(diǎn)吊環(huán)驗(yàn)算吊點(diǎn)處鋼筋籠按吊裝要求進(jìn)行局部加強(qiáng)。L型鋼筋籠吊裝：為了使本鋼筋籠回直后基本垂直，必須根據(jù)重心位置合理選擇吊點(diǎn)位置。主吊點(diǎn)鋼筋采用HRB400直徑36鋼筋。主吊點(diǎn)，全荷載吊環(huán)鋼筋驗(yàn)算Ag=K×G/（n×2×Rg）×sinαAg——吊點(diǎn)鋼筋截面積（cm2）K——安全系數(shù)取1.5G——鋼筋籠重量（kg）81500kgα——90度n——吊點(diǎn)個(gè)數(shù)（鋼筋籠有8個(gè)吊點(diǎn)）Rg——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：一級(jí)鋼2700kg/cm2，二級(jí)鋼3000kg/cm2Ag0=1.5×81500/（8×2×3000）×sin90°=2.55cm2取D=3.6cm，Ag=10.17cm2＞Ag0=2.55cm2，符合要求。主副吊點(diǎn)吊鉤相同均設(shè)36圓鋼。5.5.2鋼絲繩驗(yàn)算鋼絲繩采用6×37+1,公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1770MPa，公稱(chēng)強(qiáng)度為1770MPa，根據(jù)JGJ276-2012《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》4.3.1條“當(dāng)利用吊索上的吊鉤、卡環(huán)鉤掛重物上的起重吊環(huán)時(shí)，不應(yīng)小于6；當(dāng)用吊索直接捆綁重物時(shí)，且吊索與重物棱角間采取了妥善的保護(hù)措施時(shí)，應(yīng)取6～8；當(dāng)?shù)踔?、大或精密的重物時(shí)，除應(yīng)采取妥善保護(hù)措施外，安全系數(shù)應(yīng)取10”，本處安全系數(shù)K取8。由《起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊(cè)》查得鋼絲繩數(shù)據(jù)如下：鋼絲繩最大許用拉力計(jì)算:（1）拉力計(jì)算公式：[F]≤Σsp*A/K公式中[F]——鋼絲繩允許用拉力（KN）Σsp———鋼絲繩破斷拉力（KN）K——鋼絲繩的安全系數(shù)A——折減系數(shù)（2）鋼絲繩安全系數(shù)：（3）考慮到鋼絲繩在承載時(shí)各鋼絲受力不均勻，繩芯及鋼絲繩彎曲，擠壓所產(chǎn)生的應(yīng)力的影響，其理論破斷拉力可按下式計(jì)算：Sp=Σsp*A式中：Σsp為破斷拉力總和，A為考慮各種附加因素和受力不均勻的折減系數(shù)。由于實(shí)際使用鋼絲繩公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1770MPa則需要進(jìn)行換算公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1770MPa時(shí)鋼絲繩容許拉力計(jì)算公式為：[F]≤Σsp*A/K，則：直徑50mm鋼絲繩容許拉力T=1580*0.82/8=161.9KN=16.19T直徑40mm鋼絲繩容許拉力T=1010*0.82/8=103.5KN=10.35T直徑36mm鋼絲繩容許拉力T=817*0.82/8=83.7KN=8.37T（4）主吊扁擔(dān)上部鋼絲繩(走雙繩)驗(yàn)算主吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為鋼筋籠對(duì)接后的重量以及索具自身重量。吊重：Q1=Q+G主吊=81.5t+5t=86.5t鋼絲繩直徑：50mm，[T]=16.19t鋼絲繩長(zhǎng)度：L=2m*2=4m鋼絲繩：T=Q1/4sin450/2=15.3t＜[T]=16.19t，滿(mǎn)足要求。圖5.5-1主吊扁擔(dān)上鋼絲繩受力示意（2）主吊扁擔(dān)下部鋼絲繩驗(yàn)算主吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為鋼筋籠對(duì)接后的重量以及索具自身重量。吊重：Q=81.5t鋼絲繩直徑：40mm，[T]=10.35t；鋼絲繩：T=Q/8=81.5/8=10.2t＜[T]，滿(mǎn)足要求。（3）副吊扁擔(dān)上部鋼絲繩驗(yàn)算副吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為雙機(jī)抬吊38.5m長(zhǎng)鋼筋籠60度及索具自身重量，最大總重量為：61.9t。吊重：Q1=61.9*0.6+5=42.14t鋼絲繩直徑：40mm，[T]=10.35t鋼絲繩長(zhǎng)度：L=2m*2=4m根數(shù)：N=4根鋼絲繩：T=Q1/4sin450/2=7.45t＜[T]，滿(mǎn)足要求（4）副吊扁擔(dān)下部鋼絲繩驗(yàn)算副吊扁擔(dān)上鋼絲繩承擔(dān)最大重量為雙機(jī)抬吊38.5m長(zhǎng)鋼筋籠60度及索具自身重量，最大總重量為：61.9t。吊重：Q2=61.9*0.6=37.14t鋼絲繩直徑：36mm，[T]=8.37t；鋼絲繩：T=T2/8=4.65t＜[T]，滿(mǎn)足要求。圖5.5-2鋼筋籠起吊過(guò)程實(shí)例組圖5.5.3卸扣和滑輪驗(yàn)算卸扣的選擇按主副吊鋼絲繩最大受力選擇。主吊卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時(shí)，副吊卸扣最大受力在鋼筋籠平放吊起時(shí)。根據(jù)市場(chǎng)上常用卸扣型號(hào)，卸扣安全系數(shù)選取大于等于2。（1）主吊扁擔(dān)上部卸扣選擇P1=Q1/4sin45°=（81.5+5）/（4sin450）=30.6t主吊扁擔(dān)上部選用高強(qiáng)卸扣35t：4個(gè)。滿(mǎn)足要求。鋼筋籠上卸扣受力計(jì)算：P2=Q/9=81.5/9=9.1t（共12個(gè)卸扣，考慮最不利因素，當(dāng)橫向只有3根鋼絲繩受力時(shí)只有9個(gè)卸扣受力）；主吊卸扣選用20t，12個(gè)。滿(mǎn)足要求。（2）副吊扁擔(dān)上部卸扣選擇根據(jù)計(jì)算，副吊受力最大2T2＇=20.4t。P1=2T2＇/4sin450=7.22t副吊扁擔(dān)上部高強(qiáng)卸扣20T：4個(gè)。鋼筋籠上卸扣受力計(jì)算：P2=2T2＇/6=20.4/6=3.4t（共8個(gè)卸扣，考慮最不利因素，當(dāng)橫向只有3根鋼絲繩受力時(shí)只有6個(gè)卸扣受力）；副吊卸扣選用20t，8個(gè)。（3）主吊扁擔(dān)下滑輪（共4個(gè)）選取最不利條件，地連墻鋼筋籠空中回直后。主吊下滑輪額定荷載25t主吊滑輪荷載=（81.5+5）/4=21.7t<25t主吊滑輪選擇25T滑輪符合要求。（4）副吊扁擔(dān)下滑輪（共4個(gè)）副吊扁擔(dān)下滑輪額定荷載20t地連墻鋼筋籠平吊時(shí)，副吊滑輪受力最大，則副吊扁擔(dān)下滑輪荷載=42.14/4=10.54t<20t,副吊滑輪選擇20T滑輪符合要求。5.6主、副吊扁擔(dān)驗(yàn)算主、副吊扁擔(dān)均采用Q235B鋼板，主吊扁擔(dān)尺寸為3.5×0.6×0.07m，副吊扁擔(dān)尺寸為3.5×0.6×0.05m?？紤]扁擔(dān)的受力點(diǎn)的位置，取扁擔(dān)長(zhǎng)為3.5m。1、鋼扁擔(dān)尺寸以及材料參數(shù)

鋼扁擔(dān)采用Q235號(hào)鋼板加工制作而成。70mm厚扁擔(dān)抗拉強(qiáng)度為190MPa，屈服強(qiáng)度為325MPa，抗剪強(qiáng)度為110MPa，擠壓強(qiáng)度為拉伸強(qiáng)度的2～2.5倍。表5.6-1鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值表2、扁擔(dān)抗力計(jì)算（1）扁擔(dān)橫向最小橫截面As如下圖所示：As=(70*3500-5*70*100)*10-6=0.21(m2)則豎向承受最大拉伸荷載F為:F=бAs=325*106*0.21=68.25*106(N)換算質(zhì)量為：G=F/g=68.25*106/9.8=6964.286(t)小結(jié)：由豎向拉伸抗力計(jì)算可知，此種型號(hào)扁擔(dān)橫向可承受6964.286t。（2）豎向最小橫截面如右圖所示：As=(70*600-100*50)*10-6=0.037(m2)則豎向截面承受最大剪力為：Q=τAs=110*106*0.037=4.07*106(N)換算為質(zhì)量為：G=F/g=4.07*106/9.8=415.306(t)（3）鋼扁擔(dān)孔周承載計(jì)算計(jì)算面積如右圖，上下均為70mm，計(jì)算一側(cè)即可，為：As=70*100*10-6=0.007(m2)則單孔承受最大剪力為：Q=τAs=145*106*0.007=0.973*106(N)換算為質(zhì)量為：G=F/g=0.973*106/9.8=99.3(t)，則每個(gè)扁擔(dān)可承受重量為4G＝397.2T。綜上所述，從最大拉伸驗(yàn)算，鋼扁擔(dān)可承受最大起吊質(zhì)量為6964.286t；從扁擔(dān)最小截面承受最大剪力來(lái)驗(yàn)算，鋼扁擔(dān)可起吊重量為434.184t；而從單孔周邊最大承載來(lái)驗(yàn)算，鋼扁擔(dān)可起吊最大重量為397.2t。故比較以上可知，此種型號(hào)鋼扁擔(dān)可起吊最大重量為397.2T，取安全系數(shù)為2.5，則此種型號(hào)扁擔(dān)起吊重量應(yīng)≤397.2/2.5＝158.88T。本工程鋼筋籠并吊索具最大重量是86.5T，滿(mǎn)足要求；3、扁擔(dān)加工的技術(shù)要求（1）鋼板平整，落料平直，根據(jù)焊縫結(jié)構(gòu)必須加工坡口后方可焊接；（2）鋼板不得有影響質(zhì)量的缺陷，表面要求光滑平整；（3）焊縫均為連續(xù)焊,焊縫等級(jí)為一級(jí)焊縫，焊高為相鄰之薄板厚度減2mm，焊后須經(jīng)退火處理方可進(jìn)行加工；（4）裝配前各零件去毛剌，清洗干凈，裝配后各活動(dòng)部分應(yīng)轉(zhuǎn)動(dòng)靈活,無(wú)卡阻。5.7吊點(diǎn)處焊接受力驗(yàn)算根據(jù)《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18-2012）中規(guī)定：在焊接接頭中，荷載施加于接頭的力不是由與鋼筋等截面的焊縫金屬抗拉力所承受，而是由焊接金屬抗剪力承受。焊縫金屬抗剪力等于焊縫剪切面積乘以抗剪強(qiáng)度。熔敷金屬的抗剪強(qiáng)度為鋼筋抗拉強(qiáng)度的0.85倍，焊縫金屬的抗剪強(qiáng)度為熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的0.6倍。圖5.7-1吊點(diǎn)焊接示意圖考慮主吊承受整個(gè)鋼筋籠的重量，所以計(jì)算主吊各吊點(diǎn)焊接金屬受力情況，若主吊焊接金屬?gòu)?qiáng)度能夠滿(mǎn)足要求，則副吊亦能滿(mǎn)足要求。一根鋼筋的抗力按下式計(jì)算：式中：Rs——鋼筋的抗力（N）d——鋼筋的直徑（mm）?y——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）鋼筋接頭焊縫的抗力按下式計(jì)算：式中：Rf——鋼筋接頭焊縫的抗力（N）h——焊縫厚度（mm），約按0.