(高清版)GBT 22459.9-2024 耐火泥漿 第9部分：常溫抗剪粘接強度試驗方法

ICS81.080耐火泥漿第9部分：常溫抗剪2024-06-29發(fā)布2025-01-01實施國家標準化管理委員會國家市場監(jiān)督管理總局發(fā)布國家標準化管理委員會I本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結構和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件是GB/T22459《耐火泥漿》的第9部分。GB/T22459已經發(fā)布了以下部分：——第1部分：稠度試驗方法(錐入度法); 第2部分：稠度試驗方法(跳桌法);——第4部分：常溫抗折粘接強度試驗方法；——第5部分：粒度分布(篩分析)試驗方法；——第6部分：預攪拌泥漿含水量試驗方法；——第7部分：其他性能試驗方法；——第9部分：常溫抗剪粘接強度試驗方法。請注意本文件的某些內容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構不承擔識別專利的責任。本文件由全國耐火材料標準化技術委員會(SAC/TC193)提出并歸口。本文件起草單位：武漢科技大學、中冶武漢冶金建筑研究院有限公司、寶武裝備智能科技有限公司、陽泉市綜合檢驗檢測中心、浙江榮星新材料科技有限公司、長興興鷹新型耐火建材有限公司、五冶集團上海有限公司、中鋼集團洛陽耐火材料研究院有限公司、東臺市黃海耐火材料科技有限公司、湖北省耐火材料產品質量監(jiān)督檢驗站(武漢科技大學耐火材料質量檢測中心)。本文件主要起草人：尹玉成、朱青友、程水明、阮國智、李向威、韓藏娟、李亦韋、伍書軍、彭西高、山國強、董蘇榮、夏忠鋒、翟志輝、劉成焱、李衛(wèi)平、吳鵬民、王強、李茂剛、敖平、翟懷國、鄧駱鵬、逯久昌、武文霞、王永川、許高、卞忠景、劉志強、周雙清、王曉利、湯小剛。ⅡGB/T22459.9—2024耐火泥漿一般作為耐火砌體的接縫材料，使砌體構成嚴密的整體，以抵抗外力的破壞和防止氣體、熔融液體的侵入。砌體接縫通常是砌體的薄弱環(huán)節(jié)，在多數情況下先于砌體損壞，因此耐火泥漿的質量與砌體的整體壽命有密切關系。耐火泥漿的常溫抗剪粘接強度是表征耐火泥漿與耐火磚之間粘接性能的重要指標，直接決定耐火砌體的整體穩(wěn)定性和安全性，最終會對耐火砌體的使用壽命和安全性造成影響。GB/T22459的前6部分均修改采用ISO13765,GB/T22459的第7部分、第8部分及第9部分與ISO13765無對應關系。GB/T22459《耐火泥漿》擬由9個部分組成?！?部分：稠度試驗方法(錐入度法),目的在于測定耐火泥漿的稠度?！?部分：稠度試驗方法(跳桌法),目的在于測定耐火泥漿的稠度?！?部分：粘接時間試驗方法，目的在于測定砌筑耐火砌體時，耐火泥漿粘接縫粘接穩(wěn)定所需要時間。——第4部分：常溫抗折粘接強度試驗方法，目的在于測定耐火砌體砌筑后，耐火泥漿粘接縫的抗折粘接強度?！?部分：粒度分布(篩分析)試驗方法，目的在于測定耐火泥漿顆粒級配。——第6部分：預攪拌泥漿含水量試驗方法，目的在于測定預攪拌泥漿的水分含量?！?部分：其他性能試驗方法，目的在于測定耐火泥漿耐火度、高溫抗折粘接強度、常溫抗折強度、熱膨脹、導熱系數等?！?部分：泌水性試驗方法，目的在于測定耐火泥漿靜置或一定載荷下泌水性能?！?部分：常溫抗剪粘接強度試驗方法，目的在于測定耐火砌體砌筑后，耐火泥漿粘接面所能承受的最大剪切應力。本文件為第9部分，與其他8個部分均屬于耐火泥漿試驗方法，共同構成了耐火泥漿試驗方法體系。1GB/T22459.9—2024耐火泥漿第9部分：常溫抗剪粘接強度試驗方法本文件規(guī)定了耐火泥漿常溫抗剪粘接強度試驗方法的原理、儀器設備、試樣制備、試驗步驟、結果計算和試驗報告。本文件適用于耐火泥漿常溫抗剪粘接強度的測定。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內容通過文中的規(guī)范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T8170數值修約規(guī)則與極限數值的表示和判定GB/T17617耐火原料抽樣檢驗規(guī)則GB/T18930耐火材料術語GB/T22459.1耐火泥漿第1部分：稠度試驗方法(錐入度法)GB/T22459.2耐火泥漿第2部分：稠度試驗方法(跳桌法)3術語和定義GB/T18930界定的以及下列術語和定義適用于本文件。3.1用耐火泥漿粘接耐火磚，其粘接面所能承受的最大剪切應力。4原理用耐火泥漿將耐火磚試塊粘接制成規(guī)定尺寸的試件，經干燥或熱處理后，在室溫下以規(guī)定的加荷速率對試件的耐火泥漿粘接面施加剪切應力直至破壞，耐火泥漿粘接面所能承受的最大剪切應力，即為耐火泥漿的抗剪粘接強度。應能以恒定的速率施加載荷并記錄載荷峰值。試驗機的兩塊壓板都應經過研磨。5.2夾具夾具由下基臺、鎖緊裝置和上壓頭組成，能將試驗機載荷轉化為對耐火泥漿粘接面的剪切應力，應能對試件進行固定約束并配有球面，以補償試件受壓面與上壓頭平行度之間的微小偏差，具體見圖1所2GB/T22459.9—2024示。上壓頭與試件接觸部位的寬度不應大于15mm。單位為毫米5.4鋼棒不銹鋼圓棒，直徑為3mm±0.1mm,長度140mm～160mm。程序控溫電熱干燥箱，應能以設定的升溫速率升溫至110℃±5℃。5.6攪拌機采用GB/T22459.1或GB/T22459.2中規(guī)定的攪拌機。采用GB/T22459.1或GB/T22459.2中規(guī)定的稠度測定儀。量程不大于5kg,最小分度值不大于1g。GB/T22459.9—2024應滿足6.5的要求。選用與耐火泥漿相匹配的耐火磚加工試塊。制備試件所需的試塊形狀如圖2所示，尺寸為114mm×80mm×65(75)mm。試塊可通過對230mm×114mm×65(75)mm的標準耐火磚進行加工制得，建議用同一塊耐火磚上加工的2個試塊進行粘接制備試件。應確保試塊的粘接面未經過機械加工且將制備好的試塊置于電熱干燥箱中于110℃±5℃下干燥，然后冷卻至室溫。試塊使用前應防止受潮。如果不能取得上述尺寸的試塊，應在報告中注明。單位為毫米對于干粉耐火泥漿，按GB/T17617的規(guī)定或雙方協(xié)商取樣。按照四分法或用分樣器將樣品縮分至5kg。取約1.5kg干粉泥漿，按GB/T22459.1或GB/T22459.2中的規(guī)定，加水(或規(guī)定的液體)混合攪拌，直至達到適宜的稠度值。干粉耐火泥漿的稠度應按照砌筑要求的稠度進行控制，并應能將試塊粘接成試件。測定耐火泥漿稠度后，靜置30min或根據生產廠家的使用說明進行操作。對于預攪拌耐火泥漿，應將包裝中的全部耐火泥漿倒入更大的容器中，混合均勻后取約2kg樣品。特別注意不應拋棄任何漂浮的液體。確保在濕態(tài)混合物中取得具有代表性的樣品，測定待測預攪拌耐火泥漿的稠度。6.3試件6.3.1在試塊的114mm×80mm面上涂抹攪拌好的耐火泥漿。在泥漿涂抹面上放置2根鋼棒(5.4),鋼棒與80mm的棱平行，且距兩棱各30mm。然后，如圖3所示，放上另一個配對的試塊。34%6.3.2沿114mm棱方向來回揉動，直到兩個試塊與鋼棒緊密接觸。刮去泥漿縫多余的泥漿，靜置3min～5min。6.3.3沿軸向抽出2根鋼棒。然后，沿114mm棱方向來回揉動至鋼棒處空隙被泥漿填充，泥漿厚度應在2mm左右，除去泥漿縫周圍多余的泥漿。6.3.4重復6.3.1～6.3.3操作，用10個試塊制作5個試件。制備好的試件在室溫下自然干燥24h。試件放置時，放置面應平行于耐火泥漿粘接面。將自然干燥后的試件置于電熱干燥箱中，升溫至110℃±5℃,保溫3h。6.5試件熱處理將干燥后試件放入加熱爐中，保持放置面與粘接面平行。相鄰兩個試件之間及試件與均熱板之間相加熱時，爐內應保持氧化氣氛或規(guī)定的氣氛。加熱速率規(guī)定如下：硅質泥漿在800℃以下不大于3℃/min,800℃以后5℃/min;其他材質泥漿5℃/min～10℃/min。升溫至規(guī)定溫度后，保溫3h(硅質泥漿保溫5h),保溫溫度波動不應超過±10℃。保溫結束后，對于硅質泥漿，在降溫至500℃以前，應控制降溫速率不大于3℃/min。然后，保持爐門關閉隨爐冷卻至室溫。對于其他材質的泥漿，自然冷卻至室溫后，取出試件。7試驗步驟7.1分別測量每個試件耐火泥漿粘接面的長度與寬度，長、寬在不同的點測量2次計算出平均值，精確7.2將試件置于夾具上，見圖1。開啟試驗機，以恒定的速率對試件施加載荷，直至耐火泥漿粘接面斷裂，記錄斷裂時的最大載荷(F)?！旅芏ㄐ文突鸩牧希?.15MPa/s±0.0157.3檢查每一個試件，若試件整個粘接面與磚面脫開呈光面或耐火泥漿粘接面未發(fā)生斷裂而磚發(fā)生斷裂，則將該結果舍去，并在報告中注明。如果正常的試件少于3個時，則應從6.1開始重新操作。5GB/T22459.9—20248結果計算按式(1)計算每個試件的抗剪粘接強度，精確至0.01MPa。 (1)F——耐火泥漿粘接面所受的最大載荷，單位為牛頓(N);抗剪粘接強度取5次測定結果(但不包括7.3中舍去的數值)的平均值，精確至0.01MPa,按GB/T8170進行修約。9試驗報告試驗報告應包括以下內容：a)委托單位名稱及日期；b)耐火泥漿信息，如材料說明、生產商、種類、牌號和