太白酒店承插式鋼管支模施工方案

太白縣城市綜合體—酒店承插式腳手架施工方案編制：審核：批準(zhǔn)：寶雞市建安集團(tuán)股份有限公司路橋項(xiàng)目部2023年月日目錄一、編制依據(jù) 1二、工程概況 1三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì) 1四、施工準(zhǔn)備 3五、承插式架體施工的質(zhì)量管理 4六、承插式架體施工的安全管理與維護(hù) 5七、本工程模板及支撐施工方法 5八、應(yīng)急救援預(yù)案 7九、模板設(shè)計(jì)計(jì)算 8承插式腳手架施工方案一、編制依據(jù)1．《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2023）；2．《太白養(yǎng)生度假酒店施工圖紙》；3．《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（50204-2023）；4．《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2023）；5．《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（GB50005-2023）；6．《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》（第四版縮印本）；7.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009-2023）等。二、工程概況2.1概況本工程名稱為太白養(yǎng)生度假酒店，工程位于太白縣太白路。地上四層，地下一層，主體結(jié)構(gòu)16.95米。結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為獨(dú)立基礎(chǔ)加止水板。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限50年。抗震設(shè)防烈度丙類，抗震設(shè)防烈度7度。2.2支模區(qū)域、支模高度、支模范圍內(nèi)的梁截面尺寸、跨度、板厚。本工程地下室板厚180—250mm,插型盤扣架作為模板支撐架。柱最大間距為8.4米，180厚板支撐高度為5.7米，250厚板支撐高度為4.9米。本工程代表性的梁有KL350×700、KL300×800、KL400×1000。2.3支撐系統(tǒng)及基礎(chǔ)地質(zhì)情況本工程結(jié)構(gòu)型式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，支撐系統(tǒng)采用承插型盤扣式鋼管架，基礎(chǔ)為獨(dú)立基礎(chǔ)加抗水板，強(qiáng)度C35。在每根立桿底部均墊放100×100的模板。三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)3.1模板及支架的選取模板：1200×2400×15mm的木膠合板模板；木枋：40×60×3000的木枋；對(duì)拉螺桿：φ14的高強(qiáng)螺桿（含止水螺桿）；承插型盤扣式鋼管架；3.2支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計(jì)3.2.1腳手架步距、立桿縱橫距、桿件相對(duì)位置a、板模：模板采用膠合木模板，立桿支撐采用可調(diào)式鋼管支撐。緊靠木模底第一層木枋間距@200，第二層雙鋼管托梁間距為@900，立桿頂套頂托支撐第二層水平雙鋼管托梁，沿鋼管方向間距為@900，布置如下圖：通過(guò)對(duì)板底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的計(jì)算，板底腳手架搭設(shè)方案為：支撐體系采用鋼管承插型盤扣式鋼管架；，板底立桿以900*900布設(shè)，步距為1.2米。b、梁模：通過(guò)對(duì)梁底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的計(jì)算，梁底腳手架搭設(shè)方案為：立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用φ48×3.5雙鋼管，鋼管上鋪木枋，間距為200mm，梁底墊枋間距200mm，梁底立桿以1200*1200布設(shè)，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)1.20米，梁底增長(zhǎng)1道承重立桿，步距為1.2米。梁高h(yuǎn)≤600mm以下：采用梁底鋪枋＠250，底釘壓腳條用斜板釘設(shè)加固。梁高600＜h≤900：梁底鋪枋＠250、底釘壓腳條（15cm～20cm寬模板），Φ14的對(duì)拉螺桿中間一道＠450加固；3.2其他搭設(shè)規(guī)定支架架體四周外立面向內(nèi)的第一跨每層均應(yīng)設(shè)立豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應(yīng)設(shè)立豎向斜桿。當(dāng)滿堂模板支架的架體高度不得超過(guò)四個(gè)步距時(shí)，可不設(shè)立頂層水平斜桿；當(dāng)架體高度超過(guò)4個(gè)步距時(shí)，應(yīng)設(shè)立頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪力撐。模板支架可調(diào)托盤座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長(zhǎng)度嚴(yán)禁超過(guò)650mm，且絲桿外露長(zhǎng)度嚴(yán)禁超過(guò)400mm，可調(diào)托座插入立桿或雙槽鋼托梁長(zhǎng)度不得少于150mm。支撐架具體搭設(shè)方式參見(jiàn)附圖。四、施工準(zhǔn)備4.1工藝流程墻柱模施工工藝流程：施工準(zhǔn)備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除梁板模施工工藝流程：

梁板模施工工藝：彈線→滿堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底模→安裝梁側(cè)?！惭b板底→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗(yàn)收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。支撐系統(tǒng)安裝流程：

放線定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合規(guī)定，形成構(gòu)架的起始段→按上述規(guī)定依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完畢→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合規(guī)定后→按第一步架的作業(yè)程序和規(guī)定搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進(jìn)程及時(shí)裝設(shè)斜撐。4.2勞動(dòng)力組織本工程的施工進(jìn)度較緊，質(zhì)量規(guī)定高，因此組織120人的具有很高技術(shù)水平的木工班組進(jìn)場(chǎng)，兩個(gè)作業(yè)班組獨(dú)立作業(yè)，施工技術(shù)人員可以根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的施工進(jìn)度和勞動(dòng)力需要具體進(jìn)行調(diào)配。4.3機(jī)械設(shè)備配置的木工機(jī)械如下：圓盤鋸：6臺(tái)；木工壓刨：6臺(tái)；木工平刨：6臺(tái)；手電鉆：10臺(tái)；以及其他工人支模時(shí)所須的小型機(jī)具扳手、鉗子、吊線錘等。4.4材料準(zhǔn)備材料資源投入計(jì)劃序號(hào)材料名稱及規(guī)格單位數(shù)量備注115mm厚模板m230000估計(jì)240×60木枋(3m長(zhǎng))根120230估計(jì)3盤扣架噸10000估計(jì)輔材：2cm寬粘帶紙、海綿條、鐵釘、鐵線、刷子、小鐵鏟、撬棍等；4.5加工場(chǎng)布置現(xiàn)場(chǎng)設(shè)立兩個(gè)重要的木工加工場(chǎng)，內(nèi)設(shè)圓盤鋸及平壓刨機(jī)各3臺(tái)；本工程所有模板加工均在加工區(qū)內(nèi)進(jìn)行加工，圓盤鋸不得上樓層；所有舊木枋均在加工區(qū)內(nèi)撥釘及清理，平壓刨后方可投入使用；五、盤扣式架體施工的質(zhì)量管理5.1施工質(zhì)量規(guī)定5.2施工質(zhì)量檢查驗(yàn)收腳手架在投入使用之前必須進(jìn)行驗(yàn)收，合格后方準(zhǔn)使用。5.2.1對(duì)進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)的鋼管支架構(gòu)配件的檢查與驗(yàn)收應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品標(biāo)記及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品重要技術(shù)參數(shù)及產(chǎn)品使用說(shuō)明書；3當(dāng)對(duì)支架質(zhì)量有疑問(wèn)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行進(jìn)行質(zhì)量抽檢和實(shí)驗(yàn)。5.2.2模板支架應(yīng)按以下分階段進(jìn)行檢查和驗(yàn)收：1基礎(chǔ)竣工后及模板支架搭設(shè)前；2超過(guò)8m的高支模架搭設(shè)至一半高度后；3搭設(shè)高度達(dá)成設(shè)計(jì)高度和混凝土澆筑前；5.2.3腳手架應(yīng)根據(jù)下列情況按進(jìn)度分階段進(jìn)行檢查和驗(yàn)收1基礎(chǔ)竣工后及模板支架搭設(shè)前；2首段高度達(dá)成6m時(shí)；3架體隨施工進(jìn)度逐層升高時(shí)；4搭設(shè)高度達(dá)成設(shè)計(jì)高度后。5.2.4對(duì)腳手架的檢查與驗(yàn)收應(yīng)重點(diǎn)檢查以下內(nèi)容：1基礎(chǔ)應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定，并應(yīng)平整堅(jiān)實(shí)，立桿與基礎(chǔ)間應(yīng)無(wú)松動(dòng)、懸空現(xiàn)象，底座、支墊應(yīng)符合規(guī)定；2搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定，搭設(shè)方法和斜桿、鋼管剪力撐等設(shè)立應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；3可調(diào)托座和調(diào)底座伸出水平桿的懸臂長(zhǎng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)限定規(guī)定；4水平桿扣接頭與立桿連接盤的插銷應(yīng)擊緊至所需插入深度的標(biāo)志刻度。5.2.5對(duì)腳手架應(yīng)重點(diǎn)檢查與驗(yàn)收以下內(nèi)容：1搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定，寫感和鋼管剪刀撐設(shè)立應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；2立桿基礎(chǔ)不應(yīng)有不均勻沉降，立桿可調(diào)底座與基礎(chǔ)面的接觸不應(yīng)有松動(dòng)或懸空現(xiàn)象；3連墻件設(shè)立應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定，應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)、架體可靠連接；4外側(cè)安全立網(wǎng)和內(nèi)側(cè)層間水平網(wǎng)的張掛及防護(hù)欄桿的設(shè)立應(yīng)齊全、牢固。5周轉(zhuǎn)使用的支架構(gòu)配件使用前復(fù)檢合格記錄；6搭設(shè)的施工記錄和質(zhì)量檢查記錄應(yīng)及時(shí)、齊全。5.2.6模板支架和雙排外腳手架驗(yàn)收后應(yīng)形成記錄，登記表應(yīng)符合模板支架施工驗(yàn)收登記表的規(guī)定。六、承插式架體施工的安全管理與維護(hù)6.1模板支架和腳手架的搭設(shè)人員應(yīng)持證上崗6.2支架搭設(shè)作業(yè)人員必須對(duì)的戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土澆筑作業(yè)層上的施工荷載，集中堆載不應(yīng)超過(guò)設(shè)計(jì)值。6.4混凝土澆筑過(guò)程中，應(yīng)派專人觀測(cè)模板支架的工作狀態(tài)，發(fā)生異常時(shí)觀測(cè)人員應(yīng)及時(shí)報(bào)告施工負(fù)責(zé)人，情況緊急時(shí)應(yīng)迅速撤離施工人員，并應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)加固解決。6.5模板支架及腳手架使用期間，嚴(yán)禁擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件，如需拆除必須報(bào)請(qǐng)工程項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人以及總監(jiān)理工程師批準(zhǔn)，擬定防控措施后方可實(shí)行。6.6嚴(yán)禁在模板支架及腳手架基礎(chǔ)及鄰近處進(jìn)行挖掘作業(yè)。6.7拆除的支架構(gòu)件應(yīng)安全地傳遞至地面嚴(yán)禁拋擲。6.8高支模區(qū)域內(nèi)，應(yīng)設(shè)立安全警戒線，不得上下交叉作業(yè)6.9在腳手架或模板支架上進(jìn)行電氣焊作業(yè)時(shí)，必須有防火措施和專人監(jiān)護(hù)。6.10模板支架及腳手架應(yīng)與架空輸線電路保持安全距離，工地臨時(shí)用電線路架設(shè)及腳手架接地防雷擊措施等應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)程》JGJ46的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。七、本工程模板及支撐施工方法7.1支撐系統(tǒng)安裝放線定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合規(guī)定，形成構(gòu)架的起始段→按上述規(guī)定依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完畢→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合規(guī)定后→按第一步架的作業(yè)程序和規(guī)定搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進(jìn)程及時(shí)裝設(shè)斜撐。7.2梁、板模板安裝彈線→滿堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底?！惭b梁側(cè)?！惭b板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗(yàn)收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。7.3墻柱模板安裝施工準(zhǔn)備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除7.4模板支架搭設(shè)與拆除 1)施工準(zhǔn)備1、模板支架及腳手架施工前應(yīng)根據(jù)施工對(duì)象情況、地基承載力、搭設(shè)高按本規(guī)程的基本規(guī)定編制專項(xiàng)施工方案，并應(yīng)經(jīng)審核批準(zhǔn)后實(shí)行。2、搭設(shè)操作人員必須通過(guò)專業(yè)技術(shù)培訓(xùn)和專業(yè)考試合格后，持證上崗。模板支架及腳手架搭設(shè)前，施工管理人員應(yīng)按專項(xiàng)施工方案的規(guī)定對(duì)操作人員進(jìn)行技術(shù)和安全作業(yè)交底。3、進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)的鋼管支架及構(gòu)配件質(zhì)量應(yīng)在使用前進(jìn)行復(fù)檢。4、經(jīng)驗(yàn)收合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類碼放，并應(yīng)標(biāo)掛數(shù)量規(guī)格銘牌備用。構(gòu)配件堆放場(chǎng)地應(yīng)排水暢通、無(wú)積水。5、當(dāng)采用預(yù)埋方式設(shè)立腳手架連墻件時(shí)，應(yīng)提前與有關(guān)部門協(xié)商，并應(yīng)按設(shè)計(jì)規(guī)定預(yù)埋。6、模板支架及腳手架搭設(shè)場(chǎng)地必須平整、堅(jiān)實(shí)、有排水措施。2)拆模時(shí)間規(guī)定：側(cè)模拆除時(shí)，砼強(qiáng)度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須在預(yù)應(yīng)力張拉后由專業(yè)施工員提出申請(qǐng)經(jīng)項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人簽發(fā)意見(jiàn)，并報(bào)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)理工程師。各部位構(gòu)件拆模時(shí)所需混凝土強(qiáng)度：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計(jì)的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計(jì)（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100懸臂構(gòu)件≤275＞21003)模板拆除注意事項(xiàng)1、模板支架立桿搭設(shè)位置應(yīng)按專項(xiàng)施工方案放線擬定。2、模板支架水平方向搭設(shè)，一方面應(yīng)根據(jù)立桿位置的規(guī)定布置可調(diào)底座，接著插入四根立桿，將水平桿、斜桿通過(guò)扣接頭上的楔形插銷扣接在立桿的連接盤上形成基本的架體單元，并以此向外擴(kuò)展搭設(shè)成整體支撐體系。垂直方向應(yīng)搭完一層以后再搭設(shè)次層，以此類推。3、可調(diào)底座和墊板應(yīng)準(zhǔn)確地放置在定位線上，并保持水平，墊板應(yīng)平整、無(wú)翹曲，不得采用已開裂墊板。4、立桿應(yīng)通過(guò)立桿連接套管連接，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接套管接頭的位置應(yīng)錯(cuò)開；水平桿扣接頭與連接盤通過(guò)插銷連接，應(yīng)采用榔頭擊緊插銷，保證水平桿與立桿連接可靠。5、每搭完一步支模架后，應(yīng)及時(shí)校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差與水平桿的水平偏差。控制立桿的垂直偏差不應(yīng)大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭設(shè)應(yīng)與模板施工相配合，可運(yùn)用可調(diào)底座和可調(diào)托座調(diào)整底模標(biāo)高。7、建筑樓板多層連續(xù)施工時(shí)，應(yīng)保證上下層支撐立桿在同一軸線上。8、支架搭設(shè)完畢后混凝土澆筑前應(yīng)由項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人組織相關(guān)人員進(jìn)行驗(yàn)收，符合專項(xiàng)施工方案后方可澆筑混凝土。9、架體拆除時(shí)應(yīng)按施工方案設(shè)計(jì)的拆除順序進(jìn)行。拆除作業(yè)必須按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進(jìn)行，嚴(yán)禁上下層同時(shí)拆除。拆除時(shí)的構(gòu)配件應(yīng)成捆吊運(yùn)或人工傳遞至地面，嚴(yán)禁拋擲。10、分段、分立面拆除時(shí)，應(yīng)擬定分界處的技術(shù)解決方案，保證分段后臨時(shí)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。八、應(yīng)急救援預(yù)案 8.1機(jī)構(gòu)設(shè)立項(xiàng)目部成立應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組，項(xiàng)目經(jīng)理任應(yīng)急小組組長(zhǎng)，總工程師、生產(chǎn)經(jīng)理任第一副組長(zhǎng)、安全主管任任副組長(zhǎng)，成員由項(xiàng)目技術(shù)、質(zhì)量、勞務(wù)管理、預(yù)算、材料、水電安裝及項(xiàng)目保安隊(duì)成員組成。8.2報(bào)警救援及其他聯(lián)絡(luò)電話 報(bào)警110、救援119、120。8.3人員分工與職責(zé) 組長(zhǎng)：全面負(fù)責(zé)應(yīng)急解決工作，領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)急解決的指揮和協(xié)調(diào)，向項(xiàng)目部經(jīng)理、公司安全生產(chǎn)委員會(huì)和總經(jīng)理報(bào)告應(yīng)急解決工作；具體負(fù)責(zé)應(yīng)急現(xiàn)場(chǎng)的直接指揮，組織對(duì)人員和財(cái)產(chǎn)的搶救；負(fù)責(zé)對(duì)擾民問(wèn)題進(jìn)行溝通和協(xié)調(diào)；第一副組長(zhǎng)：負(fù)責(zé)組織本工程應(yīng)急情況的解決，負(fù)責(zé)項(xiàng)目部應(yīng)急情況的指揮和協(xié)調(diào)；副組長(zhǎng)：協(xié)助第一副組長(zhǎng)，負(fù)責(zé)通訊聯(lián)絡(luò)、車輛調(diào)度，和地方消防、醫(yī)療機(jī)構(gòu)聯(lián)絡(luò)溝通；成員：各部門負(fù)責(zé)人，負(fù)責(zé)應(yīng)急解決的資金和物資準(zhǔn)備及調(diào)度，協(xié)助解決應(yīng)急情況；義務(wù)消防隊(duì)：負(fù)責(zé)火災(zāi)應(yīng)急義務(wù)消防，其架構(gòu)如下：管理部門：消防工作歸口項(xiàng)目質(zhì)安部統(tǒng)一管理，質(zhì)安部主任為義務(wù)消防隊(duì)長(zhǎng)，綜合辦主任為副隊(duì)長(zhǎng)；項(xiàng)目部設(shè)義務(wù)消防管理員一人，在項(xiàng)目質(zhì)安部領(lǐng)導(dǎo)下工作，具體負(fù)責(zé)本工程消防管理；項(xiàng)目部成立義務(wù)消防隊(duì)，義務(wù)消防隊(duì)人數(shù)為10人，其職責(zé)和活動(dòng)規(guī)定在項(xiàng)目應(yīng)急計(jì)劃中明確。項(xiàng)目應(yīng)急辦公室：為應(yīng)對(duì)重大突發(fā)事件，項(xiàng)目建立危機(jī)管理組織機(jī)構(gòu)，重要職責(zé)涉及:1）重大事項(xiàng)決策；2）相應(yīng)急事件提供支持、協(xié)調(diào)；3）向國(guó)家政府部門報(bào)告情況；4）組織向社會(huì)公眾公布事件信息；5）公布公司危機(jī)管理預(yù)案。8.4應(yīng)急救援工作程序 1）遇突發(fā)事件后，報(bào)告信息應(yīng)迅速匯集，判斷性質(zhì)嚴(yán)重限度，擬定是否啟動(dòng)應(yīng)急系統(tǒng)。2）擬定啟動(dòng)應(yīng)急響應(yīng)后，各級(jí)應(yīng)急機(jī)構(gòu)進(jìn)入應(yīng)急狀態(tài)并實(shí)行如下行動(dòng)，告知有關(guān)人員到位，開通信息與通訊網(wǎng)絡(luò),調(diào)配應(yīng)急資源,明確向上級(jí)報(bào)告內(nèi)容、組織對(duì)媒體發(fā)布信息、內(nèi)部員工通報(bào)等。4）采用控制行動(dòng)，場(chǎng)外應(yīng)急指揮應(yīng)支持現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急指揮人員完畢下列救援行動(dòng)：應(yīng)急隊(duì)伍及時(shí)進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)，積極開展人員救助、工程搶險(xiǎn)、醫(yī)療救助、人群疏散、環(huán)境保護(hù)、技術(shù)支持、政府聯(lián)絡(luò)、補(bǔ)償損失等。5）行動(dòng)完畢后，進(jìn)入臨時(shí)應(yīng)急恢復(fù)階段。6）應(yīng)急響應(yīng)結(jié)束后，應(yīng)組織因素分析、評(píng)估應(yīng)急響應(yīng)情況，提供最終報(bào)告為此后的危機(jī)解決做參考。8.5應(yīng)急救援方法1)外傷止血：由于事故也許引起出血，出血量大（達(dá)成總血量的40%），就有生命危險(xiǎn)。現(xiàn)場(chǎng)搶救時(shí),一方面采用緊急止血措施，然后再采用其他措施,常用的止血方法有：指壓止血、加壓包扎止血、加墊屈肢止血和止血帶止血。2)包扎：可以起到快速止血、保護(hù)傷口、防止污染作用，有助于轉(zhuǎn)送和進(jìn)一步治療。常用方法有繃帶包扎、三角巾包扎、尼龍網(wǎng)包扎、自粘貼包扎。3)骨折固定：為了使斷骨不在加重，避免加重?cái)喙菍?duì)周邊組織的傷害，減輕傷員的痛苦并便于搬運(yùn)，常用夾板的方法來(lái)固定。搬運(yùn)時(shí)應(yīng)注意：a、下肢骨折需用擔(dān)架；b、脊柱骨折，用門板或硬板擔(dān)架，使傷者面向上。由3-4人分別用手托起頭、胸、骨盆、腿部，動(dòng)作一致平放在擔(dān)架上，用布帶將傷員綁在擔(dān)架上，以防移動(dòng)；c、高空墜落的患者，無(wú)論情況如何，都要按脊柱固定的方法解決，以備無(wú)患。d、觸電急救措施：立即切斷電源或用絕緣物使患者脫離電源；防止患者在脫離電源后的二次傷害；患者呼吸心跳停止時(shí)，立即采用口對(duì)口人工呼吸和胸外按壓術(shù)；對(duì)局部電燒傷進(jìn)行臨時(shí)消毒包扎解決；呼急救中心轉(zhuǎn)院搶救。e、中暑搶救措施：發(fā)現(xiàn)中暑人員應(yīng)立即將其移到陰涼通風(fēng)處。輕度中暑給以患者含鹽冷飲，可服十滴水或藿香正氣水、人丹，休息后即可恢復(fù)；高熱型重點(diǎn)是物理降溫，用26-29攝氏度溫水或50%的酒精全身檫浴，用電風(fēng)扇吹風(fēng)，頭部放置冰袋。九、模板設(shè)計(jì)計(jì)算板模板(扣件鋼管架)計(jì)算書模板支架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2023）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2023、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2023)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2023)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.9；縱距(m):0.9；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.20；模板支架搭設(shè)高度(m):3.90；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.100；3.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼HRB400；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C35；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):4.50；施工平均溫度(℃):25.000；樓板的計(jì)算寬度(m):4.00；樓板的計(jì)算厚度(mm):180.00；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.1×0.18×1+0.35×1=4.868kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.1×1=2.1kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分派的彎矩和，計(jì)算公式如下:其中：q=1.2×4.868+1.4×2.1=8.782kN/m最大彎矩M=0.1×8.782×0.252=0.055kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=54885/54000=1.016N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.016N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=4.868kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×4.868×2504/(100×9500×48.6×104)=0.028mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.028mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（mm）1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1×0.25×0.18=1.13kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.1×0.25=0.525kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分派的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.13+0.088)+1.4×0.525=2.195kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×2.195×1.22=0.316kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.316×106/54000=5.854N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為5.854N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.195×1.2=1.581kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1.581×103/(2×40×90)=0.659N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.659N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分派的撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.217kN/m；最大撓度計(jì)算值ν=0.677×1.217×12023/(100×9500×2430000)=0.74mm；最大允許撓度[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.74mm小于方木的最大允許撓度4.8mm,滿足規(guī)定!四、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.898kN；托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.707kN·m；最大變形Vmax=3.757mm；最大支座力Qmax=15.356kN；最大應(yīng)力σ=1706809.156/8980=190.068N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值190.068N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!托梁的最大撓度為3.757mm小于1200/150與10mm,滿足規(guī)定!五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載涉及靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值涉及以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×3.9=0.581kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.1×0.18×1.2×1.2=6.506kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=7.591kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.1+2)×1.2×1.2=5.904kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ=17.374kN；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=17.374kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；假如完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計(jì)算：l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.2m；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.2+2×0.2=1.6m；L0/i=1600/15.9=101；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.58；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=17374.356/(0.58×424)=70.65N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=70.65N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！梁模板(<700)計(jì)算書支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2023）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2023、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2023)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2023)等規(guī)范編制。梁段:KL10。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增長(zhǎng)承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):14.4；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.1；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250，主楞豎向根數(shù)：2；主楞間距為：200mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度90mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得50.994kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×1×14.4×0.9=15.55kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=15.552+2.646=18.198kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.125×18.198×2502=1.42×105N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.42×105/7.35×104=1.934N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.934N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18.2N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×18.2×2504/(384×9500×4.86×105)=0.2mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.2mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=1mm，滿足規(guī)定！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×14.4×0.9+1.4×2×0.9)×1=18.07kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=200mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=1/8×18.07×200.002=9.04×104N·mm；最大支座力:R=1.1×18.072×0.2=4.97kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=9.04×104/1.08×105=0.837N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.837N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.07N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=4.86×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×18.07×5004/(100×10000×4.86×106)=0.157mm；內(nèi)楞的最大允許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.157mm小于內(nèi)楞的最大允許撓度值[ν]=2mm，滿足規(guī)定！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.97kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.365kN·m；其中，F(xiàn)=1/2×q×h=5.459，h為梁高為0.6m，a為次楞間距為250mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.36×106/1.08×105=12.637N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=12.637N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=5.459kN；l--計(jì)算跨度：l=450mm；I-外楞的截面慣性矩：I=4860000mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值:ν=1.615×5459.400×450.003/(100×10000.000×4860000.000)=0.165mm；根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.165mm外楞的最大允許撓度值:[ν]=450/250=1.8mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.165mm小于外楞的最大允許撓度值[ν]=1.8mm，滿足規(guī)定！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN·m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.60×0.90=4.96kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.10×0.30×0.90=0.79kN/m；q=q1+q2+q3=4.96+0.11+0.79=5.86kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×5.864×0.252=0.037kN·m；σ=0.037×106/1.62×104=2.263N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=2.263N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.30=4.69KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×4.695×2504/(100×9500×1.46×105)=0.09mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.09mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=250/250=1mm，滿足規(guī)定！六、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.25=3.825kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.6+0.3)/0.3=0.437kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算：靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×3.825+1.2×0.437=5.115kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷載設(shè)計(jì)值q=5.115+1.610=6.725kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撐方木驗(yàn)算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.03KN，N2=1.958KN;方木最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=0.058×106/54000=1.073N/mm2；方木最大剪力計(jì)算值：T=3×1.958×1000/(2×40×90)=0.816N/mm2；方木的最大撓度：ω=0.014mm；方木的允許撓度：[ν]=1.2×103/2/250=2.4mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值1.073N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2，滿足規(guī)定！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值0.816N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.700N/mm2，滿足規(guī)定！方木的最大撓度ν=0.014mm小于方木的最大允許撓度[ν]=2.400mm，滿足規(guī)定！七、梁跨度方向托梁的計(jì)算作用于托梁的荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過(guò)方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計(jì)算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.03KN.托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.017kN·m；最大變形Vmax=0.038mm；最大支座力Rmax=0.157kN；最大應(yīng)力σ=0.017×106/(8.98×103)=1.939N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值1.939N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!托梁的最大撓度Vmax=0.038mm小于1200/150與10mm,滿足規(guī)定!2.梁底托梁的強(qiáng)度計(jì)算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=1.958KN.托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.153kN·m；最大變形Vmax=2.539mm；最大支座力Rmax=10.378kN；最大應(yīng)力σ=1.153×106/(8.98×103)=128.446N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值128.446N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!托梁的最大撓度Vmax=2.539mm小于1200/150與10mm,滿足規(guī)定!八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它涉及：縱向鋼管的最大支座反力：N1=0.157kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×3.6=0.643kN；N=0.157+0.643=0.8kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.73；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.305；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=799.88/(0.305×424)=6.185N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=6.185N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它涉及：梁底支撐最大支座反力：N1=10.378kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(3.6-0.6)=0.643kN；N=10.378+0.643=10.914kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.73；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.305；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=10913.798/(0.305×424)=84.394N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=84.394N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！梁模板(>=700)計(jì)算書支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2023）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2023、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2023)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2023)等規(guī)范編制。梁段:KL32a。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增長(zhǎng)承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.1；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250，主楞豎向根數(shù)：3；主楞間距為：300mm，300mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度90mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得50.994kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=18.144+2.646=20.790kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.125×20.79×2502=1.62×105N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.62×105/7.35×104=2.21N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.21N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=20.79N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×20.79×2504/(384×9500×4.86×105)=0.229mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.229mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=1mm，滿足規(guī)定！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=20.66kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=300mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.096×20.66×300.002=1.79×105N·mm；最大支座力:R=1.1×20.664×0.3=5.683kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.79×105/1.08×105=1.653N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.653N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=20.66N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=4.86×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×20.66×5004/(100×10000×4.86×106)=0.18mm；內(nèi)楞的最大允許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.18mm小于內(nèi)楞的最大允許撓度值[ν]=2mm，滿足規(guī)定！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.683kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.559kN·m；其中，F(xiàn)=1/3×q×h=6.237，h為梁高為0.9m，a為次楞間距為250mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.56×106/8.98×103=173.636N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=173.636N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=6.237kN；l--計(jì)算跨度：l=450mm；I-外楞的截面慣性矩：I=215600mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值:ν=1.615×6237.000×450.003/(100×206000.000×215600.000)=0.207mm；根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.207mm外楞的最大允許撓度值:[ν]=450/400=1.125mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.207mm小于外楞的最大允許撓度值[ν]=1.125mm，滿足規(guī)定！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:14mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×16.8+1.4×2.1)×0.5×0.225=2.599kN。穿梁螺栓最大允許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.599kN小于穿梁螺栓最大允許拉力值[N]=17.85kN，滿足規(guī)定！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=200×18×18/6=1.94×104mm3；I=200×18×18×18/12=0.97×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN·m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.50=3.06kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.20×0.90=0.07kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.10×0.20×0.90=0.5292kN/m；q=q1+q2+q3=3.06+0.07+0.5292=3.659kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×3.659×0.252=0.0228kN·m；σ=0.0228×106/0.97×105=0.23N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=0.23N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.20=2.62KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×2.62×2504/(100×9500×0.97×105)=0.07mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.07mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=250/250=1mm，滿足規(guī)定！七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.5×0.25=3.18kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.5+0.2)/0.2=0.525kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算：靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×3.18+1.2×0.525=4.446kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷載設(shè)計(jì)值q=4.446+1.610=6.056kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撐方木驗(yàn)算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)