神角礦井下移動抽采系統(tǒng)研究

本科論文摘要瓦斯抽放是預防和控制瓦斯災害的基本方法之一。有效的氣體排放系統(tǒng)是確保排放效果的前提。因此為礦井設計一個完整有效的井下移動抽采系統(tǒng)是非常必要的。本文基于對神角礦業(yè)的概況，設計研究了一套完整的井下移動抽采系統(tǒng)，結合神角礦業(yè)的實際情況及生產(chǎn)運行規(guī)律建立了一套完整的井下移動抽采系統(tǒng)，對有效解決該煤礦的瓦斯抽采，對保障該煤礦的安全生產(chǎn)具有重要意義。通過對神角煤業(yè)2號煤層的瓦斯實際含量檢測得出的結果，該煤礦屬于低瓦斯煤礦，開采2號煤層時回采工作面瓦斯涌出以開采層為主，鄰近層為輔。神角礦業(yè)瓦斯的賦存規(guī)律是由地質，地理等因素綜合作用的結果。本次設計只考慮回采工作面上隅角瓦斯抽采，結合神角煤業(yè)煤層賦予瓦斯來源等特點，采用采空區(qū)插管的抽采方法，負壓區(qū)域主要形成在工作面的頂空采空區(qū)，從而使該區(qū)域中積聚的高濃度氣體從管道中排出，從而減少了該區(qū)域中氣體向上角的擴散并防止了上隅角氣體積累超過限制。通過對神角煤業(yè)礦井瓦斯抽采系統(tǒng)分析，計算該礦井的瓦斯涌出量并采取有效的瓦斯抽采方法，為神角煤業(yè)提供了可行性的方案，也對類似礦井瓦斯抽采設計提供了參考依據(jù)。關鍵詞：瓦斯抽采；涌出量；安全AbstractGasdrainageisoneofthefundamentalwaystopreventandcontrolgasdisasters.Anefficientgasdrainagesystemisaprerequisiteforensuringthedrainageeffect.Atpresent,allminesinChinahavegasextractionsystems,soitisnecessarytodesignacompleteandeffectiveundergroundmobileextractionsystemformines.BasedontheoverviewofShenMining,thispaperdesignedandresearchedacompletesetofundergroundmobileextractionsystem,combinedwiththeactualsituationofShenMiningandtheproductionandoperationrules,establishedacompletesetofundergroundmobileextractionsystemtoeffectivelysolvethecoalmineThegasextractionisofgreatsignificancetoensurethesafeproductionofthecoalmine.ThroughthedetectionoftheactualgascontentofNo.2coalseaminShenCoalIndustry,thecoalmineisalow-gascoalmine.WhentheNo.2coalseamismined,thegasinthecoalminingfaceisdominatedbythemininglayerandtheadjacentlayersaresupplemented.TheoccurrenceruleofgasinShenMiningIndustryistheresultofthecombinedactionofgeologyandgeography.Thisdesignonlyconsidersthecornergasdrainageintheworkingface,combinedwiththecharacteristicsofthegassourceendowedbythecoalseamofShenCoalIndustry,thedrainagemethodofthegoatintubationismainlyusedinthecorneroftheworkingface.Anegativepressurezoneallowsthehigh-concentrationgasaccumulatedinthisareatobedischargedfromthedrainagepipeline,reducingthediffusionofgasinthisareatotheuppercornerandpreventingtheaccumulationofgasintheuppercorner.ByanalyzingthegasextractionsystemofShenCoalMine,calculatingthegasemissionofthemineandadoptingeffectivegasextractionmethods,itprovidedafeasibleschemeforShenjiaoCoalIndustry,andalsodesignedgasextractionforsimilarminesProvideareferencebasis.Keywords：gasdrainage；gushingamount；safety目錄第1章礦井概況 11.1礦井概況 11.2位置與交通 11.3自然地理 11.3.1地形、地貌及河流 11.3.2氣象、地震 11.4礦井地質 21.4.1井田基本構造形態(tài) 31.5煤層賦存及煤質 31.5.1含煤性 31.5.2可采煤層 41.5.3煤質 41.6瓦斯、煤塵和煤的自燃 51.6.1礦井瓦斯情況 51.6.2煤塵爆炸性及煤的自燃傾向性 61.7礦井開拓與開采 61.7.1開拓與開采方式 61.7.2采煤方法 6第2章瓦斯涌出量預測 72.1煤層瓦斯基礎參數(shù) 72.2瓦斯涌出量預測 72.2.1影響煤礦瓦斯排放的主要因素 72.2.2瓦斯涌出量預測方法 82.2.3預測條件 82.2.4回采工作面瓦斯涌出量預測 92.3工作面瓦斯來源分析 11第4章抽采管徑阻力計算 184.1抽出管路布置及選型 184.1.1瓦斯抽采管路系統(tǒng)的選擇原則 184.1.2瓦斯抽采管徑選擇 184.1.3瓦斯管的連接方式 194.1.4管路敷設及附屬裝置 194.2抽采設備布置及選型 214.2.1選型原則 214.2.2抽采泵流量計算 214.2.3瓦斯抽采泵壓力計算 214.2.4瓦斯泵真空計算 23第5章瓦斯抽采泵選型 245.1瓦斯泵選型 245.2瓦斯抽采泵站主要附屬設施 255.3抽采管路、設備的安裝要求 265.4瓦斯抽采泵站 26第6章結論 28參考文獻 29本科論文第1章礦井概況1.1礦井概況山西鄉(xiāng)寧焦煤集團神角煤業(yè)有限公司（以下簡稱神角煤業(yè)）位于鄉(xiāng)寧縣城東北約30km處的臺頭鎮(zhèn)北神角村東約1km處，行政區(qū)劃隸屬于鄉(xiāng)寧縣臺頭鎮(zhèn)管轄。地理坐標為：東經(jīng)111°04′00″-111°05′40″，北緯36°07′13″-36°08′51″。該煤業(yè)采煤工作面瓦斯涌出的預測結果為3.3m3/min，是一種低瓦斯礦，不符合“煤礦瓦斯抽放設計標準”規(guī)定建立瓦斯抽放系統(tǒng)的條件。但是，由于采煤工作面采用“U”型通風系統(tǒng)，工作面的上角容易出現(xiàn)瓦斯超限的問題。為了解決局部瓦斯問題，進行了瓦斯防治工作，以確保工作面的安全開采。決定采取瓦斯抽采措施，建立抽采系統(tǒng)。1.2位置與交通該企業(yè)位于鄉(xiāng)寧縣東北方向。該礦有一條通往東南的柏油路，直接通往寧縣臺頭鄉(xiāng)。從臨臺頭鎮(zhèn)東部到臨汾市，原煤通過大同至運城二級公路，大同至運城公路，南通鋪鐵路臨汾站和襄汾站運往全國。交通條件良好，交通便利。1.3自然地理1.3.1地形、地貌及河流企業(yè)中的礦井在山西省呂梁縣南側，地勢很不平坦，地形及其復雜，谷大部分為“V”形。最高點高程為+1592.00m，最低點高程為+1220.50m，相對高度差為371.50m。屬于強烈侵蝕的中低山區(qū)。該地區(qū)的地表水屬于黃河流域。該地區(qū)沒有河流，只有季節(jié)性流水在溝壑中流動?？傮w來說，臺頭溝和河底溝四季干枯。1.3.2地震根據(jù)有關資料，近一百年來，該地區(qū)沒有發(fā)生過大破壞性的地震。根據(jù)國家《建筑物抗震設計規(guī)范》，該地區(qū)的抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g。圖1-1神角煤業(yè)交通位置圖1.4礦井地質根據(jù)《山西省鄉(xiāng)寧縣臺頭鄉(xiāng)深交煤礦地質報告》中所述的地質鉆探數(shù)據(jù)，該礦田地層具有以下特征：表1-1礦井特征奧陶系中統(tǒng)峰峰組（02f）本井田內(nèi)無探巖溶孔，據(jù)臺頭鎮(zhèn)附近1101號孔揭露，地層厚120.00m，以層狀白云質灰?guī)r及灰色白云巖為主下統(tǒng)山西組從K7砂巖的底部到K8砂巖的底部，是井田主要的含煤地層之一，地層厚度為21.28-30.65m，一般為25.66m。含煤4-5層，其中2號煤層位于山西組中段。是整個地區(qū)穩(wěn)定的煤層。1號和3號煤層是部分可開采，屬于不穩(wěn)定煤層。1號煤層是不可開采煤層三疊系劉家溝組井田北部出露劉家溝組地層，—般厚度為119.00m，巖性以灰紅色、紫紅色砂巖為主，夾紫紅色粉砂巖和泥巖第四系新統(tǒng)以黃土為主，零星出露于山坡、山梁之上；全新統(tǒng)以洪積、沖擊砂礫層為主，分布于谷底，不整合覆蓋于下伏各時代地層之上。厚度0～23.73m，平均為5.52m1.4.1井田基本構造形態(tài)整個礦場的基本結構形式是趨于西北的單斜結構。根據(jù)鉆探數(shù)據(jù)，巷道暴露數(shù)據(jù)和表層巖層的發(fā)生，煤層的傾角為8°-10°。在井場中未發(fā)現(xiàn)諸如俯沖的火成巖和塌陷柱等地質條件。綜上所述，根據(jù)相關規(guī)定該地的結構屬于簡單型。1.5煤層賦存及煤質1.5.1含煤性（1）含煤性該礦可開采的部分為統(tǒng)山西組，山西組（P1s）包含4層煤（第一，第一，第一，第二和第三煤層），平均總厚度為5.41m，含煤系數(shù)為20.5％。太原組（C3t）包含5層煤（7、7層、8、9、10），平均總厚度為4.38m，含煤系數(shù)為6.59％。其中：2號，3號和10號煤層是全區(qū)穩(wěn)定可采煤層，1號煤層是局部可采煤層。5層不可開采的煤層：1號煤層，1號煤層，7號煤層，7號煤層，8號煤層和9號煤層。1.5.2可采煤層表1-2可采煤層1號煤層上部距離K80.1-1.08m，平均0.55m，煤層總厚度0-2.26m，平均1.07m，部分煤層結構簡單，相對穩(wěn)定，屋頂細砂巖，粉砂巖，砂質泥巖和泥巖占主導地位。底板主要由泥巖，粉砂巖，砂質泥巖和細粒砂巖組成。1號煤層僅存在井田東部有部分賦存，基本上位于2號煤層的采空區(qū)2號煤層1號上煤層為0.71-9.96m，平均為3.99m，煤層厚度為2.15-3.83m。它包含1-3層夾矸。夾矸由碳質泥巖或泥巖組成。煤層的結構相對簡單，為全區(qū)穩(wěn)定可采煤層。頂板主要由泥巖和細砂巖組成，少量中砂巖和粉砂巖組成。底板主要由泥巖，粉砂巖和碳質泥巖組成，少量為細砂巖。3號煤層2號上煤層為1.18-2.25m，平均為1.67m，煤層總厚度為0.86-1.25m，平均為1.08m。它不包含夾矸。屬全區(qū)穩(wěn)定可采的煤層。頂板是粉砂巖，菱鐵礦泥巖，泥巖和砂質泥巖夾層，底板是粉砂巖，細粒砂巖，泥巖和中型砂巖。10號煤層距3號上煤層為51.78-69.00m，平均為60.26m，煤層總厚度為2.39-3.42m，平均為2.88m，煤層為0-2層。頂板和底板都是泥巖、粉砂巖、砂巖泥巖和炭質泥巖。屬于全區(qū)穩(wěn)定可采煤層。底板是含鋁泥巖、泥巖、砂質泥巖、粉砂巖和鋁泥巖1.5.3煤質（1）煤的工業(yè)用途精煤回收率中等，是很好的動力用煤，部分煤炭經(jīng)洗選后可作為煉焦配煤。表1-3可采煤層特征一覽表地層煤層號煤層厚度煤層間距結構穩(wěn)定性可采性頂板巖性—————底板巖性最小―最大————平均（m）最小―最大————平均P1S10-2.26————1.070.71-9.96—3.99簡單1~2較穩(wěn)定局部可采細砂巖、粉砂巖、砂質泥巖、泥巖泥巖、粉砂巖、砂質泥巖、細粒砂巖22.15-3.83————2.30較簡單1~3穩(wěn)定全區(qū)可采泥巖、細砂巖、中砂巖、粉砂巖泥巖、粉砂巖、炭質泥巖、細砂巖1.18-2.25————2.6730.86-1.25————1.08簡單0穩(wěn)定全區(qū)可采粉砂巖、菱鐵質泥巖、泥巖、砂質泥粉砂巖、細粒砂巖、泥巖、中砂巖51.78-69.00——————60.26C3t102.39-3.42——————2.88簡單0~2穩(wěn)定全區(qū)可采泥巖、粉砂巖、含砂泥巖、炭質泥巖鋁泥巖、泥巖、砂質泥巖、粉砂巖、鋁質泥巖1.6瓦斯、煤塵和煤的自燃1.6.1礦井瓦斯情況2014年，礦井絕對瓦斯排放量為4.08m3/min，相對瓦斯排放量為2.11m3/t，煤礦工作面最大瓦斯絕對排放量為2.55m3/t。最小，且最大采掘面絕對氣體排放量為0.23m3/min；識別級別為低瓦斯礦。2016年，礦井的絕對瓦斯排放量為3.07m3/min，相對瓦斯排放量為1.91m3/t；采煤工作面最大絕對氣體排放量為1.55m3/min，掘進工作面最大絕對氣體排放量為0.29m3/min。識別級別為低瓦斯礦。2018年，礦井的絕對瓦斯排放為3.52m3/min，相對瓦斯排放為1.84m3/t；采煤工作面最大絕對氣體排放量為1.72m3/min，掘進工作面最大絕對氣體排放量為0.20m3/min。識別級別為低瓦斯礦。1.6.2煤塵爆炸性及煤的自燃傾向性在開始開采前，對該礦的煤塵基本性能進行分析，火焰長度為15m，可用于抑制40%的煤塵爆炸，在分析結果中顯示，該2號煤層有爆炸性危險。該煤礦二號煤層的吸氧量為0.6600cm3/g，自燃傾向等級為Ⅱ。它的第二號煤層是自發(fā)性煤層。1.7礦井開拓與開采1.7.1開拓與開采方式神角煤礦目前采用斜井開發(fā)方式，在礦山工業(yè)現(xiàn)場布置了主斜井，副斜井和回程豎井三個主軸。主斜井：主要分析對井下原煤進行提升，同時兼做進風井。輔助斜井：對礦井的其余設備、材料等進行提升，改斜井既可以做進風井也可以做出風井。回風井：負責整個礦業(yè)工作的回風任務及兼做安全出口。根據(jù)開拓方式，全井田初期共布置一個水平開采2號煤層，水平標高為+1010m。礦井服務年限為16.94a，其中2號煤層服務年限為8.20a。1.7.2采煤方法二號煤層采用綜采一次采全高采煤法，頂板采用全部垮落法管理。該礦井共有三個工作面，分為一個綜采工作面和兩個掘進面，以確保礦山的生產(chǎn)能力和正常的生產(chǎn)順序。采礦比例為1：2。根據(jù)采掘工程平面圖，礦井在東采區(qū)南側有四個工作面的采空區(qū)（2006-2007年），北側有2102、2106、2108工作面采空區(qū)（2008-2012年）及2105工作面（開采接近尾聲），在井田的西南角有1999-2005年的采空區(qū)，除此外全為實體煤[4]。

第2章瓦斯涌出量預測2.1煤層瓦斯基礎參數(shù)本次設計所依據(jù)的煤層瓦斯基礎參數(shù)數(shù)據(jù)取自“山西鄉(xiāng)寧焦煤集團神角煤業(yè)有限公司2號煤層瓦斯涌出量預測”。表2-12號煤層井下實測瓦斯含量結果（山西省煤炭工業(yè)局綜合測試中心）煤層測定地點坐標地面標高（m）底板標高（m）埋深（m）原煤瓦斯含量（m3/t）XY2號煤層2104回風順槽200m處195081603900900156010255352.952104回風順槽550m處195081603901250156510105553.022104皮帶順槽300m處195082753901080151510204952.542108回風順槽口處195077003900700141010243862.132.2瓦斯涌出量預測設計中涉及的瓦斯涌出量預測內(nèi)容取自“山西鄉(xiāng)寧煤業(yè)集團神教煤業(yè)有限公司二號煤層氣排放量預測”（山西煤業(yè)局綜合檢測中心，2011年11月）。2.2.1影響煤礦瓦斯排放的主要因素氣體排放主要與以下兩個因素有關：自然因素和采礦技術因素（1）煤層及圍巖瓦斯含量煤層（包括可開采的和不可開采的煤層）和圍巖中的瓦斯含量是決定氣體排放的因素。氣體含量越高，氣體排放量越大。（2）采礦規(guī)模對于礦山，采礦規(guī)模越大，礦山的絕對氣體排放量就越大，但就礦山的相對氣體排放而言，情況就更加復雜。如果煤礦通過改善采煤工藝和增加工作面的單位產(chǎn)量來增加產(chǎn)量，則相對氣體排放量將顯著降低，原因如下：首先，氣源的氣體排放與煤層氣無關。開采面和產(chǎn)量增加時增加沒有明顯的增加；第二，隨著開采速度的加快，相鄰層和開采的煤中的殘留氣體量將增加。如果煤礦僅通過擴大采礦規(guī)模來增加產(chǎn)量，則煤礦的相對瓦斯排放可能保持不變或增加。煤礦開采方法的回收率越低，氣體排放量就越大，因為損失的煤炭中所含的大部分氣體仍會進入巷道[1]。2.2.2瓦斯涌出量預測方法礦井瓦斯涌出量預測主要有兩種類型：一種是基于數(shù)學統(tǒng)計的礦井統(tǒng)計方法；另一種是基于數(shù)學統(tǒng)計的礦井統(tǒng)計方法。另一種是以煤層氣含量為基本參數(shù)的氣源預測方法。統(tǒng)計預測方法是一種傳統(tǒng)的預測方法。可以根據(jù)氣體排放統(tǒng)計定律估算預測區(qū)域的氣體排放量。源預測方法的原理是：根據(jù)瓦斯含量和礦井瓦斯涌出的源-匯關系，利用瓦斯涌出源的瓦斯涌出規(guī)律，結合煤層的產(chǎn)生條件和開采技術條件，確定瓦斯涌出量。計算可以達到預測礦區(qū)和礦井瓦斯排放量的目的[2]。礦井瓦斯涌出源匯關系，見圖2-1。匯：礦井瓦斯涌出匯：礦井瓦斯涌出生產(chǎn)采區(qū)瓦斯涌出源：已采采區(qū)采空區(qū)瓦斯涌出回采工作面瓦斯涌出掘進工作面瓦斯涌出源：生產(chǎn)采區(qū)采空區(qū)瓦斯涌出源：開采層瓦斯涌出源：鄰近層瓦斯涌出源：煤壁瓦斯涌出源：落煤瓦斯涌出圖2-1礦井瓦斯涌出源匯關系示意圖2.2.3預測條件（1）第一礦區(qū)第二煤層，平均煤層厚度為2.30m，年產(chǎn)量為0.90Mt/a。（2）二號煤層采用一次采全采的方法，頂板采用全部塌方管理。采煤工作面長度為165m；開采面的開采率為95％。（3）瓦斯含量：根據(jù)開發(fā)布局和瓦斯輪廓圖，第一礦區(qū)采煤工作面瓦斯含量為2.4m3/t。剩余量：取1.53m3/t2.2.4回采工作面瓦斯涌出量預測 q采=式中：q采－回采工作面瓦斯涌出量，m3/tq1－開采層瓦斯涌出量，m3/tq2－鄰近層瓦斯涌出量，m3/t（1）工作面開采層瓦斯涌出量（包括圍巖） q1=式中：q1—開采層瓦斯涌出量，m3/tk1—圍巖瓦斯涌出系數(shù)。依據(jù)（AQ1018-2006）中附錄A：全部陷落法管理頂板，取=1.30k2—考慮工作面丟煤瓦斯涌出系數(shù)，其值為工作面回采率的倒數(shù)，一采區(qū)回采工作面回采率按照0.95計算，取k2=1.05k3— k3=(L-2式中：L—工作面長度；h—掘進巷道預排等值寬度，m；依據(jù)《礦井瓦斯涌出量預測方法》（AQ1018-2006）附錄D中表D.1取值，h取14.2m；W0—Wc—煤的殘存瓦斯含量。[開采層相對瓦斯涌出量計算，見表2-2。表2-2開采層相對瓦斯涌出量預測表

采區(qū)k1k2k3瓦斯含量（m3/t）殘存量（m3/t）相對涌出量（m3/t）一1.301.050.832.41.530.99（2）鄰近層瓦斯涌出量 q2=式中：q2—鄰近層相對瓦斯涌出量，m3/tmi—第i個鄰近層厚度，mM—工作面采高，m；Woi—第i層的原始瓦斯含量，m3/tWci—第i鄰近層殘存瓦斯含量，m3/tμi—第i鄰近層瓦斯排放系數(shù)，取決于層間距離，可根據(jù)圖2-2查取。根據(jù)《煤礦瓦斯抽采規(guī)范》（AQ1027-2006）附錄A中A.3，上鄰近層采動影響范圍取60m，下鄰近層采動影響范圍取30m。圖2-2鄰近層的瓦斯排放率與層間距的關系曲線回采工作面鄰近層的瓦斯涌出量，見表2-3。表2-32號煤層各鄰近層瓦斯涌出量計算表煤層名稱煤厚采厚瓦斯含量殘存瓦斯含量距2號煤層的距離瓦斯排放率相對瓦斯涌出量備注mmm3/tm3/tm%m3/t1上0.552.401.537.43850.18上鄰近層11.072.401.533.99860.3522.302.302.401.53開采層31.082.401.532.67800.33下鄰近層合計0.86（3）回采工作面瓦斯涌出量回采工作面的瓦斯涌出量[3]，見表2-4。表2-4回采工作面瓦斯涌出量預測結果表采區(qū)瓦斯含量（m3/t）日產(chǎn)量（t/d）瓦斯涌出量開采層（m3/t）鄰近層（m3/t）合計相對瓦斯涌出量（m3/t）絕對瓦斯涌出量（m3/min）一2.4025900.990.861.843.302.3工作面瓦斯來源分析根據(jù)回采工作面瓦斯涌出量預測結果，工作面的瓦斯涌出量構成結果，見表2-5。表2-5工作面瓦斯涌出量構成預測結果表采區(qū)瓦斯涌出區(qū)域工作面涌出量開采層鄰近層一瓦斯涌出量（m3/min）3.301.771.53所占比例（%）1005446開采層瓦斯包括回采面落煤瓦斯涌出和采空區(qū)丟煤、圍巖瓦斯涌出，根據(jù)式（2-2）可知：落煤瓦斯涌出量為，采空區(qū)丟煤、圍巖瓦斯涌出量為。開采層瓦斯涌出量構成預測結果，見表2-6。表2-6開采層瓦斯涌出構成預測結果表采區(qū)瓦斯涌出區(qū)域開采層開采層落煤圍巖、丟煤（現(xiàn)采空區(qū)）一瓦斯涌出量（m3/min）1.771.300.47所占比例（%）1007327第3章瓦斯抽采方法的選擇3.1瓦斯抽采方法的選擇依據(jù)瓦斯的抽采方式應與工作面的瓦斯充分聯(lián)系，充分分析煤層的各種因素及開采的方式、布置方式等等，目前，主要的瓦斯抽采方法是：開采層的瓦斯抽采，相鄰層的瓦斯抽采和采空區(qū)的瓦斯抽采。選擇特定的氣體排放方法時，應遵循以下原則：（1）所選的瓦斯抽放方法應適合煤層的發(fā)生，礦井巷道布置，開拓條件和開采技術條件；（2）根據(jù)氣源和出水成分，應盡量采用綜合抽氣方法，以提高抽氣效果（3）有利于減少豎井和巷道工程量，實現(xiàn)抽采巷道與采礦巷道的結合；（4）選擇的瓦斯抽放方法，應有利于抽放巷道的布置和維護，提高瓦斯抽放效果，降低抽放費用；（5）選擇的提取方法應有利于提取項目的建設，提取管線的鋪設和提取時間的增加[6]。3.2瓦斯抽采方法的確定根據(jù)瓦斯抽采的必要性分析可知，神角煤業(yè)回采工作面設計風量可以滿足回采風排瓦斯要求。其主要問題為受通風方式影響，回采工作面上隅角瓦斯控制難度較大。因此，本次設計只考慮回采工作面上隅角瓦斯抽采。目前，上隅角瓦斯的治理措施主要有高、低位裂隙鉆孔、高抽巷、采空區(qū)埋管、插管等方法。見表3-1、表3-2。表3-1抽采方法技術對比表方案方案一：高抽巷抽采方案二：高位鉆孔抽采方案三：采空區(qū)插管優(yōu)點抽采量大，抽采量穩(wěn)定；管理方便；管路敷設距離短。在工作面回風順槽直接施工鉆場進行打孔可根據(jù)抽采效果調整鉆孔角度，確定合理的抽采參數(shù)，抽采效果好。管理方便。不受工作面接續(xù)影響。無需施工巷道，資金投入小。續(xù)表3-1抽采方法技術對比表缺點需施工巖石巷道，施工成本高，施工周期長。神角煤業(yè)未做過頂板裂隙帶相關研究工作，頂板抽采巷道的位置確定只能根據(jù)經(jīng)驗判斷，如位置選擇不合理會造成抽采效果差，投資浪費。打孔成本高，施工周期長。神角煤業(yè)未做過頂板裂隙帶相關研究工作，高位鉆孔的終孔位置確定只能根據(jù)經(jīng)驗判斷，如位置選擇不合理會造成抽采效果差，投資浪費。鉆孔布置在煤層中，鉆孔有效長度短。需經(jīng)常在上隅角附近插管，并根據(jù)抽采效果及瓦斯涌出情況調整抽采參數(shù)，管理不便。抽采管路需要進行回撤。表3-2抽采方法經(jīng)濟對比表方案名稱資金概算（萬元）合計（萬元）建議方案一：高抽巷抽采埋管-880進行專項技術研究，根據(jù)成果確定巷道施工880鉆孔施工-煤柱損失-方案二：高位鉆孔抽采埋管-180進行專項技術研究，根據(jù)成果確定巷道施工45鉆孔施工135煤柱損失-方案三：采空區(qū)插管抽采插管9090應用巷道施工-鉆孔施工-煤柱損失-注：以上費用為各抽采方法主要工程、材料投入，未包括管路安裝等費用。3.3采空區(qū)抽采瓦斯3.3.1插管抽采方法（日常抽采方法）由于當前采空區(qū)連接到工作面的通風網(wǎng)絡，因此在通風壓力差的作用下，當前采空區(qū)中的氣體流入工作面并通過回流氣流排出。這可能會導致工作面上的轉角或回流氣流超出極限，尤其是在屋頂?shù)鋾r，在采空區(qū)突然產(chǎn)生大量氣體，對生產(chǎn)構成極大威脅。為了確保采礦過程中的安全生產(chǎn)并且上角處的氣體不超過限制，此設計使用插管將采空區(qū)中的氣體抽取出來。負壓區(qū)域主要形成在工作面的角采空區(qū)中，從而使該區(qū)域中積聚的高濃度氣體從排水管道中排出，從而減少了該區(qū)域中氣體向上角的擴散并防止了上部角落氣體累積超限，抽采示意圖，見圖3-1。圖3-1采空區(qū)插管抽采瓦斯示意圖3.3.2埋管、高位鉆孔抽采方法（瓦斯涌出異常時使用）考慮頂板周期來壓等情況出現(xiàn)瓦斯涌出異常增大的情況，插管抽采方法解決不了上隅角瓦斯問題時，改用埋管、高位鉆孔抽采方法，確保工作面瓦斯安全、高效治理。埋管抽采方法、高位鉆孔抽采方法見圖3-2、3-3[7]。圖3-2采空區(qū)埋管抽采瓦斯示意圖圖3-3采空區(qū)高位鉆孔抽采瓦斯示意圖3.3.3現(xiàn)采空區(qū)抽采防滅火措施使用目前的采空區(qū)抽采時，應注意采空區(qū)著火問題，必須加強防火預報和防火措施。在開采工作面期間，使用束管監(jiān)控系統(tǒng)，通風監(jiān)控系統(tǒng)和抽氣監(jiān)控系統(tǒng)來預測和預測著火的風險。礦山可以邀請有關資質單位進行特殊的滅火和滅火設計[8]。（1）束管監(jiān)控根據(jù)指示氣體的類型，濃度和變化，確定留在采空區(qū)中的煤的自燃狀態(tài)，確定采空區(qū)的氧化區(qū)，自燃區(qū)和窒息區(qū)的范圍，并大致確定采空區(qū)的范圍。高溫區(qū)域根據(jù)氣體濃度梯度變化，以便采取措施。（2）防滅火措施利用礦井現(xiàn)有的防滅火措施，包括噴灑阻化劑、注黃泥漿等。3.4抽采瓦斯效果預計（1）抽采量預計根據(jù)2.3節(jié)工作面瓦斯來源分析，現(xiàn)采空區(qū)瓦斯涌出量為圍巖、丟煤與鄰近層采空區(qū)瓦斯之和，0.47+1.53=2m3/min。神角煤業(yè)采用采空區(qū)插管抽放的方法抽采回采工作面現(xiàn)采空區(qū)瓦斯，采空區(qū)插管抽放抽采率為60%左右，瓦斯抽采量為1.20m3/min。（2）瓦斯抽采量礦井設計年抽采瓦斯量計算式為： Qa=式中：Qa——礦井設計年抽采瓦斯量，Mm3/dQd——礦井設計每日抽采瓦斯量瓦斯排放量預測，通風量，所選瓦斯提取方法和提取率等確定）Mm3/d；N-礦山設計年的工作日數(shù)礦井實際年抽采瓦斯量為：Qa=1.20×1440×365/1000000=0.63Mm3/d（3）工作面瓦斯抽采率計算公式： μ=100qcq式中：μ—工作面瓦斯抽采率，%；qc—工作面瓦斯抽采量，m3/minqf—工作面風排瓦斯量，m3/min神角煤業(yè)回采工作面預測最大瓦斯涌出量為3.30m3/min左右，回采面瓦斯抽采量為1.20m3/min左右，回采面瓦斯抽采率約為36%左右。神角煤是一種低瓦斯礦，未滿足《煤礦瓦斯抽采工程設計標準》規(guī)定的建立瓦斯抽采系統(tǒng)的條件。但是，采煤工作面采用“U”型通風系統(tǒng)，在采煤過程中，工作面的上角容易發(fā)生瓦斯超限。為了解決局部瓦斯問題，應做好瓦斯防治工作，確保工作面安全開采。神角煤業(yè)決定采取瓦斯抽采措施，建立抽采系統(tǒng)。（4）回采工作面配風量神角煤業(yè)回采工作面預測最大瓦斯涌出量為3.30m3/min，抽采瓦斯量為1.20m3/min，則回采工作面的風排瓦斯量為2.10m3/min。回采工作面最大需風量可按式3-3計算： Q0=式中：Qo—回采工作面風排瓦斯所需風量，m3/minQ—回采工作面風排瓦斯量，m3/min；K—瓦斯涌出不均衡系數(shù)，回采工作面取1.3；（5）回風巷瓦斯排放口配風量神角煤業(yè)井下移動瓦斯抽采泵站管路有1.20m3/min的瓦斯抽出，需在一采區(qū)回風巷瓦斯排放口排放；同時一采區(qū)回風巷的風排瓦斯量為2.10m3/min。根據(jù)煤礦安全規(guī)程的要求，為安全起見，瓦斯排放口至少需配風量為800m3/min。3.5建立抽采系統(tǒng)的類型神角煤業(yè)建立井下移動抽采系統(tǒng)解決一采區(qū)工作面（上隅角）瓦斯問題，服務范圍為一采區(qū)工作面。抽采系統(tǒng)應布置在回風大巷與軌道大巷之間的聯(lián)絡巷內(nèi)。3.6抽采檢測儀表井下抽采瓦斯主要檢測儀器、儀表包括孔板流量計、U型水柱計（汞柱計）、瓦斯?jié)舛葯z定器和高負壓取樣器等[9]。

第4章抽采管徑阻力計算4.1抽出管路布置及選型4.1.1瓦斯抽采管路系統(tǒng)的選擇原則排水管道系統(tǒng)應根據(jù)地下巷道的布置，排水場地的分布和礦山的發(fā)展計劃等因素來確定，以避免或減少主管道系統(tǒng)的頻繁更換，以確保便利。管道運輸，安裝和維護原則上應遵循以下規(guī)定：（1）盡量避開繁忙的運輸通道，最好避開回風通道；如果鋪設在主運輸車道上，人行道上的安裝高度不小于1.8m，并固定在車道壁上，則距車道壁的距離應符合維護要求；排氣管配件的外邊緣應距車道壁不小于0.1m。（2）當管道發(fā)生故障時，管道中的氣體不得流入開采面，機房或機電室。（3）抽水管道的地下建筑（構筑物）與設施之間的間距應符合《工業(yè)企業(yè)總體工業(yè)設計方案》的有關規(guī)定。（4）排氣管道的直徑應根據(jù)最大流量分節(jié)計算，并應與排氣設備的容量相適應。抽氣系統(tǒng)的管道余量可占10％。（5）抽水管道系統(tǒng)中必須安裝調節(jié)，控制，測量和防回風裝置[10]。4.1.2瓦斯抽采管徑選擇為了便于描述，從地下抽水孔或管道到抽水站的抽水管道稱為負壓管道，從抽水站到排污口的抽水管道稱為正壓管道。抽采管徑一般采用下式計算： D=0.1457(Q/V)×1/2 4-1式中：D—抽采瓦斯管內(nèi)徑，m；Q—瓦斯管中混合瓦斯流量，m3/min；V—瓦斯管中混合瓦斯平均流速，一般V=5～12m/s。依據(jù)工作面的瓦斯抽采量預計結果，按上式計算并留有一定余量。神角煤業(yè)瓦斯抽采管路管徑選擇，見表4-1。表4-1抽采管徑選擇

類別抽采純量（m3/min）瓦斯?jié)舛龋?）備用系數(shù)混合流量（m3/min）平均流速（m/s）計算管徑（mm）選擇管徑（mm）壁厚（mm）材質續(xù)表4-1抽采管徑選擇負壓順槽支管路1.2031.33593504265焊縫鋼管（1.0MPa）負壓硐室主管路1.2031.33583714265焊縫鋼管（1.0MPa）正壓主管路1.2031.33583714265焊縫鋼管（1.0MPa）4.1.3瓦斯管的連接方式此次設計，抽采主、支管路選用焊縫鋼管，采用配套法蘭連接。4.1.4管路敷設及附屬裝置（1）井下管路敷設要求對排水瓦斯有以下要求煤礦管道：①燃氣管道配件應采取防腐和防腐措施；②傾斜巷道的煤氣管道應予以夾緊，以將管道固定在巷道支架上，以免打滑。③管道鋪設應平直，盡量避免急劇彎曲。④主運輸通道的輸氣管道高度不小于1.8m；⑤鋪設管道時，應考慮流動水的坡度，并應盡量保持坡度一致，以免高低波動，并在低洼處安裝排水裝置；⑥應對新鋪設的管道進行氣密性測試。（2）井下管路安裝神角煤業(yè)抽采支管路采用井字架支撐敷設，每根管路支撐井字架，離地高度大于300mm。（3）附屬裝置①閥門：選擇用于設計的閥是蝶形閥。②應在主管上安裝壓力表，以便經(jīng)常觀察抽氣管內(nèi)的壓力。③測量裝置安裝和使用要求如下：（1）安裝節(jié)流板時，節(jié)流板的節(jié)流孔必須與管道同心，其端面垂直于管道軸線，偏心度應小于1-2％；（2）將兩個直徑為6mm的壓力測量噴嘴和一個銅管材料以0.5D（管徑）的形式預先焊接在孔板的前面（根據(jù)空氣流動的方向，下同），并在D處焊接。（3）使用孔板一年后，應校正孔板以減少測量誤差[11]。抽采瓦斯管路計量裝置安裝詳見圖4-1。圖4-1瓦斯抽采流量、負壓、濃度等參數(shù)測定示意圖④放水裝置有多種類型的排水裝置。根據(jù)神角煤業(yè)瓦斯抽采的實際情況，抽水管道中積聚的水主要是冷凝水。抽采瓦斯管路放水裝置安裝詳見圖4-2。圖4-2放水器與抽采管路連接圖4.2抽采設備布置及選型4.2.1選型原則（1）氣泵的流量必須滿足礦井排水過程中最大抽氣量的要求；（2）氣泵的負壓可以克服管道系統(tǒng)的最大阻力；（3）具有良好的真空度；（4）裝有電機的抽氣設備必須防爆。4.2.2抽采泵流量計算瓦斯抽采泵流量必須滿足抽采系統(tǒng)最大抽采量的需要。 Q泵=100×式中：Q泵=—瓦抽采泵的額定流量，m3Qz—礦井瓦斯抽采總量（純量），m3/minX—礦井瓦斯抽采濃度，%；K—備用系數(shù)，取1.2~2；μ—瓦斯抽采泵的抽采效率。計算抽采泵所需的額定流量見表4-2。表4-2低負壓系統(tǒng)抽采泵流量計算表設計抽采量（m3/min）抽采濃度（%）機械效率（%）備用系數(shù)抽采泵設計流量（m3/min）1.203.008021004.2.3瓦斯抽采泵壓力計算 H泵=式中：H泵—瓦斯抽采壓力，PaH總—抽采系統(tǒng)管網(wǎng)總阻力，PaH孔—采空區(qū)插管抽采時管口必須造成的負壓，采空區(qū)瓦斯抽采取6700PaH正—瓦斯泵出口正壓，取5000PaK—壓力備用系數(shù)，可取1.2～1.8。按上式計算抽采瓦斯泵的總阻力：（1）摩擦阻力計算：表4-3摩擦阻力計算表管路名稱ρ（kg/m3）Q（m3/h）ν0（m2/s）d（mm）C（%）L（m）進氣端壓力（Pa）氣壓（Pa）氣體溫度（℃）H（Pa）順槽干管1.275731200.00001511416315008348575991257494硐室主管1.275731200.00001511416380759917588625105主管正壓段1.275731200.0000151141635086215861572558（2）系統(tǒng)負壓段阻力計算：表4-4系統(tǒng)負壓段阻力計算表管路名稱摩擦阻力（Pa）局部阻力系數(shù)局部阻力（Pa）總阻力Pa）管口負壓6700負壓段主管74940.1511248618負壓段管路總阻力15318（3）系統(tǒng)正壓段阻力計算：表4-5系統(tǒng)正壓段阻力計算表管路名稱摩擦阻力（Pa）局部阻力系數(shù)局部阻力（Pa）總阻力（Pa）管口正壓5000正壓段主管580.15967正壓段管路總阻力5067（4）系統(tǒng)抽采系統(tǒng)總壓力計算：表4-6系統(tǒng)抽采系統(tǒng)總壓力計算表負壓段管路最大阻力損失Hr（Pa）出口側管路阻力損失Hc（Pa）壓力富余系數(shù)抽采系統(tǒng)壓力H（Pa）5067153181.4285384.2.4瓦斯泵真空計算（1）抽采泵真空度計算 I=100(H/Pd)式中I—抽采泵真空度（%）；H—抽采系統(tǒng)壓力（Pa）；Pd—抽采泵站的大氣壓力（Pa表4-7抽采泵真空度計算表抽采系統(tǒng)壓力H（Pa）大氣壓力Pd（Pa）抽采泵真空度I（%）285389018532（2）抽采泵工況壓力計算抽采泵工況壓力可按下式計算： pg=p式中：Pg—抽采泵工況壓力（PaPd—抽采泵站的大氣壓力（Pa表4-8抽采泵工況壓力計算表抽采系統(tǒng)壓力H（Pa）大氣壓力Pd（Pa）抽采泵工況壓力Pg（Pa）285389018561647

第5章瓦斯抽采泵選型5.1瓦斯泵選型根據(jù)泵的選擇原理以及先前計算出的氣泵所需的泵流量（Q泵），泵壓力（H泵）和真空度（i），考慮到地下瓦斯抽采管網(wǎng)較長，阻力損失大型時，宜選擇水環(huán)式真空泵[12]。根據(jù)上述計算結果，根據(jù)相關標準，確定泵的類型。由于目前中國的水環(huán)式真空泵的特性曲線表示的是不同吸入壓力下的流量，因此必須將標準狀態(tài)下的抽氣流量轉換為相應的絕對壓力（工作壓力）下的流量。用下式換算： Q標=式中：Q標——標準狀態(tài)下的瓦斯抽采量，m3/minQ測——測得的瓦斯抽采量，m3／minP——測定時管道內(nèi)氣體絕對壓力，kPa；T1——測定時管道內(nèi)氣體絕對溫度，K T1=t+273t——測定時管道內(nèi)氣體攝氏溫度，取25℃；P標——標準絕對壓力，101.325KPaT標——標準絕對溫度，（273）K由上述公式計算，見表5-1。表5-1抽采泵工況狀態(tài)下的瓦斯抽采量計算表標態(tài)抽采量（m3/min）標態(tài)絕對壓力（kPa）標態(tài)絕對溫度（K）工況絕對壓力（kPa）工況絕對溫度（K）工況抽采量（m3/min）100101.32527362298178抽氣泵可以選擇ZWY210-250地下移動式抽氣泵。當轉速為340r/min，可以滿足抽氣的需要。排水室是根據(jù)安裝兩臺氣泵，一臺工作，一臺備用和維護而設計的。抽采泵性能規(guī)格，見表5-2表5-2井下移動瓦斯抽采泵性能規(guī)格表型號最大抽氣量（m3/min）最大軸功率（kW）轉速（r/min）供水量（m3/h）備注ZWY210-2501902003407.8~17.4ZWY210-250型井下移動瓦斯抽采泵選擇配套隔爆電機功率250kW，電壓等級1140V。供水采用2臺BQW15-15-2.2型潛水泵，其中一臺工作，一臺備用及檢修。BQW15-15-2.2型潛水泵性能規(guī)格，詳見表5-11。表5-3BQW15-15-2.2型潛水泵性能規(guī)格表型號揚程（m）流量（m3/h）功率（kw）BQW15-15-2.215152.2圖5-4ZWY210-250型井下移動瓦斯抽采泵站抽氣速率、軸功率曲線5.2瓦斯抽采泵站主要附屬設施除了輔助設備，例如管道系統(tǒng)的控制閥，壓力測量噴嘴，孔板流量計和負壓排水口外，抽氣泵站還應配備以下輔助設施：（1）在抽氣室內(nèi)裝有沙箱，滅火器和其他滅火工具。（2）在抽水管道正壓端的低洼處應安裝正壓排水器，在抽水管道負壓端的低洼處應安裝負壓排水器。（3）在泵站的抽氣管道（入口和入口）上配置控制閥，壓力測量噴嘴和孔板流量計，以測量和測量抽氣系統(tǒng)。（4）泵站使用BQW15-15-2.2潛水泵向ZWY210-250地下煤礦移動式抽氣站供應水環(huán)真空泵的工作水和冷卻軸溫度。該設計使用2臺潛水泵，一臺工作，一臺進行備件和檢修。（5）由于神角煤業(yè)的水質較硬，軟水器的水處理能力為5立方米/小時。軟水器安裝在游泳池的輔助水管一側。有關安裝結構。（6）除U型管水柱儀，U型管汞柱儀，氣體檢測儀，氣壓計及其他檢測儀器外，泵站還應配備氣體泵站監(jiān)測系統(tǒng)，并建立一個測試變電站。監(jiān)控抽氣真空泵的供水和抽氣泵的軸溫，還監(jiān)控抽氣的濃度，負壓和流量。礦井環(huán)境監(jiān)控系統(tǒng)的制造商提供了用于氣泵站監(jiān)控系統(tǒng)的設計和安裝[13]。（7）抽氣室內(nèi)裝有防爆燈和按鈕。5.3抽采管路、設備的安裝要求提取管道的輔助設備和設施的安裝應滿足以下要求：（1）主管應安裝氣體測量裝置；（2）低洼處，溫度驟變和沿管道的適當距離處安裝排水管；（3）在傾斜巷道中，管道應設有防滑卡，其間距可根據(jù)巷道的坡度確定。對于低于28°的傾斜巷道，間距通常為15m-20m；（4）抽氣管道應具有良好的氣密性，并采取措施防止腐蝕，粉碎和起電；（5）必須對排放氣體管道進行防腐處理，并在外部設置警示標志[14]。5.4瓦斯抽采泵站抽氣室位于第一采礦區(qū)域中的回風通道和軌道通道之間的連接通道中。主要設備為兩臺ZWY210-250地下煤礦移動式抽氣泵，水環(huán)式真空泵配備有電動機，減壓器，氣水分離器，管道，控制閥和循環(huán)管。壓力自動飲水機，冷卻循環(huán)水泵，計量檢測裝置等瓦斯抽采硐室主要設備詳細布置圖，見圖5-4。圖5-4瓦斯抽采硐室主要設備布置圖第6章結論本文對山西鄉(xiāng)寧焦煤集團神角煤業(yè)有限公司（以下簡稱神角煤業(yè)）井下移動抽采系統(tǒng)進行研究。首先通過對神角煤業(yè)的基本情況進行調研，明確該煤業(yè)的基本概況，包括礦井的地理位置、交通、位置、自然地理等信息。計算其瓦斯涌出量、抽采管徑阻力等，確定該礦井的礦井抽采方法，抽采泵的選型，并得到以下結論（1）根據(jù)瓦斯來源分析，神角礦井采用采空區(qū)插管抽放的方法抽采回采工作面現(xiàn)采空區(qū)瓦斯，并建立井下移動抽采系統(tǒng)，解決一采區(qū)工作面瓦斯問題。（2）根據(jù)計算確認瓦斯管的連接方式抽采主、支管路選用焊縫鋼管，采用配套法蘭連接。（3）根據(jù)抽采泵選型原則及對瓦斯所需流量、泵壓力和真空度的計算，本次設計采用水環(huán)式真空泵，抽采泵可選擇ZWY210-250型井下移動抽采泵。

參考文獻[1]國家煤礦安全生產(chǎn)監(jiān)督管理局.煤礦安全規(guī)程[M].北京：煤炭工業(yè)出版社,2016.[2]中國煤炭行業(yè)標準.GB50471-2018.煤礦瓦斯抽采工程設計標準[S].2018.[3]國家煤礦安全監(jiān)督管理總局.AQ1018-2006.礦井瓦斯涌出量預測方法[S].2006.[4]林柏泉，張建國.礦井瓦斯抽放理論與技術[M].徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2016.[5]張榮立.采礦工程設計手冊（上、中、下）[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，2013.[6]于不凡，王佑安.煤礦瓦斯災害防治與利用技術手冊[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，2005.[7]錢仲德.礦井通風與安全技術[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，2017.[8]高文禮.煤礦礦井采礦設計手冊[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，2015.[9]李學誠.煤礦通風安全工程-圖集[M].徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2016.[10]俞啟香.礦井瓦斯防治[M].徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2012.[11]杜計平,孟憲瑞.采礦學[M].徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2019.[12]John.B.Bowles.Fuzzylogicprioritzationoffailureinasystemmode.effectsandcriticalityanalysis[J].RealiablityengineeringandsystemSafety,1998:101~107[13]AdamM.Finkel.Riskassessmentresearch:onlythebeginning[J].Riskanalysis,1999:38~41[14]B.N.singh.SafetyandhealthresearchintheUSA-theachievementsoftheUSBureauofmines[J].CoalInternational,1997(1)

畢業(yè)設計論文答辯的流程介紹畢業(yè)設計（論文）答辯是答辯委員會成員和學生面對面的交流，是評價畢業(yè)設計（論文）的重要形式之一，是對已完成的論文、設計的最后審核、檢驗，也是對學生學術水平和研究能力的綜合考核。下面我們就為大家介紹一下畢業(yè)設計論文答辯的流程有哪些？（1）畢業(yè)設計（論文）答辯組織學生完成畢業(yè)設計（論文）報告書后，學院各系部要組織相關專業(yè)教師對學生進行答辯，檢查學生是否達到了畢業(yè)設計（論文）的基本要求。為確保畢業(yè)設計（論文）答辯工作的有序進行，必須有計劃地精心策劃和組織好論文答辯的各個環(huán)節(jié)。①成立答辯委員會。在系部主任的領導下，成立各系部畢業(yè)設計（論文）答辯委員會，成員5~7人，包括系部主任、教研室主任、專業(yè)教授和部分指導教師。畢業(yè)設計（論文）答辯工作由各系部答辯委員會組織并主持。根據(jù)需要答辯委員會可決定組成若干答辯小組，答辯小組由3~5人組成，設組長1人，秘書1人。各答辯小組具體負責學生的畢業(yè)設計（論文）答辯工作。答辯委員會及答辯小組成員必須由講師或講師以上職稱的人員（或相當職稱的科技人員）擔任。②布置答辯場地，營造良好氛圍畢業(yè)（設計）論文答辯是實踐教學的重要環(huán)節(jié)，也是師生之間交流的-種形式，因此答辯場地及其設施的布置既要嚴肅莊重、格式醒目。對答辯人員的座次、儀表、距離、答辯材料的準備等安排要準確、到位、合理、規(guī)范。③規(guī)范答辯程序，明確答辯內(nèi)容答辯程序應當包括答辯前答辯組織的成立及人員分工、答辯的出題、答辯的提問、學生的解答內(nèi)容的記錄、成績的評定、答辯工作總結等方面。規(guī)范化、制度化的答辯程序安排，對保證答辯工作的順利、有序進行具有重要的保障作用。在答辯過程中，教師的活動內(nèi)容主要包括，聽取學生畢業(yè)設計論文的陳述，提出具有針對性的答辯問題；在學生的答辯回答后適當進行詢問和交流；對學生答辯作簡要的點評；最后經(jīng)過討論，給出答辯成績。學生的活動內(nèi)容主要包括，對自己的畢業(yè)設計（論文）進行介紹；對答辯老師提出的問題進行思考與回答；適當?shù)嘏c答辯老師進行溝通與探討。④明確答辯要求，完善答辯材料無論是教師，還是學生，都應該明確把握好答辯的要求。答辯組織者要召開答辯動員會，明確