懸挑式腳手架施工計算書

12.1 18#型鋼懸挑架計算書 112.2 16#型鋼懸挑架計算書 2012.3 型鋼懸挑架陽角計算書 3512.4 連墻件計算書 6412.1 18#型鋼懸挑架計算書型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20174、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018架體驗算一、腳手架參數(shù)卸荷設置有結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9腳手架搭設排數(shù)雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48×2.9腳手架架體高度H(m)28步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.4立桿橫距l(xiāng)b(m)0.85內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.35雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手架設計類型結(jié)構(gòu)腳手架腳手板類型鋼笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式2步1設安全防護網(wǎng)自重標準值(kN/m2)0.05擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)廣東廣州市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.3風荷載體型系數(shù)μs1.128風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1，0.923風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.338，0.312計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)104900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4370縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.3×(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.032+0.3×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.3kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.032+0.3×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.967kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.3×1.42=0.255kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.255×106/4370=58.306N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.967×14004/(100×206000×104900)=1.164mmνmax＝1.164mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.3×1.4=2.002kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.967×1.4=1.49kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=2.002kNq=1.3×0.032=0.042kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.49kNq'=0.032kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.57×106/4370=130.54N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝1.512mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=2.02kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×2.002/2=1.001kN≤Rc=0.9×8=7.2kN橫向水平桿：Rmax=1×2.02=2.02kN≤Rc=0.9×8=7.2kN滿足要求！六、荷載計算腳手架架體高度H28腳手架鋼管類型Φ48×2.9每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.12立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.032/h)×H=(0.12+1.4×2/2×0.032/1.8)×28=4.063kN單內(nèi)立桿：NG1k=4.063kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(28/1.8+1)×1.4×0.85×0.3×1/2/2=1.478kN1/2表示腳手板2步1設單內(nèi)立桿：NG2k1=1.478kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(28/1.8+1)×1.4×0.16×1/2=1.854kN1/2表示擋腳板2步1設4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.05×1.4×28=1.96kN5、構(gòu)配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.478+1.854+1.96=5.292kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=1.478kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.4×0.85×(1×3)/2=1.785kN內(nèi)立桿：NQ1k=1.785kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785=14.572kN單內(nèi)立桿：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(4.063+1.478)+0.9×1.5×1.785=9.613kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)α0.85鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數(shù)量3吊環(huán)設置共用吊環(huán)鋼筋直徑d(mm)20鋼絲繩型號6×19(a)鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1570(纖維芯)鋼絲繩受力不均勻系數(shù)Kx1.5卸荷系數(shù)Kf0.25上部增加荷載高度(m)4腳手架卸荷次數(shù)2第N次卸荷鋼絲繩直徑(mm)卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離Hs(m)上吊點距內(nèi)立桿下吊點的水平距離LS1(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離LS2(mm)卸荷點水平間距HL(m)1165.712.62.735012002.821418.39.71.735012002.8鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用)第1次卸荷驗算α1=arctan(HS/LS1)=arctan(2700/350)=82.614°α2=arctan(HS/LS2)=arctan(2700/1200)=66.038°鋼絲繩豎向分力標準值，不均勻系數(shù)KX取1.5由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算,計算鋼絲繩豎向分力標準值時，立桿所受力按上面計算取標準值。P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.25×1.5×7.326×12.6/28×2.8/1.4=2.473kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.25×1.5×11.14×12.6/28×2.8/1.4=3.76kN鋼絲繩軸向拉力標準值T1=P1/sinα1=2.473/sin82.614°=2.493kNT2=P2/sinα2=3.76/sin66.038°=4.114kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力標準值[Fg]=max[T1，T2]=4.114kN繩夾數(shù)量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×4.114/(2×15.19)=1個≤[n]=3個滿足要求！鋼絲繩：查表得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=161.462kN[Fg]'=α×Fg/k=0.85×161.462/9=15.249kN≥[Fg]=4.114kN滿足要求！吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×4.114×103/(65π))1/2=9mmd=20≥dmin滿足要求！注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2第1次卸荷鋼絲繩直徑16mm，必須拉緊至4.114kN，吊環(huán)直徑為20mm。滿足要求！第2次卸荷鋼絲繩直徑14mm，必須拉緊至3.543kN，吊環(huán)直徑為20mm。滿足要求！八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H28立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4370立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)411連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210滿足要求！軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m長細比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《規(guī)范》表A得，φ=0.1912、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用底部卸荷段立桿單立桿的軸心壓力設計值N1=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx1)+max[4，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(5.7+(1-0.25)×(18.3-5.7)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=11.67KN第1個卸荷段立桿單立桿的軸心壓力設計值N2=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx2-hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx2)+max[4，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(18.3-5.7+(1-0.25)×(18.3-18.3)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=10.343KN頂部卸荷段立桿單立桿的軸心壓力設計值N3=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k)×(H-hx頂)/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(28-18.3)/28=5.048kN單立桿軸心壓力最大值N=max(N1、N2、N3)=11.67KNσ=γ0N/(φA)=1×11670.247/(0.191×411)=148.664N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用底部卸荷段立桿單立桿的軸心壓力設計值N1=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx1)+max[4，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(5.7+(1-0.25)×(18.3-5.7)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=11.67KN第1個卸荷段立桿單立桿的軸心壓力設計值N2=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx2-hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx2)+max[4，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(18.3-5.7+(1-0.25)×(18.3-18.3)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=10.343KN頂部卸荷段立桿單立桿的軸心壓力設計值N3=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k)×(H-hx頂)/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(28-18.3)/28=5.048kN單立桿軸心壓力最大值N=max(N1、N2、N3)=11.67KNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.312×1.4×1.82/10=0.172kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[11670.247/(0.191×411)+171950.688/4370]=188.012N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)300連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件為扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.338×2×1.8×2×1.4=5.111kN長細比λ=l0/i=300/15.9=18.868，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.952(Nlw+N0)/(φAc)=(5.111+3)×103/(0.952×424)=20.094N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=5.111+3=8.111kN≤0.9×12=10.8kN滿足要求！懸挑梁驗算一、基本參數(shù)主梁離地高度(m)25.6懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1400主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)18主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1400主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長度Lm(mm)3500梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)50二、荷載布置參數(shù)支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉125040001300否作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)18.92211.67450140028.92211.6713001400附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.74主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=8.922/1=8.922kN第2排：F'2=F2'/nz=8.922/1=8.922kN荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/nz=11.67/1=11.67kN第2排：F2=F2/nz=11.67/1=11.67kN1、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×20.729×106/185000=112.05N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×23.778×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=23.267N/mm2τmax=23.267N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、撓度驗算變形圖(mm)νmax=9.89mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm符合要求！4、支座反力計算設計值：R1=-5.375kN,R2=30.249kN四、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值為0.85。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×20.729×106/(0.853×185×215×103)=0.611≤1符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)18梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固點錨固螺栓受力：N/2=5.375/2=2.687kN螺栓錨固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=5.375×103/(4×3.14×18×2.5)=9.505mm螺栓驗算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×5.375×103/(4×π×182/4)=5.28kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承壓計算如下混凝土的局部擠壓強度設計值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=2.687kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：錨板邊長b一般按經(jīng)驗確定，不作計算，此處b=5d=5×18=90mm符合要求！12.2 16#型鋼懸挑架計算書型鋼懸挑腳手架(扣件式)12m計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20174、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018架體驗算一、腳手架參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9腳手架搭設排數(shù)雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48×2.9腳手架架體高度H(m)12步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.4立桿橫距l(xiāng)b(m)0.85內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.35雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手架設計類型結(jié)構(gòu)腳手架腳手板類型鋼笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式2步1設安全防護網(wǎng)自重標準值(kN/m2)0.05擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)廣東廣州市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.3風荷載體型系數(shù)μs1.128風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1，0.923風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.338，0.312計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)104900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4370縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.3×(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.032+0.3×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.3kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.032+0.3×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.967kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.3×1.42=0.255kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.255×106/4370=58.306N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.967×14004/(100×206000×104900)=1.164mmνmax＝1.164mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.3×1.4=2.002kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.967×1.4=1.49kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=2.002kNq=1.3×0.032=0.042kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.49kNq'=0.032kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.57×106/4370=130.54N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝1.512mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=2.02kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×2.002/2=1.001kN≤Rc=0.9×8=7.2kN橫向水平桿：Rmax=1×2.02=2.02kN≤Rc=0.9×8=7.2kN滿足要求！六、荷載計算腳手架架體高度H12腳手架鋼管類型Φ48×2.9每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.12立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.032/h)×H=(0.12+1.4×2/2×0.032/1.8)×12=1.741kN單內(nèi)立桿：NG1k=1.741kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(12/1.8+1)×1.4×0.85×0.3×1/2/2=0.684kN1/2表示腳手板2步1設單內(nèi)立桿：NG2k1=0.684kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(12/1.8+1)×1.4×0.16×1/2=0.859kN1/2表示擋腳板2步1設4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.05×1.4×12=0.84kN5、構(gòu)配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.684+0.859+0.84=2.383kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=0.684kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.4×0.85×(1×3)/2=1.785kN內(nèi)立桿：NQ1k=1.785kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.741+2.383)+0.9×1.5×1.785=7.771kN單內(nèi)立桿：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.741+0.684)+0.9×1.5×1.785=5.563kN七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H12立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4370立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)411連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210滿足要求！軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m長細比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《規(guī)范》表A得，φ=0.1912、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=1.741+2.383+1.785=5.909kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.741+2.383)+0.9×1.5×1.785=7.771kNσ=γ0N/(φA)=1×7771.448/(0.191×411)=98.998N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=1.741+2.383+1.785=5.909kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.741+2.383)+0.9×1.5×1.785=7.771kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.312×1.4×1.82/10=0.172kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[7771.448/(0.191×411)+171950.688/4370]=138.346N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)300連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件為扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.338×2×1.8×2×1.4=5.111kN長細比λ=l0/i=300/15.9=18.868，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.952(Nlw+N0)/(φAc)=(5.111+3)×103/(0.952×424)=20.094N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=5.111+3=8.111kN≤0.9×12=10.8kN滿足要求！懸挑梁驗算一、基本參數(shù)主梁離地高度(m)13.6懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1400主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)18主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1400主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長度Lm(mm)3500梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)50二、荷載布置參數(shù)支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉125040001300否作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)15.917.77450140025.917.7713001400附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.11主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=5.91/1=5.91kN第2排：F'2=F2'/nz=5.91/1=5.91kN荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nz=7.77/1=7.77kN第2排：F2=F2/nz=7.77/1=7.77kN1、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×13.859×106/141000=98.292N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×15.914×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=18.807N/mm2τmax=18.807N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、撓度驗算變形圖(mm)νmax=9.616mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm符合要求！4、支座反力計算設計值：R1=-3.493kN,R2=20.341kN四、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值為0.85。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×13.859×106/(0.853×141×215×103)=0.536≤1符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)18梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固點錨固螺栓受力：N/2=3.493/2=1.746kN螺栓錨固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=3.493×103/(4×3.14×18×2.5)=6.176mm螺栓驗算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×3.493×103/(4×π×182/4)=3.431kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承壓計算如下混凝土的局部擠壓強度設計值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=1.746kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：錨板邊長b一般按經(jīng)驗確定，不作計算，此處b=5d=5×18=90mm符合要求！12.3 型鋼懸挑架陽角計算書型鋼懸挑腳手架(陽角B)計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017一、基本參數(shù)1、基本參數(shù)陽角處主梁懸挑方式聯(lián)梁懸挑建筑物陽角處角度β90梁/樓板混凝土強度等級C30陽角對角線上是否有主梁否2、立桿荷載參數(shù)第幾排立桿離墻距離a(m)荷載標準值F'(kN)荷載設計值F(kN)10.357.49.9821.211.315.053、外排立桿縱距序號外排立桿縱距l(xiāng)ai(m)10.8521.5二、主梁布置及錨固參數(shù)主梁號內(nèi)錨固點坐標x(m).y(m)角度α(度)主梁自內(nèi)錨固點伸出長度L(m)主梁錨固方式11.65,-2.051274.3U型錨固螺栓21.9,-2.151003.5U型錨固螺栓32.25,-2.2903.5U型錨固螺栓43.55,-2.2903.5U型錨固螺栓54.95,-2.2903.5U型錨固螺栓平面圖三、聯(lián)梁驗算聯(lián)梁材料類型工字鋼聯(lián)梁材料規(guī)格16號工字鋼聯(lián)梁截面積A(cm2)26.11聯(lián)梁截面慣性矩Ix(cm4)1130聯(lián)梁截面抵抗矩Wx(cm3)141聯(lián)梁自重標準值gk(kN/m)0.205聯(lián)梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)205聯(lián)梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125聯(lián)梁彈性模量E(N/mm2)206000聯(lián)梁允許撓度[υ]1/4001、第一排立桿處的聯(lián)梁計算計算簡圖如下：荷載標準值：q'=gk=0.205kN/mR'=F1'=7.4kN荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/mR=F1=9.98kN1）抗彎驗算σ=Mmax/W=1.315×106/(141×103)=9.326N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算Vmax=8.501kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.501×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.046N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算νmax=0.049mm≤[ν]＝la/400=1618/400=4.045mm滿足要求！4）支座反力計算正常使用極限狀態(tài)下：R'1A=5.161kN；R'1B=7.835kN；R'1C=-1.435kN；R'1D=0.546kN；R'1E=0.08kN；承載能力極限狀態(tài)下：R1A=6.952kN；R1B=10.551kN；R1C=-1.942kN；R1D=0.721kN；R1E=0.102kN；2、第二排立桿處的聯(lián)梁計算計算簡圖如下：荷載標準值：q'=gk=0.205kN/mR'=F1'=11.3kN荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/mR=F1=15.05kN1）抗彎驗算σ=Mmax/W=3.039×106/(141×103)=21.553N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算Vmax=17.319kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.319×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.467N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算νmax=0.281mm≤[ν]＝la/400=2108/400=5.27mm滿足要求！4）支座反力計算正常使用極限狀態(tài)下：R'2A=15.755kN；R'2B=15.871kN；R'2C=-3.012kN；R'2D=0.865kN；R'2E=0.031kN；承載能力極限狀態(tài)下：R2A=20.976kN；R2B=21.126kN；R2C=-4.015kN；R2D=1.143kN；R2E=0.038kN；四、主梁驗算1、1號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.74主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[υ](mm)1/3601號主梁圖荷載標準值：q'=gk=0.241kN/m第一排立桿處：P1'=R'1A=5.161kN；第二排立桿處：P2'=R'2A=15.755kN；荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立桿處：P1=R1A=6.952kN；第二排立桿處：P2=R2A=20.976kN；計算簡圖如下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=32.554×106/(185×103)=175.968N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算Vmax=87.157kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=87.157×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=85.282N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算νmax=7.14mm≤[ν]＝2×l/360=2×2046/360=11.367mm滿足要求！4）支座反力計算設計值：R1=1.366kN；R2=-87.692kN；R3=115.6kN；標準值：R'1=1.031kN；R'2=-65.812kN；R'3=86.733kN；2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1下?lián)尾垆?00300300是3、下?lián)螚U件驗算1）下?lián)螚U件穩(wěn)定性驗算下?lián)螚U材料類型槽鋼下?lián)螚U截面類型10號槽鋼下?lián)螚U截面積A(cm2)12.74下?lián)螚U截面慣性矩I(cm4)198.3下?lián)螚U截面抵抗矩W(cm3)39.7下?lián)螚U材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下?lián)螚U彈性模量E(N/mm2)206000下?lián)螚U件截面回轉(zhuǎn)半徑i(cm)1.41下?lián)螚U件角度計算：β1=arctan(n1/m1)=arctan(300/300)=45°下?lián)螚U件支座力：RX1=R3=115.6kN主梁軸向力：NXZ1=RX1/tanα1=115.6/tan(45°)=115.6kN下?lián)螚U件軸向力：NX1=RX1/sinα1=115.6/sin(45°)=163.483kN下?lián)螚U件的最大軸向壓力：NX=max[NX1]=163.483kN下?lián)螚U長度：L1=(m12+n12)0.5=(3002+3002)0.5=424.264mm下?lián)螚U長細比：λ1=L1/i=424.264/14.1=30.09查《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017表D得，φ1=0.936軸心受壓穩(wěn)定性計算：NX1/(φ1Af)=163483/(0.936×1274×205)=0.669≤1符合要求！2）下?lián)螚U與建筑物下?lián)尾课还?jié)點驗算角焊縫焊腳尺寸hf(mm)6角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160垂直焊縫長度方向的軸向力：N1=Nxz1=115.6kN下?lián)螚U支座處的剪力值：V1=Rx1=R3=115.6kN假定壓應力由水平焊縫承擔，剪力由豎向角焊縫承受并沿豎向角焊縫均勻分布焊縫正應力：σf1=N1/helw=N1/[0.7hf×2(2b-tw)]=115.6×103/[0.7×6×2×(2×48-5.3)]=151.73N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊縫剪應力：τf1=V1/(helw)=V1/(0.7hf×2h/cosα1)=115.6×103/[0.7×6×2×100/cos(45)]=97.311N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊縫驗算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(151.73/1.22)2+97.3112]0.5=157.915N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！3）下?lián)螚U與主梁節(jié)點驗算下?lián)闻c主梁連接板長L(mm)200下?lián)闻c主梁連接板寬B(mm)120連接板厚t4(mm)10角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160角焊縫長度取連接板長度L的2倍焊縫所受剪力V1=N主梁=Nxz1=115.6kN焊縫所受壓力為主梁在下?lián)螚U處的支座力N1=Rx1=R3=115.6kN焊縫正應力：σf=N1/(helw)=N1/[0.7hf×2(L-2hf)]=115.6×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=73.202N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊縫剪應力:τf=V1/(helw)=V1/[0.7hf×2(L-2hf)]=115.6×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=73.202N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊縫驗算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(73.202/1.22)2+73.2022]0.5=94.651N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！4、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=Nxz1=115.6kN壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=32.554×106/(1.05×185000)+115.6×103/3074=205.194N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)附錄C，得到φb'值為0.853。Mmax/(φb'Wxf)=32.554×106/(0.853×185×103×215)=0.96≤1符合要求！5、懸挑主梁與結(jié)構(gòu)連接節(jié)點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)250錨固螺栓直徑d(mm)18混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度τb(N/mm2)2錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170梁/樓板混凝土強度等級C301）螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固點錨固螺栓受力：N/2=87.692/2=43.846kN螺栓錨固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=87.692×103/(4×3.14×18×2)=193.94mm螺栓驗算：σ=N/(4×π×d2/4)=87.692×103/(4×π×182/4)=86.196N/mm2≤0.85×[ft]=144.5N/mm2滿足要求2）混凝土局部承壓計算混凝土的局部擠壓強度設計值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.683kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.167kN滿足要求注：錨板邊長b一般按經(jīng)驗確定，不作計算，此處b=5d=5×18=90mm五、主梁驗算1、2號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.74主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[υ](mm)1/3602號主梁圖荷載標準值：q'=gk=0.241kN/m第一排立桿處：P1'=R'1B=7.835kN；第二排立桿處：P2'=R'2B=15.871kN；荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立桿處：P1=R1B=10.551kN；第二排立桿處：P2=R2B=21.126kN；計算簡圖如下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=25.05×106/(185×103)=135.405N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算Vmax=67.76kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=67.76×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=66.302N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算νmax=3.063mm≤[ν]＝2×l/360=2×1571/360=8.728mm滿足要求！4）支座反力計算設計值：R1=1.354kN；R2=-68.385kN；R3=99.804kN；標準值：R'1=1.021kN；R'2=-51.319kN；R'3=74.848kN；2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1下?lián)尾垆?00300300是3、下?lián)螚U件驗算1）下?lián)螚U件穩(wěn)定性驗算下?lián)螚U材料類型槽鋼下?lián)螚U截面類型10號槽鋼下?lián)螚U截面積A(cm2)12.74下?lián)螚U截面慣性矩I(cm4)198.3下?lián)螚U截面抵抗矩W(cm3)39.7下?lián)螚U材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下?lián)螚U彈性模量E(N/mm2)206000下?lián)螚U件截面回轉(zhuǎn)半徑i(cm)1.41下?lián)螚U件角度計算：β1=arctan(n1/m1)=arctan(300/300)=45°下?lián)螚U件支座力：RX1=R3=99.804kN主梁軸向力：NXZ1=RX1/tanα1=99.804/tan(45°)=99.804kN下?lián)螚U件軸向力：NX1=RX1/sinα1=99.804/sin(45°)=141.144kN下?lián)螚U件的最大軸向壓力：NX=max[NX1]=141.144kN下?lián)螚U長度：L1=(m12+n12)0.5=(3002+3002)0.5=424.264mm下?lián)螚U長細比：λ1=L1/i=424.264/14.1=30.09查《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017表D得，φ1=0.936軸心受壓穩(wěn)定性計算：NX1/(φ1Af)=141144/(0.936×1274×205)=0.577≤1符合要求！2）下?lián)螚U與建筑物下?lián)尾课还?jié)點驗算角焊縫焊腳尺寸hf(mm)6角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160垂直焊縫長度方向的軸向力：N1=Nxz1=99.804kN下?lián)螚U支座處的剪力值：V1=Rx1=R3=99.804kN假定壓應力由水平焊縫承擔，剪力由豎向角焊縫承受并沿豎向角焊縫均勻分布焊縫正應力：σf1=N1/helw=N1/[0.7hf×2(2b-tw)]=99.804×103/[0.7×6×2×(2×48-5.3)]=130.997N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊縫剪應力：τf1=V1/(helw)=V1/(0.7hf×2h/cosα1)=99.804×103/[0.7×6×2×100/cos(45)]=84.014N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊縫驗算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(130.997/1.22)2+84.0142]0.5=136.337N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！3）下?lián)螚U與主梁節(jié)點驗算下?lián)闻c主梁連接板長L(mm)200下?lián)闻c主梁連接板寬B(mm)120連接板厚t4(mm)10角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160角焊縫長度取連接板長度L的2倍焊縫所受剪力V1=N主梁=Nxz1=99.804kN焊縫所受壓力為主梁在下?lián)螚U處的支座力N1=Rx1=R3=99.804kN焊縫正應力：σf=N1/(helw)=N1/[0.7hf×2(L-2hf)]=99.804×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=63.199N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊縫剪應力:τf=V1/(helw)=V1/[0.7hf×2(L-2hf)]=99.804×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=63.199N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊縫驗算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(63.199/1.22)2+63.1992]0.5=81.717N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！4、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=Nxz1=99.804kN壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=25.05×106/(1.05×185000)+99.804×103/3074=161.425N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)附錄C，得到φb'值為0.929。Mmax/(φb'Wxf)=25.05×106/(0.929×185×103×215)=0.678≤1符合要求！5、懸挑主梁與結(jié)構(gòu)連接節(jié)點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)250錨固螺栓直徑d(mm)18混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度τb(N/mm2)2錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170梁/樓板混凝土強度等級C301）螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固點錨固螺栓受力：N/2=68.385/2=34.193kN螺栓錨固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=68.385×103/(4×3.14×18×2)=151.241mm螺栓驗算：σ=N/(4×π×d2/4)=68.385×103/(4×π×182/4)=67.218N/mm2≤0.85×[ft]=144.5N/mm2滿足要求2）混凝土局部承壓計算混凝土的局部擠壓強度設計值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.677kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.167kN滿足要求注：錨板邊長b一般按經(jīng)驗確定，不作計算，此處b=5d=5×18=90mm六、主梁驗算1、3號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.74主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[υ](mm)1/3603號主梁圖荷載標準值：q'=gk=0.241kN/m第一排立桿處：P1'=R'1C=-1.435kN；取P1=0kN(聯(lián)梁支座反力為負,則聯(lián)梁傳遞到主梁的集中力為0)第二排立桿處：P2'=R'2C=-3.012kN；取P2=0kN(聯(lián)梁支座反力為負,則聯(lián)梁傳遞到主梁的集中力為0)荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立桿處：P1=R1C=-1.942kN；取P1=0kN(聯(lián)梁支座反力為負,則聯(lián)梁傳遞到主梁的集中力為0)第二排立桿處：P2=R2C=-4.015kN；取P2=0kN(聯(lián)梁支座反力為負,則聯(lián)梁傳遞到主梁的集中力為0)計算簡圖如下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=0.376×106/(185×103)=2.032N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算Vmax=0.498kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=0.498×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=0.487N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算νmax=0.102mm≤[ν]＝2×l/360=2×1550/360=8.611mm滿足要求！4）支座反力計算設計值：R1=0.112kN；R2=0.983kN；標準值：R'1=0.087kN；R'2=0.757kN；2、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》(GB50017-2017)附錄C，得到φb'值為0.929。Mmax/(φb'Wxf)=0.376×106/(0.929×185×103×215)=0.01≤1符合要求！3、懸挑主梁與結(jié)構(gòu)連接節(jié)點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)250錨固螺栓直徑d(mm)18混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強度τb(N/mm2)2錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170梁/樓板混凝土強度等級C301）螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固螺栓不受力2）混凝土局部承壓計算混凝土的局部擠壓強度設計值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.491kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.167kN滿足要求注：錨板邊長b一般按經(jīng)驗確定，不作計算，此處b=5d=5×18=90mm七、主梁驗算1、4號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.74主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[υ](mm)1/3604號主梁圖荷載標準值：q'=gk=0.241kN/m第一排立桿處：P1'=R'1D=0.546kN；第二排立桿處：P2'=R'2D=0.865kN；荷載設計值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立桿處：P1=R1D=0.721kN；第二排立桿處：P2=R2D=1.143kN；計算簡圖如下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=2.465×106/(185×103)=13.324N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算Vmax=2.349kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.349×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=2.298N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算νmax=0.89mm≤[ν]＝2×l/360=2×1550/360=8.611mm滿足要求！4）支座反力計算設計值：R1=-0.959kN；R2=3.918kN；標準值：R'1=-0.724kN；R'2=2.979kN；2、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)