硯石臺危巖施工圖設(shè)計報告

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u228621前言 前言1.1項目概況及任務由來依據(jù)《重慶市規(guī)劃和自然資源局關(guān)于納入2022年第二季度市級地質(zhì)災害防治項目儲備庫的通知》渝規(guī)資〔2022〕414號，重慶市萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)萬盛街道硯石臺社危巖屬于2022年第二季度市級地質(zhì)災害防治項目儲備庫項目，萬盛經(jīng)開區(qū)規(guī)資局按照市局《關(guān)于加強地質(zhì)災害防治項目儲備庫建設(shè)的通知》（渝規(guī)資〔2022〕200號）的要求，委托我單位開展該項目的勘查、設(shè)計等前期工作。2023年2月，重慶一三六地質(zhì)礦產(chǎn)有限責任公司（以下簡稱我司）完成了對該危巖的詳細勘查工作。該危巖主要包括陡崖2處（基本穩(wěn)定），危巖單體12處（基本穩(wěn)定），破碎帶3處（基本穩(wěn)定）。為切實做好地質(zhì)災害防治工作，認真貫徹“以人為本”的思想理念，確保災害體不影響到人民的生命財產(chǎn)安全，我公司承擔了該項目施工圖設(shè)計任務。1.2設(shè)計主要的目的與任務本次設(shè)計的主要目的和任務是：（1）在詳細勘查報告基礎(chǔ)上，完成重慶市萬盛經(jīng)開區(qū)萬盛街道硯石臺社危巖施工圖設(shè)計編制工作。（2）明確項目區(qū)地質(zhì)災害防治范圍、目標、標準。（3）在綜合考慮工作量、施工難度、施工安排、資金投入、治理效果等方面的基礎(chǔ)上，進行施工圖設(shè)計工作。（4）編制工程施工組織設(shè)計及監(jiān)測設(shè)計。（5）根據(jù)當?shù)匚飪r水平編制治理工程方案投資預算。1.3初步設(shè)計報告結(jié)論及批復意見1.3.1初步設(shè)計主要結(jié)論1、硯石臺社危巖主要威脅對象為硯石臺小學、硯石臺社居民315人、下方公路及過往車輛和行人的生命財產(chǎn)安全，直接經(jīng)濟損失約5500萬元。2、本次治理工程治理對象為2處陡崖、12處危巖單體、3處破碎帶及7處孤石。3、硯石臺社危巖地質(zhì)災害防治工程等級為一級，危巖單體防治工程等級為三級。根據(jù)硯石臺社危巖陡崖、破碎帶、危巖單體、孤石等特征，設(shè)計兩種方案進行比選，方案一：錨固+錨噴支護+被動防護網(wǎng)+人工清除+間隔支撐+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復；方案二：錨固+連續(xù)支撐墻+錨噴支護+被動防護網(wǎng)+人工清除+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復；經(jīng)比選，方案一與方案二施工難度相當，方案一更經(jīng)濟，確定方案一為推薦方案。4、本次初步設(shè)計推薦方案總投資概算630.31萬元。1.3.2初步設(shè)計批復意見（1）下階段進一步核實治理工程布置處的地形條件和與相鄰建筑的關(guān)系，進一步細化、優(yōu)化工程布置。下階段進一步核實下滑力，細化、優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計。（2）下階段根據(jù)相關(guān)規(guī)定及要求，細化和完善監(jiān)測設(shè)計及施工組織設(shè)計。進一步核實人工二次轉(zhuǎn)運。臨時施工便道開挖不得出現(xiàn)高切坡，不得影響邊坡穩(wěn)定而產(chǎn)生次生災害。在施工期間應加強對施工區(qū)域及周邊的巡查力度，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，消除隱患。在施工期間必須加強施工安全管理及臨時設(shè)施等，合理確定施工順序及施工時間，以確保施工人員及周邊居民的安全。（3）治理工程實施過程中，加強環(huán)境保護工作，盡量減少對既有生態(tài)植被的破壞，嚴格按要求進行施工噪音及粉塵控制、施工時段安排、施工廢氣排放、施工廢水（油）收集、廢渣的處置。（4）工程區(qū)位于城鎮(zhèn)居民集中區(qū)，應按市政工程作業(yè)要求進行施工作業(yè)。1.3.3初步設(shè)計批復意見落實情況已按照初步設(shè)計批復意見進行逐條修改完善。1.4設(shè)計依據(jù)與執(zhí)行標準（一）設(shè)計依據(jù)（1）合同；（2）審查通過的重慶市萬盛經(jīng)開區(qū)萬盛街道硯石臺社危巖詳細勘查報告及初步設(shè)計報告（重慶一三六地質(zhì)礦產(chǎn)有限責任公司）。（3）關(guān)于《重慶市萬盛經(jīng)開區(qū)萬盛街道硯石臺社危巖治理工程初步設(shè)計》的咨詢評估報告（中鐵二院工程集團有限公司）（二）設(shè)計工作依據(jù)的技術(shù)標準：（1）《地質(zhì)災害防治工程設(shè)計標準》（DBJ50/T-029—2019）；（2）《地質(zhì)災害防治工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）；（3）《滑坡防治設(shè)計規(guī)范》（GB∕T38509-2020）；（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015版）；（5）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）；（6）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；（7）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）；（8）《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）；（9）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011－2010）（2016版）；（10）《室外排水設(shè)計規(guī)范》（GB50014-2021）；（11）《建筑變形測量規(guī)程》（JGJ8～2016）；（12）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011；（13）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2015；（14）《砌體結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50203-2011；（15）《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2013；（16）《地質(zhì)災害治理工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》DB50/T990-2020。（17）中華人民共和國建設(shè)部關(guān)于頒布《市政公用工程設(shè)計文件編制深度規(guī)定》的通知（建質(zhì)[2004]16號文）；（18）《三峽工程重慶庫區(qū)地質(zhì)災害治理工程投資概算編制要求》渝發(fā)改地[2016]1188號文；（19）《水利工程設(shè)計概（估）算編制規(guī)定》[2014]429號文（20）重慶市地質(zhì)災害防治工程概（預）算標準（2023版）（21）2002年《水利建筑工程概算定額》；（22）2002年《水利建筑工程預算定額》、《水利工程施工機械臺時費定額》；（23）重慶市建設(shè)工程造價管理總站的《重慶工程造價信息》；（24）國家及重慶市建委有關(guān)工程造價文件。2地理環(huán)境2.1交通位置重慶市萬盛經(jīng)開區(qū)萬盛街道硯石臺社危巖位于萬盛街道硯石臺社，包括陡崖2處，危巖單體12處，破碎帶3處,工程區(qū)坐標（2000國家大地坐標系）：X=3208029.97～3208356.70，Y=5392.67～5567.96，緊挨萬盛城區(qū)（距離南萬高速出口約3km），區(qū)內(nèi)有鄉(xiāng)鎮(zhèn)公路經(jīng)過，交通較便利。硯石臺社危巖硯石臺社危巖圖2.1-1交通位置圖2.2氣象與水文1.2.1氣象工程區(qū)屬亞熱帶季風氣候。溫暖濕潤，四季分明，氣候溫和，日照充足，雨量充沛，具夏秋多雨，冬春多霧的特點。據(jù)萬盛區(qū)氣象站資料，多年平均氣溫18.4℃，最高氣溫44.3℃(2022年8月7日)，最低氣溫－0.3℃（1982年12月27日）；多年平均相對濕度79%。多年平均降雨量1038.50mm，歷年最大降雨1348.60mm(1982年)，降雨多集中在每年的5～9月，可占全年降雨量的66.83～72.16%，其中1、2、12月份的降雨量僅占多年平均降雨量的4.23～5.87%。偶見霜雪，每年5～10月為豐水期，占年降雨量的77%，尤以6、7、8月份降雨最為集中，每年11月至次年4月為枯水期，降雨量僅占全年降雨量的23%，多年平均風速0.90m/s，歷年最大風速17.7m/s，主導風向為西風。1.2.2水文勘查區(qū)屬于丘陵地貌，勘查區(qū)位于孝子河左岸，地形東北高，西南低，主要地表水體為孝子河。斜坡地表水主要受大氣降雨補給，地表水沿斜坡徑流自高向低匯集到孝子河，孝子河勘查期水位309.3m，歷史最高洪水位310.77m（硯石臺小學后面觀察點）2.3社會經(jīng)濟概況萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)，在行政區(qū)劃上歸屬于重慶市綦江區(qū)，位于重慶市南部、綦江區(qū)東部，地處北緯28°44‘—29°07’，東經(jīng)106°45’—107°03’。東和北與南川區(qū)相鄰，南與貴州省桐梓縣相接。管理區(qū)境周長約158千米，南北最長40.5千米，東西最寬23千米，面積565.58平方千米。根據(jù)全國第七次人口普查數(shù)據(jù)顯示，截至2020年11月1日零時，重慶市萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)常住人口235825人。重慶市萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)屬長江水系，屬亞熱帶濕潤季風氣候，屬四川盆地東南邊緣與云貴高原銜接的過渡山區(qū)。在殷商、西周、春秋及戰(zhàn)國時期，為巴國地。1993年2月16日，經(jīng)國務院批準，重慶市南桐礦區(qū)更名為重慶市萬盛區(qū)。同年4月8日，重慶市萬盛區(qū)成立。區(qū)境為萬盛區(qū)。2011年10月22日，國務院批復（國函〔2011〕129號），同意重慶市撤銷萬盛區(qū)和綦江縣，設(shè)立綦江區(qū)，轄萬盛區(qū)和綦江縣所轄行政區(qū)域，區(qū)人民政府駐原綦江縣古南街道中山路1號。同年10月29日，重慶市政府決定設(shè)立重慶市萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)。同年12月26日，綦江區(qū)、萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)成立。截至2021年8月，重慶市萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)轄2個街道、8個鎮(zhèn)，區(qū)管委會駐萬盛街道新田路74號。2020年，重慶市萬盛經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)GDP實現(xiàn)213.97億元，年均增長7%；人均GDP達到1.3萬美元，超過全市平均水平，居綦萬南第1位，年均增長5.8%。3地質(zhì)環(huán)境3.1地形地貌項目所在區(qū)域?qū)儆谇鹆甑孛?，斜坡地形總體為單面斜坡，東北高，西南低，坡向250°～280°，一般坡度約35°～55°。區(qū)內(nèi)高程最高點位于斜坡東側(cè)山頂，高程約為409m，最低點位于孝子河，高程為307.5m，相對高差101.5m。勘查區(qū)東側(cè)分布陡崖A，崖底高程311-319m，崖頂高程321-336m，高度10-20m，長度83m，坡向269°，坡角70-80°；勘查區(qū)北側(cè)分布陡崖B,崖底高程316-319m，崖頂高程323-330m，高度8-10m，長度48m，坡向302°，坡角70-80°。3.2地層巖性根據(jù)調(diào)查，勘查區(qū)地層由第四系全新統(tǒng)人工填土（Q4ml）和第四系全新統(tǒng)崩坡積層（Q4dl+col）組成，下伏基巖為三疊系下統(tǒng)嘉陵江組（T1j）薄-中厚層狀、塊狀灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r夾泥質(zhì)灰?guī)r組成。地層巖性由新到老分述如下：（1）第四系全新統(tǒng)人工填積層（Q4ml）雜填土：主要分布在民宅及道路一帶，棕褐色，稍濕，稍密-中密，主要為粉質(zhì)粘土夾砂、灰?guī)r塊石，為修建地壩、公路等回填形成，填齡大于10年。鉆探揭露厚度0.20（ZK9）-2.00m（ZK1）。（2）第四系全新統(tǒng)崩坡積層（Q4dl+col）紅粘土夾碎塊石：棕褐色、黃棕色夾灰色，夾紅粘土，紅粘土呈可塑-硬塑狀，塊石成份為灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r碎塊石,其塊徑10-100cm不等，塊石含量約30-45%。該層廣泛分布于勘查區(qū)斜坡地段，一般厚0.5-1.0m，鉆探揭露厚度0.4m（ZK4）-3.6m（ZK2）。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~角度不整合接觸~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~（3）三疊系下統(tǒng)嘉陵江組（T1j）灰?guī)r：灰、深灰色，薄-中厚層狀灰?guī)r，微晶、含少量泥質(zhì)、白云質(zhì)灰?guī)r夾生物碎屑灰?guī)r。礦物成分主要由碳酸鈣等礦物組成。鉆探揭露厚度8.6m（ZK1）-19.6m（ZK4）。3.3地質(zhì)構(gòu)造與地震1、地質(zhì)構(gòu)造工程區(qū)構(gòu)造上位于鮮家坪背斜東翼（見圖2.3-1），產(chǎn)狀97-115°∠64-65°，主要發(fā)育有兩組裂隙：裂隙Ⅰ為345-358°∠75-80°，張開度0.2-0.4mm，結(jié)合差，開裂面較粗糙，裂隙間距為1～3m，裂隙長度2-3.0m，裂隙延伸方向間隔0.5-1.5m，屬硬性結(jié)構(gòu)面，粘土充填；裂隙Ⅱ為260-268°∠25-40°，張開度0.1-0.2mm，結(jié)合差，開裂面較平直光滑，裂隙間距為0.5～3m，裂隙長度2-3.5m，裂隙延伸方向間隔0.2-1.5m，屬硬性結(jié)構(gòu)面，粘土充填。層間裂隙間距0.2-1m，較粗糙，平直，張開度0.1-0.2mm，延伸10-15m，區(qū)內(nèi)地質(zhì)構(gòu)造較簡單。硯石臺社危巖硯石臺社危巖圖2.3構(gòu)造綱要圖2、地震根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010，2016版）附錄A.0.1及《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）的規(guī)定，勘查區(qū)地震動峰值加速度為0.05g，地震動反應譜特征周期為0.35s，抗震設(shè)防烈度為Ⅵ度。未見有明顯的地震活動痕跡，地震活動微弱，區(qū)域穩(wěn)定性良好。3.4水文地質(zhì)條件3.4.1地下水類型根據(jù)調(diào)查，將勘查區(qū)含水層分為第四系松散孔隙含水層和巖溶裂隙含水層。按地下水賦存條件場區(qū),地下水類型有松散層孔隙水及巖溶裂隙水。1）松散層孔隙水賦存于場區(qū)表層頂部的松散人工填土層及粘土、粉質(zhì)粘土中。孔隙水來源為大氣降水，斜坡呈單面坡，不利于匯水，松散層孔隙水不易留存。2）基巖裂隙水賦存于場區(qū)灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r的基巖裂隙中。主要來源于大氣降水及表層松散層下滲水。在地形較高處接受補給后，順地勢向相對低洼地段逕流，具逕流途徑短，就地補給，就近排泄的特點，一般在坡腳處以散流或管道形式排泄至孝子河。3）巖溶水勘查區(qū)屬于巖溶排泄區(qū)，主要接受大氣降水補給，沿巖溶管道，向孝子河當?shù)刈畹颓治g基準面排泄，經(jīng)調(diào)查，勘查區(qū)未見漏斗、巖溶管道、地下暗河等分布。本次勘查鉆孔在抽干鉆孔循環(huán)水24h后，基本無恢復水位或鉆孔底部少量恢復水位，可視為勘探深度無地下。3.4.2地下水補給、逕流及排泄條件勘查區(qū)主要以大氣降水補給為主，大氣降水一部分通過地表逕流（坡面流）向地勢低洼處排泄；另一部分通過土層孔隙或基巖裂隙下滲，匯入巖溶管道，形成地下水，最終以巖溶水形式排泄于地表，進入地表水文網(wǎng)。3.4.3水文地質(zhì)條件復雜程度依據(jù)勘查區(qū)含水層富（透）水特征、簡易水文資料及地下水補給、逕流及排泄條件等因素經(jīng)綜合分析：勘查區(qū)水文地質(zhì)條件復雜程度為簡單。3.4.4水和土對建筑材料腐蝕性評價（1）水的腐蝕性評價本次勘查在鉆孔未采得水樣作簡分析。周邊地區(qū)經(jīng)驗，綜合判斷場地下水對混凝土結(jié)構(gòu)腐蝕等級為微腐蝕，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋的腐蝕等級為微腐蝕性。（2）土的腐蝕性評價根據(jù)經(jīng)驗：勘查區(qū)場地土對混凝土結(jié)構(gòu)具微腐蝕性，對砼結(jié)構(gòu)中的鋼筋及鋼結(jié)構(gòu)具微腐蝕性。3.5不良地質(zhì)現(xiàn)象勘查區(qū)內(nèi)主要不良地質(zhì)現(xiàn)象為2處陡崖、12處危巖單體及3處破碎帶。除此之外,未發(fā)現(xiàn)泥石流、滑坡等其它不良地質(zhì)現(xiàn)象。3.6人類工程活動本次勘査區(qū)斜坡及陡崖基本上保持原始地貌,場地下方依山就勢修建有居民房,房前屋后形成高8-12米挖方巖質(zhì)邊坡,均采用重力式擋墻支擋。綜合分析,勘査區(qū)斜坡及陡崖人類工程活動不強烈。4災害體基本特征及穩(wěn)定性評價4.1陡崖的基本特征及穩(wěn)定性評價工程區(qū)分布兩處陡崖，陡崖A及陡崖B，分析評價如下：4.1.1陡崖A基本特征及穩(wěn)定性分析一、基本特征陡崖A：崖底高程311-319m，崖頂高程321-336m，高度10-20m，長度174m，坡向269°，坡角78°，坡面巖體為薄-中厚層灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r，巖層呈單斜產(chǎn)出，巖層產(chǎn)狀為100°∠65°，主要發(fā)育有兩組裂隙：裂隙Ⅰ為345°∠75°，裂隙Ⅱ為260-265°∠25-40°。陡崖A全貌見圖4.1.1-1，圖4.1.1-2。圖4.1.1-1陡崖A全貌1圖4.1.1-2陡崖A全貌2其中北段88m，采用漿砌片石擋墻支擋及巖腔支撐，擋墻底高程320m，墻頂高程327m，擋墻高度7m。擋墻及巖腔支撐的西側(cè)為已撤遷宿舍，經(jīng)訪問宿舍建于70年代，因坡頂時常掉塊，危及安全，煤廠宿舍被迫撤遷，目前上部時有掉塊，擋墻段有變形現(xiàn)象。圖4.1.1-3，圖4.1.1-4。圖4.1.1-3片石擋墻（70年代建）4.1.1-4漿砌片石支撐（70年代建）二、現(xiàn)場調(diào)查基座、巖腔、變形情況陡崖走向與巖層走向相同，陡崖坡面就是巖層的層面，陡崖頂部與陡崖腳的巖層都為灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r，崖頂至崖腳坡面較平直，受風化作用，坡面掉塊后，陡傾反向?qū)用妫植啃纬蓭r腔，凹進1-3m，高3-5m?，F(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)陡崖A分布有6組變形裂縫，編號L1-L6。裂縫分布情況見圖4.1.1-5。4.1.1-5陡崖A裂縫分布情況L1:位于陡崖A底部南側(cè)，長16m，寬2-5cm，裂縫延伸方向與裂隙II相同，為雨水沿裂隙II產(chǎn)生侵蝕作用，形成掏空，據(jù)訪問雨季裂縫L1有水流出。圖4.1.1-6。L2:位于陡崖A頂部南側(cè)，南北走向，長18m，寬2-3cm，為巖層面在地表的張開現(xiàn)象，L2與裂隙II作用下，W3危巖可能產(chǎn)生滑移。L3：位于北段已漿砌片石擋墻腳，擋墻有外鼓漲現(xiàn)象。L4：位于北段擋墻頂臺階，長7m，寬1-4cm，裂縫走向186°，臺階被折斷。L5：位于陡崖A上部擋墻內(nèi)側(cè)，長81m，寬1-10cm，裂縫走向184°。裂縫沿擋墻內(nèi)側(cè)全線貫通。L6：位于頂部擋墻外側(cè)，延伸長度126m，南北走向，擋墻外側(cè)裂縫寬度10-20cm，擋墻變形坡壞。三、穩(wěn)定性分析1、宏觀分析陡崖A前側(cè)臨空，崖腳分布L1裂縫、北段擋墻分布鼓脹變形L3，陡崖A南北兩側(cè)臨空，無側(cè)向巖體摩擦阻力，后側(cè)分布L5裂縫整體南北向貫通，L6卸荷裂隙寬大，延長深度達坡腳，延展長度達126m，造成地面開裂5-25cm，豎向變形錯開達40cm，造成建構(gòu)筑物擋墻毀壞。陡崖A在層面與裂隙組合切割下，形成危巖帶，危巖帶總長度174m，體積約2.92萬m3，加上鉆孔中揭露的裂隙II面與坡腳L1具備貫通的可能性，隨著雨水沿陡傾層面不斷降低潛在滑移面裂隙Ⅱ的摩擦力，最終陡崖A將產(chǎn)生滑移。陡崖A暴雨工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。2、定量分析為了更全面、客觀評價陡崖A的穩(wěn)定性，對其進行定量評價，由于危巖體的邊界條件、裂隙貫通深度難以準確確定，只能把一些不完全確定的因素理想化地進行定量分析計算。（1）計算模型和計算公式根據(jù)各陡崖的受力情況及最可能的破壞形式，按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）中的滑移式基本模型來計算，見圖4.1.1-21，其定量計算公式如下：1）計算模型圖4.1.1-21滑移式危巖穩(wěn)定性計算示意圖(后緣有陡傾裂隙)2）計算公式后緣有陡傾裂隙、滑面緩傾時計算公式為：式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；U——滑面水壓力（kN）；A——滑面面積（m2）；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；G——危巖自重（kN）；Gb——危巖豎向附加荷載（kN）；方向指向下方時取正值，指向上方時取負值；Q——危巖水平荷載（不含后緣陡傾裂隙水壓力）（kN）；方向指向坡外時取正值，指向坡內(nèi)時取負值；當考慮地震力時，地震力取危巖自重與危巖豎向附加荷載之和與水平地震系數(shù)0.05的乘積；c—滑面粘聚力（kPa）；φ——滑面內(nèi)摩擦角（°）；θ——滑面傾角（°）。3）計算工況在進行穩(wěn)定性計算時，采用三種工況，工況一為現(xiàn)狀工況，工況二為暴雨工況，工況三為地震工況。現(xiàn)狀工況按勘查期間的狀態(tài)計算，計算時考慮自重，同時考慮現(xiàn)狀裂隙水壓力；暴雨工況按二十年一遇暴雨進行計算，計算時考慮危巖自重和暴雨時裂隙水壓力；地震工況考慮自重和地震力，對滑移式危巖和傾倒式危巖考慮暴雨時裂隙水壓力?，F(xiàn)狀工況下裂隙水充水高度根據(jù)野外調(diào)查裂隙的切割情況進行確定，暴雨工況時，根據(jù)匯水面積、裂隙蓄水能力和降雨情況等綜合確定，當匯水面積和蓄水能力較大時，取裂隙深度的1/3～1/2；在考慮暴雨對危巖穩(wěn)定性的影響時，除計算暴雨時裂隙水壓力外，同時分析降雨引起的土體物質(zhì)的遷移及上覆土層重度的增加。（2）計算參數(shù)本次危巖的計算參數(shù)主要根據(jù)工程經(jīng)驗、室內(nèi)試驗成果及《重慶地質(zhì)災害防治工程勘查規(guī)范》（DB50T143-2018）查表取得。1）結(jié)構(gòu)面抗剪強度指標：按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）查表，參與計算的結(jié)構(gòu)面裂隙II，天然內(nèi)摩擦角24°，天然粘聚力80kPa，飽和內(nèi)摩擦角20°，飽和粘聚力60kPa。2）重度：依據(jù)室內(nèi)試驗成果，天然容重取26.8kN/m3，飽和容重取26.9kN/m3。3）地震參數(shù)：按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）及《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016版），勘查區(qū)地震水平系數(shù)取0.05。（3）穩(wěn)定性計算及評價陡崖A防治工程等級為一級，破壞模式為滑移式，穩(wěn)定性安全系數(shù)一般工況取1.4，地震校核工況取1.15。穩(wěn)定性計算結(jié)果詳見危巖穩(wěn)定性計算表。參照《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018），綜合確定穩(wěn)定性劃分標準，陡崖A整體（代表剖面3-3’）現(xiàn)狀工況穩(wěn)定系數(shù)為1.785，處于穩(wěn)定狀態(tài)；暴雨工況穩(wěn)定系數(shù)1.217，為基本穩(wěn)定狀態(tài)；地震工況穩(wěn)定系數(shù)1.211，為穩(wěn)定狀態(tài)。僅在2-2’剖面陡崖最高處附近現(xiàn)狀工況處于穩(wěn)定狀態(tài)，暴雨和地震工況下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。見附表3-1。4.1.2陡崖B基本特征及穩(wěn)定性分析一、基本特征陡崖B：崖底高程316-319m，崖頂高程323-330m，高度8-10m，長度48m，坡向302°，坡角80°，坡面巖體為薄-中厚層灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r，巖層呈單斜產(chǎn)出，巖層產(chǎn)狀為100°∠65°，主要發(fā)育有兩組裂隙：裂隙Ⅰ為345°∠75°，裂隙Ⅱ為260°∠25°。見圖4.1.2-1，4.1.2-2。圖4.1.2-1陡崖B全貌圖4.1.2-2陡崖B坡腳二、現(xiàn)場調(diào)查基座、巖腔、變形情況陡崖走向與裂隙I走向相同，陡崖坡面就是裂隙I的裂隙面，陡崖頂部與陡崖腳的巖層都為灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r，崖頂至崖腳坡面較平直。陡崖B為陡傾反向?qū)用?，坡腳巖腔凹進1-3m，高3-5m。三、穩(wěn)定性分析1、宏觀分析隨著雨水不斷沿裂縫進入陡傾層面及卸荷裂隙，不斷降低層面粘結(jié)性，在后緣裂隙水壓力及巖體自身向外傾的重力作用下，最終產(chǎn)生漸退式的折斷崩塌。危巖帶總長度48m，體積約4579m3。宏觀判定陡崖B整體穩(wěn)定，臨邊巖體基本穩(wěn)定。2、定量分析為了更全面、客觀評價陡崖B的穩(wěn)定性，對其進行定量評價，由于危巖體的邊界條件、裂隙貫通深度難以準確確定，只能把一些不完全確定的因素理想化地進行定量分析計算。（1）計算模型和計算公式根據(jù)各危巖體的受力情況及最可能的破壞形式，按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）中的滑移式基本模型來計算，見圖4.1.2-5，其定量計算公式如下：1）計算模型圖4.1.2-5傾到式危巖穩(wěn)定性計算示意圖2）計算公式當危巖體重心位于危巖體底面中點外側(cè)時，傾倒式危巖底部折斷傾倒穩(wěn)定性可按下式計算：式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；e——危巖體豎向荷載作用點到危巖體底面中點的水平距離（m）；h0——危巖體水平荷載作用點到危巖體底面中點的豎直距離（m）；b——危巖體底面平行失穩(wěn)方向?qū)挾龋╩）；B1——危巖體底面垂直失穩(wěn)方向?qū)挾龋╩）；ζ——危巖抗彎力矩計算系數(shù)，按折斷面形態(tài)在1/12~1/6之間取值，當折斷面為矩形時取1/6；當塊體的截面寬度變化較大時，應將若干截面寬度變化較大處的截面視為可能的塊體底面計算穩(wěn)定系數(shù)。3）計算工況在進行穩(wěn)定性計算時，采用三種工況，工況一為現(xiàn)狀工況，工況二為暴雨工況，工況三為地震工況。現(xiàn)狀工況按勘查期間的狀態(tài)計算，計算時考慮自重，同時考慮現(xiàn)狀裂隙水壓力；暴雨工況按二十年一遇暴雨進行計算，計算時考慮危巖自重和暴雨時裂隙水壓力；地震工況考慮自重和地震力，對滑移式危巖和傾倒式危巖考慮暴雨時裂隙水壓力?，F(xiàn)狀工況下裂隙水充水高度根據(jù)野外調(diào)查裂隙的切割情況進行確定，暴雨工況時，根據(jù)匯水面積、裂隙蓄水能力和降雨情況等綜合確定，當匯水面積和蓄水能力較大時，取裂隙深度的1/3～1/2；在考慮暴雨對危巖穩(wěn)定性的影響時，除計算暴雨時裂隙水壓力外，同時分析降雨引起的土體物質(zhì)的遷移及上覆土層重度的增加。（2）計算參數(shù)本次危巖的計算參數(shù)主要根據(jù)工程經(jīng)驗、室內(nèi)試驗成果及《重慶地質(zhì)災害防治工程勘查規(guī)范》（DB50T143-2018）查表取得。1）抗拉強度指標：依據(jù)室內(nèi)實驗成果，天然取1088KPa，飽和取924KPa。2）重度：依據(jù)室內(nèi)實驗成果，天然容重取26.8kN/m3，飽和容重取26.9kN/m3。3）地震參數(shù)：按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）及《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016版），勘查區(qū)地震水平系數(shù)取0.05。（3）穩(wěn)定性計算及評價陡崖B防治工程等級為一級，破壞模式為傾倒式，穩(wěn)定性安全系數(shù)一般工況取1.50，校核工況取1.20。穩(wěn)定性計算結(jié)果詳見危巖穩(wěn)定性計算表。參照《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018），綜合確定穩(wěn)定性劃分標準，陡崖B現(xiàn)狀工況穩(wěn)定系數(shù)為3.148，處于穩(wěn)定狀態(tài)；暴雨工況穩(wěn)定系數(shù)2.64，為穩(wěn)定狀態(tài)；地震工況穩(wěn)定系數(shù)2.396，為穩(wěn)定狀態(tài)。陡崖B臨邊巖體：現(xiàn)狀工況穩(wěn)定系數(shù)為1.626，處于穩(wěn)定狀態(tài)；暴雨工況穩(wěn)定系數(shù)1.352，為基本穩(wěn)定狀態(tài)；地震工況穩(wěn)定系數(shù)1.231，為穩(wěn)定狀態(tài)。計算結(jié)果表明，臨邊巖體穩(wěn)定性低于陡崖B整體穩(wěn)定性，陡崖B破壞模式為漸退式的折斷崩塌。見附表3-2。4.1.3陡崖A、B穩(wěn)定性計算結(jié)果表4.1.3-1陡崖穩(wěn)定性計算結(jié)果統(tǒng)計表序號陡崖編號計算剖面計算工況破壞模式計算穩(wěn)定性系數(shù)F安全系數(shù)穩(wěn)定性評價1陡崖A1-1′剖面暴雨滑移式1.3491.4基本穩(wěn)定地震1.3431.15穩(wěn)定2-2′剖面暴雨滑移式1.081.4欠穩(wěn)定地震1.0751.15欠穩(wěn)定3-3′剖面暴雨滑移式1.2171.4基本穩(wěn)定地震1.2111.15穩(wěn)定4-4′剖面暴雨傾倒式1.2991.4基本穩(wěn)定地震1.2941.15穩(wěn)定2陡崖B8-8′剖面陡崖整體暴雨傾倒式2.6411.5穩(wěn)定地震2.3961.2穩(wěn)定8-8′剖面陡崖前部暴雨滑移式1.3521.5基本穩(wěn)定地震1.2311.2穩(wěn)定4.2破碎帶勘查區(qū)分布有三處破碎帶，平面編號破碎帶A、破碎帶B及破碎帶C，主要分布于陡斜坡地帶。主要形成原因為斜坡表面薄層巖體的折斷傾倒，在重力作用或人為作用下，將產(chǎn)生向斜坡下滾落，威脅著下方居民、師生、過往行人車輛的生命財產(chǎn)安全。其中破碎帶A位于勘查區(qū)南側(cè)，分布高程360-398m，坡向266°，坡度較陡，坡角45°-55°，長約65m，寬約50m，表面積約3250m2，厚約1.5-2.0m，體積約5000m3。見圖4.2-1，圖4.2-2。破碎帶B位于勘查區(qū)中部斜坡的上部，分布高程380-399m，坡向300°-320°，坡度較陡，坡角35°-50°，長約110m，寬約40m，表面積約4400m2，厚約1.5-2.0m，體積約7000m3。見圖4.2-3。破碎帶C位于勘查區(qū)北部，斜坡的中上部，分布高程326-348m，坡向302°，坡度較陡，坡角30°-40°，長約80m，寬約30m，表面積約2400m2，厚約1.5-2.0m，體積約4500m3。見圖4.2-4。破碎帶總方量14750m3，為薄-中厚層巖體，巖性為灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r，發(fā)育深度一般1.5-2.0m，可能產(chǎn)生的破壞模式為折斷傾倒，受陡傾反向?qū)用婕傲严肚懈睿^破碎，易掉塊，破碎單體一般呈塊狀，以片狀為主，塊體厚度0.1-0.3m，方量一般0.5-1m3，穩(wěn)定性差。圖4.2-1破碎帶A圖4.2-2破碎帶A圖4.2-3破碎帶B圖4.2-4破碎帶C4.3危巖單體特征及穩(wěn)定性評價4.3.1危巖分布范圍、規(guī)模及形態(tài)4.3.1.1危巖分布范圍據(jù)調(diào)查訪問，勘查區(qū)硯石臺社危巖近十幾年來時有危巖單體崩塌掉落現(xiàn)象，巖體受節(jié)理裂隙及層面組合切割，在侵蝕、溶蝕作用下，形成危巖體?，F(xiàn)場調(diào)查有12處危巖單體分布，可能產(chǎn)生崩塌的危巖體總方量約2706.9m3，為大-中型危巖體，其特征如下表表4.3-1所示。表4.3-1單體危巖特征表危巖體編號分布于位置陡崖總體坡向規(guī)模外觀形狀基座巖腔特征破壞模式寬（m）高（m）均厚（m）體積（m3）W1陡崖A頂269°23.02.35264塊狀見附表1滑移式W2陡崖A頂269°25.03.64.5405塊狀見附表1滑移式W3陡崖A頂269°8.02.65.8120塊狀見附表1滑移式W4陡崖A頂269°6.52565塊狀見附表1傾倒式W5陡崖A頂269°1546360塊狀見附表1傾倒式W5-1陡崖A頂269°73.64100塊狀見附表1滑移式W6陡崖A頂269°152.33103塊狀見附表1滑移式W7陡崖A頂269°92.55112塊狀見附表1傾倒式W7-1陡崖A頂269°142.44134塊狀見附表1傾倒式W8陡崖A頂269°202.54200塊狀見附表1滑移式W9陡崖C頂219°676.5273塊狀見附表1滑移式W10陡崖A頂269°7.67.79.7568塊狀見附表1滑移式按危巖體頂端距陡崖坡腳高度劃分:低位危巖h≤15m,中位危巖h在15m-50m,高位危巖h在50m-100m，特高位危巖h>100m。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果,所有危巖均為中低位危巖。4.3.1.2危巖形態(tài)、規(guī)模受巖性控制、層面及裂隙的切割,受侵蝕、溶蝕作用，各危巖體形狀各異,規(guī)模大小不一,危巖體的形態(tài)主要以長方體、方塊為主（見附表1）。此次勘查共發(fā)現(xiàn)危巖有12處,體積最大的W10，危巖體積為567.6m3,最小的W4，體積為65m3,為中型危巖體，其余為大型危巖單體（見附表1）。4.3.2危巖結(jié)構(gòu)特征勘查區(qū)危巖體發(fā)育在具層狀結(jié)構(gòu)的灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r陡斜坡上,巖層傾向與坡向相反,危巖主塌方向與斜坡坡向一致。組成危巖體的地層為三疊系下統(tǒng)嘉陵江組（T1j）地層,巖性為薄-中厚層狀灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r,在侵蝕差異風化作用下,易形成反向陡傾薄層泥質(zhì)灰?guī)r的折斷崩落，及沿裂隙面的滑移。本區(qū)危巖的穩(wěn)定性直接受控于巖體結(jié)構(gòu)面的發(fā)育狀況和受溶蝕的強烈程度?？辈閰^(qū)主要發(fā)育有層面裂隙、構(gòu)造裂隙和卸荷裂隙。(1)層面及層面裂隙該組裂隙主要為危巖的巖層界面,層面傾向97-100°,傾角64-65°，層間裂隙間距0.2-1m，較粗糙，張開度0.3-5cm，延伸10-15m，裂面平直,無充填物,結(jié)合程度差。(2)裂隙構(gòu)造裂隙主要有兩組,裂隙Ⅰ為345-358°∠75-80°，裂隙寬0.2-0.4mm，無充填，不光滑，不平整，間距為1～3m，延伸長3-5m，屬硬性結(jié)構(gòu)面，結(jié)構(gòu)面結(jié)合程度差；裂隙Ⅱ為260-265°∠25-40°，裂隙寬0.1-0.2mm，無充填，不光滑，不平整，間距為0.5～3.0m，延伸長1.5-3.5m，屬硬性結(jié)構(gòu)面，結(jié)構(gòu)面結(jié)合程度差。4.3.3變形破壞特征及崩塌歷史根據(jù)測繪與調(diào)查，硯石臺社危巖發(fā)育于三疊系下統(tǒng)嘉陵江組灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r中，危巖段邊界條件為兩組構(gòu)造裂隙、層面形成立體切割，在侵蝕、溶蝕作用下，使巖體被切割成形態(tài)各異的塊體，塊體塊徑0.5-5.0m不等，懸于斜坡表面上，形成松脫危石，這類松脫危石在斜坡陡坡面上基巖陡坎較多，現(xiàn)狀主要破壞形式為：松脫巖體（巖塊）時常有掉塊現(xiàn)象，零星發(fā)生小塊體掉落，現(xiàn)狀處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。據(jù)訪問，危巖發(fā)生過零星的小規(guī)模崩塌事件，給危巖下小學師生、居民的生產(chǎn)、生活帶來了較大影響，如2018年陡崖A上方危巖發(fā)生了一起崩塌，其方量約5m3，崩塌體滾落至下方公路附近，崩塌未造成直接經(jīng)濟損失（見圖4.3-1）。遇下雨均有零星小規(guī)模掉塊、落石現(xiàn)象，近年來發(fā)生的崩塌規(guī)模較小，落石距居民房較近，危巖的影響主要為下方小學師生、居民及道路、過往車輛、行人。圖4.3-1已往崩塌4.3.4破壞方式及主要影響因素4.3.4.1破壞方式危巖體失穩(wěn)方式受多方面因素影響,為查明勘查區(qū)危巖體的破壞方式,本次勘查對陡崖帶和危巖體形態(tài)、發(fā)育規(guī)模、底界特征、空間分布特征、節(jié)理裂隙發(fā)育特征、水文地質(zhì)條件、崩塌堆積斜坡地表塊石分布規(guī)律等進行了詳細調(diào)查和研究,據(jù)此認為,勘查區(qū)危巖的失穩(wěn)破壞方式主要為滑移式、傾倒式二種基本類型。危巖崩塌形成機制分析:新構(gòu)造運動作用結(jié)果形成了勘查區(qū)現(xiàn)在的斜坡陡崖帶,改變了巖體的力學環(huán)境條件,陡崖巖體產(chǎn)生卸荷回彈效應,形成沿層面的卸荷裂隙帶,卸荷裂隙帶沿陡崖呈帶狀分布。根據(jù)本次調(diào)査,進行綜合分析后確定,卸荷帶發(fā)育一般寬度10-15m,裂隙間距1-2m,張開度3-50mm,貫通性較差,陡崖帶外緣臨空面附近是坡體應力分布與集中部位,其主應力作用產(chǎn)生重力拉張裂隙受差異性風化作用、雨水浸潤及人類工程活動等因素影響。陡崖上部巖體受沿兩組構(gòu)造裂隙及層面的溶蝕、侵蝕作用，產(chǎn)生部分拉張裂隙,隨著陡傾裂隙帶進一步擴張,陡崖逐漸演變成危巖,形成危巖體。陡崖帶巖體在經(jīng)歷前兩個階段的變形破壞后,受降雨等因素觸發(fā),發(fā)生巖體錯落和崩塌破壞。由于區(qū)內(nèi)危巖體分布位置、形態(tài)、切割裂面產(chǎn)狀及基座的不同,危巖崩塌破壞的方式或機理各異,為滑移式、傾倒式二種破壞類型。本次勘查陡崖帶共發(fā)現(xiàn)有12個危巖體,滑移式破壞危巖有8個,占總數(shù)的67%,傾倒式破壞危巖體有4個,占總數(shù)的33%,危巖破壞模式詳見附表1。危巖破壞模式統(tǒng)計表詳見表4.3-2。表4.3-2危巖單體破壞模式統(tǒng)計表危巖個數(shù)(個)滑移式傾倒式備注個數(shù)（個）占總數(shù)比例(%)個數(shù)（個）占總數(shù)比例(%)12867433二種崩塌方式力學原理為：在重力力矩旋轉(zhuǎn)破壞或剪切力滑移破壞作用下,危巖體產(chǎn)生崩塌。滑移式崩塌為勘査區(qū)危巖主要破壞方式。上述危巖體的失穩(wěn)方式示見圖4.3-2。傾倒式危巖滑移式危巖圖4.3-2危巖失穩(wěn)方式示意圖4.3.4.2主要影響因素場地內(nèi)危巖體的形成主要受地質(zhì)因素、地質(zhì)構(gòu)造因素、外動力作用的控制。（1）地質(zhì)因素地層因素主要受控于地形和地層巖性,勘查區(qū)地形多以陡崖地形為主,陡崖高度一般10-20m,具備危巖形成的必要條件,陡崖主要由薄-中厚層狀灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r組成,頂部巖體，受溶蝕及侵蝕作用,易在裂隙的切割下脫離母巖。(2)地質(zhì)構(gòu)造的因素

區(qū)內(nèi)危巖的形成主要受兩組裂隙及層面切割控制,主要表現(xiàn)為:裂隙I與層面，在溶蝕、侵蝕作用下，使裂隙逐漸加寬加深,加上裂隙II的作用，把表層巖體與母巖切割開,形成危巖體;近垂直裂隙多把陡崖沿走向方向切割成塊狀,破壞陡崖淺表巖體的完整性;另受層間裂隙的影響,促使受兩組裂隙切割形成的危巖體，多沿層面脫落產(chǎn)生崩塌。(3)溶蝕作用、侵蝕作用的因素

水沿層面、兩組構(gòu)造裂隙產(chǎn)生的侵蝕，軟化結(jié)構(gòu)面，從而產(chǎn)生傾倒或滑移。(4)危巖崩塌主要誘發(fā)因素危巖在重力卸荷作用下導致陡傾的構(gòu)造裂隙進一步加寬加深。暴雨是誘發(fā)危巖崩塌的主要因素,降水后形成的地表水通過陡崖后緣的裂縫滲漏到裂隙內(nèi),降低了裂隙的力學性能,同時增加了裂縫內(nèi)的水壓力,誘發(fā)危巖崩塌的發(fā)生。植物的根劈作用使巖體的穩(wěn)定性有所降低,植物的根莖沿危巖層面和裂隙生長是勘查區(qū)比較普遍的現(xiàn)象,根劈作用使裂隙擴,加速危巖體產(chǎn)生向臨空方向的變形破壞。4.3.5穩(wěn)定性評價4.3.5.1危巖單體宏觀評價在灰?guī)r陡崖上,受裂隙切割、地形及溶蝕侵蝕條件制約影響,部分巖體脫離母巖,發(fā)生輕微變形形成危巖,其穩(wěn)定性較差。根據(jù)野外調(diào)査,各危巖體主要受兩組結(jié)構(gòu)裂隙面控制,將各危巖體裂隙與臨空面產(chǎn)狀關(guān)系作穩(wěn)定性極射赤平投影(詳見各個危巖特征及穩(wěn)定性評價表)。從各危巖體的極射赤平投影圖可以看出,危巖主要受后壁層面或兩組相交“X”型裂隙切割控制，加之其它構(gòu)造裂隙的切割分解,危巖體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。4.3.5.2穩(wěn)定性定量評價為了更全面、客觀評價危巖單體的穩(wěn)定性，對區(qū)內(nèi)12處危巖進行定量評價，由于危巖體的邊界條件、裂隙貫通深度難以準確確定，只能把一些不完全確定的因素理想化地進行定量分析計算。（1）計算模型和計算公式根據(jù)各危巖體的受力情況及最可能的破壞形式，按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）中的滑移式、傾倒式基本模型來計算，見圖4.3.5-1，圖4.3.5-2、圖4.3.5-3，其定量計算公式如下：A、滑移式1）計算模型圖4.3.5-1滑移式危巖穩(wěn)定性計算示意圖(后緣有陡傾裂隙)2）計算公式后緣有陡傾裂隙、滑面緩傾時計算公式為：式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；U——滑面水壓力（kN）；A——滑面面積（m2）；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；G——危巖自重（kN）；Gb——危巖豎向附加荷載（kN）；方向指向下方時取正值，指向上方時取負值；Q——危巖水平荷載（不含后緣陡傾裂隙水壓力）（kN）；方向指向坡外時取正值，指向坡內(nèi)時取負值；當考慮地震力時，地震力取危巖自重與危巖豎向附加荷載之和與水平地震系數(shù)0.05的乘積；c—滑面粘聚力（kPa）；φ——滑面內(nèi)摩擦角（°）；θ——滑面傾角（°）。B、傾倒式1）計算模型圖4.3.5-2傾到式危巖穩(wěn)定性計算示意圖（當危巖體重心位于危巖體底面中點內(nèi)側(cè)時，傾倒式危巖底部折斷傾倒）圖4.3.5-3傾倒式危巖穩(wěn)定性計算示意圖（對危巖體重心在基座頂面前緣內(nèi)側(cè)情形，傾倒式危巖后部拉斷傾倒）2）計算公式a）當危巖體重心位于危巖體底面中點內(nèi)側(cè)時，傾倒式危巖底部折斷傾倒采用以下公式進行計算：b）當危巖體重心位于危巖體底面中點外側(cè)時，傾倒式危巖底部折斷傾倒穩(wěn)定性可按下式計算：a、b式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；e——危巖體豎向荷載作用點到危巖體底面中點的水平距離（m）；h0——危巖體水平荷載作用點到危巖體底面中點的豎直距離（m）；b——危巖體底面平行失穩(wěn)方向?qū)挾龋╩）；B1——危巖體底面垂直失穩(wěn)方向?qū)挾龋╩）；ζ——危巖抗彎力矩計算系數(shù)，按折斷面形態(tài)在1/12~1/6之間取值，當折斷面為矩形時取1/6；當塊體的截面寬度變化較大時，應將若干截面寬度變化較大處的截面視為可能的塊體底面計算穩(wěn)定系數(shù)。c）對危巖體重心在基座頂面前緣內(nèi)側(cè)情形，傾倒式危巖后部拉斷傾倒采用以下公式進行計算：d）對危巖體重心在基座頂面前緣外側(cè)情形，傾倒式危巖后部拉斷傾倒采用以下公式進行計算：c、d式中：V——后緣陡傾裂隙水壓力（kN）；hw——后緣陡傾裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及匯水條件確定；B——后緣陡傾裂隙充水范圍內(nèi)沿裂隙走向平均寬度（m）；B1——后緣陡傾裂隙未貫通段沿裂隙走向平均寬度（m）；a——危巖體豎向荷載作用點到轉(zhuǎn)動點的水平距離（m）；β——后緣陡傾結(jié)構(gòu)面傾角（°）；h0——危巖體水平荷載作用點到轉(zhuǎn)動點的垂直距離（m）；α——危巖體與基座接觸面傾角（°）；b——后緣裂隙的延伸段下端到轉(zhuǎn)動點的水平距離（即塊體與基座接觸面長度的水平投影）（m）；ζ——危巖抗彎力矩計算系數(shù)，按折斷面形態(tài)在1/12~1/6之間取值，當折斷面為矩形時取1/6；e）完全分離的傾倒式危巖傾倒采用滑移式公式進行計算：（2）計算工況在進行穩(wěn)定性計算時，采用三種工況，工況一為現(xiàn)狀工況，工況二為暴雨工況，工況三為地震工況?，F(xiàn)狀工況按勘查期間的狀態(tài)計算，計算時考慮自重，同時考慮現(xiàn)狀裂隙水壓力；暴雨工況按二十年一遇暴雨進行計算，計算時考慮危巖自重和暴雨時裂隙水壓力；地震工況考慮自重和地震力，對滑移式危巖和傾倒式危巖考慮暴雨時裂隙水壓力?，F(xiàn)狀工況下裂隙水充水高度根據(jù)野外調(diào)查裂隙的切割情況進行確定，暴雨工況時，根據(jù)匯水面積、裂隙蓄水能力和降雨情況等綜合確定，當匯水面積和蓄水能力較大時，取裂隙深度的1/3～1/2；在考慮暴雨對危巖穩(wěn)定性的影響時，除計算暴雨時裂隙水壓力外，同時分析降雨引起的土體物質(zhì)的遷移及上覆土層重度的增加。（3）計算參數(shù)本次危巖的計算參數(shù)主要根據(jù)工程經(jīng)驗、室內(nèi)試驗成果及《重慶地質(zhì)災害防治工程勘查規(guī)范》（DB50T143-2018）查表取得。1）結(jié)構(gòu)面抗剪強度指標：按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）查表，參與計算的結(jié)構(gòu)面裂隙II，天然內(nèi)摩擦角24°，天然粘聚力80kPa，飽和內(nèi)摩擦角22°，飽和粘聚力60kPa。2）重度：依據(jù)室內(nèi)試驗成果天然容重取26.8kN/m3，飽和容重取26.9kN/m3。3）抗拉強度指標：依據(jù)室內(nèi)實驗成果，天然取1088KPa，飽和取924KPa。4）地震參數(shù)：按《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018）及《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016版），勘查區(qū)地震水平系數(shù)取0.05。（4）穩(wěn)定性計算及評價穩(wěn)定性計算結(jié)果詳見危巖穩(wěn)定性計算表。參照《地質(zhì)災害治理工程勘查規(guī)范》（DB50/T143-2018），綜合確定穩(wěn)定性劃分標準，詳見表4.3.5-1～4.3.5-2。危巖穩(wěn)定性計算結(jié)果詳見附表3-1，附表3-2。穩(wěn)定性計算結(jié)果統(tǒng)計情況見表4.3.5-3。表4.3.5-1危巖穩(wěn)定性安全系數(shù)Ft表4.3.5-2危巖穩(wěn)定性劃分表表4.3.5-3危巖穩(wěn)定性計算結(jié)果統(tǒng)計表序號危巖編號計算剖面計算工況破壞模式計算穩(wěn)定性系數(shù)F安全系數(shù)穩(wěn)定性評價1W110-10′剖面暴雨滑移式1.1541.2基本穩(wěn)定地震1.0691.05穩(wěn)定2W22-2′剖面暴雨滑移式1.1881.2基本穩(wěn)定地震1.0991.05穩(wěn)定3W31-1′剖面暴雨滑移式1.1621.2基本穩(wěn)定地震1.0701.05穩(wěn)定4W411-11′剖面暴雨傾倒式1.2861.30基本穩(wěn)定地震1.2651.10穩(wěn)定5W512-12′剖面暴雨傾倒式1.2501.30基本穩(wěn)定地震1.2011.10穩(wěn)定6W5-11～1′剖面暴雨滑移式1.1911.2基本穩(wěn)定地震1.0941.05穩(wěn)定7W63-3′剖面暴雨滑移式1.1531.2基本穩(wěn)定地震1.0651.05穩(wěn)定8W74-4′剖面暴雨傾倒式1.2701.30基本穩(wěn)定地震1.2201.10穩(wěn)定9W7-114-14′剖面暴雨傾倒式1.2681.30基本穩(wěn)定地震1.1981.10穩(wěn)定10W82-2′剖面暴雨滑移式1.1661.2基本穩(wěn)定地震1.0671.05穩(wěn)定11W99～9′剖面暴雨滑移式1.1611.2基本穩(wěn)定地震1.0511.05穩(wěn)定12W102～2′剖面暴雨滑移式1.1721.2基本穩(wěn)定地震1.0521.05穩(wěn)定4.3.5.3危巖穩(wěn)定性綜合評價暴雨工況下:12個危巖單體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)；地震工況下:12個危巖體處于穩(wěn)定狀態(tài)，占危巖總數(shù)的100%,危巖特征和穩(wěn)定性評價匯總表(附表1)見后。綜上所述,硯石臺社危巖體在暴雨工況下穩(wěn)定系數(shù)小于防治工程安全系數(shù),安全儲備不足。隨著雨水長期的侵蝕、危巖基座軟化作用,危巖體結(jié)構(gòu)面逐漸貫通,力學性能下降,同時受裂隙水壓力的作用,危巖體極有可能發(fā)生失穩(wěn)破壞。危巖體一旦失穩(wěn)破壞,將會嚴重威脅對其下方居民、建筑物、公路及人民群眾的生命財產(chǎn)安全。4.4崩塌堆積體穩(wěn)定性評價4.4.1崩塌堆積體基本特征調(diào)查區(qū)斜坡地形坡角一般為30-50°，斜坡表層為崩坡積，厚度0.5-2m，棕褐色、黃棕色粘土夾碎塊石，紅粘土呈可塑-硬塑狀，塊石成份為灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r碎塊石,其塊徑10-100cm不等。上方的破碎帶不斷產(chǎn)生崩塌運動，斜坡表面零星分布有新近崩塌堆積體。體積一般0.5-1m3，多呈塊狀及片狀，預計方量約2000m3，見圖4.4-1，圖4.4-2。圖4.4-1斜坡表層新近崩塌堆積體1圖4.4-2斜坡表層新近崩塌堆積體24.4.2崩塌堆積體穩(wěn)定性目前斜坡土體受灌木等植被的根系穩(wěn)固，整體穩(wěn)定性較好。斜坡表面新近堆積碎塊石基本穩(wěn)定，在自然作用下或人類活動過程中，極易向坡下滾落，威脅過往行人及學校師生安全。4.4.3孤石穩(wěn)定性坡頂存在7處孤石，編號G1-G4，G1高1.5m，長1.2m，厚2m，體積3.6m3;G2高1.2m，長1.2m，厚1.3m，體積1.8m3;G3高0.5m，長1.1m，厚0.7m，體積0.4m3;G4高1.5m，長1.35m，厚0.5m，體積1m3。G5高1.1m，長1.5m，厚1.3m，體積2.1m3；G6高1.2m，長1.5m，厚1.55m，體積2.8m3；G7高1.3m，長1.66m，厚0.8m，體積1.7m3；7處孤石基本穩(wěn)定。孤石失穩(wěn)，威脅過往行人及學校師生安全。表4.3.5-4危巖穩(wěn)定性計算結(jié)果統(tǒng)計表孤石編號規(guī)模高×長×厚體積（m3）下伏巖土體名稱停滯區(qū)地形坡度（°）穩(wěn)定性趨勢G11.5×1.2×23.6紅黏土夾碎塊石20基本穩(wěn)定G21.2×1.2×1.31.8紅黏土夾碎塊石20基本穩(wěn)定G30.5×1.1×0.70.40紅黏土夾碎塊石35基本穩(wěn)定G41.5×1.35×0.51.0紅黏土夾碎塊石26基本穩(wěn)定G51.1×1.5×1.552.1紅黏土夾碎塊石35基本穩(wěn)定G61.2×1.5×1.552.8紅黏土夾碎塊石45基本穩(wěn)定G71.3×1.66×0.81.7紅黏土夾碎塊石45基本穩(wěn)定圖4.4-3G1圖4.4-4G2圖4.4-5G3圖4.4-6G4圖4.4-7G5圖4.4-8G6圖4.4-9G75工程區(qū)危巖總的發(fā)展變化趨勢、危害性預測5.1風險性評估硯石臺危巖危險性為H級、危害性為L級，綜合評定該危巖風險性為M級。5.2發(fā)展變化趨勢從調(diào)查危巖所處陡崖位置、形態(tài)特征及控制危巖穩(wěn)定性的裂隙、巖腔發(fā)展情況來看，基座受溶蝕、風化作用不斷加深，使下部失去支撐，巖體在自重、后壁裂隙水壓力、楔劈作用下，使裂隙不斷的加寬加深，最后破壞鎖固部位，最終危巖產(chǎn)生崩塌。據(jù)訪問調(diào)查，危巖區(qū)在每年汛期時有體積大小不一的危巖滾落，說明危巖體的穩(wěn)定性在不斷下降，危險性在日趨加大，危巖體總體向不利穩(wěn)定的方向發(fā)展。5.3危害性預測從危巖穩(wěn)定性及發(fā)展趨勢來看,勘查區(qū)危巖總體穩(wěn)定性在下降。危巖體下方地形坡度較陡,危巖失穩(wěn)崩塌后巖塊滾動的距離較大。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，硯石臺社危巖威脅石臺小學、硯石臺社居民315人、下方公路及過往車輛和行人的生命財產(chǎn)安全，可能造成的直接經(jīng)濟損失約5500萬元。綜上，勘查區(qū)危巖體一旦失穩(wěn)，后果較嚴重。5.4危巖崩塌運動距離預測當落石第一次墜落在斜坡表面，因碰撞，能量發(fā)生變化，部分能量消耗在碰撞過程中，一部分能量將使落石在坡面上繼續(xù)運動。危石下落，勢能的減小等于功能的增加。見圖5.4-1。(1)危巖體最大彈跳高度由下式確定：式中：Hmax——危巖體最大彈跳高度（m）；S——危巖體彈跳最高點距離起跳點的水平距離（m）；vi＇——危巖體碰撞坡面后的反彈速度（m/s）；vi——危巖體碰撞坡面的入射速度（m/s）；Vox——危巖體脫離母巖后沿x軸的初速度（m/s）；Voy——危巖體脫離母巖后沿y軸的初速度（m/s）；g——重力加速度（m/s2）；t——危巖體系墜落時間（s），由墜落初速度及具體地形按自由落體的公式試算得出；en，et——巖塊法向回彈系數(shù)和切向回彈系數(shù)；α——斜坡坡角（°）；β——危巖體運動方向與水平面的夾角（°）；θ——危巖體反彈方向與坡面的夾角（°）。(2)危巖體最大滾動距離由下式確定：式中：tanφd——滾動摩擦系數(shù)，可由公式（56）得出，也可按規(guī)范表28取經(jīng)驗值；vit——危巖體碰撞坡面后沿坡面的反彈速度，即初始滾動速度（m/s）；vi——危巖體碰撞坡面的入射速度（m/s）；et——巖塊切向回彈系數(shù)；r——危巖體的半徑（m）；lr——危巖體在坡面的支撐點距離重心在坡面法線方向上的距離（m）；Smax——危巖體最大滾動距離（m）。5.4-1危巖單體彈跳高度離統(tǒng)計表5.4-2危巖單體最大滾動距離統(tǒng)計表圖5.4-1落石運動軌跡圖根據(jù)以上危巖崩塌運動學公式，本次勘查選取危巖單體及破碎帶的典型巖塊進行計算，計算過程見表5.4-1，表5.4-2。經(jīng)計算，各單體危巖最大滾動距離121.4m，最大彈跳高度3.71m，本次勘查對歷史崩落巖塊進行調(diào)查，計算結(jié)果與實地調(diào)查的崩塌落距是基本一致。6硯石臺危巖防治工程技術(shù)方案6.1等級劃分、設(shè)計荷載組合、參數(shù)與設(shè)計標準1、防治工程等級按重慶市地方標準《地質(zhì)災害防治工程勘察規(guī)范》[DB50/143-2018]的規(guī)定，硯石臺社危巖威脅石臺小學、硯石臺社居民315人、下方公路及過往車輛和行人的生命財產(chǎn)安全，可能造成的直接經(jīng)濟損失約5500萬元。陡崖帶A、B地質(zhì)災害防治工程等級為一級。危巖單體、孤石和破碎帶防治工程等級為三級。見表6.1-1。表6.1-1地質(zhì)災害防治工程分級一覽表2、設(shè)計荷載組合及設(shè)計標準設(shè)計荷載組合為：暴雨工況+地震工況。按《地質(zhì)災害防治工程設(shè)計規(guī)范》（DBJ50/T-029-2019）規(guī)定，本次設(shè)計的設(shè)計標準如下：（1）設(shè)計安全系數(shù)：陡崖A、陡崖B防治工程等級為一級，危巖單體、破碎帶、孤石防治工程等級為三級。陡崖A設(shè)計安全系數(shù)為暴雨工況為1.40、地震工況為1.15；陡崖B設(shè)計安全系數(shù)為暴雨工況為1.50、地震工況為1.20；危巖單體、破碎帶、孤石設(shè)計安全系數(shù)傾倒式暴雨工況為1.30、地震工況為1.10，滑移式暴雨工況為1.20、地震工況為1.05。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.00。（2）設(shè)計暴雨強度：陡崖A、陡崖B設(shè)計暴雨強度為50年一遇；危巖單體、破碎帶、孤石設(shè)計暴雨強度為20年一遇。當匯水面積和蓄水能力較大時，裂隙水充水高度取裂隙深度的1/3～1/2。（3）設(shè)計使用年限：本次防治工程設(shè)計使用年限為50年。3、設(shè)計參數(shù)根據(jù)《重慶市萬盛經(jīng)開區(qū)萬盛街道硯石臺社危巖詳細勘查報告》（已審查通過），設(shè)計參數(shù)如下：表6.1-2危巖體巖石物理力學性質(zhì)指標建議巖土名稱天然重度KN/m3飽和重度KN/m3單軸抗壓強度標準值(MPa)天然抗剪強度標準值飽和抗剪強度標準值地基承載力基本特征值kPa基底摩擦系數(shù)巖（土）體的水平抗力系數(shù)（比例系數(shù)）MN/m3（MN/m4）巖體與錨固體極限粘結(jié)強度標準值（Kpa）天然飽和c(kPa)φ(°)c(kPa)φ(°)強風化灰?guī)r////500*中風化灰?guī)r巖石26.826.940.2934.328.4439.77.239.28/0.55*//中風化灰?guī)r巖體////2.53233.742.1633.38102900.55*5001200填土////120*845紅粘土21*22*//150*845裂隙Ⅰ//85267023裂隙II//80246020注：帶“*”為經(jīng)驗值。6.2設(shè)計原則與目標根據(jù)危巖發(fā)生的條件、活動特點及危害狀況，充分研究地質(zhì)災害的危害方式和危害范圍，針對重點，因害設(shè)防；因地制宜，講求實效，以技術(shù)成熟、經(jīng)濟節(jié)省的防治工程為主；以社會效益和環(huán)境效益為主，使防治工程能發(fā)揮最大的經(jīng)濟效益。治理原則：（1）根據(jù)危巖地質(zhì)情況、穩(wěn)定性及危害性情況，采用具有針對性的防治措施；（2）因地制宜、經(jīng)濟簡便原則；（3）工程設(shè)計與環(huán)境保護相結(jié)合；（4）加強危巖災害的預警預報工作，避免人員傷亡，減輕財產(chǎn)損失；治理目標：根據(jù)任務的要求，防治目標是：盡快消除地質(zhì)災害隱患，確保該危巖區(qū)及影響區(qū)域居民及公路過往行人、車輛的生命財產(chǎn)安全。6.3工程總體方案設(shè)計通過穩(wěn)定性評價結(jié)果：陡崖A破壞方式為滑移式，暴雨工況整體處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，地震工況整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，僅在2-2’剖面附近處于欠穩(wěn)定狀態(tài)；陡崖B破壞方式為傾倒式，陡崖B整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，陡崖B臨邊巖體暴雨工況處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，地震工況處于穩(wěn)定狀態(tài)；危巖單體W1、W2、W3、W5-1、W6、W8、W9、W10破壞方式為滑移式，暴雨工況處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，地震工況處于穩(wěn)定狀態(tài)；危巖單體W4、W5、W7、W7-1破壞方式為傾倒式，暴雨工況處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，地震工況處于穩(wěn)定狀態(tài)。根據(jù)硯石臺社危巖現(xiàn)場實際條件，擬定以下治理方案：錨固+錨噴支護+被動防護網(wǎng)+人工清除+間隔支撐+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復陡崖A：格構(gòu)錨固+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復陡崖B：錨固+錨噴支護+間隔支撐+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復破碎帶A、B、C：被動防護網(wǎng)+局部清除危巖單體：W1清除、W2點錨、W3部分清除+后緣裂縫封閉、W4部分清除+后緣裂縫封閉、W5清除松動塊體、W5-1結(jié)合陡崖A格構(gòu)錨固、W6部分清除+后緣裂縫封閉、W7清除、W7-1清除、W8部分清除+后緣裂隙封閉、W9點錨+結(jié)合陡崖B錨噴、W10結(jié)合陡崖A格構(gòu)錨固。孤石：清除治理方案設(shè)計編號治理方案陡崖A格構(gòu)錨固+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復格構(gòu)采用3.0m×2.5m矩形結(jié)構(gòu)，格構(gòu)梁斷面400×500mm，對于采用4排及4排以下錨桿的地段，錨桿采用1根直徑28mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑90mm，共119根。對于采用5排錨桿的地段，錨桿采用2根直徑28mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑130mm共50根。對于采用6排及6排以上錨桿的地段，錨桿采用3根直徑28mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑130mm，共66根。錨孔應超打0.5m，錨桿傾角15°。在陡崖A坡頂已有排水溝兩端各設(shè)1個0.8m×0.8m×0.8m集水井，壁厚0.15m，采用C30澆筑。集水井接φ200的砼管，向坡下直接排入公路內(nèi)側(cè)排水溝。陡崖B錨固+錨噴支護+間隔支撐+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復錨固采用5根15米長錨桿，錨桿采用2根直徑32mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑130mm，錨孔應超打0.5m，錨桿傾角15°，錨桿錨入穩(wěn)定巖層中不小于3.0m。間隔支撐采用C25混凝土澆筑，面坡坡率1：0.15,間隔支撐與陡崖B之間采用C25混凝土填充，間隔支撐寬1m，中心間距2.5m。錨噴噴射層厚度為150mm，混凝土強度等級為C25，采用φ8@200×200雙向鋼筋網(wǎng)1層。錨桿縱橫向間距均為2.50m，錨孔直徑為90mm，錨桿傾角15°，全長粘結(jié)。錨桿全長5m。破碎帶A、B、C被動防護網(wǎng)+局部清除在陡崖A坡頂，高程325m～335m位置設(shè)置1道143m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶A、破碎帶B以及斜坡區(qū)域松散巖層的落石；并在陡崖A南側(cè)斜坡中下部，高程330m～332m位置設(shè)置1道63m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶A松散落石；在破碎帶B斜坡中下部，高程350m～332m位置設(shè)置1道136m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶B松散落石；在陡崖B頂部，高程330m位置設(shè)1道83m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶C以及斜坡區(qū)域松散巖層的落石。被動防護網(wǎng)型號為PPS-200/DB-A，網(wǎng)高4.0m，防護網(wǎng)抗沖擊能為2000KJ。破碎帶人工清除體積1100m3。W1清除整體人工清除，清除體積264m3W2點錨共2根6米長錨桿，錨桿采用1根直徑25mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑90mm，錨孔應超打0.5m，錨桿傾角15°，錨桿錨入穩(wěn)定巖層中不小于3.0m。W3部分清除+后緣裂縫封閉局部人工清除，清除體積60m3W4部分清除+后緣裂縫封閉局部人工清除，清除體積30m3W5清除松動塊體局部人工清除，清除體積90m3W5-1結(jié)合陡崖A格構(gòu)錨固W6部分清除+后緣裂縫封閉局部人工清除，清除體積52m3W7清除整體人工清除，清除體積112m3W7-1清除局部人工清除，清除體積95m3W8部分清除+后緣裂隙封閉局部人工清除，清除體積150m3W9點錨+結(jié)合陡崖B錨噴點錨分別采用1根12米和1根7米長錨桿，錨桿采用1根直徑25mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑90mm，錨孔應超打0.5m，錨桿傾角15°，錨桿錨入穩(wěn)定巖層中不小于3.0mW10結(jié)合陡崖A格構(gòu)錨固孤石清除整體人工清除，清除體積13.4m36.4分項工程設(shè)計1、格構(gòu)錨固對陡崖A整體采用格構(gòu)錨固，格構(gòu)采用3.0m×2.5m矩形結(jié)構(gòu)，可根據(jù)現(xiàn)場地形靈活調(diào)整，坡面應修整平順，與現(xiàn)狀坡面平順銜接，已有片式擋墻區(qū)域格構(gòu)包裹已有擋墻。格構(gòu)梁斷面400×500mm，頂梁斷面400×500mm，混凝土強度等級C30。格構(gòu)應嵌入坡面，若地表為基巖，則就嵌入基巖不小于15cm。對于采用4排及4排以下錨桿的地段，錨桿采用1根直徑28mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑90mm，共116孔。對于采用5排錨桿的地段，錨桿采用2根直徑28mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑130mm，共50孔。對于采用6排及6排以上錨桿的地段，錨桿采用3根直徑28mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑130mm，共66孔。錨孔應超打0.5m，錨桿傾角15°，錨桿錨入穩(wěn)定巖層中不小于3.0m，錨桿采用M30水泥砂漿全長粘結(jié)，錨孔注漿壓力為0.2～0.5MPa，每2m設(shè)一對φ8鋼筋對中支架。對不同區(qū)域格構(gòu)不能一次做成整體的，應采用圈梁進行隔開，相鄰圈梁間應設(shè)置變形縫。豎梁嵌入陡崖坡腳地面以下0.5m。梁背與陡崖之間空隙采用C30混凝土填充。詳見設(shè)計圖。2、點錨對陡崖B北端反傾段、危巖單體W2、W9采用點錨。陡崖B北端反傾段錨桿采用2根直徑32mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑130mm，危巖單體W2、W9采用1根直徑25mm的HRB400鋼筋，錨孔直徑90mm，錨孔應超打0.5m，錨桿傾角15°，錨桿錨入穩(wěn)定巖層中不小于3.0m，錨桿采用M30水泥砂漿全長粘結(jié)，錨孔注漿壓力為0.2～0.5MPa，每2m設(shè)一對φ8鋼筋對中支架。詳見設(shè)計圖。3、間隔支撐對陡崖B北端反傾段采用間隔支撐，間隔支撐采用C25混凝土澆筑，面坡坡率1：0.15,間隔支撐與陡崖B之間采用C25混凝土填充，寬1m，中心間距2.5m，基底嵌入地面基巖以下0.5m。4、錨噴支護對陡崖B整體采用錨噴支護。錨桿掛網(wǎng)噴漿支護噴射層厚度為150mm，混凝土強度等級為C25，采用φ8@200×200雙向鋼筋網(wǎng)1層，在錨桿處設(shè)縱橫向加強筋，加強筋φ20。噴射混凝土面層進入坡腳以下不小于200mm。坡面設(shè)φ110@2500mm的泄水孔（可根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行調(diào)整，優(yōu)先設(shè)在出水位置），采用帶孔PVC管，進口用土工布包裹，泄水孔外傾5%，孔深不少于1.50m，泄水孔縱橫向間距一般2.5m。每隔15m左右或轉(zhuǎn)彎處設(shè)置伸縮縫一道，縫寬30mm，縫中填塞瀝青麻筋等有彈性的防水材料。錨桿工程施工前先對破面不穩(wěn)定巖塊進行人工清除，保證施工人員、設(shè)備的安全。錨桿縱橫向間距均為2.50m，錨孔直徑為90mm，錨桿傾角15°，全長粘結(jié)。錨桿全長5m。錨孔內(nèi)采用M30水泥砂漿灌注，錨桿鋼筋采用1根直徑25mm的HRB400鋼筋，每2m設(shè)一對φ8鋼筋對中支架。5、被動防護網(wǎng)在陡崖A坡頂，高程325m～335m位置設(shè)置1道143m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶A、破碎帶B以及斜坡區(qū)域松散巖層的落石；并在陡崖A南側(cè)斜坡中下部，高程330m～332m位置設(shè)置1道63m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶A松散落石；在破碎帶B斜坡中下部，高程350m～332m位置設(shè)置1道136m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶B松散落石；在陡崖B頂部，高程330m位置設(shè)1道83m長的被動防護網(wǎng)，阻攔破碎帶C以及斜坡區(qū)域松散巖層的落石。設(shè)被動防護網(wǎng)型號為PPS-200/DB-A，網(wǎng)高4.0m，防護網(wǎng)主要作用為防止上部滾石。防護網(wǎng)抗沖擊能為2000KJ，4道被動防護網(wǎng)設(shè)置長度共計425m，采用鋼筋混凝土基礎(chǔ)。6、人工清除對破碎帶A、B、C松散巖體，陡崖A、B頂部風化巖體，危巖單體（W1、W3、W4、W5松動塊體、W6、W7、W7-1及W8的部分）及零星孤石采用人工清除工程。對于危險程度高、規(guī)模小且采用其它方式施工不便的危巖采用一次性清除的辦法。根據(jù)實際情況宜采用人工清除方式。由于坡腳有民房，考慮到危巖體清除過程后的落距，為保證清除作業(yè)時其下方民房的安全，清除時搭設(shè)腳手架，在腳后架的外側(cè)面采用雙層竹條板封閉，用以對清除時的落石進行攔截。排危時先對松石進行清除，方可進行打眼操作。對于突出坡面的危巖采用順坡面清除的方式，危巖清除不得深入坡面，產(chǎn)生新的臺階或腔體。人工清除石方2019.4m3，人工清除碎塊石土1200m3。危巖清除后一般不會影響其后緣坡體的穩(wěn)定性。清除下來的石塊不能隨意堆放在斜坡上，否則易造成二次災害，清方需人工搬運至平坦地帶堆放，再外運。7、后緣裂縫封閉針對危巖體后緣裂縫，對陡崖A、陡崖B、危巖單體（W3、W4、W5-1、W8）危巖體后緣裂縫，采用M10砂漿對危巖體后裂縫進行注漿。灌注前裂縫表面進行清理，清除雜草、雜土等，灌注時應作好地質(zhì)編錄，尤其是遇洞穴、塌孔、掉塊、漏水等各種情況應進行詳細編錄。將注漿管伸入裂縫內(nèi)，必要時鉆孔伸入，由下而上進行灌漿，注漿管孔徑不大于50mm。采用滲入法注漿施工。8、集水井在陡崖A坡頂已有排水溝兩端各設(shè)1個0.8m×0.8m×0.8m集水井，壁厚0.15m，采用C30澆筑。集水井接φ200的砼管，向坡下直接排入公路內(nèi)側(cè)排水溝。9、生態(tài)環(huán)境恢復（1）臨時占地本項目需臨時占用耕地面積1000m2，林地面積600m2。治理工程完工后臨時占用的耕地恢復為耕地，處理方法為：將臨時占用耕地踩壓板結(jié)的土體采用人工進行松土。治理工程完工后臨時占用的林地恢復為林地，處理方法為：種植冬櫻花樹約120棵，間距5m，胸徑5cm。（2）陡崖區(qū)在現(xiàn)有陡崖A、陡崖B崖腳設(shè)置花臺種植爬山虎和地棉。陡崖A、陡崖B崖腳內(nèi)種植爬山虎和地棉，間距各為1.0m，相間種植；爬山虎株長2.0m，種植間距1.0m，共計222株；地棉株長2.0m，種植間距1.0m，共計222株。陡崖A崖腳為耕地，可直接在崖地腳耕地種植；陡崖B崖腳部分為耕地，部分為硬化地，耕地的部分可直接在崖腳耕地種植，硬化地的部分采用C25混凝土澆筑一個內(nèi)寬0.5m，深0.5m，長36m花臺，花臺壁厚0.15m，內(nèi)填耕植土9m3。棄渣處置工程清除開挖產(chǎn)生的棄渣應及時外運，臨時堆放時棄渣堆放坡率不小于1：1.75，棄渣統(tǒng)一外運至萬盛廣沙灣渣場進行堆放。6.4方案設(shè)計工程量預計主要工程量表編號項目單位工程量備注(一)格構(gòu)錨固1C30混凝土m3329.42人工挖土方m317.15肋梁嵌入地下以下0.5m3人工挖石方m3122.32格構(gòu)刻槽4土方外運m3139.46運距20Km5格構(gòu)鋼筋t26.576錨孔m3251.747錨桿鋼筋t27.508M30砂漿m343.149腳手架㎡183010模板㎡1072.8(二)點錨材料人工轉(zhuǎn)運150m1錨孔m112.52錨桿鋼筋t1.1453M30砂漿m31.54錨具套95腳手架㎡2126C25混凝土m30.097模板㎡1.41（三）間隔支撐1C25混凝土m394.852人工挖石方m36.5外運20Km3模板㎡236.15（四）錨噴支護1錨桿鋼筋t0.9052掛網(wǎng)鋼筋t1.6033Φ50泄水孔（帶PVC管）m86.254C25噴射混凝土m362.465錨孔m258.56M30水泥砂漿錨孔灌漿m31.647腳手架㎡4116.4（五）被動防護網(wǎng)1PPS-200/DB-A型防護網(wǎng)㎡17002C30基座混凝土m320.53基座開挖石方m320.5（六）人工清除人工轉(zhuǎn)運210m1人工清除石方m32019.4其中危巖清除853方，坡面清除100方，清除破碎帶及孤石1066.4方，外運20Km2人工清除碎塊石土m31117清除破碎帶碎塊石土1117方，外運20Km3腳手架m21000人工轉(zhuǎn)運210m（七）裂隙封閉人工轉(zhuǎn)運150mM10水泥砂漿m3124.15（八）集水井1C30混凝土m31.32人工挖石方m32.53φ200砼管m70（九）其它1爬山虎株222株長2.0m2木棉株222株長2.0m3冬櫻花樹株120胸徑5cm7施工組織設(shè)計7.1施工條件硯石臺社危巖位于重慶市萬盛經(jīng)開區(qū)硯石臺社區(qū)，緊鄰萬盛城區(qū)，坡腳與公路相連，工程區(qū)交通便利。施工用水可就近使用居民用水或河水，搭設(shè)距離50-100m，施工區(qū)工業(yè)用電引入距離100m，架設(shè)臨時輸電線路即可。7.2建筑材料所需天然建筑材料主要是碎石、水泥、鋼筋和砂，根據(jù)調(diào)查，所需建筑石料可在鄉(xiāng)鎮(zhèn)就近購買，工程所需的水泥、鋼筋等可從萬盛城區(qū)購買，運距約5km；棄土外運至萬盛區(qū)南桐鎮(zhèn)沙壩村蘇家塘社廣沙灣渣場，運距約20km。7.3施工方法及施工工序治理工程應由執(zhí)有地質(zhì)災害治理工程施工資質(zhì)證書施工企業(yè)承建。施工隊應在認真作好施工前的各項準備工作的基礎(chǔ)上，嚴格按設(shè)計施工。在施工的具體安排上要注意季節(jié)關(guān)系，應盡量避免雨季，暴雨季節(jié)禁止施工。本工程推薦方案為方案一，工程主要施工項目有：錨固+錨噴+被動防護網(wǎng)+人工清除+后緣裂縫封閉+生態(tài)環(huán)境恢復總體施工順序為：被動防護網(wǎng)→人工清除→點錨/錨噴→格構(gòu)錨→后緣裂縫封閉→生態(tài)環(huán)境恢復具體施工方法如下：1、被動防護網(wǎng)（1）清坡在多數(shù)情況下，清坡工作并不是必須的，但以下兩種情況是需要加以考慮的：eq\o\ac(○,1)當坡面上特別是施工人員的活動范圍內(nèi)存在浮土或浮石時，對可能因施工活動引起崩塌、滾落而威脅施工安全的，宜予清除或就地臨時處理。eq\o\ac(○,2)對坡面上存在的存在的將來又發(fā)生崩塌可能性很大的個別塊孤危石，若它（們）的崩落可能帶來系統(tǒng)的大量維護工作需要甚至超過系統(tǒng)的防護能力，則宜對其進行適當?shù)募庸烫幚砘蛴枰允孪惹宄?。?）放線盡管定型化標準結(jié)構(gòu)對鋼柱間距、錨桿位置等是有尺寸限制的，但也有一定的允許調(diào)整范圍，特別是對于錨桿來講，其位置的確定具有更大的靈活性。此外，現(xiàn)場條件本身是非常復雜的，在設(shè)計圖紙上不可能會得到完全的反映，特別是一些可以加以利用或需特別注意的細部特征。因此，放線工作是一項原則性和經(jīng)驗性都非常強的工作，通常需要注意以下幾個方面；eq\o\ac(○,1)系統(tǒng)的橫向位置是不得改變的，這是根據(jù)落石可能達到的范圍而在設(shè)計時已經(jīng)確定的，除非施工時發(fā)現(xiàn)設(shè)計依據(jù)與現(xiàn)場實際情況存在偏差。eq\o\ac(○,2)系統(tǒng)的縱坡位置或其所處高程通常也是不得隨意改變的，系統(tǒng)在設(shè)計選型時已考慮了該特定位置處落石的可能沖擊動能和彈高度，但根據(jù)現(xiàn)場的局部地形特征，在允許的范圍內(nèi)進行靈活布置可能會帶來更好的防護效果。比如，當系統(tǒng)的設(shè)計安裝高程處為一平臺或比上下坡