DL∕ T 5486-2013 特高壓架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程

特高壓架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)2013-11-28發(fā)布2014-04-01實(shí)施國家能源局發(fā)布中華人民共和國電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)structuresofUHVoverheadtransmDL/T5486—2013施行日期：2014年4月1日2013年第6號按照《國家能源局關(guān)于印發(fā)<能源領(lǐng)域行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化管理辦法2013年11月28日行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)目錄序號標(biāo)準(zhǔn)編號標(biāo)準(zhǔn)名稱采標(biāo)號批準(zhǔn)日期實(shí)施日期特高壓架空輸電線董建堯楊靖波肖兵肖立群黃興王虎長金曉華林致添郭詠華李占嶺趙慶斌賈蔚濤1 2.2符號 3.1一般規(guī)定 3.2正常運(yùn)行情況 3.3斷線情況 3.5安裝情況 3.6驗(yàn)算情況 7.1螺栓連接計(jì)算 7.2焊縫連接計(jì)算 7.3法蘭連接計(jì)算 7.4節(jié)點(diǎn)板連接計(jì)算 7.5其他連接計(jì)算 8.2節(jié)點(diǎn)構(gòu)造 8.3連接構(gòu)造 9附屬設(shè)施 附錄A等直徑鋼管起振臨界風(fēng)速 附錄B鋼管塔節(jié)點(diǎn)作用力計(jì)算 附錄C圓形鋼管的斷面特性計(jì)算 引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 3.2Normalcondition 3.3Wirebrokencondition 5Generalprovisionso 6Calculationofmemberandselectionof 7Calculationofconnection AppendixCCross-sectioncharac Explanationofwordinginthisstandard Addition:Explanationofprovisions 1.0.1為在特高壓架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中貫徹國家的基1.0.2木標(biāo)準(zhǔn)適用于新建的特高壓架空輸電特高壓交流架空輸電線路UltraHighVoltage(UHV)特高壓直流架空輸電線路UltraHighVoltage(UHV)標(biāo)稱電壓為1000kV、±800kV及以上的交直流架空輸電線10mm小于20mm為中冰區(qū)，設(shè)計(jì)覆冰厚度為20mm及以上為重對同一基桿塔，為適應(yīng)地形高差而設(shè)計(jì)的不同長度的塔家標(biāo)準(zhǔn)《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50019規(guī)定從“室外氣象參數(shù)表”中選取或通過氣象調(diào)查取得。B——構(gòu)件寬度，平焊法蘭內(nèi)徑；C——法蘭盤厚度；D——圓形構(gòu)件斷面平均直徑；E——-螺栓的間距；E——對焊法蘭高度系數(shù)；Ep—平焊法蘭高度系數(shù)；H———法蘭頸頂部高度；N——軸心拉力或壓力，法蘭頸根部直徑；Nimax——受力最大的一個螺栓的拉力；N-——螺栓承載力設(shè)計(jì)值；Y,——螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸的距離；Y?———受力最大螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸的距離；R——法蘭板之間頂力；S——法蘭頸厚度；T,——軸心受拉時一個螺栓所對應(yīng)的管壁段中的拉力；a———螺栓孔中心到法蘭邊緣的距離；b——螺栓孔中心到法蘭頸根部距離；d——鋼管的外徑；m———法蘭盤螺栓受力修正系數(shù)；n——法蘭盤上螺栓數(shù)目；r?—-—鋼管外壁半徑；o?—-垂直于焊縫長度方向的拉應(yīng)力；t?-——平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力；θ—--兩螺栓間的圓心角，法蘭頸變坡角度。5表3.1.3角度風(fēng)作用時風(fēng)荷載分配表風(fēng)向角線條風(fēng)荷載備注XYXYXY線路方向線路方向XX橫擔(dān)方向“b”面用,?,0)0W(W(W.,十00W0斷面取1.1。63.1.7外壁坡度小于2%的圓管構(gòu)件，其橫風(fēng)向風(fēng)振(旋渦脫落)校核應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《1000kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》3.3.2耐張型桿塔的斷線(含縱向不平衡張力)情況應(yīng)按-5C、規(guī)范》GB50665和《±800kV直流架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》3.3.4中冰區(qū)導(dǎo)線、地線最小斷線張力(含縱向不平衡張力)取冰荷載取100%設(shè)計(jì)覆冰荷載。(含縱向不平衡張力)取值表(%)懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線3.3.5重冰區(qū)導(dǎo)線、地線斷線張力(含縱向不平衡張力)可按表3.3.5-1覆冰率計(jì)算，垂直冰荷載取100%設(shè)計(jì)覆冰荷載。重冰區(qū)導(dǎo)線、地線斷線張力(含縱向不平衡張力)除應(yīng)按表3.3.5-1的覆冰率進(jìn)行計(jì)算外，具體取值應(yīng)不低于下表3.3.5-2規(guī)冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線3.4.1桿塔不均勻覆冰時不平衡張力應(yīng)計(jì)算下列荷載組合：3.4.210mm冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)線、地線不平衡張力取值，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《1000kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》3.4.3重覆冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)線、地線不平衡張力取值，可按表3.4.3-1覆冰率計(jì)算，垂直冰荷載取不小于75%設(shè)計(jì)覆冰荷載。相應(yīng)氣象條件按-5℃、10m/s風(fēng)速的氣象條件計(jì)算。懸垂型桿塔耐張型桿塔-一側(cè)另一側(cè)側(cè)另一側(cè)0中冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)線、地線不平衡張力取值除按表3.4.3-1的覆冰率進(jìn)行計(jì)算外，具體取值應(yīng)不低于表3.4.3-2規(guī)定冰區(qū)懸重型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線重冰區(qū)不均勻覆冰情況的導(dǎo)線、地線不平衡張力取值除按表3.4.3-1的覆冰率進(jìn)行計(jì)算外，具體取值應(yīng)不低于表3.4.3-3規(guī)定冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔導(dǎo)線地線導(dǎo)線地線·3.6.3桿塔的抗震驗(yàn)算，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《1000kV架空輸3.6.4重覆冰線路各垂直檔距系數(shù)(垂直檔距與水平檔距之比)上拔力校驗(yàn)導(dǎo)線橫擔(dān)和地線支架，導(dǎo)線上拔力可取最大使用張力的5%～10%,地線上拔力可取最大使用張力的5%。相鄰塔位高4.0.2螺栓連接副宜采用4.8級、5.8級、6.8級、8.8級熱浸5.0.3塔架為空間結(jié)構(gòu).應(yīng)采用三維計(jì)算模型程序進(jìn)行內(nèi)力分5.0.4鋼管塔宜根據(jù)結(jié)構(gòu)形式正確判斷桿件按梁或桿單元計(jì)算5.0.6桿塔輔助材在其支撐點(diǎn)所提供的支撐力一般不低于所支撐主材內(nèi)力的2%、斜材內(nèi)力的5%。5.0.7柔性拉桿的預(yù)拉力可取其最大使用拉力的20%～30%。5.0.10鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件允許最大長細(xì)比應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)5.0.13鋼管的材質(zhì)宜采用屈服強(qiáng)度f,不超過345N/mm2以及屈強(qiáng)比f/f。不大于0.8的鋼材，其鋼管壁厚不宜大于25mm。5.0.14桿塔鐵件的防腐措施應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《105.0.16桿塔的防松措施應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《1000kV架空輸線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154的有關(guān)規(guī)定，構(gòu)件強(qiáng)度折減系數(shù)按表6.0.1采用。雙肢連接的角鋼構(gòu)件和中心連接鋼管構(gòu)件雙肢連接的角鋼構(gòu)件和中心連接鋼管構(gòu)件單肢連接的角鋼構(gòu)件和偏心連接鋼管構(gòu)作單肢連接的角鋼構(gòu)件(肢組合斷面構(gòu)件(無偏心)單肢連接的角鋼構(gòu)件(肢寬≤40mm)組合斷面構(gòu)件(有偏心)6.0.2軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154的有關(guān)規(guī)定。6.0.3受彎構(gòu)件計(jì)算、壓彎構(gòu)件彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定計(jì)算、拉彎構(gòu)件彎矩平面內(nèi)的強(qiáng)度計(jì)算、軸心受壓構(gòu)件的剪力計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL,/T5154的6.0.4鋼管構(gòu)件的起振臨界風(fēng)速V,可根據(jù)鋼管構(gòu)件的長細(xì)比和兩端連接情況由附錄A求得，一階起振臨界風(fēng)速一般不小于6.0.5鋼管塔相貫焊接和十字板連接可視為有桿端約束，U形、T形或槽形插板連接平面內(nèi)可視為有桿端約束，平面外可視為無配應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》7.2.5圓管結(jié)構(gòu)中，支管與主管的連接焊縫強(qiáng)度按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017—2003第7.1.3條和第10.3.2條計(jì)算。于1.2倍壁厚。管壁管壁加勁板內(nèi)環(huán)焊縫加勁板豎向焊縫加勁板橫向焊縫7.3.2有勁法蘭的螺栓，應(yīng)按下列公式計(jì)算：1軸心受拉作用時：式中：Nha-——受力最大的一個螺栓的拉力(N);N——法蘭所受的拉力(N);n——法蘭盤上螺栓數(shù)目；Nr——螺栓承載力設(shè)計(jì)值(N)。2受拉(壓)、彎共同作用時(圖7.3.2):N——法蘭所受的軸心作用力(N),壓力時取用負(fù)值；Y,——螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸的距離(mm):當(dāng)時，取管外徑一半的0.8倍為旋轉(zhuǎn)軸，參見圖當(dāng)時，取管中心為旋轉(zhuǎn)軸，參見圖7.3.2(b);Y?——受力最大螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸的距離(mm);r?——鋼管外壁半徑(mm)。7.3.3有勁法蘭的法蘭板，應(yīng)按下列公式計(jì)算：1受力簡圖可按照三邊支撐板確定(兩邊固定、一邊簡支，參見圖7.3.3):板上均布荷載按式(7.3.3-1)計(jì)算：2板中最大彎矩按式(7.3.3-3)計(jì)算：3法蘭板厚度按(7.3.3-4)計(jì)算：式中：t-……法蘭板厚度(mm)。4法蘭加勁板受力按式(7.3.3-5)計(jì)算：式中：α——加勁板反力比，按表7.3.3確定。βαβa注：L,為固結(jié)邊長度，Lx為簡支邊長度(圖7.3.3),實(shí)際取扇形區(qū)域的平均寬度。7.3.4有勁法蘭的加勁板，應(yīng)按下列公式計(jì)算(參見圖7.3.4):1當(dāng)采用對接焊縫時，按下式計(jì)算：2當(dāng)采用角焊縫時，按下式計(jì)算：式中：o——垂直于焊縫長度方向的拉應(yīng)力(N/mm2);t?——平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力(N/mm2);B——-加勁板寬度(mm);t-—加勁板厚度(mm);e——-Nmx偏心距(mm);h——加勁板高度(mm);S?——加勁板下端切角高度(mm);S?—--加勁板下端橫向切角尺寸(mm);fw、fr——對接焊縫抗剪、抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f——鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);f、——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。7.3.5無勁法蘭的螺栓，應(yīng)按下列公式計(jì)算(參見圖7.3.5):1軸心受拉作用時：一個螺栓所對應(yīng)的管壁段中的拉力：受力最大的一個螺栓的拉力：式中：m——法蘭盤螺栓受力修正系數(shù)，m取0.65。2受拉(壓)、彎共同作用時：一個螺栓所對應(yīng)的管壁段中的拉力：式中：M——法蘭盤所受彎矩(N·mm);N——法蘭盤所受軸心力(N),壓力時取用負(fù)值。7.3.6無勁法蘭的法蘭板，應(yīng)按下列公式計(jì)算(參見圖7.3.6):圖7.3.6剪應(yīng)力：正應(yīng)力：E式中：E——螺栓的間距(mm);R?——-法蘭板之間頂力(N);7.3.7無勁法蘭的焊縫計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的有關(guān)規(guī)定，且內(nèi)外連接環(huán)焊縫承載能力之和不應(yīng)小于管壁承載能力。7.3.8帶頸法蘭連接計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：圖7.3.8帶頸對焊法蘭1帶頸對焊法蘭(圖7.3.8)受力最大的一個螺栓拉力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：當(dāng)m·(a+b)/a<1.1時，取m·(am——螺栓受力修正系數(shù)，取0.62;a——螺栓孔中心到法蘭邊緣的距離(mm);b-—螺栓孔中心到法蘭頸根部距離(mm)。2法蘭頸厚度S,應(yīng)按下列公式計(jì)算：3法蘭盤厚度C,應(yīng)按下列公式計(jì)算：剪應(yīng)力：4法蘭高度H,應(yīng)按下列公式計(jì)算：H=Ed·C+H?取20mm;當(dāng)406<d≤Ea——取20mm;當(dāng)406<d≤711mm,取25mm;當(dāng)711<d≤965mm,取30mm。5法蘭頸根部直徑N,應(yīng)按下列公式計(jì)算：對焊法蘭：N=[(H-C-H?)·tanθ+(S-t)/2]·2+AA——對焊法蘭焊端外徑(mm);θ——法蘭頸變坡角度。7.4節(jié)點(diǎn)板連接計(jì)算7.4.1連接節(jié)點(diǎn)板的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154的有關(guān)規(guī)定。7.4.2節(jié)點(diǎn)板連接的鋼管塔應(yīng)驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)承載力，作用于節(jié)點(diǎn)的作用力可分解為拉壓力、剪力、彎矩(見附錄B),其中拉壓力和彎矩應(yīng)滿足節(jié)點(diǎn)局部承載力的要求，焊縫承載力應(yīng)按7.2節(jié)進(jìn)行驗(yàn)算。7.4.3鋼管塔主材與斜材連接點(diǎn)節(jié)點(diǎn)應(yīng)進(jìn)行節(jié)點(diǎn)局部承載力驗(yàn)算，當(dāng)只有一根斜材時，如主材與塔腿斜材連接，或主材與單根輔助材連接時，不計(jì)算彎矩M。1無加勁板節(jié)點(diǎn)板受彎時(圖7.4.3-1),應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：M——連接板連接處鋼管能承受的最大彎矩(N·mm);f——鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);N——主管的軸向荷載N;Ny——主管屈服強(qiáng)度與面積的乘積；KN——主材軸力對承載力的影響系數(shù)；其余參數(shù)如圖7.4.3-1所示。2無加勁節(jié)點(diǎn)板承拉(壓)時(圖7.4.3-2),應(yīng)按下列公式計(jì)算：31/4環(huán)(1/2環(huán))形加勁板節(jié)點(diǎn)板承受拉、壓力，彎曲和剪切荷載作用時(圖7.4.3-3),應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：fr——加勁板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。圖7.4.3-31/4環(huán)(1/2環(huán))形加勁板節(jié)點(diǎn)板7.5其他連接計(jì)算7.5.1圓鋼管相貫連接計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017的有關(guān)規(guī)定。7.5.2插入角鋼連接、塔腳板連接、受拉構(gòu)件的塊剪、組合角鋼填板計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154的有關(guān)規(guī)定。3鋼管構(gòu)件應(yīng)在承受較大橫向荷載的部位采取適當(dāng)?shù)募訌?qiáng)5當(dāng)采用螺栓與節(jié)點(diǎn)板連接時，斜材端部的插板可采用節(jié)點(diǎn)板的厚度大2mm～3mm。插板插入鋼管的焊接長度應(yīng)按內(nèi)縫長度取50mm或10h;較小值。B-BB-B—B圖8.2.2-1鋼管K節(jié)點(diǎn)構(gòu)造圖節(jié)長度。圖8.2.2-2柔性斜材的節(jié)點(diǎn)板形式度不應(yīng)小于5mm。2有勁法蘭盤厚度不小于16.0mm,無勁法蘭盤厚度不小于時不大于1.2倍管壁厚度。小于4.0mm。5法蘭板螺栓孔的直徑宜比螺栓直徑大2mm,螺頭和螺帽結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154的有關(guān)規(guī)定外，鋼管管徑小于120mm時，法蘭盤的連接螺栓不少于4個；鋼管管徑不小于8.3.3對于焊接T字接頭8.3.5對于厚度大于或等于25mm的焊接件，應(yīng)按有關(guān)規(guī)定采倍)。自動焊的角焊縫最小焊腳尺寸可減小1mm,T形連接的單2焊件邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，當(dāng)焊件厚度t≤6mm3側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于8h,和40mm;側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不宜大于60h,,當(dāng)大于上述數(shù)值8.3.9自立式桿塔塔腳板和地腳螺栓墊板厚度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)9.0.4鋼管塔上應(yīng)按照運(yùn)行部門的要求設(shè)置懸10.0.1山區(qū)線路桿塔應(yīng)采用全方位長短腿配合使用不等高基附錄A等直徑鋼管起振臨界風(fēng)速A.0.1等直徑鋼管微風(fēng)振動的起振臨界風(fēng)速vc,可按下式計(jì)λn——自振頻率參數(shù)，依鋼管桿件的振動階次與桿端約束條件而定。對于一階振動，桿件兩端固接時取4.730,一端固接一端鉸接時取3.927,兩端鉸接時取3.142,懸臂時取1.875。A.0.2等直徑鋼管微風(fēng)振動的一階起振臨界風(fēng)速，查表A.0.2長細(xì)比懸臂長細(xì)比懸臂A.0.3不同連接節(jié)點(diǎn)對應(yīng)的桿端約束條件，可按如下附錄B鋼管塔節(jié)點(diǎn)作用力計(jì)算B.0.1作用于節(jié)點(diǎn)的力可以分解為拉壓力、剪力、彎矩，以鋼管塔K形節(jié)點(diǎn)(圖B.0.1-1)為例，節(jié)點(diǎn)作用力可按以下方法進(jìn)行計(jì)拉壓力：P=|F?sinθ?-F?sin0?各加勁板上的作用力(由M、P形成)為：當(dāng)斜材采用十字板接頭時，節(jié)點(diǎn)板中部應(yīng)增設(shè)加勁板(圖B.0.1-2),節(jié)點(diǎn)板上的作用力保持不變，各加勁板上的作用力為：Pv?=P(B.0.1-8)圖B.0.1-2主材與十字板接頭斜材的連接附錄C圓形鋼管的斷面特性計(jì)算C.0.1圓形構(gòu)件的斷面特性可用以下近似公式計(jì)算：計(jì)算點(diǎn)在X軸的投影長度(mm):Cx=0.5(D+t)cosa計(jì)算點(diǎn)在Y軸的投影長度(mm):C,=0.5(D+t)sina確定最大彎曲剪應(yīng)力的參數(shù)(1/mm2):確定最大扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的參數(shù)(1/mm3):截面抗彎模量(mm3):W=0.786D2·t引用標(biāo)準(zhǔn)名錄《緊固件機(jī)械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2特高壓架空輸電線路桿塔結(jié)構(gòu)2013,經(jīng)國家能源局2013年11月28日發(fā)布，2014年4月1日實(shí) 2術(shù)語和符號 5設(shè)計(jì)基本規(guī)定 6構(gòu)件計(jì)算及斷面選擇 7連接計(jì)算 8構(gòu)造要求 9附屬設(shè)施 般不宜小于被支撐主材內(nèi)力的3%。3.3.2本條按照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《1000kV架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)實(shí)際情況選取合理的斷線殘余張力值(表1)。斷線覆冰率隨設(shè)計(jì)覆冰比率備注張力百分?jǐn)?shù)仍按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T5440-2009取值。不同覆冰率下，典型導(dǎo)線的不平衡張力計(jì)算實(shí)例，結(jié)果見表2懸垂型桿塔不平衡張力百分?jǐn)?shù)(一)冰區(qū)八分裂八分裂八分裂八分裂八分裂八分裂備注檔距550m,高差15%,導(dǎo)線檔距500m,高差15%,導(dǎo)線檔距450m,高差15%,導(dǎo)線JL/G1A…檔距400m.高差15%,導(dǎo)線G1A—檔距400m.高差15%,導(dǎo)線檔距350m,高差15%.導(dǎo)線表3懸垂型桿塔不平衡張力百分?jǐn)?shù)(二)冰區(qū)覆冰率六分裂六分裂六分裂六分裂六分裂六分裂續(xù)表3冰區(qū)備注高差15%導(dǎo)線檔距500m.高差15%.導(dǎo)線檔距450m,導(dǎo)線檔距400m,高差15%.導(dǎo)線檔距400m,導(dǎo)線GA---檔距350m.高差15%.導(dǎo)線au一9.389覆冰比率備注覆冰比率續(xù)表5n備注不同覆冰率下，典型地線的不平衡張力計(jì)算實(shí)例，結(jié)果見表6、表7。冰區(qū)覆冰率27.79沈備注高差15%地線地線高差15%地線地線高差15%地線地線om=37.覆冰比率備注L=400mL=350m4.0.1本條規(guī)定了當(dāng)結(jié)構(gòu)工作溫度不高于一40C時鋼材質(zhì)量等經(jīng)計(jì)算和可能影響受力的桿件。空間桁架結(jié)構(gòu)的假定有前提條件長度與截面高度(或直徑)之比不小于12(主管)和21(次管)即元用有限元分析軟件進(jìn)行內(nèi)力校核。設(shè)計(jì)人員在進(jìn)行構(gòu)件設(shè)計(jì)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《重覆冰架空輸電線路設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T5440—2009:15mm冰區(qū)1.2,20mm冰區(qū)1.5,30mm及以上冰區(qū)2.0。72003第5.4.5條和10.1.2條確定，其中100(2357fy)的徑厚比限值規(guī)定與歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第3類截面902003第5.4.5條和10.1.2條確定。材的屈服強(qiáng)度均小于355N/mm2以及屈強(qiáng)比f/f不大于0.8.定的工程實(shí)例，如2002年設(shè)計(jì)完成2004年竣工的上海吳淞口大500kV襄樊—十堰輸電線路漢江跨越塔采用了Q420B高強(qiáng)度鋼材；2008年設(shè)計(jì)完成2009年竣工的750kV酒泉--安西輸電線路采用了Q420C高強(qiáng)度鋼材；2008年設(shè)計(jì)完成2010年竣工的上海破了25mm的限值，例如廣東崖門跨越塔的主材鋼管壁厚為管壁厚取值不宜大于25mm,當(dāng)有經(jīng)驗(yàn)時，也可采用厚度大于速一般為5m/s～10m/s。將v.限值取8m/s,增大了某些構(gòu)件的護(hù)環(huán)境。改變構(gòu)造雖然并不能完全保證桿件就一定不會發(fā)生振7.3.1有加勁法蘭受壓、彎時，假定法蘭的之間的內(nèi)外環(huán)連接焊縫傳遞，其兩條環(huán)向焊縫的強(qiáng)度不應(yīng)小于鋼7.3.2沿用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空送電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154-2002第9.3.1條。關(guān)于旋轉(zhuǎn)軸的規(guī)定，同濟(jì)大學(xué)所做的廣東院的法蘭試驗(yàn)結(jié)果如下(圖1、圖2):螺栓受力螺栓受力拉側(cè)壓側(cè)拉側(cè)壓側(cè)o旋轉(zhuǎn)軸2oIo(1)剛性法蘭中螺栓群的受力分界線位置大致在主管中心線偏右一排螺栓附近(如上圖)。7.3.3沿用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空送電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5151—2002第9.3.2條，法蘭板厚度計(jì)算已考慮了1.2的7.3.4參照《鋼結(jié)構(gòu)單管通信塔技術(shù)規(guī)程》CECS236:2008第5.3.1和5.3.5條確定。7.3.5沿用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空送電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5154—2002第9.3.5條，式(7.3.5-2)是按一個簡支梁的原理推算而得.m取0.65是根據(jù)同濟(jì)大學(xué)的二次試驗(yàn)報(bào)告《500kV變電所架構(gòu)柔性法蘭試驗(yàn)報(bào)告》和《500kV吳淞口大跨越塔柔性蘭盤受力特性以及應(yīng)力塑性分布等的影響，如圖3所示：螺栓必須滿足國標(biāo)所規(guī)定的斷面收縮率等對螺栓的塑性要求，同7.3.6沿用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《架空送電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T51542002第9.3.6條。帶勁法蘭在1000kV淮南一上海(皖電東送)特高壓輸電線路中國電力科學(xué)研究院針對以上法蘭形式，開展了大量的試驗(yàn)和理論分析工作，基于無勁法蘭的計(jì)算模式提出了考慮法蘭盤外邊緣頂力影響的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，將螺栓受力修正系數(shù)調(diào)整為0.62。這兩種帶頸鍛造法蘭經(jīng)過法蘭部件試驗(yàn)，其極限承載力均達(dá)到了設(shè)計(jì)承載力的150%左右。試驗(yàn)與研究表明兩種形式的法由于帶頸鍛造法蘭沒有眾多加勁板的輔助連接，故有必要對環(huán)向焊縫提出較高的要求，以控制焊縫的質(zhì)量。平焊法蘭依靠兩和附