封閉管道中流體流量的測量 采用皮托靜壓管的速度面積法 征求意見稿

1封閉管道中流體流量的測量采用皮托靜壓管的速度面積法本文件規(guī)定了一種測量封閉管道中同時具有下列特性的流體體積流量GB/T27759流體流量測量不確定度inclosedconduits-Connectionsforpressuresignaltransmissionsbetween注：GB/T26801-2011封閉管道中流體流量的測量一次裝置和二次裝置之間壓力信號傳送的連接法（ISO——ISO在線瀏覽平臺：/obp靜壓取壓孔staticpressure2差壓differentialpr道的中心）的流速，也可以是測量截面的流出3.2符號ALmDLmdLmd'LmdiLmHLmhLmkb——kg——kt LLmlLmMMkg/mol3m——Ma——pqVRgRLmrLmRe——STΘKUuvXLmyLmZ——α γ——ε ——λ——μPa·sξρkg/m3φ—a)進(jìn)行測量截面尺寸的測量，測量截面應(yīng)垂直于管道軸線，該測量是確定橫截面面積所必需的），）；a)至f)中所述方法的誤差會引入流量測量的不確定度分量；4本文件給出的測量方法和要求旨在95%置信水平下，流量測量的不確定度不大于2%。為達(dá)到這個在特殊情況下仍可采用，但流量的不確定度將這種方法是繪制速度剖面圖形，并計算由最靠近管壁的測量點形成的曲線所圍成的面積。在由此獲得的數(shù)值上加上一個計算項，在假設(shè)周緣區(qū)（管壁與最接近管壁的測量的速度剖面滿足冪律的前提下，該計算項需考慮周算術(shù)法假設(shè)速度分布遵循一個特定的規(guī)律，然后通過在該方法指定的位置上測量的單個速度的線4.2.2矩形截面續(xù)的測量線所對應(yīng)的寬度（或高度）之差大于14.3局部速度的測量4.3.1橫測截面的探測方法4.3.2參比測量5好是與固定點上速度測量平均值相對應(yīng)的值）相關(guān)聯(lián)。對于相對較小的參比速度變化，在vi,o=vi,t········································當(dāng)參比讀數(shù)是差壓時（例如流量回路的某一固定特性4.3.3速度分布的檢查對速度，見3.1.8），以檢查它們之間的一致性，從而確保在特定的流量下沒有異?，F(xiàn)象（因此，當(dāng)流量在很寬的雷諾數(shù)范圍內(nèi)變化時，剖面不應(yīng)發(fā)生不規(guī)則變4,4橫截面上測量點的位置和數(shù)量4.4.1一般要求無論采用何種方法，皮托管測量頭軸線與管壁之間的距離不應(yīng)小于測量頭直徑d。皮托管的位置應(yīng)根據(jù)每條橫測線上管道的實際尺寸（而不是平均尺寸）計算，且測a)±0.005X，其中X為平行于皮托管測量位置的管道尺寸；或b)±0.05y，其中y是皮托管到最近管壁的距離，4.4.2和4.4.3規(guī)定的最小測量點數(shù)量尤其適用于小尺寸管道。由于必須盡可能準(zhǔn)確地確定速度分布，只要工作條件和流動穩(wěn)定性允許，增加測量點的數(shù)量可能是有），每個半徑至少應(yīng)有3個測量點，以便在橫截面上至少有12個測量點。適當(dāng)情況下，可以在管道中心增設(shè)一個測量點，以檢查流速剖面的形狀，這也是計算支64.4.3矩形截面本文件所述的皮托靜壓管是由圓筒形測量頭垂直連接到通常穿過管道壁的支桿組成的。測量頭的宜注意，未對準(zhǔn)和漩渦可能同時發(fā)生，應(yīng)盡可能c)在液體中使用時，發(fā)生在鼻部的任何液體空化都不應(yīng)導(dǎo)致皮托管靜壓讀數(shù)出2)至少6個，且數(shù)量足夠使靜壓回路中的阻尼盡可能地與總壓回路e)如果支桿直徑擴大到d'，則從測量f)測量頭和支桿之間的連接處應(yīng)該斜接或彎曲，其平均半徑等于(3±0.5)d。1)附錄A中所述的皮托管在均勻流中傾斜度7漩渦；因此，選擇的測量截面應(yīng)遠(yuǎn)離任何可能造成不對稱a)測量橫截面上速度分布的均勻性應(yīng)維持在可接受的水平。特別是對于大尺寸的橫截面和短直σv=√·······································vi——測量橫截面上測點處的局部速度，m/s；b)除此之外，對速度分布的對稱性進(jìn)行描2)作為指南，通常假設(shè)，為了符合這些條件，從工作截面開始處到任何明顯的非直管段（見3.1.10）之間8流動的情況，并且可以通過公式(3)進(jìn)行計算:1/2·······································——每個單獨點速度測量所計算出的平均軸向速度，m/s。Irr=····································································umin——測量橫截面四分之一或某個半徑處速——整個橫截面上速度的算術(shù)平均值，m/s。根據(jù)第11.2節(jié)選擇的測量點位置，可以通過使用公式（5）計算相對標(biāo)準(zhǔn)偏差σT來確定測量橫截面σT=√···································T4)ui并不總是局部速度的算術(shù)平均值，而應(yīng)根據(jù)積分算法進(jìn)行9），a)通道的最大橫向尺寸a應(yīng)小于0.25D，其中D為管道內(nèi)注：為了減小壓力損失，管道入口可傾斜成45°布置。但是，需要注意的是，這種裝置會帶來相當(dāng)大的壓頭損失。多孔板型，具有許多直徑約為D/8的小孔。板的中心周圍的孔比外圍的孔更密集。壓力損多孔板的厚度tc滿足0.12D≤tc≤0.15D。壓Akashi型流量調(diào)節(jié)器和Zanker流量調(diào)節(jié)器的更多細(xì)節(jié)分別在ISO5167-3:2022和ISO5供。ISO5167-2:2022中還提供了更多類型，例如Gallagher流量調(diào)節(jié)器和NO如果在測量橫截面附近存在彎頭或擴口件，可以使用導(dǎo)流葉片來平滑流向并改善速度分布的均勻a)在彎頭處，SP1<SP2<...<b)在擴口段處，SPa1=SPa2=...=SPan=SPan+作為參考，可以按照以下方式確定轉(zhuǎn)向葉片的數(shù)量n:√(b12+b22)或擋板（見圖6）。多個流體混合過程中，通常會在具有不同溫度的流體匯合點附近安裝靜態(tài)混合器。6.3使用限制皮托管的使用流速不應(yīng)小于雷諾數(shù)下限對應(yīng)的速度(本文給出的表達(dá)式（見8.1和8.2）僅適用于無橫向速度梯度為了使速度梯度和支桿堵塞效應(yīng)造成的流量誤差可以忽略不計（），在使用皮托管進(jìn)行探測的情況下，紊流具有雙重影響，a)對總壓讀數(shù)的影響；b)對靜壓讀數(shù)的影響。6.4測量的性能用于測量差壓的裝置應(yīng)能夠測量相當(dāng)于橫測過程中記錄的最大值的穩(wěn)定差壓，不確定度不超過1%a)在測量儀器上施加最小阻尼來抑制差壓波動，以便能在不掩蓋長期波動的情況下方便b)每個測量點的讀數(shù)應(yīng)重復(fù)一定次數(shù)，最好以不相等的時間間隔重復(fù)—當(dāng)清除其中任一個讀最小值），差壓的瞬時讀數(shù)波動幅度不會超過平均差壓的±注：由于讀數(shù)的隨機波動，適用于流量的最終允差將是探測期間讀數(shù)總次數(shù)的函6.5皮托管的檢查和維護a)取壓孔及其連接管是否堵塞；b)皮托管內(nèi)接收總壓和靜壓的腔室之間是否存在泄漏；e)皮托管的測量頭是否確實垂直于支f)與壓力表的連接管是否盡可能短；就可以在滿足以下條件的情況下計算局部速度。但是，附錄2················································ρ——流體密度；μ——流體的動力粘度；di——皮托管總壓孔內(nèi)徑；過一個限值，根據(jù)表1所示，該限值隨γ（氣體比熱γ8.2流速計算公式·····································ρ——流體局部密度；p——局部靜壓（或絕對靜壓）?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁ——局部靜壓；Rg——摩爾氣體常數(shù)，8.314462618J/（mol·KM——流體的摩爾質(zhì)量，單位為千克每摩爾，空氣的摩爾質(zhì)量為0.02896546kg/mol；································To為用理想總溫度探針在管道軸線上測量的總溫度。使用任何非理想溫度探針的影響在附錄E中討選定的γ值和(1–ε)的Δp/p值以及T/To如表2所示。γT/ToT/ToT/ToT/ToT/ToT/ToT/To 至1100hPa，詳見參考文獻(xiàn)[9]。CIPM-2007公··························Mv——水的摩爾質(zhì)量，kg/mol，其數(shù)值為0.018015kg/mol；xv——水蒸氣的摩爾分?jǐn)?shù)，%。xv可以從相對濕度或者露點溫度確定：xv=?rf·································································hr——相對濕度，%； psv(td)=1pa×exp(A(td+273.15)2+B(td+273.15)+C+D/(td+273.15)) 9通過速度面積的圖形積分法確定流出速度d)在此值上加上一個與周緣區(qū)對應(yīng)的計算項，并等于：·································un——位于半徑為rn（即離管壁最近）的圓上的測量點上速度的算術(shù)平均值；在由卡門定律導(dǎo)出的（周緣區(qū)內(nèi)）的積分結(jié)果中：此后一項僅代乘以周緣區(qū)的流量?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁ——測量橫截面中的管道寬度（在每條水平測量線上測量的寬度的算術(shù)平均值H——測量橫截面中的管道高度（在每條垂直測量線上測量的高度的算術(shù)平均值l——從特定點到作為原點的內(nèi)側(cè)壁的距離；vaLma6)在本條款中，“垂直線“指與管道高度平行的直線，“水va——所述極限測量點處的速度（到最近的管）；m——取決于壁面粗糙度和流動條件的系數(shù)，其值可根據(jù)附錄F中給出的說明確定，d)繪制極限水平測量線之間ui隨對應(yīng)于每條水平線的相對高度h/H的變化曲線（見圖8）7))；ua'是最接近管壁（距離管壁a'）的水平測量線上的平均速度。下面給出的公式是沿三次曲線依次在各對測量點之間進(jìn)行插值導(dǎo)出的，圓形截面管道為(r/R)2，矩形截面管道則為l/L或h/H。這些分開的單個弧組合在一起，形成具有連續(xù)導(dǎo)數(shù)測量點的數(shù)量和位置應(yīng)參照第9章和4.4的規(guī)定。當(dāng)認(rèn)為有必要對局部速度測量值或測量點的位置10.1圓形截面而變化的各圓周上的平均速度[按9.1a]10.2矩形截面——或者測量截面上的流出速度，在這種情況下v1,v2, 注：當(dāng)n=5時，求和項只對i=3求值。每種方法都將測量截面劃分成若干個截面單元。每一個截面單元的測量位置都是根據(jù)以下條件預(yù)a)有關(guān)截面單元中速度分布律的數(shù)學(xué)形式的假設(shè)；b)權(quán)重系數(shù)的選擇。u=AlogY+BY+C········································y——到管壁的距離；A,B,C——任意三個常數(shù)（B為零的外環(huán)單元除外）。yi/D30.3586±0.01000.7302±0.01000.9358±0.00320.3207±0.00500.1349±0.00500.0321±0.001650.2776±0.01000.5658±0.01000.6950±0.01000.8470±0.00760.9622±0.00180.3612±0.00500.2171±0.00500.1525±0.00500.0765±0.00380.0189±0,0009每個半徑上的平均速度等于在相關(guān)半徑的測量點上確定的速度的算術(shù)平均值，而流出速度等于每個半徑上的平均速度的算術(shù)平均值。因此，流出速度由局部速度的算術(shù)平均值給出。對于使用26個測量點的方法，Σki=表4矩形截面中的對數(shù)線性法—測量點位h/HⅠⅡⅢⅣ23322——25335 66 6——6—66—53352 22332yi/D30.3754±0.01000.7252±0.01000.9358±0.00320.3123±0.00500.1374±0.00500.0321±0.001640.3314±0.01000.6124±0.01000.8000±0.01000.9524±0.00240.3343±0.00500.1938±0.00500.1000±0.00500.0238±0.001250.2866±0.01000.5700±0.01000.6892±0.01000.8472±0.00760.9622±0.00180.3567±0.00500.2150±0.00500.1554±0.00500.0764±0.00380.0189±0.0009e或fXi567但修正的量無法準(zhǔn)確知道。實際上，只有在需要非常精確在無限流體中使用皮托靜壓管時，校準(zhǔn)系數(shù)要考慮δ(Δp)=?0.7kb(s/A)Δpmax····················································A——管道的橫截面積；0.7的值是管道橫截面上速度平方的平均值與A——管道的橫截面積kb——圓筒形支桿的堵塞系數(shù)x——靜壓孔平面到皮托管支桿軸線的距離對于v/vmax=(y/R)1/m形狀的速度剖面，忽略距管壁y處測量點的局部速度2/mkb··············································12.2橫向速度梯度的修正用使附近的流線產(chǎn)生微小位移，從而使測量平面上游較高流速區(qū)域的流線靜止。附錄B對如何評價下列這種影響可以通過兩種方式加以考慮，一種是根據(jù)測量點的修正位置對速度面積進(jìn)行積分（見），在距管壁實際距離y處記錄的差壓Δp的測量值，在計算時被視為在（y+Δy）處的差壓，其對于特定的鼻部形狀，如果不能一次性確定kg的值，則對于所有符合5.2要求的皮托管，kg可以?。?.10±0.02）。表7可用于評估kg=0.10且距管壁一定距離范圍內(nèi)的皮托管的流線位移。y/d234∞?y/d根據(jù)表3、表4、表5、表6計算測量位置時，相應(yīng)的y距離應(yīng)當(dāng)按上述計算減少圖13給出了使用kg=0.10的皮托管進(jìn)行測量時，對圓形管不同的測量值，允許以kg/0.10的比例對數(shù)a)3個測量點/每半徑，對數(shù)-線性，對b)5個測量點/每半徑，對數(shù)-線性，注：上述兩圖曲線中的數(shù)值應(yīng)為管內(nèi)流體的雷諾數(shù)。12.3紊流的修正修正量約為-0.5%至-2%（見附錄C）。12.4壓頭損失的修正此修正通?？梢院雎圆挥?，但如果認(rèn)為有必要考慮，則每個測量點的差壓應(yīng)減去壓頭損失ξ?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁd——靜壓取壓孔所在平面到支桿軸線的距離。本章定義了本文件中使用的一些與不確定度有關(guān)的基本術(shù)語，介紹了評定體積流量測量不確定度信息，如權(quán)威機構(gòu)發(fā)布的量值、校準(zhǔn)證書、測量儀器的準(zhǔn)確度等級以及根據(jù)經(jīng)驗推斷的極限值等。13.2體積流量測量的不確定度來源分析13.3體積流量的測量模型根據(jù)速度面積法測量原理，測量截面上體積流量的計算公式為:qv=Au·················································urel(A)——測量截面面積的相對13.4體積流量的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度評定13.4.1確定測量截面面積引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(A)無論是圓形截面還是矩形截面，都是用具有一定準(zhǔn)確度等級的尺子，按照4.2的規(guī)定進(jìn)行多次測量13.4.2流出速度引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(U)皮托管校準(zhǔn)系數(shù)引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(α)差壓測量引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(Δp)6.4.1是對差壓測量儀表的最低要求。為了得到滿意的測量結(jié)果，建議使用準(zhǔn)確度等級更高的差壓由于差壓變送器的最大允許誤差是以其輸出量程的百分比表示的，為了減小差壓測量引入的不確重復(fù)性（包括速度波動、紊流、測量儀器分辨力等）引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(Δpr) n密度計算引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(p)密度計算公式（9）中，摩爾氣體常數(shù)和流體摩爾質(zhì)量的不確定度可以忽略；但局部靜壓、局部靜壓縮系數(shù)修正因子引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(1?ε)壓縮系數(shù)修正因子用公式（8）計算得到，比熱容比、差壓、局部靜壓的不確定度決定壓縮系數(shù)修阻塞效應(yīng)引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(S)皮托管傾斜（包括位置偏離、橫向速度梯度等）引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(φ)壓頭損失引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(ξ)定度urel(w)。使用圖形積分法，繪制速度剖面和計算圖形中心部分下的面積，以及冪指數(shù)m的取值都會引入不確上述各不確定度分量間均不相關(guān)。將所有相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量urel(xi)及其相對靈敏系數(shù)crel(xi)按公式（31）計算，得到流出速度的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(U)：urel·················13.5體積流量的相對合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度評定將13.4得到的urel(A)和urel(U)代入到用公式（30）計算體積流量的相對合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度，其中相對靈敏系數(shù)crel=1，crel13.6體積流量的相對擴展不確定度13.7報告體積流量測量結(jié)果a)體積流量qV=xxx.xm3/h，其相對擴展不確定度Urel(qV)=x.x%，k=2b)體積流量qV[1±Urel(qV)]m3/h，其中qV和Urel(qV)為具體值，即qV=xxx.x(1±x.x%)m3/h。A.1不同的類型3——8個直徑0.13d的孔，直徑不超過1mm，均勻分布，無毛刺注：AMCA(AirMovementandControlAssociationa——總壓取壓孔注：NPL(NationalPhysicalLaboratory英國國家物理實驗室)提出的改良橢圓形鼻部皮托管直徑d：直徑ds不應(yīng)超過1mm；孔深不小于0.5ds；孔的數(shù)量不少于6個；孔的平面距離鼻部頂端8d。直徑恒定并等于d；曲率半徑3d±0.5d，與測量頭平滑連接或斜接；靜壓取壓孔所在平面到支桿軸表A.1中給出的值誤差在±0.0002以內(nèi)。n8∞8)小直徑的皮托管采用較大的孔徑，以擴展注：CETIAT(CentreTechniquedesIndustriesAérauliquesetThermiques法國空氣和熱力工業(yè)技術(shù)中心)提出的皮托A.2皮托管對傾斜的敏感度當(dāng)所使用皮托管測量頭的軸線與平均流動方向不一致并與之形成一個角度φ時，所記錄的差壓Δpφ然而，有些形狀的皮托管頂端（上述三種類型就是這種情況）可以在相當(dāng)寬注：下面曲線給出的(Δpφ–Δpo)/Δpo3——CETIAT型皮托管，Red=8600種完全不同的情形。這種近壁位移可以計算，也與皮托管(Δy1)/d=kg·····································································(B.1)·····················對于平頭端皮托管，實驗表明a/kg=0.19由于這兩種效應(yīng)都取決于鼻部的有效阻力系數(shù)，并且由于a遠(yuǎn)小于kg，因此其他皮托和近壁位移的綜合位移也可以用下式表示，并且具有足夠的···························································································································如果將一個對方向不敏感的壓力探頭置于紊流中，則該探頭將隨時接收總壓力pti(見yzypt=ptidt····································································(C.2)pidt·····································································a)每個測量點的平均壓力p； +kSp································pm——平均被測壓力；p——平均實際壓力；然而，現(xiàn)已證明，在大多數(shù)情況下，存在下列形式).························································(C.6)pv2=pt?p(v′+v′+v′)?pm?ktp(v′+v′)·················(C.7)這種評估錯誤地認(rèn)為存在+ksPks=0.25的關(guān)系，最大限度地減小了測定平均局ReD==40000··································?qV/qV=0.54%(由于上述原因，這個正誤差似乎被低估了)。對于相同的雷諾數(shù)，這些資料計算了使用距離管壁(yn)Re=40000=0.235(D/2)的皮托管所產(chǎn)生的誤），=0.50%················································由于這個結(jié)果非常接近之前更完整的計算結(jié)果，這些資料認(rèn)為這樣計算出的誤差是所考慮的整個Re4×104m)Re≈ΔqV/qV平均值。因此壓力表的阻尼應(yīng)對稱和線性。當(dāng)施加壓力突變時，壓力指示器應(yīng)在不超過60s的時間內(nèi)記錄99%的變化。不能用阻尼來掩蓋壓力的正常脈動，這會使測量超出本文件的范彎曲或擠壓橡膠連接管。皮托管和壓力表之間不應(yīng)插入不對稱的噴嘴、的時間常數(shù)數(shù)量級相同時，有必要平衡這兩個管路的阻尼，因于正弦脈沖）所對應(yīng)的最大虛擬雷諾數(shù)是否遠(yuǎn)低于2000。這Re’=····················································d——毛細(xì)管的直徑；Re’——虛擬雷諾數(shù)所述的皮托靜壓管一般不能在馬赫數(shù)大于0.8的情況下使用，為了獲得最佳準(zhǔn)確度，應(yīng)該在其使用條件下進(jìn)行校準(zhǔn)。馬赫數(shù)在0.9到1.0之間時，這一類皮托管大多表現(xiàn)異常，因此無法進(jìn)行測量。此外，這類皮托管對偏離流動方向更加敏感，因此減小漩渦流和保持橫向靜壓分布均勻以確保軸向流動就顯得尤傳感器來測量壓力，而總壓力的測定需要使用正激波關(guān)系來評估皮托管的測量結(jié)果。w——在管壁處1/2······························1/2····························································1/2···························式中，1–ε為壓縮系數(shù)修正因子，可采用若干等效表達(dá)式計算1/2····················式(E.9)計算局部靜態(tài)溫度T。Ma2····························································線和管壁處的溫度測量值來近似估算溫度剖面。然后應(yīng)用式(E.10)和(E····························································b)在每個測量點測量p。檢查這些測量是否有異常。給定橫截面上的壓力應(yīng)該是明顯恒定的；任c)測量或確定管道中心線上的滯止溫度。4)測量或使用式(E.10)和式(E.16)用式(E.4)計算每個測量點的γMaT/T0MaT/T0MaT/T0MaT/T0MaT/T0MaT/T0MaT/T0————————————————————————Ma=+1?1]}1/2?1]}1/2——第一個測量點應(yīng)盡可能靠近管壁，且在任何情況下距離不得大于0.03l（l是橫截面的橫向尺寸但應(yīng)考慮到皮托管軸線與管壁之間的最小距離等于支桿的直徑；——第二個測量點與管壁的距離應(yīng)大于前一個測量點，但該距離應(yīng)等于或小于0.08l。在任何情況錯誤估計系數(shù)m導(dǎo)致最后一個測量點處的切線反轉(zhuǎn)，從而導(dǎo)致該測量點兩側(cè)流量誤差的部分補償。），在靠近管壁的兩個測量點允許確定m的情況下，選擇系數(shù)m造成的誤差大大減小，可以忽2··································1234用最大允許誤差為±0.1mm的超聲波測厚儀測量壁厚，為4.5mm，其相對不確定度為×100%=2.222%，按矩形分布考慮，則其相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel=1.283%，相對靈敏系數(shù)測量截面的直徑D=599.88mm；面積A=282629.37mm2G.2流出速度引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(u)G.2.1皮托管校準(zhǔn)系數(shù)引入的相對標(biāo)P13P12P11rr2r1Rr3OP23P22P21P31P33P41P42P43iij測量點處Δpij（Pa）1234123G.2.3重復(fù)性（包括速度波動、紊流、測量儀器分辨力等）引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel在每個位置重復(fù)測量3次差壓，取3次測量的平均值作為測量結(jié)果。由差壓測量數(shù)據(jù)表G.2知，重復(fù)性的最大值是0.384%，則重復(fù)性引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel=0.222%，相對靈敏系數(shù)由公式（9）知，密度計算引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定 小于0.14%。綜上，局部靜溫的相對不確定度不大于0.17%+0.14%=0.31%，按矩形分布考慮，則其相對G.2.4.3氣體定律偏差系數(shù)引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel(z)假設(shè)氣體定律偏差系數(shù)按1計算引入的相對不確定度urel(z)=0.1%，按矩形分布考慮，則其相對標(biāo)空氣的比熱容比y=1.4，表G.3是用公式（4）計算得到測量位置處的壓縮系數(shù)修正因子的平均值。j1234123G.2.6阻塞效應(yīng)引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel根據(jù)圖12，假設(shè)阻塞效應(yīng)引入的相對不確定度是0.3%，按矩形分布考慮，則其相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度G.2.7皮托管傾斜（包括位置偏離、G.2.8壓頭損失引入的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel使用的皮托管總壓取壓孔到靜壓取壓孔之間的距離是42mm，測量時雷諾數(shù)大于1×106，取通用壓考慮，則其相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel=0.121%j1234123流出速度等于所有局部速度的算術(shù)平均值，計算得到U=24.66m/s。假設(shè)計算方法引入的