DL∕T 882-2022 火力發(fā)電廠金屬專業(yè)名詞術(shù)語

火力發(fā)電廠金屬專業(yè)術(shù)語2022-11-04發(fā)布2023-05-04實施國家能源局發(fā)布學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022DL/T882—2022因用電力出版社只恨一前言 Ⅲ1范圍 12規(guī)范性引用文件 13一般術(shù)語 13.1廣義術(shù)語 13.2火電廠金屬術(shù)語 13.3壽命評估與壽命管理 24金屬學(xué)基礎(chǔ)術(shù)語 34.1金屬晶體結(jié)構(gòu)與組織 34.2金屬的強化 94.3金屬組織穩(wěn)定性 94.4金屬的脆性 4.5金屬缺陷 5金屬材料與加工 5.1鐵 5.2鋼 5.3高溫合金 5.4金屬加工 6金屬物理性能 6.1彈性性能 6.2熱學(xué)性能 6.3電學(xué)性能 6.4磁學(xué)性能 7金屬力學(xué)性能 7.1應(yīng)力與應(yīng)變 7.2常規(guī)力學(xué)性能 7.4韌性 7.5蠕變、持久與應(yīng)力松弛性能 7.6疲勞性能 7.7斷裂韌度 7.8金屬磨損 8焊接與表面技術(shù) 31 8.2焊接缺陷 8.3表面技術(shù) 9熱處理 I學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20229.2退火 439.3正火 459.4淬火 45 479.7固溶及時效 479.8表面熱處理 48 10.2腐蝕 11金屬檢驗與分析技術(shù) 11.1金相檢驗與化學(xué)分析 12無損檢測 513金屬管道及支吊架 13.2支吊架 附錄A(資料性)漢語索引 附錄B(資料性)英文索引 參考文獻 IⅡ?qū)W兔兔ww.標(biāo)準(zhǔn)下載本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)本文件代替DL/T882—2004《火力發(fā)電廠金屬專業(yè)名詞術(shù)語》,與DL/T882—2004相比，除結(jié)構(gòu)——新增了“高溫合金”一節(jié)和“金屬管道及支吊架”一章，調(diào)整了部分章節(jié)的結(jié)構(gòu)和術(shù)語的順序，修改了章節(jié)名稱(見第4、5、7、8、12章，2004版的第4、5、8、9、11章);蠕變強度、I型蠕變裂紋、Ⅱ型蠕變裂紋、Ⅲ型蠕變裂紋、IV型蠕變裂紋、等離子噴涂、冷噴涂、激光熔覆、氫腐蝕、垢下腐蝕、電子背散射衍射、短時過熱失效、長時過熱失效、超聲導(dǎo)波檢測、脈沖渦流檢測、管道、管件”等術(shù)語(見第2～12章，2004版的第3～11章);名詞或定義(見第2～10章，2004版的第3～11章);——刪除了“肖氏硬度試驗、艾氏沖擊試驗、金屬管縮口試驗、碳弧焊”等術(shù)語(見2004版的第3～11章)。本文件由電力行業(yè)電站金屬材料標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(DL/TC23)歸口。本文件起草單位：西安熱工研究院有限公司、西安西熱產(chǎn)品認(rèn)證檢測有限公司、河南華電金源管——2004年首次發(fā)布為DL/T882—2004;本文件在執(zhí)行過程中的意見或建議反饋至中國電力企業(yè)聯(lián)合會標(biāo)準(zhǔn)化管理中心(北京市白廣路二I學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022火力發(fā)電廠金屬專業(yè)術(shù)語3一般術(shù)語3.1.1研究金屬與合金的相結(jié)構(gòu)、宏觀組織和微觀組織的實質(zhì)及形成和變化規(guī)律，以及與化學(xué)成分和性3.1.2主要依靠顯微鏡技術(shù)，研究金屬材料的宏觀、微觀組織形成和變化規(guī)律，及其與成分和性能之間3.1.3金屬物理學(xué)metalphysics從電子、原子和各種晶體缺陷的運動規(guī)律和相互作用方面，研究金屬與合金的結(jié)構(gòu)及其與性能關(guān)——晶體缺陷理論，研究有關(guān)點缺陷(空位、間隙原子、置換原子及其復(fù)合體等)、線缺陷(位錯)、面缺陷(層錯、晶界和相界面)、體缺陷等的基本規(guī)律及對金屬結(jié)構(gòu)敏感性能的理論3.1.4金屬力學(xué)mechanicsofmetals3.2.1依據(jù)相關(guān)技術(shù)規(guī)范對電站金屬部件在制造、安裝和服役過程中材料品質(zhì)、焊接質(zhì)量和金屬部件的老化損傷狀態(tài)進行監(jiān)測、評估，并提出相應(yīng)的防范措施的工作，涉及電力設(shè)備金屬部件的監(jiān)測技術(shù)、1學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20223.2.2.43.2.53.3.13.3.23.3.33.3.43.3.5依據(jù)部件的設(shè)計、制造、服役條件、運行歷程、維修更換等資料，部件服役前后材料的力學(xué)性3.3.63.3.72學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20224.1.1金屬晶體中原子的排列方式。常見的金屬晶體結(jié)構(gòu)有體心立方(BCC)、面心立方(F六方(HCP)等。4.1.24.1.3晶粒內(nèi)相互間晶體學(xué)位向差很小(<3°)的小晶塊。4.1.4.64.1.7多晶polycrystal4.1.84.1.94.1.10晶體中常見的一維缺陷(線缺陷)。在透射電子顯微鏡下金屬薄膜試樣的衍襯像中表現(xiàn)為彎曲的3學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載4.1.12面心立方、密排立方、體心立方等常見金屬晶體中密排晶面堆垛層次局部發(fā)生錯誤而形成的二維晶體學(xué)缺陷(面缺陷)。在透射電子顯微鏡下金屬薄膜試樣的衍襯像中表現(xiàn)為彎曲的線條。4.1.13滑動中的位錯列在領(lǐng)先位錯受阻時形成塞積的現(xiàn)象。在透射電子顯微鏡下金屬薄膜試樣的衍襯像4.1.14空位vacancy4.1.154.1.16相界面interphaseboundary相鄰兩種相的分界面。兩相的點陣在跨越界面處完全匹配者稱為共格界面，部分匹配者稱為半共4.1.17母相parentphase4.1.18固溶體solidsolution4.1.19有序固溶體orderedsolidsolution4.1.204.1.21間隙相interstitialphase過渡族元素與原子半徑較小的元素(如C、N、B、H等)所形成的一類金屬化合物，屬中間相。4.1.22間隙化合物interstitialc由過渡族元素與C、N、B、H等原子半徑較小的元4.1.23亞穩(wěn)相metastablephase穩(wěn)定性介于不穩(wěn)定相(失穩(wěn)相)與穩(wěn)定相(平衡相)之間的過渡相。4.1.24脫溶物precipitate過飽和固溶體中形成的溶質(zhì)原子偏聚區(qū)(例如鋁銅合金中的GP.區(qū))或化學(xué)成分及晶體結(jié)構(gòu)與之不4學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載同的析出相(例如鋁銅合金人工時效時形成的CuAl?)。4.1.254.1.26彌散相dispersedphase從過飽和固溶體中析出或在化學(xué)熱處理滲層中形成，以及在其他生產(chǎn)條件下形成的細(xì)小、彌散分4.1.27在921℃以下穩(wěn)定存在，晶體結(jié)構(gòu)為體心立方的純鐵。4.1.284.1.29在921℃~1390℃穩(wěn)定存在且晶體結(jié)構(gòu)為面心立方的純鐵。4.1.30奧氏體austenite4.1.314.1.32殘留奧氏體retainedaustenite4.1.33在1400℃~1539℃穩(wěn)定存在且晶體結(jié)構(gòu)為體心立方點陣的純鐵，為固相。4.1.344.1.354.1.36laves相l(xiāng)avesphase4.1.37具有四方結(jié)構(gòu)或面心立方結(jié)構(gòu)，可表示為(Cr,Fe)(Nb,V)N的一種復(fù)雜氮化物。54.1.384.1.39具有面心立方結(jié)構(gòu)，分子式可用A?B表示的相。典型的γ'相是Ni?Al,是鎳基高溫合金常見的強4.1.404.1.414.1.424.1.43金屬間化合物intermetalliccompound4.1.44滲碳體cementite4.1.454.1.464.1.474.1.484.1.49石墨graphite4.1.50用金相觀察方法看到的由形態(tài)、尺寸不同和分布方式不同的一種或多種相構(gòu)成的總體，以及各種6學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載4.1.51亞組織substructure單個晶體或晶粒內(nèi)部呈網(wǎng)絡(luò)狀的晶界—亞晶界的組織，又稱亞結(jié)構(gòu)。例如位錯、層錯、微細(xì)孿4.1.52織構(gòu)texture4.1.534.1.544.1.55共析組織eutectoidstructure4.1.56金屬鑄件或鍛件中呈樹枝狀的晶體(晶粒)。4.1.574.1.58含有一種(或多種)針狀相的組織。4.1.59片層狀組織lamellarstructure4.1.60鐵碳平衡相圖iron-carbonequilibriumphasediagram用溫度為縱坐標(biāo)、碳含量為橫坐標(biāo)的圖解方法表示接近平衡條件或亞穩(wěn)條件下，以鐵、碳為組元4.1.61珠光體pearlite鐵素體薄層(片)與碳化物(包括滲碳體)薄層(片)交替重疊組成的共析組織。4.1.62粒狀珠光體globularpearlite4.1.63在光學(xué)金相顯微鏡下放大600倍以上才能分辨片層的細(xì)珠光體。4.1.64淬火馬氏體經(jīng)高溫回火(500℃~650℃)后，碳化物聚集球化并彌散在基體中起強化作用，基體7學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶形成的組織，又稱二次索氏體。4.1.65在光學(xué)金相顯微鏡下無法分辨片層的極細(xì)珠光體，又稱托氏體。4.1.66回火屈氏體temperedtroostite淬火馬氏體經(jīng)中溫回火(300℃~500℃)后，馬氏體中過飽和的碳大部分或全部脫溶，析出的碳化物開始聚集長大和球化，基體馬氏體開始回復(fù)形成的組織，又稱二次屈氏體。4.1.67馬氏體相變點martenitictransformationpointMs奧氏體和馬氏體的兩相自由能之差達到相變所需的最小動值時的溫度。4.1.68鋼鐵奧氏體化后，過冷到珠光體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)與Ms之間的中溫區(qū)等溫，或連續(xù)冷卻通過這個中溫區(qū)時形成的組織。其組織由過飽和α固溶體和碳化物組成。4.1.69上貝氏體upperbainite過冷奧氏體在中溫(550℃~350℃)范圍內(nèi)形成的由鐵素體和碳化物組成的、呈羽毛狀的非層狀組織，呈脆性且硬度高。4.1.70過冷奧氏體的溫度下降到230℃~350℃時，所形成的由鐵素體和碳化物組成的呈黑色針狀或竹葉狀的組織。4.1.71粒狀貝氏體granularbainite將奧氏體過冷到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間的最上部轉(zhuǎn)變而成的大塊狀或條狀鐵素體(其內(nèi)有較高密度的位錯)內(nèi)分布著眾多小島的復(fù)相組織。4.1.72鋼鐵或非鐵金屬中通過無擴散共格切變型轉(zhuǎn)變(馬氏體轉(zhuǎn)變)所形成的產(chǎn)物。鋼鐵中馬氏體轉(zhuǎn)變的母相是奧氏體，由此形成的馬氏體化學(xué)成分與原奧氏體成分完全相同，晶體結(jié)構(gòu)為體心正方，可被看作過飽和α固溶體，主要形態(tài)是板條狀和片狀。4.1.73回火馬氏體temperedmartensite淬火狀態(tài)的馬氏體在回火后仍保持馬氏體形態(tài)的分解產(chǎn)物。4.1.74二次馬氏體secondarymartensite工件回火冷卻過程中殘留奧氏體發(fā)生轉(zhuǎn)變形成的馬氏體。4.1.75魏氏組織widmannstattenstructure從先共析相沿過飽和母相的特定晶面析出，且在母相中呈片狀或針狀特征分布的顯微組織。8學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載4.1.76鑄鐵或高碳高合金鋼中由奧氏體(或其轉(zhuǎn)變的產(chǎn)物)與碳化物(包括滲碳體)組成的共晶組織。4.2.14.2.2形變強化strainstrengthening通過增加金屬材料塑性變形量來提高金屬材料室溫強度(如屈服強度)的工藝，又稱加工硬化。4.2.3固溶強化solutionstrengthening4.2.4過飽和固溶體在長期保溫過程中發(fā)生時效，析出彌散分布的碳化物、氮化物或金屬間化合物的小質(zhì)點，它們在高溫運行時不易聚集，阻止位錯運動，從而提高金屬材料的室溫抗拉強度、蠕變極限和4.2.5向鋼中加入一些微量的表面活性元素，產(chǎn)生內(nèi)吸附現(xiàn)象，濃集于晶界，從而使金屬材料的蠕變極4.2.6多元素復(fù)合強化multi-elementcompoundstrengthening4.2.7馬氏體強化martensitestreng4.2.8冶金強化metallurgicstrengthening4.3.1組織老化microstructureaging在高溫條件下，材料內(nèi)部因合金元素擴散(遷移)、第二相的析出和轉(zhuǎn)變而引起的組織形態(tài)變化。4.3.2珠光體球化spheroidizationofpearlite在高溫長期應(yīng)力作用下，鋼中片層狀珠光體組織中的片層狀滲碳體(或碳化物)通過原子擴散的4.3.3在一定的溫度下鋼中的滲碳體分解成為游離碳并以石墨形式析出，在鋼中形成石墨夾雜，使鋼的9學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載脆性急劇增大的現(xiàn)象。4.3.4合金元素遷移alloyingelementmigration在高溫長期運行過程中，金屬材料中合金元素隨時間由一種組織組成物向另一種組織組成物轉(zhuǎn)移(既包括合金元素含量的變化，也包括碳化物數(shù)量、結(jié)構(gòu)類型和分布形態(tài)的變化)的現(xiàn)象，又稱合金元素再分配。4.4.1冷脆性coldbrittleness金屬在低溫下呈現(xiàn)的脆性。4.4.2某些鋼材長時間停留在400℃~550℃溫度區(qū)間，在冷卻至室溫后沖擊值顯著下降的現(xiàn)象。4.4.3回火脆性temperbrittleness工件淬火后在某些溫度區(qū)間回火產(chǎn)生韌度下降的現(xiàn)象。4.4.4鋼件淬火后在300℃左右的溫度區(qū)間回火后出現(xiàn)韌度下降的現(xiàn)象。將已產(chǎn)生這類脆性的鋼件置于更高溫度回火后，其脆性逐漸消失，再在300℃左右溫度回火，脆性不再出現(xiàn)，又稱第一類回火脆性。4.4.5含有鉻、錳、鎳等元素的合金鋼工件淬火后，在脆化溫度區(qū)(400℃~550℃)回火，或在更高溫度回火后緩慢冷卻所產(chǎn)生的脆性。這種脆性可通過高于脆化溫度的再次回火并快速冷卻予以消除。消除4.4.6應(yīng)變時效脆性strain-agebrittleness某些鋼在冷加工變形后，在室溫下經(jīng)過較長時間或在100℃~300℃下經(jīng)過一定時間后，強度上升而沖擊值下降的現(xiàn)象。主要產(chǎn)生在含碳量較低的鋼中。4.4.7蠕變脆性creepembrittlement由于蠕變而導(dǎo)致金屬材料持久塑性降低、持久缺口敏感性增加，以及在蠕變過程中發(fā)生的低應(yīng)力蠕變脆性斷裂的現(xiàn)象。4.5金屬缺陷4.5.1缺欠imperfection按規(guī)定的檢驗方法檢驗出的金屬部件內(nèi)部或表面上的不連續(xù)或不規(guī)則部位，又稱瑕疵。4.5.2缺陷defect學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載4.5.3縮孔shrinkagehole4.5.4劃痕scoring4.5.5磨蝕erosion4.5.64.5.74.5.84.5.94.5.104.5.114.5.12疏松porosity4.5.134.5.144.5.15學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載.17蠕變孔洞creepcavity高溫金屬部件長期運行過程中，在溫度和應(yīng)力作用下，優(yōu)先在與外加應(yīng)力垂直的晶界上產(chǎn)生的圓5.1.1含碳量大于2.11%的鐵碳合金。純鐵pureiron含碳量不超過0.04%的純鐵，又稱錠鐵。5.1.4鑄鐵castiron碳含量大于2%的鐵-碳-硅合金的統(tǒng)稱。此外還含有少量錳、磷、硫和其他微量元素。5.1.65.1.7球墨鑄鐵spheroidalgraphitecastiron5.1.85.1.9可鍛鑄鐵malleablecastir鑄態(tài)為白口組織，利用石墨化退火或脫碳退火使碳呈團絮狀析出的鑄鐵，又稱展性鑄鐵或韌性鑄鐵。5.1.10白口鐵whitecastiron學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022碳含量低于2%的鑄造鐵-碳-硅合金的總稱。使用酸性平爐或堿性平爐冶煉的鋼。用轉(zhuǎn)爐冶煉的鋼。利用電加熱的方法在電爐中冶煉的鋼。普通質(zhì)量鋼basesteel雜的含量的控制及碳含量的波動范圍和性能要求較嚴(yán)的鋼。的鋼。為了細(xì)化晶粒，提高鋼的強度而經(jīng)過正火熱處理的鋼。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20225.2.12碳含量為共析成分(一般碳含量為0.80%)的珠光體組織的鋼。5.2.13碳含量低于共析鋼成分(一般碳含量為0.02%～0.8%)的鐵素體和珠光體鋼。5.2.14含碳量高于共析成分(一般碳含量為0.8%～2.0%)的珠光體和滲碳體組織的鋼。5.2.15碳含量一般為0.02%～2%的鐵碳合金，5.2.165.2.185.2.195.2.20不添加合金元素，用于制造各種一般的小型工具的5.2.21注：高溫下萊氏體是奧氏體和滲碳體的共晶體，常溫5.2.225.2.235.2.24合金元素總含量為5%～10%的合金鋼。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載5.2.25合金元素總含量超過10%的合金鋼。5.2.26合金結(jié)構(gòu)鋼structuralalloysteel5.2.27合金工具鋼alloytoolsteel5.2.28低合金高強度鋼highstrengthlowalloysteel5.2.295.2.30珠光體耐熱鋼pearliticheat-resistantsteel供貨態(tài)組織為鐵素體加珠光體(包括部分貝氏體或馬氏體組織)的耐熱鋼，又稱珠光體熱強鋼。5.2.31奧氏體耐熱鋼austeniticheat-resistantsteel5.2.32馬氏體耐熱鋼martensiticheat-resistantsteel供貨態(tài)組織為馬氏體，或馬氏體加貝氏體(包括少量鐵素體)組織的耐熱鋼。5.2.33鐵素體耐熱鋼ferriticheat-resistantsteel5.2.34不銹鋼stainlesssteel以不銹、耐蝕性為主要特征，且鉻含量至少為10.5%,碳含量最大不超過1.2%的鋼。5.2.35鐵素體不銹鋼ferriticstainlesssteel鉻含量一般為12%～30%,通常不含鎳，在使用狀態(tài)基體組織為鐵素體的不銹鋼。5.2.36奧氏體不銹鋼austeniticstainlesssteel使用狀態(tài)基體組織為穩(wěn)定的奧氏體的不銹鋼。具有很高的耐蝕性，良好的冷加工性和良好的韌5.2.37馬氏體不銹鋼martensiticstainlesssteel鉻含量不低于12%(一般為12%～18%),碳含量較高，使用態(tài)組織為馬氏體的不銹鋼。5.2.38耐磨鋼abrasion-resistantsteel學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022耐蝕合金corrosionresistantalloy鎳基高溫合金nickelbased以鎳為基(含鎳50%以上)的高溫合金。在650℃~1100℃范圍具有較高的強度、較好的抗氧化鐵鎳基高溫合金iron-nickelbasedsuperalloy將一些合金元素(如鎢、鉬)加入到鎳、鐵或鈷基高溫合金中，使之形成合金化的單一γ相而得沉淀強化高溫合金precipitation鑄造casting熔煉金屬，制造鑄型(芯),并將熔融金屬澆入鑄型，凝固后活動具有一定形狀、尺寸和性能的金熱壓力加工hot-pressingprocess冷壓力加工cold-pressingprocess軋制rolling金屬材料在旋轉(zhuǎn)軋輥的壓力作用下，產(chǎn)生連續(xù)塑性變形，以改變其斷面形狀和尺寸的工藝方法，5.4.5熱軋hotrolling學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022擠壓extrusion在加壓設(shè)備及工(模)具的作用下，使坯料、鑄錠產(chǎn)生局部或全部的塑性變形，以獲得一定幾何5.4.10增材制造additivemanufacturing;AM5.4.12pEG泊松比Poissonratioμ學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022tRCp7PμB學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載矯頑力coerciveforceHc7.1.17.1.2不考慮幾何不連續(xù)性(如孔、溝、圓角等)所產(chǎn)生的影響，而按簡單理論計算的凈截面上一點的7.1.37.1.47.1.5壓應(yīng)力compressivestress7.1.6扭應(yīng)力torsionalstress7.1.8應(yīng)變strain強度strength彈性elasticity學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022屈強比yieldratioAZSe應(yīng)變硬化指數(shù)strainhardeningexponentn材料變形時真應(yīng)力與真應(yīng)變關(guān)系式中的冪指數(shù)。其值的大小決定了材料能夠產(chǎn)生的最大均勻應(yīng)變量。7.2.13Rme20學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載7.2.177.2.187.2.19R7.2.21.237.2.247.2.25學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20227.2.26金屬管擴口試驗drift-expendingtestoftube7.2.27小沖桿試驗smallpunchtest;SPT一種以微型片狀試樣為試驗對象，通過固定片狀試樣邊緣，以機械加載方式利用沖桿頂端的球形7.2.287.3.17.3.2將一個規(guī)定幾何形狀和尺寸的壓頭，在規(guī)定的條件下和試驗循環(huán)內(nèi)施加試驗力壓入材料中，使其7.3.37.3.4布氏硬度試驗Brinellhardnesstest用一定直徑的硬質(zhì)合金球，以相應(yīng)的試驗力壓入試樣表面，經(jīng)規(guī)定保持時間后卸除試驗力，用測7.3.57.3.6洛氏硬度標(biāo)尺Rockwellhardnessscale7.3.7將特定尺寸、形狀和材料的壓頭按照規(guī)定分兩級試驗力壓入試樣表面。初試驗力加載后，測量初始壓痕深度；隨后施加主試驗力，在卸除主試驗力后保持初試驗力時測量最終壓痕深度，計算洛氏硬7.3.87.3.922DL/T882—20227.3.10維氏硬度試驗Vickershardnesstest7.3.11試驗力范圍為0.09807N~1.961N的維氏硬度試驗。硬度試驗力符號為HV0.01～HV0.2。7.3.12試驗力范圍為1.961N~49.03N的維7.3.13努氏硬度Knoophardness7.3.14努氏硬度試驗Knoophardnesstest7.3.157.3.16里氏硬度試驗Leebhardnesstest韌性toughness沖擊吸收能量absorbedenergyK沖擊韌度impacttoughness應(yīng)變時效沖擊吸收能量strainagingimpactabsorbingenergy無塑性轉(zhuǎn)變溫度nil-ductilitytransitiontem在一系列不同溫度下，用夏比“V”形缺口試樣進行沖擊試驗，根據(jù)斷口的脆性面積(結(jié)晶狀面注：常用50%的面積比表示材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度，即FATTso。也有的用20%的面積比表示材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度，7.4.10在給定溫度條件下，采用擺錘單次沖擊的方式，用規(guī)定高度和質(zhì)量的擺錘對處于簡支梁狀態(tài)的24學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022t7.5.6蠕變強度creepstrength在規(guī)定溫度下使試樣在規(guī)定時間內(nèi)產(chǎn)生的蠕變總伸長率或穩(wěn)態(tài)蠕變速度不超過規(guī)定值的最大應(yīng)7.5.7蠕變第一階段thefirststageofcreep7.5.8蠕變第二階段thesecondstageof7.5.9蠕變第三階段thethirdstag7.5.107.5.11持久強度極限stressrupturelimit7.5.12持久強度試驗stressrupturetest測定在高溫長時間載荷作用下材料斷裂抗力(即持久強度)的一種高溫力學(xué)性能試驗。7.5.13持久塑性stressruptureplasticity.15持久斷面收縮率percentagereductionofareaofstressrupture7.5.16持久缺口敏感系數(shù)stressrupturenotchsensitivityfactor7.5.1725學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載初始應(yīng)力initialstress應(yīng)力松弛試驗開始時施加全部試驗力瞬間試樣上的應(yīng)力。剩余應(yīng)力remainingstress應(yīng)力松弛試驗中任一時間試樣上所保持的應(yīng)力。松弛應(yīng)力relaxedstress應(yīng)力松弛試驗中任一時間試樣上所減少的應(yīng)力，即初始應(yīng)力與剩余應(yīng)力之差。應(yīng)力松弛曲線stressrelaxationcurve用剩余應(yīng)力作為時間的函數(shù)所繪制的曲線。應(yīng)力松弛速率stressrelaxationrate單位時間的應(yīng)力下降值。即給定瞬間的應(yīng)力松弛曲線的斜率。應(yīng)力松弛第一階段thefirststageofstressrelaxation應(yīng)力松弛速度隨時間逐漸減少的期間。應(yīng)力松弛第二階段thesecondstageofstressrelaxation應(yīng)力松弛試驗stressrelaxationtest將試樣加熱至規(guī)定的溫度，在此溫度下保持恒定的拉伸應(yīng)變，測定試樣的剩余應(yīng)力的試驗。整個試驗過程既可以是連續(xù)的，也可以是不連續(xù)的。疲勞fatigue金屬材料在交變應(yīng)力或應(yīng)變作用下產(chǎn)生裂紋或失效的過程。高周疲勞high-cyclefatigue材料在低于材料屈服強度的循環(huán)應(yīng)力作用下，經(jīng)10?以上循環(huán)次數(shù)而產(chǎn)生的疲勞。金屬材料在超過其屈服強度的循環(huán)應(yīng)力或超過其屈服應(yīng)變作用下，經(jīng)102~10?次循環(huán)而產(chǎn)生的疲勞，又稱塑性疲勞或應(yīng)變疲勞。由于溫度的循環(huán)變化而產(chǎn)生的循環(huán)熱應(yīng)力所導(dǎo)致的疲勞。7.6.526DL/T882—20227.6.6機械疲勞mechanicalfatigue7.6.7熱機械疲勞thermalmechan7.6.87.6.9接觸疲勞contactfatigue材料在循環(huán)接觸應(yīng)力作用下，產(chǎn)生局部永久性累積損傷，經(jīng)一定循環(huán)次數(shù)后，接觸表面發(fā)生麻7.6.10腐蝕疲勞corrosionfatigue腐蝕環(huán)境和循環(huán)應(yīng)力(應(yīng)變)的復(fù)合作用所導(dǎo)致的疲勞。7.6.11疲勞壽命fatiguelifeN7.6.12中值疲勞壽命medianfatigueli將在同一試驗條件下所測試一組試樣的疲勞壽命觀測值，按大小順序排列時，處于正中間的一個數(shù)值。即具有50%存活率的疲勞壽命。當(dāng)試樣為偶數(shù)時，為處于正中的兩個數(shù)的平均值。7.6.13P%存活率的疲勞壽命fatiguelifeforP%survival7.6.14疲勞強度fatiguestrength7.6.157.6.16N次循環(huán)的中值疲勞強度medianfatiguestrengthatNcycles母體的50%能經(jīng)受N次循環(huán)的應(yīng)力水平的估計值。由于試驗不能直接求得N次循環(huán)的疲勞強度頻7.6.177.6.18疲勞極限fatiguelimit學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載7.6.19P%存活率的疲勞極限fatiguelimitforP%survival指定循環(huán)基數(shù)下，具有P%存活率的疲勞強度。7.6.20理論應(yīng)力集中系數(shù)theoreticalstressconcentrationfactor按彈性理論計算所得缺口或其他的應(yīng)力集中部位的最大應(yīng)力與相應(yīng)的標(biāo)稱應(yīng)力的比值。7.6.21疲勞缺口系數(shù)fatiguenotchfactorK在相同的疲勞壽命下，缺口試樣的疲勞強度同光滑試樣疲勞強度的比值。7.6.22疲勞缺口敏感度fatiguenotchsensitivity7.6.23應(yīng)力-壽命曲線。7.6.2450%存活率的S-N曲線S-Ncurvefor50%survival在各應(yīng)力水平下擬合的中值疲勞壽命曲線。7.6.25P%存活率的S-N曲線S-NcurveforP%survival在各應(yīng)力水平下擬合的P%存活率疲勞壽命曲線。它是所加應(yīng)力與P%母體能夠尚存的破壞循環(huán)數(shù)之間關(guān)系的一種估計量。P可以是95、90等。7.6.26以應(yīng)力為縱坐標(biāo)，以存活率P的疲勞壽命為橫坐標(biāo)所繪出的曲線，即存活率一應(yīng)力一疲勞壽命關(guān)系曲線。作圖時，疲勞壽命采用對數(shù)標(biāo)尺，或者應(yīng)力與疲勞壽命均采用對數(shù)標(biāo)尺。7.6.27等壽命疲勞圖constantlifefatiguediagram通常用直角坐標(biāo)表示的一族曲線，其每條曲線分別對應(yīng)一疲勞壽命。等壽命疲勞圖表達給定疲勞壽命下的應(yīng)力幅與平均應(yīng)力，或最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之間的關(guān)系。7.6.28應(yīng)力/應(yīng)變-壽命曲線stress/strain-lifecurve應(yīng)力/應(yīng)變范圍與到達失效反向數(shù)的關(guān)系曲線。7.6.29應(yīng)力-應(yīng)變遲滯曲線stress-strainhysteresiscurve一次循環(huán)中的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線。7.6.30循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變曲線cyclicstress-straincurve在不同總應(yīng)變范圍下得到的一系列穩(wěn)定遲滯回線頂點的軌跡。也可用穩(wěn)定應(yīng)力幅和塑形應(yīng)變幅在雙對數(shù)坐標(biāo)上作出的關(guān)系曲線表示。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載7.6.317.6.327.6.33應(yīng)力強度因子范圍stress-intensityfactorrange7.6.34疲勞裂紋擴展速率fatiguecrackgrowthrate7.6.35裂紋擴展速率da/dN趨于0時，△K的漸近線的值。7.6.367.6.37疲勞試驗fatiguetest在試樣上通過施加重復(fù)的試驗力或變形，或施加變化的力或變形，而得到疲勞壽命、給定壽命的7.7.1斷裂力學(xué)fracturemechanics用線彈性和彈塑性力學(xué)，研究帶裂紋的結(jié)構(gòu)或部件在外部及內(nèi)部因素作用下，裂紋再萌生、擴展直至斷裂的條件和規(guī)律，并研究部件材料抗裂紋擴展、抗斷裂能力，做出部件安全性和壽命估算的7.7.2用固體線彈性理論分析固體中已存在裂紋附近的應(yīng)力場，從分析線彈性均勻和各向同性連續(xù)體中個別裂紋(假定構(gòu)件只含有一個裂紋且其頂端只有一個塑性區(qū))行為出發(fā)，得到各向同性的二維彈性7.7.3應(yīng)力強度因子stressintensityfactorK對于均勻線彈性體的彈性應(yīng)力場的大小。應(yīng)力強度因子是施加力、試樣尺寸、幾何形狀和裂紋長學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載7.7.4斷裂韌度fracturetoughness準(zhǔn)靜態(tài)單一加載條件下的裂紋擴展阻力的通用術(shù)語。7.7.5平面應(yīng)變斷裂韌度plane-strainfracturetoughnessKIc當(dāng)含裂紋材料的裂紋前緣處于平面應(yīng)變和小范圍屈服條件下，裂紋發(fā)生失穩(wěn)擴展的臨界應(yīng)力強度因子，是材料的固有力學(xué)性質(zhì)。7.7.6裂紋尖端張開位移crack-tipopeningdisplacement;CTODδ在預(yù)制疲勞裂紋尖端，裂紋兩表面相對于原始未變形的裂紋平面的垂直位移。7.7.7裂紋擴展力crack-extensionforce彈性體中理想裂紋擴展每單位面積的彈性能。7.7.8J圍繞裂紋前緣從裂紋的一側(cè)表面至另一側(cè)表面的線積分或面積分，用來表征裂紋前緣地區(qū)的應(yīng)力-應(yīng)變場。7.7.9穩(wěn)定裂紋擴展stablecrackextension在位移控制的試驗條件下，位移保持恒定時，裂紋擴展停止或?qū)⑼Ｖ箷r的裂紋擴展量。7.7.10非穩(wěn)定裂紋擴展unstablecrackextension失穩(wěn)的裂紋擴展，之前可能有或者沒有穩(wěn)定裂紋擴展。7.7.11裂紋擴展阻力曲線crackextensionresistancecurvesδ或J隨裂紋穩(wěn)定擴展量的變化曲線，又稱R曲線。7.7.12斷裂韌度試驗fracturetoughnesstest利用一組試樣，測定帶裂紋試樣抵抗裂紋失穩(wěn)擴展能力，即斷裂韌度的力學(xué)性能試驗方法。7.8.1物體表面相接觸并做相對運動時，材料自該表面逐漸損失以致表面損傷的現(xiàn)象。7.8.2用體積磨損或質(zhì)量磨損表征的材料抵抗磨損的性能指標(biāo)。7.8.3由耐磨材料制造的設(shè)備零部件。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載7.8.107.8.127.8.13焊接welding31學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載自動焊automaticwelding用自動焊接裝置完成全部焊接操作的焊接方法。采用比母材熔點低的金屬材料作釬料，將焊件和釬料加熱到高于釬料熔點但低于母材熔點的溫度，利用液態(tài)釬料潤濕母材填充接頭間隙并與母材相互擴散實現(xiàn)連接焊件的方法。8.1.5堆焊surfacing為增大或恢復(fù)焊件尺寸或使焊件表面獲得具有特殊性能的熔敷金屬而進行的焊接方法。根據(jù)美國焊接協(xié)會(AWS)中單為增大或恢復(fù)尺寸的堆焊稱為熔敷堆焊(buildup),為滿足耐熱、耐蝕的堆焊稱為復(fù)層堆焊(cladding),為滿足耐磨要求的堆焊稱為耐磨堆焊(hardfacing),為調(diào)整表面成分起隔離作用的堆焊稱為隔離層堆焊(buttering)。8.1.6熔焊fusionwelding將待焊處的母材金屬熔化但不加壓力以形成焊縫的焊接方法，又稱熔化焊。8.1.7焊接過程中，必須對焊件施加壓力(加熱或不加熱)以完成焊接的方法。包括固態(tài)焊、熱壓焊、鍛焊、擴散焊、氣壓焊及冷壓焊等。8.1.8電弧焊arcwelding利用電弧作為熱源的熔焊方法。8.1.9藥芯焊絲電弧焊fluxcoredarcwelding依靠藥芯焊絲在高溫時反應(yīng)形成的熔渣和氣體保護焊接區(qū)進行焊接的方法。8.1.10埋弧焊submergedarcwelding電弧在焊劑層下燃燒進行焊接的方法。8.1.11用外加氣體作為電弧介質(zhì)并保護電弧和焊接區(qū)的電弧焊方法，又稱氣體保護焊。8.1.12惰性氣體保護焊inert-gaswelding使用惰性氣體作為保護氣體的氣體保護焊方法。8.1.13鎢極惰性氣體保護焊gastungstenarcwelding;GTAW使用純鎢或活化鎢(釷鎢、鈰鎢等)電極的惰性氣體保護焊方法。8.1.14使用熔化電極的惰性氣體保護焊方法。8.1.15混合氣體保護焊mixedgaswelding由兩種或兩種以上氣體，按一定比例組成的混合氣體作為保護氣體的氣體保護焊方法。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.1.16氬弧焊argonshieldedarcwelding使用氬氣作為保護氣體的氣體保護焊方法。8.1.17脈沖氬弧焊argonshieldedarcwelding-pulsedarc利用基值電流保持主電弧的電離通道，并周期性地加一同極性高峰值脈沖電流產(chǎn)生脈沖電弧，以熔化金屬并控制熔滴過渡的氬弧焊方法。8.1.18鎢極脈沖氬弧焊gastungstenarcwelding-pulsedarc使用鎢極的脈沖氬弧焊方法。8.1.19熔化極脈沖氬弧焊gasmetalarcwelding-pulsedarc使用熔化電極的脈沖氬弧焊方法。8.1.20等離子弧焊plasmaarcwelding;PAW借助水冷噴嘴對電弧的拘束作用，獲得較高能量密度的等離子弧進行焊接的方法。8.1.21厚板對接接頭，焊前不開坡口或只開小角度坡口并留有窄而深的間隙，采用氣體保護焊或埋弧焊的多層焊完成整條焊縫的焊接方法。8.1.22氣焊oxyfuelgaswelding利用氣體火焰作熱源的焊接方法。8.1.23電渣焊electroslagwelding利用電流通過液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱進行焊接的方法。8.1.24電子束焊electronbeamwelding利用加速和聚焦的電子束轟擊置于真空或非真空中的焊件所產(chǎn)生的熱能進行焊接的方法。8.1.25激光焊laserbeamwelding以聚焦的激光束作為能源轟擊焊件所產(chǎn)生的熱量進行焊接的方法。8.1.26摩擦焊frictionwelding使一個不轉(zhuǎn)動的部件與一個轉(zhuǎn)動的部件在恒定或逐漸增加的壓力下保持接觸，直到接觸面達到焊接溫度，然后停止轉(zhuǎn)動，使部件焊接在一起的方法。8.1.27將兩個焊件組合后置于兩電極之間，施以壓力并通以電流，利用焊接表面的接觸電阻熱進行焊接8.1.28噴焊spraywelding材料加熱熔化后以霧化形式噴射到基體上的焊接方法。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.1.29自蔓延高溫合成焊接self-propagationhigh-temperaturesynthesiswelding;SHS8.1.30補焊repairwelding為修補部件(鑄件、鍛件、機械加工件或焊接結(jié)構(gòu)件)的缺陷而進行的焊接方法，又稱返修焊。8.1.32接頭joint8.1.33對接接頭buttjoint8.1.34角接接頭cornerjoint8.1.358.1.368.1.37十字接頭cruciformjoint8.1.38熱影響區(qū)heat-affectedzone焊接或切割過程中，母材因受熱(但未熔化)的影響而發(fā)生金相組織和機械性能變化的區(qū)域。8.1.39過熱區(qū)overheatedzone8.1.408.1.41熔合線weldinterface8.1.42焊縫weld學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.1.438.1.448.1.45焊趾weldtoe8.1.46焊腳filletweldleg8.1.47余高weldreinforcement8.1.488.1.49焊接區(qū)weldzone8.1.50焊縫金屬weldmetal8.1.51焊縫金屬區(qū)weldmetalarea8.1.52熔敷金屬depositedmetal8.1.53焊接性weldability8.1.54碳當(dāng)量carbonequivalent把鋼中合金元素(包括碳)的含量按其作用換算成碳的相當(dāng)含量。8.1.55裂紋敏感性cracksensitivity8.1.56焊接工藝weldingprocedure制造焊件所有有關(guān)的加工方法和實施要求，包括焊接準(zhǔn)備、材料選用、焊接方法選定、焊接設(shè)學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.1.57焊接條件weldingcondition焊接時，母材材質(zhì)、板厚、坡口形狀、接頭形式、拘束狀態(tài)、環(huán)境溫度及濕度、清潔度，以及根據(jù)上述諸因素而確定的焊接材料種類及直徑、焊接電流、電弧電壓、焊接速度、焊接順序、熔敷方8.1.58焊接工藝參數(shù)weldingprocedureparameter8.1.59焊接工藝評定weldingprocedureassessment為確保焊接接頭的性能能夠滿足產(chǎn)品設(shè)計的要求，按相關(guān)的焊接工藝評定規(guī)程，對擬定的焊接工8.1.60焊接工藝規(guī)范(程)weldingprocedurespecification焊接開始前，對焊件的全部(或局部)進行加熱的工藝措施。8.1.62預(yù)熱溫度preheattemperature道間溫度interpasstemperature8.1.64焊接熱循環(huán)weldingthermalcycle8.1.658.1.668.1.67焊接性試驗weldabilitytest8.1.68焊接應(yīng)力weldingstress8.1.69焊接殘余應(yīng)力weldingresidualstress學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.1.70焊接變形weldingdeformation焊接殘余變形weldingresidual8.1.72衡量焊接接頭剛性大小的指標(biāo)。拘束度有拉伸和彎曲兩類：拉伸拘束度是焊接接頭根部間隔產(chǎn)生單位長度彈性位移時，焊縫每單位長度上受力的大?。粡澢惺仁呛附咏宇^產(chǎn)生單位彈性彎曲角變8.1.73焊接時所消耗的材料(包括焊條、焊絲、焊劑、氣體等)的通稱。8.1.74焊條coveredelectrode8.1.75焊絲weldingwire藥皮coating8.1.79保護氣體shieldinggas8.1.808.1.81熔渣slag焊接過程中，焊(釬)劑和非金屬夾雜互相熔解，經(jīng)化學(xué)變化形成覆蓋于焊(釬)縫表面非金屬8.1.82焊渣solidifiedslag37學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.2.11在焊接應(yīng)力及其他致脆因素共同作用下，焊接接頭中局部地區(qū)的金屬原子結(jié)合力遭到破壞而形成8.2.128.2.13焊縫結(jié)晶過程中，在固液共存溫度下，凝固的金屬收縮、殘液補充不足，而低熔點共晶和雜質(zhì)沿8.2.14多邊化裂紋polygonizationcrack由于焊接的高溫過熱和不平衡的結(jié)晶條件，使晶體內(nèi)形成大量空位和位錯，在一定的溫度、應(yīng)力作用下排列成亞晶界(多邊形化晶界),當(dāng)此晶界與有害雜質(zhì)富集區(qū)重合時，形成的沿“多邊形化邊8.2.15在焊接熱循環(huán)峰值溫度作用下，在焊接熱影響區(qū)和多層焊的層間發(fā)生重熔，在固相線以下稍低溫8.2.168.2.17焊接接頭冷卻到較低溫度下(對于鋼來說在Mg溫度以下)時產(chǎn)生的焊接裂紋。包括延遲裂紋、淬8.2.18延遲裂紋delayedcrack8.2.198.2.20在較低溫度(約400℃以下)下，由于被焊材料的塑性儲備不足而產(chǎn)生的裂紋。8.2.218.2.2239學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載8.2.23焊道下裂紋underbeadcrack8.2.24焊后，焊件在一定溫度范圍再次加熱(消除應(yīng)力熱處理或其他加熱過程)而產(chǎn)生的裂紋。8.2.25消除應(yīng)力裂縫stressreliefcracking8.2.26層狀撕裂lamellartearing8.2.27I型蠕變裂紋typeIcreepcrack8.2.288.2.298.2.308.3.1熱噴涂thermalspraying將熔融狀態(tài)的噴涂材料，通過高速氣流使其霧化噴射在零件表面上，形成噴涂層的金屬表面加工8.3.2火焰噴涂flamespraying8.3.4超音速火焰噴涂supersonicflam電弧噴涂arcspraying40學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20228.3.6等離子噴涂plasmaspraying以等離子弧為熱源的熱噴涂。利用非轉(zhuǎn)移型電弧等離子體(等離子弧)為熱源的熱噴涂方法。采8.3.78.3.8等離子噴涂-物理氣相沉積plasmaspraying-physicalvapordeposition在惰性低壓環(huán)境下，利用被拉長的等離子射流將噴涂材料粉末熔化、蒸發(fā)至氣態(tài)，通過氣相沉積8.3.9采用具有一定溫度的氣流將具有一定塑性的粉末顆粒加熱到低于材料熔點的某一溫度，并加速到電子束物理氣相沉積electronbeam-physicalvapordeposition在真空環(huán)境下，利用聚焦的高能電子束，以極高的速度撞擊沉積靶材表面，在極短時間內(nèi)電子束動能大部分轉(zhuǎn)化為熱能，使靶材局部材料熔化、氣化后以氣相形式沉積在工件表面形成涂層8.3.11化學(xué)氣相沉積chemicalvapordeposition;CVD8.3.12感應(yīng)熔覆inductioncladding采用感應(yīng)加熱將預(yù)制在基材工件表面的粉末熔化，凝固形成內(nèi)部致密與基材為冶金結(jié)合涂層的8.3.13激光熔覆lasercladding通過在基材表面添加熔覆材料，并利用高能密度的激光束使之與基材表面薄層一起熔凝，在基層8.3.14超高速激光熔覆ultra-high-speedlasercladding利用送粉的方式，通過控制噴嘴結(jié)構(gòu)，使粉末在熔池上方的激光束中匯聚并在到達熔池之前全部9熱處理9.1.1采用適當(dāng)?shù)姆绞綄饘俨牧匣蚬ぜM行加熱、保溫和冷卻，以獲得預(yù)期的金屬組織與性能的41學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載相變phasetransformation9.1.3臨界點criticalpoint9.1.49.1.5亞共析鋼平衡冷卻時從奧氏體中開始析出鐵素體或平衡加熱時鐵素體完全轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體中的平衡溫度。9.1.6過共析鋼平衡冷卻時從奧氏體中開始析出滲碳體或平衡加熱時滲碳體完全溶入奧氏體中的平衡溫度。9.1.7工件加熱至Ac?或Ac?以上，以獲得全部或部分奧氏體組織的操作。9.1.8過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變isothermaltransformationofsuper-cooledaustenite把已經(jīng)奧氏體化的鋼急冷至臨界點溫度(A?9.1.9過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線isothermaltransformationcurveofsuper-cooledaustenite過冷奧氏體在不同溫度等溫保持時，溫度、時間與奧氏體轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的類型及其所占百分?jǐn)?shù)(轉(zhuǎn)變開始及轉(zhuǎn)變終止)之間的關(guān)系曲線，又稱過冷奧氏體TTT曲線。9.1.10過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線continuouscoolingtransformationcurveofsuper-cooledaustenite工件奧氏體化后連續(xù)冷卻過程中，過冷奧氏體開始轉(zhuǎn)變及轉(zhuǎn)變終止的時間、溫度及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物與冷9.1.11化學(xué)熱處理thermo-chemicaltreatment將工件置于適當(dāng)?shù)幕钚越橘|(zhì)中加熱、保溫，使一種或幾種元素滲透入它的表層，以改變其化學(xué)成9.1.12表面熱處理surfaceheattreatment42學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載9.1.13預(yù)備熱處理conditioningheattreatment為調(diào)整原始組織，以保證工件最終熱處理或(和)切削加工質(zhì)量，預(yù)先進行熱處理的工藝。9.1.14光亮熱處理brightheattreatment工件在真空爐中加熱，使其表面基本不氧化，表面保持光亮的熱處理。9.1.15保護氣氛熱處理protectiveatmosphereheattreatment在工件表面不氧化的氣氛或惰性氣體中進行的熱處理。9.1.16高能束熱處理highenergybeamheattreatment利用激光、電子束、等離子弧、感應(yīng)渦流或火焰等高功率密度能源加熱工件的熱處理。9.1.17穩(wěn)定化處理stabilizingtreatment為使工件在長期服役條件下形狀和尺寸變化能保持在規(guī)定范圍內(nèi)的熱處理。9.1.18形變熱處理thermo-mechanicaltreatment將金屬材料的塑性變形和熱處理結(jié)合，以提高工件力學(xué)性能的復(fù)合工藝。9.1.19復(fù)合熱處理complexheattreatment將多種熱處理工藝合理組合，以便更有效地改善工件使用性能的復(fù)合工藝。9.1.20恢復(fù)熱處理restorationheattreatment對長期運行后的熱處理件在尚未發(fā)生不可恢復(fù)的損傷之前，通過一定的熱處理工藝，使其組織結(jié)構(gòu)得以改善，使用性能或幾何尺寸得以恢復(fù)，服役壽命得以延長的熱處理技術(shù)。9.1.21預(yù)熱preheating為減少畸變、避免開裂，在工件加熱至最終溫度前進行的一次或數(shù)次階段性保溫的過程。9.1.22冷卻曲線coolingcurve顯示熱處理冷卻過程中工件溫度隨時間變化的曲線。9.1.23爐冷furnacecooling工件在熱處理爐中加熱保溫后，切斷爐子能源，使工件隨爐冷卻的方式。9.1.24空冷aircooling工件在熱處理爐中加熱保溫后，使工件在空氣中冷卻的方式。9.2退火9.2.1退火annealing工件加熱到適當(dāng)溫度，保溫一定時間，然后在爐內(nèi)緩慢冷卻的一種熱處理工藝。43學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載為去除工件塑性變形加工、切削加工或焊接造成的內(nèi)應(yīng)力及鑄件內(nèi)存在的殘余應(yīng)力而進行的9.2.109.2.119.2.12在工件組織不發(fā)生變化的條件下，通過低溫加熱、保溫，使工件內(nèi)的氫向外擴散進入大氣中的9.2.1344學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—20229.2.14為使工件中細(xì)微的顯微組成物沉淀或球化的退火。例如某些奧氏體不銹鋼在850℃附近進行穩(wěn)定9.2.15高溫退火hightemperatureannealing將工件加熱到比正常退火較高的溫度，保持較長時間，使晶粒粗化以改善工件的切削加工性能的9.2.169.2.17石墨化退火graphitizingannealing為使鑄件內(nèi)萊氏體中的滲碳體或(和)游離滲碳體分解而進行的退火。9.2.189.2.19感應(yīng)加熱退火inductionannealing9.2.20火焰退火flameannealing9.3.1正火normalizing9.3.3工件(主要是鑄鍛件)進行兩次或兩次以上的重復(fù)正火，又稱多重正火。9.3.4等溫正火isothermalnormaliz工件加熱奧氏體化后，采用強制吹風(fēng)快冷到珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)的某一溫度，并保溫以獲得珠光體型組9.4.1淬火quenchhardening45學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022工件淬火冷卻到室溫后，繼續(xù)在制冷設(shè)備或低溫介質(zhì)中冷卻至Mf以下溫度(一般為-60℃~—80℃)的工藝。工件在250℃~500℃進行的回火。46學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載感應(yīng)加熱回火inductionheattempering利用激光加熱材料表面，在不發(fā)生熔化的前提下，減輕或消除一定厚度表面層內(nèi)的淬火應(yīng)力的真空回火vacuumtempering在裝有振動臺(振動頻率為80Hz～300Hz)的罩式爐中進行鑄鋼、鑄鐵及鑄造有色合金的回火。一些高合金鋼在一次或多次回火后硬度上升的現(xiàn)象。這種硬化現(xiàn)象是由于碳化物彌散析出和(或)殘留奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體或貝氏體所致。水韌處理watertoughening為改善某些奧氏體鋼的組織以提高材料韌度，將工件加熱到高溫使過剩相溶解，然后水冷的熱處沉淀硬化precipitationhardening在過飽和固溶體中形成溶質(zhì)原子偏聚區(qū)和(或)析出彌散分布的強化相而使金屬硬化的熱處理。工件經(jīng)固溶處理或淬火后，在室溫或高于室溫的適當(dāng)溫度下保溫，以達到沉淀硬化目的的一種熱分級時效處理interruptedageingtreatment47學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載化學(xué)表面熱處理chemico-thermaltreatment將鋼件放在活性介質(zhì)中，加熱到一定溫度并保溫足夠時間后，使鋼件的表面層滲入活性元素，以為提高工件表層的含碳量并形成一定的碳含量梯度，將工件在滲碳介質(zhì)中加熱、保溫，使碳原子滲碳層深度carburizedcasedepth由滲碳工件表面向內(nèi)至碳含量為規(guī)定值處(一般為0.4%C)處的垂直距離。滲鋁aluminizing滲硼boriding將硼滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝，其中包括用粉末或顆粒狀的滲硼介質(zhì)進行的固體滲硼，用熔融滲硼介質(zhì)進行的液體滲硼，在電解的熔融滲硼介質(zhì)中進行的電解滲硼，用氣體滲硼介質(zhì)進行的蒸汽處理steamtreatment磷化phosphating48學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載9.8.11鹽浴氮碳共滲復(fù)合處理quenchpolishquench;QPQ工件先在鹽浴中進行氮碳共滲和氧化處理，經(jīng)中間拋光后，再在氧化鹽浴中處理，以提高工件耐磨性和抗蝕性的復(fù)合熱處理工藝。9.8.12工件在空氣-水蒸氣或化學(xué)藥物的溶液中在室溫或加熱到適當(dāng)溫度，在工件表面形成一層藍(lán)色或黑色氧化膜，以改善其耐蝕性和外觀的表面處理工藝，又稱發(fā)黑。9.8.13以400kPa～600kPa的壓縮空氣將砂粒高速噴射到工件的表面上，以清除工件表面的氧化皮和黏附物的一種操作。為減少噴砂粉塵對環(huán)境和人體的危害，現(xiàn)多采用液體噴砂。9.8.14噴丸shotpeening利用噴丸器或噴嘴將鋼丸高速射向工件表面，以清除工件表面的氧化皮和黏附物的一種操作。如果拋射速度足夠大，可在工件表面形成壓應(yīng)力，達到提高工件疲勞強度的目的。氧化oxidization工件表面的金屬原子與介質(zhì)中的氧、二氧化碳和水蒸氣等發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而生成氧化物的現(xiàn)象。氧化皮scale材料表面因高溫氧化產(chǎn)生的表面氧化膜。金屬材料在室溫或高溫下抵抗氧化的能力。可采用失重法或增重法測定，以試樣在氧化過程中，在一定時間內(nèi)金屬的質(zhì)量變化或厚度變化量來表示。高溫氧化hightemperatureoxidization在高溫下，金屬與空氣中的氧發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而生成氧化物的過程。工件加熱時，介質(zhì)中的氧沿工件表層的晶界向內(nèi)擴散，發(fā)生晶界合金元素晶界氧化的過程。表面氧化層厚度thicknessofoxidelayer在被觀察的時間間隔內(nèi)金屬表面生成的氧化層(即腐蝕產(chǎn)物的薄膜)的平均厚度。蒸汽氧化steamoxidation在高溫蒸汽環(huán)境下，金屬與蒸汽發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而生成氧化物的過程。49學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載金屬高溫蒸汽氧化試驗testforoxidationofmetallicmaterialsexposedinhigh-temperaturesteam使金屬材料試樣在一定的高溫蒸汽試驗條件下發(fā)生氧化反應(yīng)，通過測量試樣質(zhì)量或氧化膜厚度的變化，評價金屬材料的抗高溫蒸汽氧化性能的試驗。金屬材料在室溫或高溫條件下，抵抗各種腐蝕介質(zhì)對其進行化學(xué)侵蝕的能力，主要為耐腐蝕性和抗氧化性。耐腐蝕性corrosionresistance金屬材料抵抗介質(zhì)直接腐蝕作用的能力。腐蝕速率corrosionrate單位時間內(nèi)金屬的腐蝕效應(yīng)。至少包含一種陽極反應(yīng)和一種陰極反應(yīng)的腐蝕?；瘜W(xué)腐蝕chemicalcorrosion不包含電化學(xué)反應(yīng)的腐蝕。均勻腐蝕uniformcorrosion局部腐蝕localizedcorrosion與環(huán)境接觸的金屬表面局限于某些區(qū)域發(fā)生的腐蝕。金屬的大部分表面不發(fā)生腐蝕或腐蝕很輕微，而局部被腐蝕成為一些小而深的點孔的腐蝕現(xiàn)象，又稱點蝕。縫隙腐蝕crevicecorrosion當(dāng)構(gòu)件具有縫隙或覆蓋沉積物表面暴露在腐蝕介質(zhì)中時，在縫隙局部范圍內(nèi)發(fā)生的腐蝕。處于同一電解質(zhì)中的異種金屬由于腐蝕電位不相等而產(chǎn)生電偶電流使得電位較負(fù)的金屬被加速腐蝕的現(xiàn)象，又稱接觸腐蝕或異金屬腐蝕。晶間腐蝕intergranularcorrosion金屬材料在某些腐蝕介質(zhì)(如NaOH)中，沿著或緊靠金屬晶粒邊界發(fā)生腐蝕的現(xiàn)象。選擇性腐蝕selectivecorrosion合金中某些組成元素或某組織在腐蝕過程中不按其在合金中所占比例進行反應(yīng)所發(fā)生的合金腐蝕。金屬或它的氧化物與含有微量硫及其他一些雜質(zhì)的煙氣、燃?xì)庀嘟佑|，在其表面形成一層溶鹽灰分膜，于氧化氣氛中引起金屬的加速氧化的腐蝕過程。在高于環(huán)境中液態(tài)相的露點溫度(至少100℃)時的腐蝕。金屬在持久拉應(yīng)力(包括外加載荷、熱應(yīng)力及冷加工、熱加工或焊接后的殘余應(yīng)力等)和特定的腐蝕介質(zhì)聯(lián)合作用下出現(xiàn)的腐蝕現(xiàn)象。大氣腐蝕atmosphericcorrosion在大氣環(huán)境下，通過金屬表面液膜的擴散發(fā)生氧化極化的電化學(xué)腐蝕為大氣腐蝕。水介質(zhì)中腐蝕corrosioninaqueousenvironment金屬材料在水介質(zhì)中發(fā)生的腐蝕，屬電化學(xué)腐蝕，通常受陰極過程控制。工件因吸收或殘留有氫而導(dǎo)致韌度降低和延時斷裂強度降低的現(xiàn)象，又稱氫損傷。在高溫高壓條件下，氫氣在鋼表面或侵入鋼內(nèi)部與滲碳體(Fe?C)和不穩(wěn)定的碳化物析出的碳起化學(xué)反應(yīng)生成甲烷，使鋼脫碳，導(dǎo)致鋼材強度和韌性等力學(xué)性能永久性破壞的現(xiàn)象。鍋爐用金屬由于局部區(qū)域出現(xiàn)堿性介質(zhì)(如氫氧化鈉溶液)的濃縮，使之在拉應(yīng)力區(qū)產(chǎn)生沿晶-穿晶型腐蝕裂紋，但金屬組織并未發(fā)生變化的現(xiàn)象，又稱堿致脆化。在外界環(huán)境和腐蝕介質(zhì)的綜合作用下，金屬表面物質(zhì)沉積，腐蝕介質(zhì)的流動及擴散受阻，垢層以下金屬形成閉塞原電池，進而使金屬發(fā)生腐蝕的現(xiàn)象。由腐蝕和氣泡聯(lián)合作用而產(chǎn)生的材料破壞過程，又稱空泡腐蝕或空蝕。沖蝕erosioncorrosion在腐蝕流體高速作用下，以溶解的離子狀態(tài)脫離表面或生成固態(tài)腐蝕產(chǎn)物，然后受機械沖刷而脫離金屬表面的過程。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載DL/T882—2022蒸汽中低飽和度的凝結(jié)水在高速運動中對工件產(chǎn)生的高速沖擊和腐蝕，導(dǎo)致工件發(fā)生損傷的10.2.25固體顆粒侵蝕solid-particleerosion高溫、高壓蒸汽的管道內(nèi)壁中的氧化皮及蒸汽中富含的其他固體顆粒，隨高溫蒸汽高速碰撞到工件表面，對工件產(chǎn)生質(zhì)量損失的現(xiàn)象。10.2.2611金屬檢驗與分析技術(shù)11.1金相檢驗與化學(xué)分析金相檢驗metallographicexamination泛指對金屬的宏觀組織和微觀組織進行的檢驗。光學(xué)金相顯微分析opticalmicroscopicstructureinspection用光學(xué)顯微鏡觀察、鑒別和分析金屬的顯微組織及顯微缺陷的方法。金相復(fù)型技術(shù)metallurgicreplica將預(yù)制的復(fù)型材料與經(jīng)過研磨、拋光和浸蝕并顯示出顯微組織的金屬表面貼合的方法取得部件金屬組織形貌的復(fù)型的技術(shù)。定量金相技術(shù)quantitativemetallographytechnique在金相分析中對顯微組織的特征參數(shù)作幾何學(xué)的定量測定與分析的技術(shù)。金屬電子顯微技術(shù)electronmicroscopy利用電子光學(xué)顯微儀器研究金屬的方法。常用的儀器有透射電子顯微鏡、掃描電子顯微鏡和掃描透射電子顯微鏡等。掃描電子顯微術(shù)scanningelectronmicroscopy以能量為1keV~30keV的電子束作為微束激發(fā)源(又稱為一次束),以光柵狀掃描方式照射到被利用入射電子轟擊試樣表面產(chǎn)生的特征X射線，非破壞性地分析固體表面微區(qū)域(約1μm)內(nèi)化學(xué)組成的方法。主要設(shè)備為電子探針儀。11.1.1011.1.1111.1.12查明金屬材料化學(xué)成分的試驗方法。鑒定金屬由哪些元素所組成的試驗方法為定性分析，測定各組分間量的關(guān)系的試驗方法為定量分析。11.1.1311.1.14通過對部件失效斷口宏觀和微觀特征形貌的分析，從而確定斷裂的性質(zhì)和斷裂原因，以及研究斷裂機理的技術(shù)。脆性斷口brittlefracturesurface出現(xiàn)大量晶粒開裂或晶界破壞的有光澤斷口，又稱結(jié)晶斷口。出現(xiàn)纖維狀剪切破壞的無光澤斷口。正斷normalfracture斷裂面與最大拉應(yīng)力方向垂直的斷裂。斷裂面與最大拉應(yīng)力方向呈45°交角的斷裂。斷裂沿最大切應(yīng)力方向進行。在正應(yīng)力作用下，由于原子間結(jié)合鍵的破壞而造成的穿晶斷裂。解理可沿解理面、滑移面或?qū)\晶面進行。斷面平滑而光亮，斷裂前變形極少，屬脆性斷裂。其斷面存在解理臺階、河流花樣、舌狀花樣或魚骨狀花樣等特征。準(zhǔn)解理斷裂quasi-cleavagefracture與解理斷裂相類似，斷裂面具有局部塑性變形，其斷裂包含顯微孔洞的聚集和解理的混合機理。準(zhǔn)解理斷裂斷面的形貌特點是大量短而彎曲的撕裂棱從中央向四周放射，斷面稍有凹凸變形和二次宏觀上，斷裂前幾乎不發(fā)生顯著的塑性變形(一般不大于1%),斷口齊平，斷裂構(gòu)件的兩邊裂口對接時吻合完好，斷面上常呈現(xiàn)出冰糖狀結(jié)晶顆粒，微觀上沒有明顯的塑性流變痕跡的斷裂。宏觀上，斷裂前產(chǎn)生顯著的塑性變形，構(gòu)件尺寸有明顯變化，斷面對接時裂口不能很好地吻合，斷面上常呈現(xiàn)出暗灰色的纖維狀特征，微觀上有明顯的塑性流變痕跡的斷裂。11.2.10裂紋穿過組織的晶粒內(nèi)部或相的內(nèi)部所發(fā)生的斷裂。11.2.11沿晶斷裂intergranularfracture裂紋沿著組織的晶界或相界擴展所發(fā)生的斷裂。11.2.12金屬構(gòu)件在變動載荷作用下，經(jīng)過一定循環(huán)周次后所發(fā)生的斷裂。11.2.13應(yīng)力腐蝕斷裂stresscorrosionrupture金屬構(gòu)件在靜載拉應(yīng)力和特定的腐蝕環(huán)境共同作用下所導(dǎo)致的脆性斷裂。外加載荷超過金屬構(gòu)件危險截面所能承受的極限應(yīng)力時所發(fā)生的斷裂。11.2.15蠕變斷裂creeprupture材料在一定的溫度和載荷共同作用下，由蠕變變形而導(dǎo)致的斷裂。11.2.16氫脆斷裂hydrogenembrittlementrupture由于氫而導(dǎo)致金屬材料在低應(yīng)力靜載荷下的脆性斷裂。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載11.2.17短時過熱失效short-termoverheating鍋爐受熱面在運行過程中由于冷卻條件惡化，短時間內(nèi)溫度突然升高造成金屬過熱，部件的工作應(yīng)力超出材料在該溫度下的屈服強度，導(dǎo)致工件快速破裂的現(xiàn)象。11.2.18長時過熱失效long-termoverheating鍋爐受熱面長期超溫運行，造成管材組織老化、力學(xué)性能下降，最終發(fā)生蠕變破裂的現(xiàn)象。12無損檢測以不損害預(yù)期實用性和可用性的方式檢查材料或零部件，以探測、定位、測量和評定缺陷，評價完整性、性質(zhì)和構(gòu)成，或者測量幾何特性的技術(shù)方法。超聲波在被檢材料中傳播時，根據(jù)材料的缺陷所顯示的聲學(xué)性質(zhì)對超聲波傳播的影響來探測其缺陷的方法。超聲導(dǎo)波檢測ultrasonicguidedwavetesting利用受部件邊界條件約束的、能夠較長距離傳播的某些特定頻率范圍的超聲波進行檢測的方法。衍射時差法超聲波檢測timeofflightdiffraction;TOFD采用一發(fā)一收的一個或多個探頭的工作模式，主要利用缺陷端點的反射波與衍射波的傳播時間差確定缺陷位置及尺寸的一種自動超聲波檢測方法。利用超聲波反射的原理，測定材料本身厚度或材料表面覆蓋層厚度的方法。利用漏磁和合適的檢驗介質(zhì)，發(fā)現(xiàn)試件表面和近表面的不連續(xù)性的無損檢測方法，又稱磁粉探傷。通過施加滲透劑，然后用洗凈劑除去多余部分，最后施加顯像劑(如有必要)以得到零件上開口于表面的某些缺陷的指示的無損檢測方法，又稱滲透探傷。以交流電磁線圈在金屬部件表面感應(yīng)產(chǎn)生渦流來檢測金屬部件表面及近表面缺陷的無損檢測方法。12.1.10遠(yuǎn)場渦流檢測remotefieldeddycurrenttesting一種能穿透金屬管壁的低頻渦流檢測技術(shù)。學(xué)兔兔標(biāo)準(zhǔn)下載12.1.11脈沖渦流檢測pulsededdycurrenttesting基于脈沖磁場激勵，在鋼體內(nèi)感應(yīng)出渦流的變化來評定導(dǎo)電材料及其工件的某些性能，或發(fā)現(xiàn)缺陷的無損檢測方法。12.1.12利用X射線、γ射線等電磁輻射檢測物體內(nèi)部缺陷的方法。12.1.13計算機層析成像computertomography;CT一種利用投影數(shù)據(jù)重建物體斷層物理特征分布圖的檢測方法。12.1.14射線數(shù)字成像digitalradiography;DR采用數(shù)字探測器接收射線，輸出數(shù)字圖像并進行圖像處理的一種射線成像方法。12.1.1512.1.16X射線工業(yè)電視檢測X-rayindustrialtelevisiontesting利用物體各部分不同的材質(zhì)密度、厚度、缺陷情況而使得透過物體背面的射線強度產(chǎn)生差異的原12.1.17冷陰極X射線成像技術(shù)coldcathodeX-rayimagingtechnology以不加熱的方式發(fā)射電子的冷陰極管作為X射線發(fā)生裝置的一種X射線成像技術(shù)。12.1.18用放射性同位素產(chǎn)生的Y射線檢測工件內(nèi)部缺陷的方法。12.1.19電子輻射透照術(shù)electronradiography利用一束電子穿過材料在膠片上留下記錄，或者將一束X射線入射到材料上，再用膠